JP2950960B2 - Hydraulic shock absorber - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、車両の懸架装置等に用いられる油圧緩衝装
置に関する。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a hydraulic shock absorber used for a suspension system of a vehicle or the like.
（従来の技術） 斯かる油圧緩衝装置は、作動油を封入したシリンダ内
にピストンを摺動自在に嵌装してシリンダ内を２つの油
室に区画し、該ピストンに結着されたピストンロッドを
シリンダ外に延出するとともに、該ピストンロッドとシ
リンダ間にスプリングを縮装して構成される。そして、
この油圧緩衝装置において、シリンダとピストンロッド
の相対伸縮動によってピストンがシリンダ内を摺動すれ
ば、シリンダ内に作動油の流れが生じ、この作動油の流
動損失によって所要の減衰力が生じ、この減衰力によっ
て車両等に加わる衝撃が有効に吸収緩和される。(Prior Art) In such a hydraulic shock absorber, a piston is slidably fitted in a cylinder filled with hydraulic oil to partition the inside of the cylinder into two oil chambers, and a piston rod connected to the piston Is extended out of the cylinder, and a spring is compressed between the piston rod and the cylinder. And
In this hydraulic shock absorber, when the piston slides in the cylinder due to the relative expansion and contraction of the cylinder and the piston rod, a flow of hydraulic oil is generated in the cylinder, and a required damping force is generated due to a flow loss of the hydraulic oil. The shock applied to the vehicle or the like is effectively absorbed and reduced by the damping force.
ところで、油圧緩衝装置は外部から加わる衝撃を熱エ
ネルギーに変換するため、作動時間の経過と共に作動油
の温度が上昇してその粘度が低下し、発生減衰力が次第
に下がっていくという問題がある。By the way, since the hydraulic shock absorber converts an externally applied impact into thermal energy, there is a problem that the temperature of the hydraulic oil increases with the elapse of the operating time, the viscosity of the hydraulic oil decreases, and the generated damping force gradually decreases.
そこで、作動油の温度変化に応じて伸縮する熱膨張係
数の大きな部材（プッシュロッド）を用いて油路の開口
面積を変え、即ち、作動油の温度上昇に伴って油路の開
口面積を絞り、作動油の粘度低下に伴う減衰力不足を補
償する提案がなされている（実開昭52−129896号公報参
照）。Therefore, the opening area of the oil passage is changed by using a member (push rod) having a large coefficient of thermal expansion that expands and contracts in accordance with the temperature change of the hydraulic oil. Proposals have been made to compensate for insufficient damping force due to a decrease in the viscosity of hydraulic oil (see Japanese Utility Model Laid-Open No. 52-129896).
（発明が解決しようとする課題） しかしながら、上記提案に係る油圧緩衝装置にあって
は、プッシュロッドは先端のニードル弁の部分のみが作
動油と接触するだけであるため、プッシュロッドに油温
が伝わりにくく、又、他の実施例としてプッシュロッド
の先端部の油路に熱膨張係数の大きなスリーブを嵌入
し、その先端を伸縮自在としてニードル弁の弁座とした
ものがある。(Problems to be Solved by the Invention) However, in the hydraulic shock absorber according to the above proposal, since only the portion of the needle valve at the tip of the push rod comes into contact with the hydraulic oil, the oil temperature of the push rod is reduced. In another embodiment, a sleeve having a large thermal expansion coefficient is fitted into an oil passage at the tip of the push rod, and the tip of the sleeve is made to be expandable and contractable to form a needle valve seat.
しかし、上記構成のものでも作動油はスリーブの内周
を流動するだけであり、且つ、スリーブに伝わった熱は
ピストン側に放熱され、油温変化に対して迅速な減衰力
の補償ができないという不都合があった。更に、この構
造ではピストンロッド内にプッシュロッドが挿入されて
いるため、位置依存式の減衰力の調整機構をピストンロ
ッド内に設けることが困難であるという問題がある。However, even with the above configuration, the hydraulic oil only flows through the inner circumference of the sleeve, and the heat transmitted to the sleeve is radiated to the piston side, and rapid damping force cannot be compensated for a change in oil temperature. There was an inconvenience. Further, in this structure, since the push rod is inserted into the piston rod, there is a problem that it is difficult to provide a position-dependent damping force adjusting mechanism in the piston rod.
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、その目的
とする処は、ピストンロッド内に温度による減衰力の調
整装置と位置依存式の減衰力調整装置とをコンパクトに
組み込むことが可能で、一層きめ細かな減衰力の調整を
行うことができるとともに、油温変化に対する減衰力の
補償に迅速の行なうことができる油圧緩衝装置を提供す
ることにある。The present invention has been made in view of the above-described problems, and an object thereof is to compactly incorporate a temperature-dependent damping force adjustment device and a position-dependent damping force adjustment device in a piston rod, It is an object of the present invention to provide a hydraulic shock absorber capable of performing finer adjustment of a damping force and quickly compensating for a damping force against a change in oil temperature.
（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明は、作動油を封入し
たシリンダ内に中空状のピストンロッドを挿入し、該ピ
ストンロッドのシリンダ内に臨む開口端に、シリンダ内
に摺動自在に嵌装されたピストンを取り付け、該ピスト
ンによってシリンダ内を２つの油室に区画して成る油圧
緩衝装置において、 前記ピストンロッドよりも大きな熱膨張係数を有する
スリーブをピストンロッド内に同軸に貫挿し、該スリー
ブの一端をピストンロッドのシリンダ外に延出された延
出端に固定するとともに、他端をピストンロッドの開口
端側に軸線方向に伸縮自在に保持して先部と成し、該ス
リーブの先部を、この外周面とピストンロッド内周面と
の間に環状の第１の油路が形成されるように小径部に形
成し、スリーブの先部先端にピストンロッド内周面に固
定された環状のストッパを近接配置して弁部と成すこと
によって前記第１の油路を絞る第１の可変オリフィスを
構成し、前記第１の油路をピストンロッドを径方向に貫
通する油孔に連通してピストンをバイパスして前記２つ
の油室を連通させる第１のバイパス通路を形成し、一端
がシリンダに固定されたプッシュロッドの他端をピスト
ンロッドの開口端より前記ストッパを貫通して前記スリ
ーブ内に摺動自在に挿入し、前記プッシュロッドの他端
外周面を長手方向の位置によって断面積が変化するよう
構成し、この外周面に対向する内周面を有するブッシュ
を前記スリーブの内周面に固定してスリーブとプッシュ
ロッド間に形成される環状の第２の油路を絞る第２の可
変オリフィスを構成し、前記第２の油路を、スリーブの
小径部を径方向に貫通する油孔と前記第１の油路とを介
してピストンロッドを貫通する前記油孔に連通させて前
記第１のバイパス通路に接続される第２のバイパス通路
を形成し、第１及び第２のバイパス通路をピストンロッ
ド内で並列に配置したことを特徴とする。(Means for Solving the Problems) In order to achieve the above object, the present invention relates to a method of inserting a hollow piston rod into a cylinder filled with hydraulic oil, and inserting a cylinder into an open end of the piston rod facing the cylinder. In a hydraulic shock absorber having a piston slidably fitted therein and partitioning the inside of a cylinder into two oil chambers by the piston, a sleeve having a larger thermal expansion coefficient than the piston rod is provided inside the piston rod. And one end of the sleeve is fixed to the extension end of the piston rod that extends outside the cylinder, and the other end is held at the open end side of the piston rod so as to be extendable and contractible in the axial direction. And forming the leading end of the sleeve into a small diameter portion so that an annular first oil passage is formed between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the piston rod. A first variable orifice for narrowing the first oil passage by forming an annular stopper fixed to the inner peripheral surface of the piston rod in close proximity to the valve to form a valve unit, and connecting the first oil passage to the piston rod Is formed in a first bypass passage which communicates with the oil hole penetrating in the radial direction and bypasses the piston to communicate the two oil chambers. The other end of the push rod having one end fixed to the cylinder is connected to the other end of the piston rod. The stopper is slidably inserted through the stopper from the open end into the sleeve, and the outer peripheral surface of the other end of the push rod is configured to change in cross-sectional area depending on the position in the longitudinal direction. A bush having a peripheral surface is fixed to an inner peripheral surface of the sleeve to form a second variable orifice for narrowing an annular second oil passage formed between the sleeve and the push rod, and the second oil passage is formed. , A second bypass passage connected to the first bypass passage by communicating with the oil hole penetrating the piston rod through an oil hole radially penetrating the small diameter portion of the sleeve and the first oil passage; , And the first and second bypass passages are arranged in parallel in the piston rod.
（作用） 本発明によれば、作動油の温度で油路の絞りが変化す
る第１のバイパス通路とピストンロッドの位置によって
油路の絞りが変化する第２のバイパス通路とをピストン
ロッド内に並列に配置したため、ピストンロッド内に温
度による減衰力の調整装置と位置依存式の減衰力調整装
置とをコンパクトに組み込むことが可能となり、一層き
め細かな減衰力の調整を行うことができる。(Action) According to the present invention, the first bypass passage in which the throttle of the oil passage changes according to the temperature of the hydraulic oil and the second bypass passage in which the throttle of the oil passage changes according to the position of the piston rod are provided in the piston rod. Since they are arranged in parallel, it is possible to compactly incorporate the temperature-dependent damping force adjustment device and the position-dependent damping force adjustment device in the piston rod, and it is possible to perform finer adjustment of the damping force.
又、熱膨張係数が大きなスリーブ内にプッシュロッド
の進退動によって強制的に作動油を浸入させるととも
に、第１及び第２のバイパス通路がスリーブの小径部の
内外周に形成され、スリーブの管壁の内外周を作動油が
流れてスリーブは作動油の温度変化に対して敏感に反応
して伸縮するため、減衰力の補償を応答遅れなく迅速に
行うことができる。In addition, the hydraulic fluid is forcibly infiltrated into the sleeve having a large thermal expansion coefficient by the advance and retreat of the push rod, and the first and second bypass passages are formed on the inner and outer circumferences of the small diameter portion of the sleeve. The hydraulic oil flows through the inner and outer peripheries, and the sleeve expands and contracts in response to the temperature change of the hydraulic oil, so that the damping force can be quickly compensated without a response delay.
（実施例） 以下に本発明の一実施例を添付図面に基づいて説明す
る。Embodiment An embodiment of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
第１図は本発明に係る油圧緩衝装置の縦端面図、第２
図乃至第４図は同油圧緩衝装置要部の拡大詳細図であ
る。FIG. 1 is a vertical end view of a hydraulic shock absorber according to the present invention, FIG.
FIG. 4 to FIG. 4 are enlarged detailed views of essential parts of the hydraulic shock absorber.
第１図に示す油圧緩衝装置１において、２はシリンダ
であり、該シリンダ２内には下方から中空状のピストン
ロッド３がロッドガイド４を貫通して挿入されており、
該ピストンロッド３のシリンダ２内に臨む端部（上端
部）にはシリンダ２内に摺動自在に嵌装されたピストン
５が結着されている。そして、シリンダ２内はピストン
５によって上下の油室S1,S2に区画されており、油室S1,
S2には作動油が封入され、油室S1の上部はガスＧが封入
されている。In the hydraulic shock absorber 1 shown in FIG. 1, reference numeral 2 denotes a cylinder, and a hollow piston rod 3 is inserted into the cylinder 2 from below through a rod guide 4.
A piston 5 slidably fitted in the cylinder 2 is attached to an end (upper end) of the piston rod 3 facing the inside of the cylinder 2. Then, the cylinder 2 is partitioned into oil chamber S 1, S 2 of the up and down by the piston 5, the oil chamber S 1,
The S 2 hydraulic oil is sealed, the upper portion of the oil chamber S 1 is sealed gas G.
ところで、前記ピストン５には、その上面がバルブ６
によって閉じられる油孔７…と、下面がバルブ８によっ
て閉じられる油孔９…が穿設されている。尚、第１図
中、10はリバンドストッパである。The piston 5 has a valve 6 on its upper surface.
Are closed and an oil hole 9 whose lower surface is closed by a valve 8 is formed. In FIG. 1, reference numeral 10 denotes a rib band stopper.
又、前記ピストンロッド３内にはスリーブ11が同軸に
貫挿保持されており、該スリーブ11内にはこれらの上方
からプッシュロッド12の先部が摺動自在に挿入されてい
る。スリーブ11はピストンロッド３によりも熱膨張係数
の大きなアルミニウム、マグネシウム等の材質で構成さ
れ、その上部には油孔13…（第２図参照）が穿設されて
おり、該スリーブ11のピストンロッド３に対する長さ方
向の位置はピストンロッド３の下端部に設けられる調整
機構14によって調整される。尚、調整機構14は調整ナッ
ト15を含んで構成され、この調整ナット15を回すことに
よってスリーブ11の位置が調整される。A sleeve 11 is coaxially inserted and held in the piston rod 3, and a tip of a push rod 12 is slidably inserted into the sleeve 11 from above. The sleeve 11 is made of a material such as aluminum or magnesium having a larger thermal expansion coefficient than that of the piston rod 3, and has an oil hole 13. The position in the length direction with respect to 3 is adjusted by an adjusting mechanism 14 provided at the lower end of the piston rod 3. The adjusting mechanism 14 includes an adjusting nut 15, and the position of the sleeve 11 is adjusted by turning the adjusting nut 15.
而して、上記スリーブ11のピストンロッド３の開口端
側の上端部は軸線方向（上下方向）に伸縮自在に保持さ
れて先部とされ、この先部は、その外周面とピストンロ
ッド３の内周面との間に環状の第１の油路33（第２図参
照）が形成されるように小径部を構成している。そし
て、第２図に詳細に示すように、スリーブ11の先部の先
端に、ピストンロッド３の内周面に固定された環状のス
トッパ17を近接配置することによって弁部16が形成され
ており、該弁部16は前記ストッパ17とスリーブ11の先部
とで前記第１の油路33を絞る第１の可変オリフィス18を
構成している。The upper end of the sleeve 11 on the opening end side of the piston rod 3 is held so as to be able to expand and contract in the axial direction (vertical direction) to form a tip. The small-diameter portion is formed so that an annular first oil passage 33 (see FIG. 2) is formed between itself and the peripheral surface. As shown in detail in FIG. 2, a valve portion 16 is formed by disposing an annular stopper 17 fixed to the inner peripheral surface of the piston rod 3 close to the tip of the tip of the sleeve 11. The valve portion 16 constitutes a first variable orifice 18 for restricting the first oil passage 33 by the stopper 17 and the tip of the sleeve 11.
一方、前記プッシュロッド12はその一端（上端）をシ
リンダ２内の上部内周に結着された円板状のホルダ19の
中央に結着されて下方に垂直に延設されており、他端
（下端部）はスリーブ11の内周に結着されたブッシュ20
によってガイドされて前述のようにスリーブ11内に摺動
自在に挿入されている。On the other hand, the push rod 12 has one end (upper end) attached to the center of a disk-shaped holder 19 attached to the upper inner periphery of the cylinder 2 and extends vertically downward. (Lower end) is a bush 20 bound to the inner periphery of the sleeve 11
And is slidably inserted into the sleeve 11 as described above.
又、第２図に示すように、プッシュロッド12の中間に
は小径部12a、該小径部12aと大径部12bとを結ぶテーパ
部12c,12cが形成されており、その断面積が長手方向の
位置によって変化するよう構成されている。そいて、こ
のプッシュロッド12と前記ブッシュ20との間には、スリ
ーブ11とプッシュロッド12との間に形成される第２の油
路34を絞る第２の可変オリフィス21が形成される。As shown in FIG. 2, a small-diameter portion 12a and tapered portions 12c, 12c connecting the small-diameter portion 12a and the large-diameter portion 12b are formed in the middle of the push rod 12, and the cross-sectional area thereof is in the longitudinal direction. It is configured to change according to the position of. Then, between the push rod 12 and the bush 20, there is formed a second variable orifice 21 which narrows a second oil passage 34 formed between the sleeve 11 and the push rod 12.
而して、シリンダ２内にはピストンロッド３とスリー
ブ11及びプッシュロッド12との間に前記油室S1,S2を相
連通せしめる第１のバイパス通路22と第２のバイパス通
路35（第２図に破線矢印にて示す）が形成されている。Thus, in the cylinder 2, the first bypass passage 22 and the second bypass passage 35 (the second bypass passage 35) for interconnecting the oil chambers S 1 and S 2 between the piston rod 3 and the sleeve 11 and the push rod 12 are provided. 2 (indicated by a dashed arrow in FIG. 2).
ここで、第１のバイパス通路22は前記第１の油路33を
ピストンロッド３に穿設された油孔23…に連通させてピ
ストン５をバイパスして前記油室S1,S2を相連通せしめ
るものであり、第２のバイパス通路35は前記第２の油路
34を前記油孔13…と前記第１の油路33を介して前記油孔
23…に連通されるものである。そして、第２のバイパス
通路35は第１のバイパス通路22に接続され、両者はピス
トンロッド３内で並列に配置されている。Here, the first bypass passage 22 connects the first oil passage 33 to the oil holes 23 formed in the piston rod 3 and bypasses the piston 5 to interconnect the oil chambers S 1 and S 2 . The second bypass passage 35 is connected to the second oil passage.
34 and the oil hole 13 through the oil hole 13 and the first oil passage 33.
23…. Then, the second bypass passage 35 is connected to the first bypass passage 22, and both are arranged in the piston rod 3 in parallel.
他方、シリンダ２の上部外周に結着されたスプリング
シート24とピストンロッド３の下端に結着されたスプリ
ングシート25の間には中間にスプリングガイド26を介し
て大小異径の２本のばね定数の異なるスプリング27,28
が縮装されている。On the other hand, between a spring seat 24 attached to the upper outer periphery of the cylinder 2 and a spring seat 25 attached to the lower end of the piston rod 3, two spring constants of large and small diameters are interposed via a spring guide 26 in the middle. Different springs 27,28
Has been disguised.
上記スプリングガイド26はシリンダ２の外周に沿って
摺動自在に保持されており、該スプリングガイド26とこ
れの上方のシリンダ２外周に保持されたストッパ29の間
にはばね定数の小さな小線径のスプリング30が縮装され
ている。尚、ストッパ29の位置はカム31を回すことによ
って調整される。又、第１図中、32はバンプストッパで
ある。The spring guide 26 is slidably held along the outer circumference of the cylinder 2. A small wire diameter having a small spring constant is provided between the spring guide 26 and a stopper 29 held on the outer circumference of the cylinder 2 above the spring guide 26. Spring 30 is contracted. The position of the stopper 29 is adjusted by turning the cam 31. In FIG. 1, reference numeral 32 denotes a bump stopper.
次に、本油圧緩衝装置１の作用を説明する。 Next, the operation of the hydraulic shock absorber 1 will be described.
第１図は油圧緩衝装置１の最伸長状態を示すが、該油
圧緩衝装置１は通常の使用状態（例えば、自動二輪用に
あっては、ライダーが乗車した状態）では、第２図に示
すようにプッシュロッド12の小径部12aがブッシュ20の
部位に位置するよう調整されており、このとき油圧緩衝
装置１が微小な衝撃を受けると、該油圧緩衝装置１は微
小な衝撃に追従して伸縮動し、この伸縮動によって当該
油圧緩衝装置１に発生する比較的小さな減衰力によって
衝撃が吸収緩和される。即ち、圧縮行程においては、油
室S1内の作動油の一部はピストン５に穿設された油孔９
…を通り、その圧力でバルブ８を押し開いて油室S2内に
流入し、他は第１のバイパス通路22及び第２のバイパス
通路35を通って油室S2内に流入する。FIG. 1 shows the hydraulic shock absorber 1 in the most extended state. The hydraulic shock absorber 1 is shown in FIG. 2 in a normal use state (for example, in a motorcycle, in a state where a rider rides). Thus, the small diameter portion 12a of the push rod 12 is adjusted to be located at the position of the bush 20, and when the hydraulic shock absorber 1 receives a small shock at this time, the hydraulic shock absorber 1 follows the minute shock. It expands and contracts, and the shock is absorbed and reduced by a relatively small damping force generated in the hydraulic shock absorber 1 by the expansion and contraction. That is, in the compression stroke, a part of the hydraulic oil in the oil chamber S 1 is
... through its by pressure pushes open the valve 8 flows into the oil chamber S 2, the other flows through the first bypass passage 22 and the second bypass passage 35 into the oil chamber S 2.
又、圧縮行程ではプッシュロッド12がスリーブ12内に
進入するため、該スリーブ11内の作動油は油孔13…及び
可変オリフィス18,21を通って油室S2内に流入する。こ
のような作動油の流れにおいて生ずる作動油の流動損失
（流動抵抗）によって所要の減衰力が発生するが、この
とき、可変オリフィス21の開口面積は最大であるため、
バイパス通路22を流れる作動油の流動損失は小さく抑え
られ、得られる減衰力は比較的小さなものとなる。Further, the push rod 12 in the compression stroke to enter the sleeve 12, the hydraulic oil in the sleeve 11 flows into the oil holes 13 ... and through a variable orifice 18 and 21 within the oil chamber S 2. The required damping force is generated by the flow loss (flow resistance) of the hydraulic oil generated in the flow of the hydraulic oil. At this time, since the opening area of the variable orifice 21 is the largest,
The flow loss of the hydraulic oil flowing through the bypass passage 22 is kept small, and the obtained damping force is relatively small.
他方、伸長行程においては、油室S2内の作動油の一部
はピストン５に穿設された油孔７…を通ってその圧力で
バルブ６を押し開いて油室S1内に流入し、他はバイパス
通路22及び第２のバイパス通路35を通って油室S1内に流
入する。On the other hand, in the extension process, a part of the hydraulic oil in the oil chamber S 2 is pushes open the valve 6 and flows into the oil chamber S 1 with the pressure through oil holes 7 ... a bored in the piston 5 and the other through the bypass passage 22 and the second bypass passage 35 flows into the oil chamber S 1.
又、伸長行程ではプッシュロッド12がスリーブ11から
退出するため、スリーブ12内へは油室S1の作動油がバイ
パス通路22の一部及び油孔13…を通って流入する。そし
て、この伸長行程においても、前記圧縮行程と同様に作
動油の流動損失によって比較的小さな減衰力が得られ
る。Further, the push rod 12 in the extension process is to exit from the sleeve 11, it is to the sleeve 12 the working oil in the oil chamber S 1 is to flow through a portion of the bypass passage 22 and the oil holes 13 ... a. Also in this extension stroke, a relatively small damping force can be obtained due to the flow loss of the hydraulic oil as in the compression stroke.
次に、油圧緩衝装置１のストロークが増大して第３図
に示すようにプッシュロッド12のテーパ部12cがブッシ
ュ20の部位に位置すると、可変オリフィス21はストロー
クの増大に伴って絞られるため、この可変オリフィス21
を通過する作動油の流動損失が増し、以前よりも高い減
衰力が得られる。Next, when the stroke of the hydraulic shock absorber 1 increases and the tapered portion 12c of the push rod 12 is located at the position of the bush 20 as shown in FIG. 3, the variable orifice 21 is narrowed with the increase of the stroke. This variable orifice 21
The flow loss of the hydraulic oil passing through increases, and a higher damping force than before can be obtained.
そして、更にストロークが増大して第４図に示すよう
にプッシュロッド12の大径部12bがブッシュ20に位置す
ると、可変オリフィス21の開口面積は０となり、作動油
は弁部16の可変オリフィス18のみを通過するようにな
り、この結果、作動油の流動損失が増して高い減衰力が
得られるようになる。When the large-diameter portion 12b of the push rod 12 is located on the bush 20, as shown in FIG. 4, the opening area of the variable orifice 21 becomes zero, and the hydraulic oil is supplied to the variable orifice 18 of the valve portion 16. Only, and as a result, the flow loss of the hydraulic oil increases and a high damping force can be obtained.
ところで、当該油圧緩衝装置１においては外部から加
わる衝撃を熱エネルギーに変換するため、作動時間の経
過と共に作動油の温度が上昇してその粘度が低下する。By the way, in the hydraulic shock absorber 1, since the impact applied from the outside is converted into thermal energy, the temperature of the hydraulic oil increases with the elapse of the operating time, and the viscosity of the hydraulic oil decreases.
然るに、本実施例ではスリーブ11は前述のようにピス
トンロッド３よりも大きな熱膨張係数を有する材質で構
成されるため、油温が上昇すると延びて弁部16の可変オ
リフィス18を絞る。このため、この可変オリフィス18を
通過する作動油の流動抵抗が高められ、温度上昇による
粘度低下に伴なう減衰力の低下が作動油の流動抵抗の増
大によって補償される。However, in this embodiment, since the sleeve 11 is made of a material having a larger coefficient of thermal expansion than the piston rod 3 as described above, the sleeve 11 extends when the oil temperature rises and narrows the variable orifice 18 of the valve portion 16. For this reason, the flow resistance of the hydraulic oil passing through the variable orifice 18 is increased, and a decrease in damping force due to a decrease in viscosity due to a rise in temperature is compensated for by an increase in the flow resistance of the hydraulic oil.
而して、本実施例では、作動油の温度で第１の油路33
の絞りが変化する第１のバイパス通路22とピストンロッ
ド３の位置によって第２の油路34の絞りが変化する第２
のバイパス通路35とをピストンロッド３内に並列に配置
したため、ピストンロッド３内に温度による減衰力の調
整装置と位置依存式の現水力調整装置とをコンパクトに
組み込むことが可能となり、一層きめ細かな減衰力の調
整を行うことができる。Thus, in the present embodiment, the first oil passage 33 is controlled by the temperature of the hydraulic oil.
The throttle of the second oil passage changes according to the position of the first bypass passage 22 and the piston rod 3 where the throttle of the second oil passage changes.
And the bypass passage 35 are arranged in parallel in the piston rod 3, so that the temperature damping force adjusting device and the position-dependent current hydraulic power adjusting device can be compactly incorporated in the piston rod 3, and more fine-grained. Adjustment of the damping force can be performed.
又、本実施例によれば、熱膨張係数が大きなスリーブ
11内にプッシュロッド３の進退動によって強制的に作動
油を浸入させるとともに、第１及び第２のバイパス通路
22,35がスリーブ11の小径部の内外周に形成され、スリ
ーブ11の管壁の内外周を作動油が流れてスリーブ11は作
動油の温度変化に対して敏感に反応して伸縮するため、
減衰力の補償を応答遅れなく迅速に行うことができると
いう効果が得られる。According to this embodiment, the sleeve having a large coefficient of thermal expansion is used.
The hydraulic fluid is forcibly penetrated by the push rod 3 moving forward and backward into the inside 11 and the first and second bypass passages are formed.
22, 35 are formed on the inner and outer circumferences of the small diameter portion of the sleeve 11, and the hydraulic oil flows on the inner and outer circumferences of the tube wall of the sleeve 11, and the sleeve 11 expands and contracts in response to the temperature change of the hydraulic oil sensitively.
The effect is obtained that the damping force can be compensated quickly without a response delay.
ところで、本実施例では、前述のように２本のスプリ
ング27,28をこれらの間にスプリングガイド26を介在せ
しめて縮装しているため、スプリングガイド26がストッ
パ29に当接するまでのストローク範囲では、両スプリン
グ27,28のばね定数を合成した比較的や柔らかいばね特
性が得られ、スプリングガイド26がストッパ29に当接す
るフトローク範囲では、一方のスプリング28のみが機能
するため、比較的剛いばね定性が得られる。In the present embodiment, since the two springs 27 and 28 are compressed with the spring guide 26 interposed therebetween as described above, the stroke range until the spring guide 26 contacts the stopper 29 is reduced. In this case, a relatively soft spring characteristic obtained by combining the spring constants of the two springs 27 and 28 is obtained, and only one of the springs 28 functions in the range of the stroke where the spring guide 26 abuts the stopper 29, so that the spring is relatively rigid. Spring constant is obtained.
（発明の効果） 以上の説明で明らかなように、本発明によれば、作動
油の温度で油路の絞りが変化する第１のバイパス通路と
ピストンロッドの位置によって油路の絞りが変化する第
２のバイパス通路とをピストンロッド内に並列に配置し
たため、ピストンロッド内に温度による減衰力の調整装
置と位置依存式の減衰力調整装置とをコンパクトに組み
込むことが可能となり、一層きめ細かな減衰力の調整を
行うことができるという効果が得られる。(Effects of the Invention) As is apparent from the above description, according to the present invention, the throttle of the oil passage changes depending on the position of the first bypass passage and the piston rod where the throttle of the oil passage changes depending on the temperature of the hydraulic oil. Since the second bypass passage and the second bypass passage are arranged in parallel in the piston rod, it is possible to compactly incorporate the temperature-dependent damping force adjustment device and the position-dependent damping force adjustment device in the piston rod, thereby achieving more fine-grained damping. The effect of adjusting the force is obtained.
又、本発明によれば、熱膨張係数が大きなスリーブ内
にプッシュロッドの進退動によって強制的に作動油を浸
入させるとともに、第１及び第２のバイパス通路がスリ
ーブの小径部の内外周に形成され、スリーブの管壁の内
外周を作動油が流れてスリーブは作動油の温度変化に対
して敏感に反応して伸縮するため、減衰力の補償を応答
遅れなく迅速に行うことができるという効果が得られ
る。Further, according to the present invention, the hydraulic fluid is forcibly infiltrated into the sleeve having a large thermal expansion coefficient by the advance and retreat of the push rod, and the first and second bypass passages are formed on the inner and outer circumferences of the small diameter portion of the sleeve. The hydraulic oil flows through the inner and outer circumferences of the tube wall of the sleeve, and the sleeve expands and contracts in response to the temperature change of the hydraulic oil, so that the damping force can be compensated quickly without delay. Is obtained.
第１図は本発明に係る油圧緩衝装置の縦断面図、第２図
乃至第４図は同油圧緩衝装置要部の拡大詳細図である。 １……油圧緩衝装置、２……シリンダ、３……ピストン
ロッド、５……ピストン、11……スリーブ、12……プッ
シュロッド、13……油孔、16……弁部、17……ストッ
パ、18……第１の可変オリフィス、20……ブッシュ、21
……第２の可変オリフィス、22……第１のバイパス通
路、23……油孔、33……第１の油路、34……第２の油
路、35……第２のバイパス通路、S1,S2……油室。FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a hydraulic shock absorber according to the present invention, and FIGS. 2 to 4 are enlarged detailed views of a main part of the same. 1 ... Hydraulic shock absorber, 2 ... Cylinder, 3 ... Piston rod, 5 ... Piston, 11 ... Sleeve, 12 ... Push rod, 13 ... Oil hole, 16 ... Valve, 17 ... Stopper , 18 ... first variable orifice, 20 ... bush, 21
... Second variable orifice, 22 first bypass passage, 23 oil hole, 33 first oil passage, 34 second oil passage, 35 second bypass passage, S 1 , S 2 ... Oil chamber.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 実開 昭61−73938（ＪＰ，Ｕ) 実開 平１−78747（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭52−129896（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16F 9/00 - 9/58 B60G 17/08 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (56) References JP-A 61-73938 (JP, U) JP-A 1-78747 (JP, U) JP-A 52-129896 (JP, U) (58) Survey Field (Int.Cl. 6 , DB name) F16F 9/00-9/58 B60G 17/08
Claims (1)
ストンロッドを挿入し、該ピストンロッドのシリンダ内
に臨む開口端に、シリンダ内に摺動自在に嵌装されたピ
ストンを取り付け、該ピストンによってシリンダ内を２
つの油室に区画して成る油圧緩衝装置において、 前記ピストンロッドよりも大きな熱膨張係数を有するス
リーブをピストンロッド内に同軸に貫挿し、該スリーブ
の一端をピストンロッドのシリンダ外に延出された延出
端に固定するとともに、他端をピストンロッドの開口端
側に軸線方向に伸縮自在に保持して先部と成し、該スリ
ーブの先部を、この外周面とピストンロッド内周面との
間に環状の第１の油路が形成されるように小径部に形成
し、スリーブの先部先端にピストンロッド内周面に固定
された環状のストッパを近接配置して弁部と成すことに
よって前記第１の油路を絞る第１の可変オリフィスを構
成し、前記第１の油路をピストンロッドを径方向に貫通
する油孔に連通してピストンをバイパスして前記２つの
油室を連通させる第１のバイパス通路を形成し、一端が
シリンダに固定されたプッシュロッドの他端をピストン
ロッドの開口端より前記ストッパを貫通して前記スリー
ブ内に摺動自在に挿入し、前記プッシュロッドの他端外
周面を長手方向の位置によって断面積が変化するよう構
成し、この外周面に対向する内周面を有するブッシュを
前記スリーブの内周面に固定してスリーブとプッシュロ
ッド間に形成される環状の第２の油路を絞る第２の可変
オリフィスを構成し、前記第２の油路を、スリーブの小
径部を径方向に貫通する油孔と前記第１の油路とを介し
てピストンロッドを貫通する前記油孔に連通させて前記
第１のバイパス通路に接続される第２のバイパス通路を
形成し、第１及び第２のバイパス通路をピストンロッド
内で並列に配置したことを特徴とする油圧緩衝装置。A hollow piston rod is inserted into a cylinder filled with hydraulic oil, and a piston slidably fitted in the cylinder is attached to an open end of the piston rod facing the cylinder. 2 inside the cylinder by the piston
In a hydraulic shock absorber partitioned into two oil chambers, a sleeve having a larger coefficient of thermal expansion than the piston rod is coaxially inserted into the piston rod, and one end of the sleeve extends outside the cylinder of the piston rod. Along with being fixed to the extension end, the other end is held at the opening end side of the piston rod so as to be extendable and contractible in the axial direction to form a leading end. A small-diameter portion such that an annular first oil passage is formed therebetween, and an annular stopper fixed to the inner peripheral surface of the piston rod is disposed close to the leading end of the sleeve to form a valve portion. Constitutes a first variable orifice that narrows the first oil passage, and communicates the first oil passage with an oil hole that radially penetrates a piston rod to bypass the piston and to connect the two oil chambers. The first to communicate A bypass passage is formed, and the other end of the push rod, one end of which is fixed to the cylinder, is slidably inserted into the sleeve through the stopper from the open end of the piston rod, and the outer peripheral surface of the other end of the push rod Is configured so that the cross-sectional area changes according to the position in the longitudinal direction, and a bush having an inner peripheral surface facing the outer peripheral surface is fixed to the inner peripheral surface of the sleeve, and an annular second bush formed between the sleeve and the push rod is formed. A second variable orifice for restricting the second oil passage, and penetrating the second oil passage through a piston rod through an oil hole radially penetrating a small diameter portion of the sleeve and the first oil passage. A second bypass passage connected to the first bypass passage is formed in communication with the oil hole, and the first and second bypass passages are arranged in parallel in the piston rod. Opposition apparatus.
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|---|---|---|---|
| JP25713090A JP2950960B2 (en) | 1990-09-28 | 1990-09-28 | Hydraulic shock absorber |
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|---|---|---|---|
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Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04136533A JPH04136533A (en) | 1992-05-11 |
| JP2950960B2 true JP2950960B2 (en) | 1999-09-20 |
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ID=17302147
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|---|---|---|---|
| JP25713090A Expired - Fee Related JP2950960B2 (en) | 1990-09-28 | 1990-09-28 | Hydraulic shock absorber |
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|---|---|
| JP (1) | JP2950960B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2539604A4 (en) * | 2010-02-24 | 2018-01-10 | Strömsholmen AB | Gas spring with temperature compensation |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4740042B2 (en) * | 2006-06-02 | 2011-08-03 | カヤバ工業株式会社 | Shock absorber |
| WO2008115163A1 (en) * | 2007-03-20 | 2008-09-25 | Pereverzyev Viktor Hennadievic | Method for adjusting a valve capacity in a shock absorber and a shock absorber with adjustable valve capacity. |
-
1990
- 1990-09-28 JP JP25713090A patent/JP2950960B2/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP2539604A4 (en) * | 2010-02-24 | 2018-01-10 | Strömsholmen AB | Gas spring with temperature compensation |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04136533A (en) | 1992-05-11 |
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