JP2927081B2 - 樹脂封止型半導体装置 - Google Patents
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、樹脂封止型半導体装
置に係り、詳しくは、主にハイブリッド基板上にフリッ
プチップ素子をマウントし、その素子を樹脂にて封止し
た樹脂封止型半導体装置に関するものである。
置に係り、詳しくは、主にハイブリッド基板上にフリッ
プチップ素子をマウントし、その素子を樹脂にて封止し
た樹脂封止型半導体装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来、半導体チップは水等の外的環境か
ら保護する目的でシリコーンゲル等の封止用樹脂材で封
止するようにしている。そして、例えば、フリップチッ
プICを持つハイブリッドICにおいては、この素子の
一主面に形成された半田バンプを介して厚膜回路基板上
の導体パターン部に電気的・機械的に接合され、素子及
び基板はシリコーンゲルで封止されている。
ら保護する目的でシリコーンゲル等の封止用樹脂材で封
止するようにしている。そして、例えば、フリップチッ
プICを持つハイブリッドICにおいては、この素子の
一主面に形成された半田バンプを介して厚膜回路基板上
の導体パターン部に電気的・機械的に接合され、素子及
び基板はシリコーンゲルで封止されている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】ところが、フリップチ
ップICと基板の間の空間に入り込んだシリコーンゲル
の熱膨張によるフリップチップICを押し上げる力を低
減して半田バンプの破壊を防止するために特開昭62−
149157号公報に示されるようにシリコーンゲルの
硬さが柔らかい必要があり、架橋密度の低いシリコーン
ゲルを用いざるを得なかった。一方、素子の発熱を低減
するためには熱伝導率の良い充填材を充填した封止用樹
脂材が必要であるが、この場合ゲルの硬さが増してしま
うため半田バンプを破壊してしまう問題点があった。
ップICと基板の間の空間に入り込んだシリコーンゲル
の熱膨張によるフリップチップICを押し上げる力を低
減して半田バンプの破壊を防止するために特開昭62−
149157号公報に示されるようにシリコーンゲルの
硬さが柔らかい必要があり、架橋密度の低いシリコーン
ゲルを用いざるを得なかった。一方、素子の発熱を低減
するためには熱伝導率の良い充填材を充填した封止用樹
脂材が必要であるが、この場合ゲルの硬さが増してしま
うため半田バンプを破壊してしまう問題点があった。
【0004】そこで、この発明の目的は、半導体素子に
対する低応力特性と高放熱特性を両立させることができ
る樹脂封止型半導体装置を提供することにある。
対する低応力特性と高放熱特性を両立させることができ
る樹脂封止型半導体装置を提供することにある。
【0005】
【課題を解決するための手段】請求項1の発明は、表面
に導体部が形成された基板と、前記基板と対向する状態
で、前記導体部と接する所定高さのバンプを介して基板
上にボンディングされた半導体素子と、前記半導体素子
を封止する封止用樹脂材とを備え、前記封止用樹脂材と
して、シリコーンゲルに対して粒径が前記半導体素子と
基板の間隙以下の球状熱伝導性フィラーを充填させたも
のを使用するとともに、その充填量として、封止用樹脂
材の複素弾性率をG*(dyn/cm2,at 1 Hz,30℃)と
し、線膨張係数をαとしたとき、 α≦0.033(G*−451)-0.56 を満足させるように充填した樹脂封止型半導体装置をそ
の要旨とするものである。なお、前記球状熱伝導性フィ
ラーは、長短径比1.1以下にすることが好ましい。
又、前記球状熱伝導性フィラーは、バンプ高さ以下にす
ることが好ましい。
に導体部が形成された基板と、前記基板と対向する状態
で、前記導体部と接する所定高さのバンプを介して基板
上にボンディングされた半導体素子と、前記半導体素子
を封止する封止用樹脂材とを備え、前記封止用樹脂材と
して、シリコーンゲルに対して粒径が前記半導体素子と
基板の間隙以下の球状熱伝導性フィラーを充填させたも
のを使用するとともに、その充填量として、封止用樹脂
材の複素弾性率をG*(dyn/cm2,at 1 Hz,30℃)と
し、線膨張係数をαとしたとき、 α≦0.033(G*−451)-0.56 を満足させるように充填した樹脂封止型半導体装置をそ
の要旨とするものである。なお、前記球状熱伝導性フィ
ラーは、長短径比1.1以下にすることが好ましい。
又、前記球状熱伝導性フィラーは、バンプ高さ以下にす
ることが好ましい。
【0006】
【作用】シリコーンゲールに球状の熱伝導性フィラーを
充填することにより封止用樹脂材の熱伝導性が向上して
熱が速やかに放出されるとともに、α≦0.033(G
* −451)-0.56 を満足するようにフィラーを充填す
ることにより基板に対する半導体素子の押し上げ力が低
減される。
充填することにより封止用樹脂材の熱伝導性が向上して
熱が速やかに放出されるとともに、α≦0.033(G
* −451)-0.56 を満足するようにフィラーを充填す
ることにより基板に対する半導体素子の押し上げ力が低
減される。
【0007】
【実施例】以下、この発明を具体化した一実施例を図面
に従って説明する。図1には車載用ハイブリッドICの
全体構造を示す。放熱板1の上にはアルミナよりなる厚
膜回路基板2が載置されている。厚膜回路基板2の上面
には所定の導体パターン3が形成され、この導体パター
ン3にはシリコンよりなるフリップチップIC4が半田
接続されている。つまり、プリップチップIC4の一主
面に所定高さの半田バンプ(バンプ電極)5が複数形成
され、その半田バンプ5を介してプリップチップIC4
が対向配置されている。
に従って説明する。図1には車載用ハイブリッドICの
全体構造を示す。放熱板1の上にはアルミナよりなる厚
膜回路基板2が載置されている。厚膜回路基板2の上面
には所定の導体パターン3が形成され、この導体パター
ン3にはシリコンよりなるフリップチップIC4が半田
接続されている。つまり、プリップチップIC4の一主
面に所定高さの半田バンプ(バンプ電極)5が複数形成
され、その半田バンプ5を介してプリップチップIC4
が対向配置されている。
【0008】又、厚膜回路基板2の上面にはパワートラ
ンジスタ6が配置され、ワイヤ7にて導体パターン3と
電気的に接続されている。又、放熱板1の上面における
周縁部には筒状の枠体8が全周にわたり密着され、さら
に、枠体8の上面開口部は蓋材9にて塞がれている。枠
体8内には封止用樹脂材10が充填され、前記厚膜回路
基板2、プリップチップIC4、パワートランジスタ6
を封止している。
ンジスタ6が配置され、ワイヤ7にて導体パターン3と
電気的に接続されている。又、放熱板1の上面における
周縁部には筒状の枠体8が全周にわたり密着され、さら
に、枠体8の上面開口部は蓋材9にて塞がれている。枠
体8内には封止用樹脂材10が充填され、前記厚膜回路
基板2、プリップチップIC4、パワートランジスタ6
を封止している。
【0009】尚、枠体8及び蓋材9は金属あるいは樹脂
が用いられるとともに、放熱板1は金属が用いられる。
ここで、この構造のハイブリットICは、一般に使用温
度環境及び自己発熱に伴う温度サイクルを繰り返し、そ
の繰り返し熱応力による歪がフリップチップIC4に悪
影響を与える。この熱応力の影響を図2,3,4の模式
図を用いて説明する。この熱応力にて、図3の剪断歪δ
S と図4の引張歪δE とが発生する。剪断歪δS は、図
2に示すように、フリップチップIC4(シリコン;熱
膨張係数4ppm/℃)と厚膜回路基板2(アルミナ;
熱膨張係数7ppm/℃)との間の熱膨張の差で発生す
る。又、図4の引張歪δE は、フリップチップIC4と
厚膜回路基板2との間に半田バンプ5の高さ分の隙間H
を介して入り込んだ封止用樹脂材10の熱膨張によって
フリップチップIC4を上方に押し上げようとするもの
である。この剪断歪δS も引張歪δE も、チップサイズ
が大きくなるに従って増加するが、半田バンプ5の強度
に影響を与えるのは引張歪δE であることが分かってい
る。従って、半田バンプ5の最初の破壊モードとして
は、フリップチップIC4の直下の熱膨張した封止用樹
脂材10によってフリップチップIC4が押し上げられ
るために発生する。
が用いられるとともに、放熱板1は金属が用いられる。
ここで、この構造のハイブリットICは、一般に使用温
度環境及び自己発熱に伴う温度サイクルを繰り返し、そ
の繰り返し熱応力による歪がフリップチップIC4に悪
影響を与える。この熱応力の影響を図2,3,4の模式
図を用いて説明する。この熱応力にて、図3の剪断歪δ
S と図4の引張歪δE とが発生する。剪断歪δS は、図
2に示すように、フリップチップIC4(シリコン;熱
膨張係数4ppm/℃)と厚膜回路基板2(アルミナ;
熱膨張係数7ppm/℃)との間の熱膨張の差で発生す
る。又、図4の引張歪δE は、フリップチップIC4と
厚膜回路基板2との間に半田バンプ5の高さ分の隙間H
を介して入り込んだ封止用樹脂材10の熱膨張によって
フリップチップIC4を上方に押し上げようとするもの
である。この剪断歪δS も引張歪δE も、チップサイズ
が大きくなるに従って増加するが、半田バンプ5の強度
に影響を与えるのは引張歪δE であることが分かってい
る。従って、半田バンプ5の最初の破壊モードとして
は、フリップチップIC4の直下の熱膨張した封止用樹
脂材10によってフリップチップIC4が押し上げられ
るために発生する。
【0010】そこで、封止用樹脂材10によるチップ押
し上げ力を極力抑えればよく、さらに、どの程度低くす
るかといえば、剪断歪δS に起因する破壊モードが引張
歪δ E に起因する素子破壊モードより先に発生し始める
まで押し上げ力を小さくできればよい。このようにする
ことにより、チップの大型化、繰り返し温度サイクルに
よる半田バンプ5の熱疲労寿命の向上を図り、シングル
チップで高機能化、多機能化を実現でき、又全体として
の信頼性向上が可能になる。
し上げ力を極力抑えればよく、さらに、どの程度低くす
るかといえば、剪断歪δS に起因する破壊モードが引張
歪δ E に起因する素子破壊モードより先に発生し始める
まで押し上げ力を小さくできればよい。このようにする
ことにより、チップの大型化、繰り返し温度サイクルに
よる半田バンプ5の熱疲労寿命の向上を図り、シングル
チップで高機能化、多機能化を実現でき、又全体として
の信頼性向上が可能になる。
【0011】図4のチップ押し上げ力Fは、封止用樹脂
材10の弾性、粘性の諸物質の流動、変形等について解
析する粘弾性理論解析より導かれた次式をもって検討し
た。 Fg =f(G* 、S、ΔT、α、H) =a(G* −b)c ・Sd ・ΔT・α・He ただし、G* は複素弾性率、SはフリップチップIC4
の面積、ΔTはフリップチップIC4に加わる温度変化
幅、αは封止用樹脂材10の線熱膨張係数、Hはフリッ
プチップIC4と厚膜回路基板2との間の距離、a,
b,c,d,eは定数である。
材10の弾性、粘性の諸物質の流動、変形等について解
析する粘弾性理論解析より導かれた次式をもって検討し
た。 Fg =f(G* 、S、ΔT、α、H) =a(G* −b)c ・Sd ・ΔT・α・He ただし、G* は複素弾性率、SはフリップチップIC4
の面積、ΔTはフリップチップIC4に加わる温度変化
幅、αは封止用樹脂材10の線熱膨張係数、Hはフリッ
プチップIC4と厚膜回路基板2との間の距離、a,
b,c,d,eは定数である。
【0012】この式は、封止用樹脂材10の硬さに関す
る複素弾性率G*と線熱膨張係数αが求まれば押上力F
g が計算できることを示している。又、フリップチップ
IC4が許容できる押し上げ力FIcに対してFg は、F
Ic≧Fg の関係が必要であるから FIc≧Fg =a(G* −b)c ・Sd ・ΔT・α・He
となる。そこで、封止用樹脂材10の物性値G* とαの
関係に着目すると上式は次のように変形でき、このよう
な関係を満たす材料が必要であることが分かる。
る複素弾性率G*と線熱膨張係数αが求まれば押上力F
g が計算できることを示している。又、フリップチップ
IC4が許容できる押し上げ力FIcに対してFg は、F
Ic≧Fg の関係が必要であるから FIc≧Fg =a(G* −b)c ・Sd ・ΔT・α・He
となる。そこで、封止用樹脂材10の物性値G* とαの
関係に着目すると上式は次のように変形でき、このよう
な関係を満たす材料が必要であることが分かる。
【0013】 α≦FIc・(a(G* −b)c ・Sd ・ΔT・He )-1 ここで、封止用樹脂材10が介在しない場合、つまりフ
リップチップIC4と厚膜回路基板2との間に空気が介
在している場合に、フリップチップIC4と厚膜回路基
板2との引張歪δE に伴うフリップチップIC4のチッ
プサイズの使用限界は普通7〜9mm□とされている。
従って、ワーストデザインとしてSは7mm□とし一定
のパラメータと考えることができる。
リップチップIC4と厚膜回路基板2との間に空気が介
在している場合に、フリップチップIC4と厚膜回路基
板2との引張歪δE に伴うフリップチップIC4のチッ
プサイズの使用限界は普通7〜9mm□とされている。
従って、ワーストデザインとしてSは7mm□とし一定
のパラメータと考えることができる。
【0014】又、FIcは半田バンプ5(バンプ電極)の
個数、形状、材質、配置で決定されるが、実際はある限
られた範囲に設計せざるを得ないため、一定のパラメー
タと考えることができる。ΔTは、自動車搭載用のIC
の場合、最大で200℃にもなる。これらを基にして境
界条件などの仮説的要因については実験により補正係数
として上式を修正していくと α≦0.033(G* −451)-0.5 6・・・(1) (ただし、複素弾性率G* の単位は、dyn/cm2,at1Hz,
30℃)の関係が満たす材料が必要なことが分かった。
これを図で示すと、図5のようになる。
個数、形状、材質、配置で決定されるが、実際はある限
られた範囲に設計せざるを得ないため、一定のパラメー
タと考えることができる。ΔTは、自動車搭載用のIC
の場合、最大で200℃にもなる。これらを基にして境
界条件などの仮説的要因については実験により補正係数
として上式を修正していくと α≦0.033(G* −451)-0.5 6・・・(1) (ただし、複素弾性率G* の単位は、dyn/cm2,at1Hz,
30℃)の関係が満たす材料が必要なことが分かった。
これを図で示すと、図5のようになる。
【0015】一方、封止用樹脂材10(従来のシリコー
ンゲル)の熱伝導率を改良するためには、熱伝導性の良
い充填材(フィラー)を用いることが知られている。熱
伝導性充填材としては、シリカ、アルミナ、炭化珪素、
窒化珪素、窒化アルミニウム、酸化マグネシウム、ダイ
ヤモンドがある。本実施例では、封止用樹脂材10は、
付加反応タイプのゲル状シリコーン樹脂に球状のアルミ
ナを充填したものを使用している。つまり、前述した各
種のフィラーの内、加水分解性がなく長期の信頼性に耐
えることができ、又コスト的にも使用可能な材料として
アルミナを選定し、シリコーンゲルに充填している。さ
らに、その球状のアルミナの最大粒径は、フリップチッ
プIC4と厚膜回路基板2の隙間以下となっている。
ンゲル)の熱伝導率を改良するためには、熱伝導性の良
い充填材(フィラー)を用いることが知られている。熱
伝導性充填材としては、シリカ、アルミナ、炭化珪素、
窒化珪素、窒化アルミニウム、酸化マグネシウム、ダイ
ヤモンドがある。本実施例では、封止用樹脂材10は、
付加反応タイプのゲル状シリコーン樹脂に球状のアルミ
ナを充填したものを使用している。つまり、前述した各
種のフィラーの内、加水分解性がなく長期の信頼性に耐
えることができ、又コスト的にも使用可能な材料として
アルミナを選定し、シリコーンゲルに充填している。さ
らに、その球状のアルミナの最大粒径は、フリップチッ
プIC4と厚膜回路基板2の隙間以下となっている。
【0016】図6,7,8は、最大粒径20μm、平均
粒径5μmの破砕アルミナと、最大粒径50μm、平均
粒径10μmの球状アルミナ(長短径比1.1)を付加
反応タイプで、かつ複素弾性率1200dyn/cm2 のシリ
コーンゲルにそれぞれ充填していったときの複素弾性率
と線膨張係数と熱伝導率の変化挙動を示す。さらに、図
9には、同じデータを用いて横軸に複素弾性率をとり、
縦軸に線膨張係数をとった場合を示す。
粒径5μmの破砕アルミナと、最大粒径50μm、平均
粒径10μmの球状アルミナ(長短径比1.1)を付加
反応タイプで、かつ複素弾性率1200dyn/cm2 のシリ
コーンゲルにそれぞれ充填していったときの複素弾性率
と線膨張係数と熱伝導率の変化挙動を示す。さらに、図
9には、同じデータを用いて横軸に複素弾性率をとり、
縦軸に線膨張係数をとった場合を示す。
【0017】破砕アルミナを用いた場合、十分な熱伝導
性を得ようとすると、図6に示すように複素弾性率の上
昇が大きく、図9に示したように約0.9×10-3cal
/cm・sec ・℃以上の熱伝導率では式(1)の範囲を満
たさない領域になってしまう。これに対し、図9に示す
ように、球状アルミナを用いた場合は目的とする線膨張
係数及び複素弾性率の関係を満たす領域が十分高い熱伝
導率(約2.5×10 -3cal /cm・sec ・℃)の領域ま
で得られることが判明した。これは、図7,8に示すよ
うに、フィラーの形状に関係なく熱伝導率・線熱膨張率
がほぼフィラーの体積分率のみに影響されるのに対し、
図6に示すように複素弾性率が体積分率と形状の影響を
大きく受けるためである。
性を得ようとすると、図6に示すように複素弾性率の上
昇が大きく、図9に示したように約0.9×10-3cal
/cm・sec ・℃以上の熱伝導率では式(1)の範囲を満
たさない領域になってしまう。これに対し、図9に示す
ように、球状アルミナを用いた場合は目的とする線膨張
係数及び複素弾性率の関係を満たす領域が十分高い熱伝
導率(約2.5×10 -3cal /cm・sec ・℃)の領域ま
で得られることが判明した。これは、図7,8に示すよ
うに、フィラーの形状に関係なく熱伝導率・線熱膨張率
がほぼフィラーの体積分率のみに影響されるのに対し、
図6に示すように複素弾性率が体積分率と形状の影響を
大きく受けるためである。
【0018】又、この時のフィラーの最大粒径は、半田
バンプ5の高さ分の隙間Hよりも小さくなくては熱伝導
の目的は十分達成できない。図10は、熱伝導率が約
2.5×10-3cal /cm・sec ・℃の封止用樹脂材10
を図1の構造のハイブリッドICに充填したときのパワ
ー素子の熱抵抗を測定した結果であり、満足する放熱特
性が得られた。
バンプ5の高さ分の隙間Hよりも小さくなくては熱伝導
の目的は十分達成できない。図10は、熱伝導率が約
2.5×10-3cal /cm・sec ・℃の封止用樹脂材10
を図1の構造のハイブリッドICに充填したときのパワ
ー素子の熱抵抗を測定した結果であり、満足する放熱特
性が得られた。
【0019】このように本実施例では、表面に導電パタ
ーン3(導体部)が形成された厚膜回路基板2と、厚膜
回路基板2と対向する状態で、導電パターン3と接する
所定高さの半田バンプ5を介して厚膜回路基板2上にボ
ンディングされたフリップチップIC4(半導体素子)
と、フリップチップIC4を封止する封止用樹脂材10
とを備え、封止用樹脂材10としてシリコーンゲルに球
状で、かつ粒径がフリップチップIC4と厚膜回路基板
2の間隙以下のアルミナ(熱伝導性フィラー)を充填さ
せたものを使用するとともに、その充填量として、封止
用樹脂材10の複素弾性率をG* (dyn/cm2,at1Hz,3
0℃)とし、線膨張係数をαとしたとき、 α≦0.033(G* −451)-0.56 を満足させるように充填した。よって、シリコーンゲー
ルに球状アルミナを充填することにより封止用樹脂材1
0の熱伝導性が向上してパワートランジスタ6から発生
する熱が速やかに放出されるとともに、α≦0.033
(G* −451) -0.56 を満足するようにアルミナフィ
ラーを充填することにより厚膜回路基板2に対するフリ
ップチップIC4の押し上げ力(引張歪δE )が低減さ
れる。その結果、フリップチップIC4に対する低応力
特性と高放熱特性を両立させることができることとな
る。
ーン3(導体部)が形成された厚膜回路基板2と、厚膜
回路基板2と対向する状態で、導電パターン3と接する
所定高さの半田バンプ5を介して厚膜回路基板2上にボ
ンディングされたフリップチップIC4(半導体素子)
と、フリップチップIC4を封止する封止用樹脂材10
とを備え、封止用樹脂材10としてシリコーンゲルに球
状で、かつ粒径がフリップチップIC4と厚膜回路基板
2の間隙以下のアルミナ(熱伝導性フィラー)を充填さ
せたものを使用するとともに、その充填量として、封止
用樹脂材10の複素弾性率をG* (dyn/cm2,at1Hz,3
0℃)とし、線膨張係数をαとしたとき、 α≦0.033(G* −451)-0.56 を満足させるように充填した。よって、シリコーンゲー
ルに球状アルミナを充填することにより封止用樹脂材1
0の熱伝導性が向上してパワートランジスタ6から発生
する熱が速やかに放出されるとともに、α≦0.033
(G* −451) -0.56 を満足するようにアルミナフィ
ラーを充填することにより厚膜回路基板2に対するフリ
ップチップIC4の押し上げ力(引張歪δE )が低減さ
れる。その結果、フリップチップIC4に対する低応力
特性と高放熱特性を両立させることができることとな
る。
【0020】尚、この発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、例えば、球状アルミナの代わりに窒化アル
ミニウム、結晶性シリカ等の球状熱伝導性フィラーでも
同様の効果を期待できる。
のではなく、例えば、球状アルミナの代わりに窒化アル
ミニウム、結晶性シリカ等の球状熱伝導性フィラーでも
同様の効果を期待できる。
【0021】
【発明の効果】以上詳述したようにこの発明によれば、
一般にフィラーとして使用される破砕タイプではなく、
球状熱伝導性フィラーを使用することにより、所望の熱
伝導率を得ると同時に弾性率の上昇を適正範囲に抑える
ことができる。この結果、半導体素子に対する低応力特
性と高放熱特性を両立させることができる。
一般にフィラーとして使用される破砕タイプではなく、
球状熱伝導性フィラーを使用することにより、所望の熱
伝導率を得ると同時に弾性率の上昇を適正範囲に抑える
ことができる。この結果、半導体素子に対する低応力特
性と高放熱特性を両立させることができる。
【図1】実施例のハイブリッドICの全体構造を示す図
である。
である。
【図2】熱応力の影響を説明するための図である。
【図3】熱応力の影響を説明するための図である。
【図4】熱応力の影響を説明するための図である。
【図5】複素弾性率と線熱膨張係数との関係を示す図で
ある。
ある。
【図6】アルミナの充填量と複素弾性率との関係を示す
図である。
図である。
【図7】アルミナの充填量と線熱膨張係数との関係を示
す図である。
す図である。
【図8】アルミナの充填量と熱伝導率との関係を示す図
である。
である。
【図9】複素弾性率と線熱膨張係数との関係を示す図で
ある。
ある。
【図10】定常熱抵抗の測定結果を示す図である。
2 厚膜回路基板 3 導体部としての導電パターン 4 半導体素子としてのフリップチップIC 5 半田バンプ 10 封止用樹脂材
Claims (3)
- 【請求項1】 表面に導体部が形成された基板と、 前記基板と対向する状態で、前記導体部と接する所定高
さのバンプを介して基板上にボンディングされた半導体
素子と、 前記半導体素子を封止する封止用樹脂材と、 を備え、 前記封止用樹脂材として、シリコーンゲルに対して粒径
が前記半導体素子と基板の間隙以下の球状熱伝導性フィ
ラーを充填させたものを使用するとともに、その充填量
として、封止用樹脂材の複素弾性率をG*(dyn/cm2,at
1 Hz,30℃)とし、線膨張係数をαとしたとき、 α≦0.033(G*−451)-0.56 を満足させるように充填したことを特徴とする樹脂封止
型半導体装置。 - 【請求項2】 前記球状熱伝導性フィラーは、長短径比
1.1以下である請求項1に記載の樹脂封止型半導体装
置。 - 【請求項3】 前記球状熱伝導性フィラーは、バンプ高
さ以下である請求項1又は請求項2に記載の樹脂封止型
半導体装置。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3285197A JP2927081B2 (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | 樹脂封止型半導体装置 |
US07/965,919 US5349240A (en) | 1991-10-30 | 1992-10-26 | Semiconductor device package having a sealing silicone gel with spherical fillers |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3285197A JP2927081B2 (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | 樹脂封止型半導体装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05129474A JPH05129474A (ja) | 1993-05-25 |
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Family
ID=17688365
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3285197A Expired - Fee Related JP2927081B2 (ja) | 1991-10-30 | 1991-10-30 | 樹脂封止型半導体装置 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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WO1996005602A1 (en) * | 1994-08-16 | 1996-02-22 | Raychem Cororation | Thermally conductive gel materials |
US5659952A (en) * | 1994-09-20 | 1997-08-26 | Tessera, Inc. | Method of fabricating compliant interface for semiconductor chip |
US6870272B2 (en) | 1994-09-20 | 2005-03-22 | Tessera, Inc. | Methods of making microelectronic assemblies including compliant interfaces |
US5601874A (en) * | 1994-12-08 | 1997-02-11 | The Dow Chemical Company | Method of making moisture resistant aluminum nitride powder and powder produced thereby |
US5572070A (en) * | 1995-02-06 | 1996-11-05 | Rjr Polymers, Inc. | Integrated circuit packages with heat dissipation for high current load |
JP3353526B2 (ja) * | 1995-03-23 | 2002-12-03 | 株式会社デンソー | 半導体パッケージ及びその製造方法 |
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US6211572B1 (en) * | 1995-10-31 | 2001-04-03 | Tessera, Inc. | Semiconductor chip package with fan-in leads |
KR100473015B1 (ko) * | 1995-12-05 | 2005-05-16 | 루센트 테크놀러지스 인크 | 전자장치패키지 |
JP3685585B2 (ja) * | 1996-08-20 | 2005-08-17 | 三星電子株式会社 | 半導体のパッケージ構造 |
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JP2004179313A (ja) | 2002-11-26 | 2004-06-24 | Fujitsu Ten Ltd | 回路配線基板 |
US20040222518A1 (en) * | 2003-02-25 | 2004-11-11 | Tessera, Inc. | Ball grid array with bumps |
US7999379B2 (en) * | 2005-02-25 | 2011-08-16 | Tessera, Inc. | Microelectronic assemblies having compliancy |
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EP3511977B1 (en) * | 2018-01-16 | 2021-11-03 | Infineon Technologies AG | Semiconductor module and method for producing the same |
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US4282136A (en) * | 1979-04-09 | 1981-08-04 | Hunt Earl R | Flame retardant epoxy molding compound method and encapsulated device |
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JPS57212225A (en) * | 1981-06-24 | 1982-12-27 | Nitto Electric Ind Co Ltd | Epoxy resin composition for encapsulation of semiconductor |
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-
1991
- 1991-10-30 JP JP3285197A patent/JP2927081B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-10-26 US US07/965,919 patent/US5349240A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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US5349240A (en) | 1994-09-20 |
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