JP2891270B2 - タンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法 - Google Patents
タンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法Info
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Description
始初期にタンディッシュに受湯した溶鋼を長時間保持し
た後に、スライディングノズルの開孔に伴い自然開孔さ
せて鋳型へ溶鋼を注湯するタンディッシュにおける湯溜
め自然開孔方法に関するものである。
いる従来の湯溜め開孔方法は、例えば図6に示すストッ
パ方式の場合は、棒状のストッパ21をタンディッシュ22
の上部から内部に挿入し上ノズル23を閉状態(図6に示
す状態)にしておき、次いで図外の取鍋よりタンディッ
シュ22内に溶鋼Mを注湯し、所定レベルに到達するまで
保持した後に前記ストッパ21を上昇させストッパ21と上
ノズル23間を開状態とし、タンディッシュ22内の溶鋼M
を浸漬ノズル24を介して鋳型25内に注湯する開孔方法で
ある。なお、図中、26はタンディッシュ蓋、27は下ノズ
ルを示す。
の場合は、上プレート28の孔周りより不活性ガスFが吹
込める構造を備えるスライディングノズル29を使用し、
このスライディングノズル29をタンディッシュ22の外底
部に取付けスライドプレート30を閉状態(図7に示す状
態)にしておき、次いで図外の取鍋よりタンディッシュ
22内に溶鋼Mを注湯するとともに上プレート28の孔周り
より不活性ガスFを吹込み、所定レベルに到達するまで
保持した後に前記スライドプレート30を開状態とし、タ
ンディッシュ22内の溶鋼Mを浸漬ノズル24を介して鋳型
25内に注湯する開孔方法である。なお、図中、31は下プ
レートを示す。
来の湯溜め開孔方法においては、タンディッシュ22を鋳
造に使用する前に加熱が行われるが、その加熱温度は上
ノズル23等のノズル部耐火物の表面温度で一般に 800℃
以下と低く、このため溶鋼Mがノズル部耐火物に大きく
抜熱され、前者のストッパ方式では、溶鋼Mが所定レベ
ルに到達するまでにストッパ21と上ノズル23との間で凝
固し耐火物に固着する現象が発生し易い。また、後者の
スライディングノズル方式では、上プレート28の孔周り
より不活性ガスFを吹込んでいるので、上プレート28の
上方の上ノズル23等のノズル内では攪拌され比較的凝固
しにくいが、上プレート28下部に位置するスライドプレ
ート30の摺動面付近の攪拌が十分でなく溶鋼Mが凝固し
易い。
め開孔方法においては、タンディッシュ22内における溶
鋼保持は、上ノズル23等のノズル内で溶鋼Mが完全に凝
固しない程度の極く短時間(通常約1分)しか行うこと
ができない。このため、溶鋼M中の非金属介在物の浮上
が十分でなく、鋳造初期の鋳片の低品質の原因となって
いた。また、ノズル部の溶鋼Mが凝固して自然開孔がで
きない場合には、酸素を用いて強制的に開孔するため、
溶鋼Mが汚染される問題、さらには作業の危険性の問題
がある。
なしたものであって、その目的は、鋳造初期の鋳片の低
品質を改善するとともに、危険性の高い強制開孔作業を
皆無とすることである。
つあるタンディッシュ内で合金成分を調整して行う異鋼
種連々鋳、およびタンディッシュの熱間繰り返し使用を
効率的に行い連続鋳造の生産性を向上することである。
めに、本発明に係わるタンディッシュにおける湯溜め自
然開孔方法は、外底部にスライディングノズルを備える
タンディッシュを使用し、鋳造開始初期に受湯した溶鋼
を長時間保持した後に、スライディングノズルの開孔に
伴い自然開孔させて鋳型へ溶鋼を注湯するタンディッシ
ュにおける湯溜め自然開孔方法であって、受湯前の上ノ
ズルなどのタンディッシュノズル耐火物を予め 950℃以
上の高温状態に保持し、次いで溶鋼を所定量受湯すると
ともに、スライディングノズルのスライドプレートの閉
止部に設けられた閉止部上面に開口する多数の不活性ガ
ス吹込み用通気孔より不活性ガスを噴出するものであ
る。
ュノズル耐火物を、加熱あるいは繰り返し使用により 9
50℃好ましくは1000℃以上の高温状態に保持しているの
で、溶鋼からの抜熱量が少ないうちに耐火物の表面温度
を溶鋼と同じ高温にすることができる。しかもスライデ
ィングノズルのスライドプレートの閉止部には上面に開
口する多数の不活性ガス吹込み用通気孔を設け、この吹
込み用通気孔より不活性ガスを噴出しているので、スラ
イドプレートの上面より上で溶鋼が攪拌されノズル内で
滞留することがないので、受湯初期にタンディッシュノ
ズル耐火物により抜熱されノズル内で凝固しかかった層
が発生しても攪拌による新たな高温溶鋼により溶解さ
れ、5分以上の長時間の溶鋼保持を行った後でも自然開
孔ができる。
長時間の溶鋼保持を行っても自然開孔ができることか
ら、タンディッシュ内で合金成分を調整するに十分な時
間ができ異鋼種連々鋳が実施し易くなる。また、タンデ
ィッシュの熱間繰り返し使用がし易くなる。
本発明に係わるタンディッシュのノズル部周辺構造を模
式的に示す説明図であって、基本的なタンディッシュの
構造は従来のものと変わりがない。
ンディッシュ1の内底部に装備された上ノズルである。
レート4、スライドプレート5、下プレート6の三層構
造からなり、スライドプレート5には、注湯用開孔7
と、不活性ガスの吹込み用通気孔8が多数形成された閉
止部9と、多数の吹込み用通気孔8に連通する不活性ガ
スFの送気孔10が形成されている。なお、図に示す閉止
部9には直径50mmに対して孔径 0.3〜 1mm程度の吹込み
用通気孔8が30本開けられている(図1の断面では5本
を示している)。
は、下プレート6に接続され、その下には図示省略する
浸漬ノズルが接続される。
1を使用し、溶鋼を保持する前のノズル部耐火物表面温
度を1000℃、 800℃、 300℃の各温度に加熱するととも
に、このように加熱したタンディッシュ1に、溶鋼温度
が液相線温度以上の溶鋼を、スライドプレート5の多数
の吹込み用通気孔8からアルゴンガスを流量10l/分以
上で吹込みながら注湯するとともに、タンディッシュ1
内に溶鋼を所定時間保持し自然開孔の状況を調査した。
かなように、溶鋼をタンディッシュに注湯後、溶鋼保持
時間ゼロで開孔した場合は、注湯前のノズル部耐火物表
面温度に関係なく全ての温度で自然開孔ができたが、ノ
ズル部耐火物表面温度が 300℃の比較例の場合は、溶鋼
保持時間が1分、2分と増すにつれ図3に示すように完
全凝固状態となり、自然開孔が全く不可能になった。
比較例の場合は、溶鋼保持時間が3分までの間では自然
開孔率が低下し、50%以下に低下するが、3分以上保持
すると自然開孔率が上昇してくる。しかし、5分以上保
持しても自然開孔率は80%止まりとなり、強制開孔をし
なければならないことがある。
度が1000℃の本発明例の場合は、溶鋼保持時間が3分ま
では自然開孔率が80%程度まで低下するが、3分以上保
持すると自然開孔率が上昇し、5分以上では自然開孔率
は 100%となり、強制開孔が全く無くなる。
鋼保持時間が最初の約3分間の間は自然開孔率が低下す
るのは、ノズル部耐火物表面温度が溶鋼温度より低いた
め抜熱され、図4に示すように、ノズル部耐火物表面の
溶鋼温度が一旦低下し凝固するためと考えられる。そし
てその後に自然開孔率が上昇してくるのは、溶鋼保持中
もアルゴンガスが吹込まれているので、溶鋼が攪拌され
高温の溶鋼が絶えず入れ替わり、これにより、凝固層が
再溶解されさらにノズル部耐火物表面温度が溶鋼温度と
同じとなるためと考えられる。そしてこの状態は、ノズ
ル部耐火物表面温度が1000℃を超える場合は、5分以内
で完了するが、 800℃程度では5分以内では完了しない
場合があり、図2に示す結果となったと考えられる。
間に対するスライドプレートからのアルゴンガスの吹込
み圧力の変化からも推定される。
長時間溶鋼をタンディッシュ内に保持しても自然開孔が
行え、これにより溶鋼内の非金属介在物などを十分に浮
上させることができ、鋳造初期の鋳片の品質が改善さ
れ、全体として良質な鋳片が多く得られる。また危険な
強制開孔作業が無くなり鋳造作業の安全が図れる。
ィッシュにおける湯溜め自然開孔方法によれば、5分以
上の長時間溶鋼をタンディッシュ内に保持しても自然開
孔が行えると同時に、鋳造初期の鋳片の品質が改善され
る。
して行う異鋼種連々鋳や、タンディッシュ内の鋼滓など
を廃棄した後のノズル部耐火物の温度が高いままでタン
ディッシュの熱間繰り返し使用が効率的に行え連続鋳造
の生産性が向上できる。
構造を模式的に示す説明図である。
然開孔率の関係を示す説明図である。
らのアルゴンガスの吹込み圧力の変化を示すグラフ図で
ある。
辺構造を模式的に示す説明図である。
のノズル部周辺構造を模式的に示す説明図である。
吹込み用通気孔 9:閉止部 10:不活性ガスの
送気孔 11:下ノズル 12:不活性ガス吹
込みランス F:不活性ガス
Claims (1)
- 【請求項1】 外底部にスライディングノズルを備える
タンディッシュを使用し、鋳造開始初期に受湯した溶鋼
を長時間保持した後に、スライディングノズルの開孔に
伴い自然開孔させて鋳型へ溶鋼を注湯するタンディッシ
ュにおける湯溜め自然開孔方法であって、受湯前の上ノ
ズルなどのタンディッシュノズル耐火物を予め 950℃以
上の高温状態に保持し、次いで溶鋼を所定量受湯すると
ともに、スライディングノズルのスライドプレートの閉
止部に設けられた閉止部上面に開口する多数の不活性ガ
ス吹込み用通気孔より不活性ガスを噴出することを特徴
とするタンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3272737A JP2891270B2 (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | タンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3272737A JP2891270B2 (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | タンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05111742A JPH05111742A (ja) | 1993-05-07 |
JP2891270B2 true JP2891270B2 (ja) | 1999-05-17 |
Family
ID=17518077
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3272737A Expired - Lifetime JP2891270B2 (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | タンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2891270B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109465413A (zh) * | 2018-11-12 | 2019-03-15 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种单点非平衡浇铸异型坯结晶器保护渣布料方法 |
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JPS57146944U (ja) * | 1981-03-13 | 1982-09-16 | ||
JPS60244465A (ja) * | 1984-05-16 | 1985-12-04 | Nippon Steel Corp | 通電加熱プレ−トを有するスライデイングノズル装置 |
JPH0615060B2 (ja) * | 1986-06-30 | 1994-03-02 | 新日本製鐵株式会社 | 塗装鋼板の塗膜制御装置 |
-
1991
- 1991-10-21 JP JP3272737A patent/JP2891270B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
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JPH05111742A (ja) | 1993-05-07 |
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