JP2891270B2 - タンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法 - Google Patents
タンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法Info
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- JP2891270B2 JP2891270B2 JP3272737A JP27273791A JP2891270B2 JP 2891270 B2 JP2891270 B2 JP 2891270B2 JP 3272737 A JP3272737 A JP 3272737A JP 27273791 A JP27273791 A JP 27273791A JP 2891270 B2 JP2891270 B2 JP 2891270B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造の鋳造開
始初期にタンディッシュに受湯した溶鋼を長時間保持し
た後に、スライディングノズルの開孔に伴い自然開孔さ
せて鋳型へ溶鋼を注湯するタンディッシュにおける湯溜
め自然開孔方法に関するものである。
始初期にタンディッシュに受湯した溶鋼を長時間保持し
た後に、スライディングノズルの開孔に伴い自然開孔さ
せて鋳型へ溶鋼を注湯するタンディッシュにおける湯溜
め自然開孔方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造の鋳造開始初期に行われて
いる従来の湯溜め開孔方法は、例えば図６に示すストッ
パ方式の場合は、棒状のストッパ21をタンディッシュ22
の上部から内部に挿入し上ノズル23を閉状態（図６に示
す状態）にしておき、次いで図外の取鍋よりタンディッ
シュ22内に溶鋼Ｍを注湯し、所定レベルに到達するまで
保持した後に前記ストッパ21を上昇させストッパ21と上
ノズル23間を開状態とし、タンディッシュ22内の溶鋼Ｍ
を浸漬ノズル24を介して鋳型25内に注湯する開孔方法で
ある。なお、図中、26はタンディッシュ蓋、27は下ノズ
ルを示す。
いる従来の湯溜め開孔方法は、例えば図６に示すストッ
パ方式の場合は、棒状のストッパ21をタンディッシュ22
の上部から内部に挿入し上ノズル23を閉状態（図６に示
す状態）にしておき、次いで図外の取鍋よりタンディッ
シュ22内に溶鋼Ｍを注湯し、所定レベルに到達するまで
保持した後に前記ストッパ21を上昇させストッパ21と上
ノズル23間を開状態とし、タンディッシュ22内の溶鋼Ｍ
を浸漬ノズル24を介して鋳型25内に注湯する開孔方法で
ある。なお、図中、26はタンディッシュ蓋、27は下ノズ
ルを示す。
【０００３】また図７に示すスライディングノズル方式
の場合は、上プレート28の孔周りより不活性ガスＦが吹
込める構造を備えるスライディングノズル29を使用し、
このスライディングノズル29をタンディッシュ22の外底
部に取付けスライドプレート30を閉状態（図７に示す状
態）にしておき、次いで図外の取鍋よりタンディッシュ
22内に溶鋼Ｍを注湯するとともに上プレート28の孔周り
より不活性ガスＦを吹込み、所定レベルに到達するまで
保持した後に前記スライドプレート30を開状態とし、タ
ンディッシュ22内の溶鋼Ｍを浸漬ノズル24を介して鋳型
25内に注湯する開孔方法である。なお、図中、31は下プ
レートを示す。
の場合は、上プレート28の孔周りより不活性ガスＦが吹
込める構造を備えるスライディングノズル29を使用し、
このスライディングノズル29をタンディッシュ22の外底
部に取付けスライドプレート30を閉状態（図７に示す状
態）にしておき、次いで図外の取鍋よりタンディッシュ
22内に溶鋼Ｍを注湯するとともに上プレート28の孔周り
より不活性ガスＦを吹込み、所定レベルに到達するまで
保持した後に前記スライドプレート30を開状態とし、タ
ンディッシュ22内の溶鋼Ｍを浸漬ノズル24を介して鋳型
25内に注湯する開孔方法である。なお、図中、31は下プ
レートを示す。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した従
来の湯溜め開孔方法においては、タンディッシュ22を鋳
造に使用する前に加熱が行われるが、その加熱温度は上
ノズル23等のノズル部耐火物の表面温度で一般に 800℃
以下と低く、このため溶鋼Ｍがノズル部耐火物に大きく
抜熱され、前者のストッパ方式では、溶鋼Ｍが所定レベ
ルに到達するまでにストッパ21と上ノズル23との間で凝
固し耐火物に固着する現象が発生し易い。また、後者の
スライディングノズル方式では、上プレート28の孔周り
より不活性ガスＦを吹込んでいるので、上プレート28の
上方の上ノズル23等のノズル内では攪拌され比較的凝固
しにくいが、上プレート28下部に位置するスライドプレ
ート30の摺動面付近の攪拌が十分でなく溶鋼Ｍが凝固し
易い。
来の湯溜め開孔方法においては、タンディッシュ22を鋳
造に使用する前に加熱が行われるが、その加熱温度は上
ノズル23等のノズル部耐火物の表面温度で一般に 800℃
以下と低く、このため溶鋼Ｍがノズル部耐火物に大きく
抜熱され、前者のストッパ方式では、溶鋼Ｍが所定レベ
ルに到達するまでにストッパ21と上ノズル23との間で凝
固し耐火物に固着する現象が発生し易い。また、後者の
スライディングノズル方式では、上プレート28の孔周り
より不活性ガスＦを吹込んでいるので、上プレート28の
上方の上ノズル23等のノズル内では攪拌され比較的凝固
しにくいが、上プレート28下部に位置するスライドプレ
ート30の摺動面付近の攪拌が十分でなく溶鋼Ｍが凝固し
易い。
【０００５】このようなことから、上述した従来の湯溜
め開孔方法においては、タンディッシュ22内における溶
鋼保持は、上ノズル23等のノズル内で溶鋼Ｍが完全に凝
固しない程度の極く短時間（通常約１分）しか行うこと
ができない。このため、溶鋼Ｍ中の非金属介在物の浮上
が十分でなく、鋳造初期の鋳片の低品質の原因となって
いた。また、ノズル部の溶鋼Ｍが凝固して自然開孔がで
きない場合には、酸素を用いて強制的に開孔するため、
溶鋼Ｍが汚染される問題、さらには作業の危険性の問題
がある。
め開孔方法においては、タンディッシュ22内における溶
鋼保持は、上ノズル23等のノズル内で溶鋼Ｍが完全に凝
固しない程度の極く短時間（通常約１分）しか行うこと
ができない。このため、溶鋼Ｍ中の非金属介在物の浮上
が十分でなく、鋳造初期の鋳片の低品質の原因となって
いた。また、ノズル部の溶鋼Ｍが凝固して自然開孔がで
きない場合には、酸素を用いて強制的に開孔するため、
溶鋼Ｍが汚染される問題、さらには作業の危険性の問題
がある。
【０００６】本発明は、上記の問題点を解決するために
なしたものであって、その目的は、鋳造初期の鋳片の低
品質を改善するとともに、危険性の高い強制開孔作業を
皆無とすることである。
なしたものであって、その目的は、鋳造初期の鋳片の低
品質を改善するとともに、危険性の高い強制開孔作業を
皆無とすることである。
【０００７】また、他の目的としては、近年実施されつ
つあるタンディッシュ内で合金成分を調整して行う異鋼
種連々鋳、およびタンディッシュの熱間繰り返し使用を
効率的に行い連続鋳造の生産性を向上することである。
つあるタンディッシュ内で合金成分を調整して行う異鋼
種連々鋳、およびタンディッシュの熱間繰り返し使用を
効率的に行い連続鋳造の生産性を向上することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明に係わるタンディッシュにおける湯溜め自
然開孔方法は、外底部にスライディングノズルを備える
タンディッシュを使用し、鋳造開始初期に受湯した溶鋼
を長時間保持した後に、スライディングノズルの開孔に
伴い自然開孔させて鋳型へ溶鋼を注湯するタンディッシ
ュにおける湯溜め自然開孔方法であって、受湯前の上ノ
ズルなどのタンディッシュノズル耐火物を予め 950℃以
上の高温状態に保持し、次いで溶鋼を所定量受湯すると
ともに、スライディングノズルのスライドプレートの閉
止部に設けられた閉止部上面に開口する多数の不活性ガ
ス吹込み用通気孔より不活性ガスを噴出するものであ
る。
めに、本発明に係わるタンディッシュにおける湯溜め自
然開孔方法は、外底部にスライディングノズルを備える
タンディッシュを使用し、鋳造開始初期に受湯した溶鋼
を長時間保持した後に、スライディングノズルの開孔に
伴い自然開孔させて鋳型へ溶鋼を注湯するタンディッシ
ュにおける湯溜め自然開孔方法であって、受湯前の上ノ
ズルなどのタンディッシュノズル耐火物を予め 950℃以
上の高温状態に保持し、次いで溶鋼を所定量受湯すると
ともに、スライディングノズルのスライドプレートの閉
止部に設けられた閉止部上面に開口する多数の不活性ガ
ス吹込み用通気孔より不活性ガスを噴出するものであ
る。
【０００９】
【作用】本発明方法では、上ノズルなどのタンディッシ
ュノズル耐火物を、加熱あるいは繰り返し使用により 9
50℃好ましくは1000℃以上の高温状態に保持しているの
で、溶鋼からの抜熱量が少ないうちに耐火物の表面温度
を溶鋼と同じ高温にすることができる。しかもスライデ
ィングノズルのスライドプレートの閉止部には上面に開
口する多数の不活性ガス吹込み用通気孔を設け、この吹
込み用通気孔より不活性ガスを噴出しているので、スラ
イドプレートの上面より上で溶鋼が攪拌されノズル内で
滞留することがないので、受湯初期にタンディッシュノ
ズル耐火物により抜熱されノズル内で凝固しかかった層
が発生しても攪拌による新たな高温溶鋼により溶解さ
れ、５分以上の長時間の溶鋼保持を行った後でも自然開
孔ができる。
ュノズル耐火物を、加熱あるいは繰り返し使用により 9
50℃好ましくは1000℃以上の高温状態に保持しているの
で、溶鋼からの抜熱量が少ないうちに耐火物の表面温度
を溶鋼と同じ高温にすることができる。しかもスライデ
ィングノズルのスライドプレートの閉止部には上面に開
口する多数の不活性ガス吹込み用通気孔を設け、この吹
込み用通気孔より不活性ガスを噴出しているので、スラ
イドプレートの上面より上で溶鋼が攪拌されノズル内で
滞留することがないので、受湯初期にタンディッシュノ
ズル耐火物により抜熱されノズル内で凝固しかかった層
が発生しても攪拌による新たな高温溶鋼により溶解さ
れ、５分以上の長時間の溶鋼保持を行った後でも自然開
孔ができる。
【００１０】このようにタンディッシュ内で５分以上の
長時間の溶鋼保持を行っても自然開孔ができることか
ら、タンディッシュ内で合金成分を調整するに十分な時
間ができ異鋼種連々鋳が実施し易くなる。また、タンデ
ィッシュの熱間繰り返し使用がし易くなる。
長時間の溶鋼保持を行っても自然開孔ができることか
ら、タンディッシュ内で合金成分を調整するに十分な時
間ができ異鋼種連々鋳が実施し易くなる。また、タンデ
ィッシュの熱間繰り返し使用がし易くなる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。図１は、
本発明に係わるタンディッシュのノズル部周辺構造を模
式的に示す説明図であって、基本的なタンディッシュの
構造は従来のものと変わりがない。
本発明に係わるタンディッシュのノズル部周辺構造を模
式的に示す説明図であって、基本的なタンディッシュの
構造は従来のものと変わりがない。
【００１２】図において、１はタンディッシュ、２はタ
ンディッシュ１の内底部に装備された上ノズルである。
ンディッシュ１の内底部に装備された上ノズルである。
【００１３】３はスライディングノズルであって、上プ
レート４、スライドプレート５、下プレート６の三層構
造からなり、スライドプレート５には、注湯用開孔７
と、不活性ガスの吹込み用通気孔８が多数形成された閉
止部９と、多数の吹込み用通気孔８に連通する不活性ガ
スＦの送気孔10が形成されている。なお、図に示す閉止
部９には直径50mmに対して孔径 0.3〜 1mm程度の吹込み
用通気孔８が30本開けられている（図１の断面では５本
を示している）。
レート４、スライドプレート５、下プレート６の三層構
造からなり、スライドプレート５には、注湯用開孔７
と、不活性ガスの吹込み用通気孔８が多数形成された閉
止部９と、多数の吹込み用通気孔８に連通する不活性ガ
スＦの送気孔10が形成されている。なお、図に示す閉止
部９には直径50mmに対して孔径 0.3〜 1mm程度の吹込み
用通気孔８が30本開けられている（図１の断面では５本
を示している）。
【００１４】11は下ノズルであって、この下ノズル11
は、下プレート６に接続され、その下には図示省略する
浸漬ノズルが接続される。
は、下プレート６に接続され、その下には図示省略する
浸漬ノズルが接続される。
【００１５】本発明に係わる上記構成のタンディッシュ
１を使用し、溶鋼を保持する前のノズル部耐火物表面温
度を1000℃、 800℃、 300℃の各温度に加熱するととも
に、このように加熱したタンディッシュ１に、溶鋼温度
が液相線温度以上の溶鋼を、スライドプレート５の多数
の吹込み用通気孔８からアルゴンガスを流量10ｌ／分以
上で吹込みながら注湯するとともに、タンディッシュ１
内に溶鋼を所定時間保持し自然開孔の状況を調査した。
１を使用し、溶鋼を保持する前のノズル部耐火物表面温
度を1000℃、 800℃、 300℃の各温度に加熱するととも
に、このように加熱したタンディッシュ１に、溶鋼温度
が液相線温度以上の溶鋼を、スライドプレート５の多数
の吹込み用通気孔８からアルゴンガスを流量10ｌ／分以
上で吹込みながら注湯するとともに、タンディッシュ１
内に溶鋼を所定時間保持し自然開孔の状況を調査した。
【００１６】上記調査結果を図２に示す。図２より明ら
かなように、溶鋼をタンディッシュに注湯後、溶鋼保持
時間ゼロで開孔した場合は、注湯前のノズル部耐火物表
面温度に関係なく全ての温度で自然開孔ができたが、ノ
ズル部耐火物表面温度が 300℃の比較例の場合は、溶鋼
保持時間が１分、２分と増すにつれ図３に示すように完
全凝固状態となり、自然開孔が全く不可能になった。
かなように、溶鋼をタンディッシュに注湯後、溶鋼保持
時間ゼロで開孔した場合は、注湯前のノズル部耐火物表
面温度に関係なく全ての温度で自然開孔ができたが、ノ
ズル部耐火物表面温度が 300℃の比較例の場合は、溶鋼
保持時間が１分、２分と増すにつれ図３に示すように完
全凝固状態となり、自然開孔が全く不可能になった。
【００１７】また、ノズル部耐火物表面温度が 800℃の
比較例の場合は、溶鋼保持時間が３分までの間では自然
開孔率が低下し、50％以下に低下するが、３分以上保持
すると自然開孔率が上昇してくる。しかし、５分以上保
持しても自然開孔率は80％止まりとなり、強制開孔をし
なければならないことがある。
比較例の場合は、溶鋼保持時間が３分までの間では自然
開孔率が低下し、50％以下に低下するが、３分以上保持
すると自然開孔率が上昇してくる。しかし、５分以上保
持しても自然開孔率は80％止まりとなり、強制開孔をし
なければならないことがある。
【００１８】上記比較例に対し、ノズル部耐火物表面温
度が1000℃の本発明例の場合は、溶鋼保持時間が３分ま
では自然開孔率が80％程度まで低下するが、３分以上保
持すると自然開孔率が上昇し、５分以上では自然開孔率
は 100％となり、強制開孔が全く無くなる。
度が1000℃の本発明例の場合は、溶鋼保持時間が３分ま
では自然開孔率が80％程度まで低下するが、３分以上保
持すると自然開孔率が上昇し、５分以上では自然開孔率
は 100％となり、強制開孔が全く無くなる。
【００１９】上記実施例において、図２に示すように溶
鋼保持時間が最初の約３分間の間は自然開孔率が低下す
るのは、ノズル部耐火物表面温度が溶鋼温度より低いた
め抜熱され、図４に示すように、ノズル部耐火物表面の
溶鋼温度が一旦低下し凝固するためと考えられる。そし
てその後に自然開孔率が上昇してくるのは、溶鋼保持中
もアルゴンガスが吹込まれているので、溶鋼が攪拌され
高温の溶鋼が絶えず入れ替わり、これにより、凝固層が
再溶解されさらにノズル部耐火物表面温度が溶鋼温度と
同じとなるためと考えられる。そしてこの状態は、ノズ
ル部耐火物表面温度が1000℃を超える場合は、５分以内
で完了するが、 800℃程度では５分以内では完了しない
場合があり、図２に示す結果となったと考えられる。
鋼保持時間が最初の約３分間の間は自然開孔率が低下す
るのは、ノズル部耐火物表面温度が溶鋼温度より低いた
め抜熱され、図４に示すように、ノズル部耐火物表面の
溶鋼温度が一旦低下し凝固するためと考えられる。そし
てその後に自然開孔率が上昇してくるのは、溶鋼保持中
もアルゴンガスが吹込まれているので、溶鋼が攪拌され
高温の溶鋼が絶えず入れ替わり、これにより、凝固層が
再溶解されさらにノズル部耐火物表面温度が溶鋼温度と
同じとなるためと考えられる。そしてこの状態は、ノズ
ル部耐火物表面温度が1000℃を超える場合は、５分以内
で完了するが、 800℃程度では５分以内では完了しない
場合があり、図２に示す結果となったと考えられる。
【００２０】また、このことは、図５に示す溶鋼保持時
間に対するスライドプレートからのアルゴンガスの吹込
み圧力の変化からも推定される。
間に対するスライドプレートからのアルゴンガスの吹込
み圧力の変化からも推定される。
【００２１】このように、本発明方法では、５分以上の
長時間溶鋼をタンディッシュ内に保持しても自然開孔が
行え、これにより溶鋼内の非金属介在物などを十分に浮
上させることができ、鋳造初期の鋳片の品質が改善さ
れ、全体として良質な鋳片が多く得られる。また危険な
強制開孔作業が無くなり鋳造作業の安全が図れる。
長時間溶鋼をタンディッシュ内に保持しても自然開孔が
行え、これにより溶鋼内の非金属介在物などを十分に浮
上させることができ、鋳造初期の鋳片の品質が改善さ
れ、全体として良質な鋳片が多く得られる。また危険な
強制開孔作業が無くなり鋳造作業の安全が図れる。
【００２２】
【発明の効果】上述したように、本発明に係わるタンデ
ィッシュにおける湯溜め自然開孔方法によれば、５分以
上の長時間溶鋼をタンディッシュ内に保持しても自然開
孔が行えると同時に、鋳造初期の鋳片の品質が改善され
る。
ィッシュにおける湯溜め自然開孔方法によれば、５分以
上の長時間溶鋼をタンディッシュ内に保持しても自然開
孔が行えると同時に、鋳造初期の鋳片の品質が改善され
る。
【００２３】また、タンディッシュ内で合金成分を調整
して行う異鋼種連々鋳や、タンディッシュ内の鋼滓など
を廃棄した後のノズル部耐火物の温度が高いままでタン
ディッシュの熱間繰り返し使用が効率的に行え連続鋳造
の生産性が向上できる。
して行う異鋼種連々鋳や、タンディッシュ内の鋼滓など
を廃棄した後のノズル部耐火物の温度が高いままでタン
ディッシュの熱間繰り返し使用が効率的に行え連続鋳造
の生産性が向上できる。
【図１】本発明に係わるタンディッシュのノズル部周辺
構造を模式的に示す説明図である。
構造を模式的に示す説明図である。
【図２】ノズル部耐火物表面温度別の溶鋼保持時間と自
然開孔率の関係を示す説明図である。
然開孔率の関係を示す説明図である。
【図３】ノズル詰まり状態の説明図である。
【図４】溶鋼保持初期の溶鋼凝固状態の説明図である。
【図５】溶鋼保持時間の経過に伴うスライドプレートか
らのアルゴンガスの吹込み圧力の変化を示すグラフ図で
ある。
らのアルゴンガスの吹込み圧力の変化を示すグラフ図で
ある。
【図６】従来のストッパ式タンディッシュのノズル部周
辺構造を模式的に示す説明図である。
辺構造を模式的に示す説明図である。
【図７】従来のスライディングノズル式タンディッシュ
のノズル部周辺構造を模式的に示す説明図である。
のノズル部周辺構造を模式的に示す説明図である。
１：タンディッシュ ２：上ノズル ３：スライディングノズル ４：上プレート ５：スライドプレート ６：下プレート ７：注湯用開孔 ８：不活性ガスの
吹込み用通気孔 ９：閉止部 10：不活性ガスの
送気孔 11：下ノズル 12：不活性ガス吹
込みランス Ｆ：不活性ガス
吹込み用通気孔 ９：閉止部 10：不活性ガスの
送気孔 11：下ノズル 12：不活性ガス吹
込みランス Ｆ：不活性ガス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小谷 聡 兵庫県加古川市野口町長砂644−11 (72)発明者 本田 昭作 兵庫県加古川市山手３丁目35−17 (72)発明者 仲町 勝利 兵庫県加古川市平岡町二俣754−32 (72)発明者 畑下 慎三 兵庫県加古郡稲美町加古3282−９ (72)発明者 坂本 志郎 兵庫県加古川市平岡町二俣1002 (72)発明者 蔵森 哲郎 兵庫県小野市天神町向山80−1150 (56)参考文献 特開 昭60−244465（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−146944（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭63−7870（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】 外底部にスライディングノズルを備える
タンディッシュを使用し、鋳造開始初期に受湯した溶鋼
を長時間保持した後に、スライディングノズルの開孔に
伴い自然開孔させて鋳型へ溶鋼を注湯するタンディッシ
ュにおける湯溜め自然開孔方法であって、受湯前の上ノ
ズルなどのタンディッシュノズル耐火物を予め 950℃以
上の高温状態に保持し、次いで溶鋼を所定量受湯すると
ともに、スライディングノズルのスライドプレートの閉
止部に設けられた閉止部上面に開口する多数の不活性ガ
ス吹込み用通気孔より不活性ガスを噴出することを特徴
とするタンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3272737A JP2891270B2 (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | タンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3272737A JP2891270B2 (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | タンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05111742A JPH05111742A (ja) | 1993-05-07 |
| JP2891270B2 true JP2891270B2 (ja) | 1999-05-17 |
Family
ID=17518077
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3272737A Expired - Lifetime JP2891270B2 (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | タンディッシュにおける湯溜め自然開孔方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2891270B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109465413A (zh) * | 2018-11-12 | 2019-03-15 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种单点非平衡浇铸异型坯结晶器保护渣布料方法 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR100802476B1 (ko) * | 2006-08-23 | 2008-02-12 | 주식회사 포스코 | 연속주조중 침지노즐 교체 방법 |
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| JP2017164789A (ja) * | 2016-03-17 | 2017-09-21 | 東京窯業株式会社 | スライドプレート及びスライディングゲート |
| CN106166608A (zh) * | 2016-08-18 | 2016-11-30 | 河北泰禾高温流体科技股份有限公司 | 一种钢包浇注用的滑动水口机构、装配及其使用方法 |
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| JPH0615060B2 (ja) * | 1986-06-30 | 1994-03-02 | 新日本製鐵株式会社 | 塗装鋼板の塗膜制御装置 |
-
1991
- 1991-10-21 JP JP3272737A patent/JP2891270B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109465413A (zh) * | 2018-11-12 | 2019-03-15 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | 一种单点非平衡浇铸异型坯结晶器保护渣布料方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05111742A (ja) | 1993-05-07 |
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