JP2820439B2 - 熱接着性複合繊維 - Google Patents
熱接着性複合繊維Info
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、芯成分に主としてポリエステルを、かつ鞘
部にポリオレフィン系重合体組成物を用いた熱接着性複
合繊維に関する。さらに詳しくは、接着強力、風合、嵩
回復性に優れ、かつ紡糸延伸時の工程安定性に優れた熱
接着性複合繊維に関する。
部にポリオレフィン系重合体組成物を用いた熱接着性複
合繊維に関する。さらに詳しくは、接着強力、風合、嵩
回復性に優れ、かつ紡糸延伸時の工程安定性に優れた熱
接着性複合繊維に関する。
（従来技術） 近年、不織布分野例えばフィルター用、食品包装用、
衛材用等の不織布では熱接着性複合繊維を用いて製造す
る要求が大きくなり、接着強力、嵩回復性、風合等に優
れた不織布が得られることが望まれている。
衛材用等の不織布では熱接着性複合繊維を用いて製造す
る要求が大きくなり、接着強力、嵩回復性、風合等に優
れた不織布が得られることが望まれている。
従来、芯鞘型熱接着性複合繊維としては、例えば特開
昭53-86836号公報には、繊維形成性成分（芯成分）にポ
リプロピレン、接着性成分（鞘成分）にポリエチレンを
用いたポリオレフィン系複合繊維が提案されている。こ
の複合繊維は、芯成分、鞘成分が共にオレフィン系ポリ
マーで親和性が良いために優れた接着性を有する反面、
ポリオレフィン固有の化学構造、性質により、得られる
不織布に腰がなく嵩回復性に劣るものであった。
昭53-86836号公報には、繊維形成性成分（芯成分）にポ
リプロピレン、接着性成分（鞘成分）にポリエチレンを
用いたポリオレフィン系複合繊維が提案されている。こ
の複合繊維は、芯成分、鞘成分が共にオレフィン系ポリ
マーで親和性が良いために優れた接着性を有する反面、
ポリオレフィン固有の化学構造、性質により、得られる
不織布に腰がなく嵩回復性に劣るものであった。
かかる欠点を解決するために、特開昭57-176217号公
報には、芯成分にポリエステル、鞘成分にポリエチレン
もしくはポリプロピレンを用いた複合繊維が提案されて
いる。この複合繊維から得られる不織布は、上述の不織
布と比較すると嵩回復性は優れているものの、ポリエス
テルとポリエチレン又はポリプロピレンとの親和性が低
いため、接着強力はかなり低いものであった。
報には、芯成分にポリエステル、鞘成分にポリエチレン
もしくはポリプロピレンを用いた複合繊維が提案されて
いる。この複合繊維から得られる不織布は、上述の不織
布と比較すると嵩回復性は優れているものの、ポリエス
テルとポリエチレン又はポリプロピレンとの親和性が低
いため、接着強力はかなり低いものであった。
一方、接着強力を向上させる目的で、特公昭54-44773
号公報には、鞘成分にポリエチレンとエチレン酢酸ビニ
ル共重合体との混合物を用いる複合繊維が提案されてい
る。しかし、このものは芯成分としてポリプロピレンを
用いているため、たとえ接着力が向上しても不織布の腰
がなく、嵩回復性はまったく改善されていないものであ
る。
号公報には、鞘成分にポリエチレンとエチレン酢酸ビニ
ル共重合体との混合物を用いる複合繊維が提案されてい
る。しかし、このものは芯成分としてポリプロピレンを
用いているため、たとえ接着力が向上しても不織布の腰
がなく、嵩回復性はまったく改善されていないものであ
る。
（発明の目的） 本発明は、かかる従来技術の有する諸欠点に鑑みなさ
れたもので、その目的は、接着強力が高く嵩回復性が良
好で優れた風合を呈する不織布が得られ、かつ製造時の
工程安定性にも優れた熱接着性複合繊維を提供すること
にある。
れたもので、その目的は、接着強力が高く嵩回復性が良
好で優れた風合を呈する不織布が得られ、かつ製造時の
工程安定性にも優れた熱接着性複合繊維を提供すること
にある。
（発明の構成） 本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討した
結果、芯成分（繊維形成性成分）にポリエステルを、ま
た鞘成分（熱接着性成分）に特定のポリオレフィン系重
合体を組合せて用いると、前記目的を同時に達成できる
ことを知り本発明に到達した。
結果、芯成分（繊維形成性成分）にポリエステルを、ま
た鞘成分（熱接着性成分）に特定のポリオレフィン系重
合体を組合せて用いると、前記目的を同時に達成できる
ことを知り本発明に到達した。
すなわち本発明は、繊維形成性成分を芯成分とし、熱
接着性成分を鞘成分とする芯鞘型熱接着性複合繊維にお
いて、芯成分は融点200℃以上のポリエステルを少くと
も65重量％含有し、鞘成分は下記（ｉ）〜（iii）を同
時に満足する実質的に未変性のポリオレフィン（Ａ）50
〜95重量％及び下記（iv）〜（vi）を同時に満足する変
性ポリオレフィン（Ｂ）50〜５重量％含有していること
を特徴とする熱接着性複合繊維である。
接着性成分を鞘成分とする芯鞘型熱接着性複合繊維にお
いて、芯成分は融点200℃以上のポリエステルを少くと
も65重量％含有し、鞘成分は下記（ｉ）〜（iii）を同
時に満足する実質的に未変性のポリオレフィン（Ａ）50
〜95重量％及び下記（iv）〜（vi）を同時に満足する変
性ポリオレフィン（Ｂ）50〜５重量％含有していること
を特徴とする熱接着性複合繊維である。
未変性ポリオレフィン（Ａ） （ｉ）融点 :150℃以下 （ii）メルトフローレート（MFRA） :5〜45g/10分 （iii）密度 :0.930〜0.970g/m3 変性ポリオレフィン（Ｂ） （iv）融点： :150℃以下 （ｖ）メルトフローレート（MFRB）：MFRA＋50g/10分以
上 （vi）不飽和カルボン酸又はそのエステル、酸無水物か
ら選ばれる少なくとも１種の共重合成分の共重合量:3〜
40重量％ 本発明の熱接着性複合繊維の熱接着性成分（鞘成分）
は、通常の熱接着加工温度が150〜180℃であるため、そ
の融点及び／又は軟化開始温度が150℃以下、好ましく
は90〜150℃であること、及び、上記特性に加えて、最
終的に得られる不織布の風合がソフトであること、耐湿
熱性に優れていること等の要求より、ポリオレフィン系
ポリマーである必要がある。特にメルトフローレートMF
RA（JIS K6760）が５〜45g/10分、密度（JIS K6760）が
0/93〜0.97g/m3の未変性ポリオレフィン（Ａ）50〜95重
量％、好ましくは70〜95重量％と、上記未変性ポリオレ
フィンよりも15g/10分以上、好ましくは35g/10分以上、
特に好ましくは50g/10分以上高いメルトフローレートMF
RBを有する変性ポリオレフィン（Ｂ）50〜５重量％、好
ましくは30〜５重量％の混合物であることが肝要であ
る。
上 （vi）不飽和カルボン酸又はそのエステル、酸無水物か
ら選ばれる少なくとも１種の共重合成分の共重合量:3〜
40重量％ 本発明の熱接着性複合繊維の熱接着性成分（鞘成分）
は、通常の熱接着加工温度が150〜180℃であるため、そ
の融点及び／又は軟化開始温度が150℃以下、好ましく
は90〜150℃であること、及び、上記特性に加えて、最
終的に得られる不織布の風合がソフトであること、耐湿
熱性に優れていること等の要求より、ポリオレフィン系
ポリマーである必要がある。特にメルトフローレートMF
RA（JIS K6760）が５〜45g/10分、密度（JIS K6760）が
0/93〜0.97g/m3の未変性ポリオレフィン（Ａ）50〜95重
量％、好ましくは70〜95重量％と、上記未変性ポリオレ
フィンよりも15g/10分以上、好ましくは35g/10分以上、
特に好ましくは50g/10分以上高いメルトフローレートMF
RBを有する変性ポリオレフィン（Ｂ）50〜５重量％、好
ましくは30〜５重量％の混合物であることが肝要であ
る。
なお、未変性ポリオレフィン及び変性ポリオレフィン
のメルトフローレートは、いずれもJIS K6760に準じて
測定したものである。
のメルトフローレートは、いずれもJIS K6760に準じて
測定したものである。
ここでいう未変性ポリオレフィンとは、具体的にはカ
ルボキシル基、水酸基、エステル基等の極性基を有しな
いポリオレフィンであって、エチレン、プロピレン、ブ
テン−１、ペンテン−１等のα−オレフィンを主成分と
した重合体及び共重合体を例示することができる。
ルボキシル基、水酸基、エステル基等の極性基を有しな
いポリオレフィンであって、エチレン、プロピレン、ブ
テン−１、ペンテン−１等のα−オレフィンを主成分と
した重合体及び共重合体を例示することができる。
かかる、未変性ポリオレフィンの密度は、上述の如く
0.93〜0.97g/cm3の必要があり、0.93g/cm3未満の場合に
は、ポリマーが柔軟すぎて繊維・金属間の摩擦が高くな
り、延伸工程、カード工程等でトラブルを発生しやすく
なると同時に、ポリマーの凝集力も小さくなるため十分
な接着強力が得られなくなり好ましくない。一方、0.97
g/cm3を越える場合には、最終的に得られる不織布等の
製品の風合が硬化する傾向があるため好ましくない。
0.93〜0.97g/cm3の必要があり、0.93g/cm3未満の場合に
は、ポリマーが柔軟すぎて繊維・金属間の摩擦が高くな
り、延伸工程、カード工程等でトラブルを発生しやすく
なると同時に、ポリマーの凝集力も小さくなるため十分
な接着強力が得られなくなり好ましくない。一方、0.97
g/cm3を越える場合には、最終的に得られる不織布等の
製品の風合が硬化する傾向があるため好ましくない。
また、メルトフローレートMFRAも重要であって、５〜
45g/10分、好ましくは10〜35g/10分とする必要がある。
5g/10分未満の場合には、紡糸時のポリマー導管内での
圧損が大きくなって、安定に紡糸することが困難とな
る。一方、MFRAが45g/10分を越える場合には、紡糸時に
断糸が多発する傾向にある。
45g/10分、好ましくは10〜35g/10分とする必要がある。
5g/10分未満の場合には、紡糸時のポリマー導管内での
圧損が大きくなって、安定に紡糸することが困難とな
る。一方、MFRAが45g/10分を越える場合には、紡糸時に
断糸が多発する傾向にある。
熱接着性成分を構成するもう一つの前記変性ポリオレ
フィンは、エチレン、プロピレン、ブテン−１、ペンテ
ン−１等のαオレフィンと、アクリル酸、メタクリル
酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、クロトン酸、
シトラコン酸、ハイミック酸等の不飽和カルボン酸ある
いはこれらのエステル、酸無水物等の極性基を有する不
飽和化合物少なくとも１種のコモノマーとの共重合体で
あって、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフ
ト共重合体いずれであってもよい。但し、その極性基を
有する共重合成分の割合は３〜40重量％、好ましくは５
〜30重量％とする必要がある。この共重合量が３重量％
未満の場合には、ポリエステルとの親和性が低下して十
分な接着強力が得られなくなり、一方、40重量％を越え
る場合には、十分な分子量の変性ポリオレフィンが得難
く、また、鞘成分の結晶化度をあげるのも困難となるた
め、十分なポリマー凝集力が得られずその結果接着強力
も低下する。
フィンは、エチレン、プロピレン、ブテン−１、ペンテ
ン−１等のαオレフィンと、アクリル酸、メタクリル
酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、クロトン酸、
シトラコン酸、ハイミック酸等の不飽和カルボン酸ある
いはこれらのエステル、酸無水物等の極性基を有する不
飽和化合物少なくとも１種のコモノマーとの共重合体で
あって、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフ
ト共重合体いずれであってもよい。但し、その極性基を
有する共重合成分の割合は３〜40重量％、好ましくは５
〜30重量％とする必要がある。この共重合量が３重量％
未満の場合には、ポリエステルとの親和性が低下して十
分な接着強力が得られなくなり、一方、40重量％を越え
る場合には、十分な分子量の変性ポリオレフィンが得難
く、また、鞘成分の結晶化度をあげるのも困難となるた
め、十分なポリマー凝集力が得られずその結果接着強力
も低下する。
かかる変性ポリオレフィンのメルトフローレートMFRB
は、前述の如く、未変性ポリオレフィンのメルトフロー
レートMFRAより少なくとも50g/10分以上高くする必要が
ある。かくすることによって熱接着性成分の熱溶融時の
流動性が向上し、その結果、本発明の熱接着性繊維を用
いて熱接着すると、より短時間の熱処理でより効果的に
接着成分が接着点に集合するとともに、芯成分であるポ
リエステルとの親和性も向上するため、著しく接着強力
が向上し、かつ風合もソフトになる。したがって、変性
ポリオレフィンのMFRBは大きくなるほどより短時間の熱
処理で上記効果が得られるので好ましい方向であるが、
あまりに大きくしすぎると、その効果は飽和する傾向に
あると同時に、熱処理条件が激しい場合には逆に接着強
力が低下することもあるので、好ましくは600g/10分以
下とするのが望ましい。
は、前述の如く、未変性ポリオレフィンのメルトフロー
レートMFRAより少なくとも50g/10分以上高くする必要が
ある。かくすることによって熱接着性成分の熱溶融時の
流動性が向上し、その結果、本発明の熱接着性繊維を用
いて熱接着すると、より短時間の熱処理でより効果的に
接着成分が接着点に集合するとともに、芯成分であるポ
リエステルとの親和性も向上するため、著しく接着強力
が向上し、かつ風合もソフトになる。したがって、変性
ポリオレフィンのMFRBは大きくなるほどより短時間の熱
処理で上記効果が得られるので好ましい方向であるが、
あまりに大きくしすぎると、その効果は飽和する傾向に
あると同時に、熱処理条件が激しい場合には逆に接着強
力が低下することもあるので、好ましくは600g/10分以
下とするのが望ましい。
なお、以上に述べた未変性ポリオレフィンと変性ポリ
オレフィンの配合割合は50〜95/50〜５、好ましくは70
〜95/3〜５（重量比）とする必要があり、変性ポリオレ
フィンの配合量が５重量％未満の場合には、接着強力が
低下するとともに、製綿時の工程安定性が低下するため
好ましくない。一方、50重量％を越える場合には、接着
成分の結晶化度が低下して凝集力が低下するため、十分
な接着強力が得られなくなり好ましくない。
オレフィンの配合割合は50〜95/50〜５、好ましくは70
〜95/3〜５（重量比）とする必要があり、変性ポリオレ
フィンの配合量が５重量％未満の場合には、接着強力が
低下するとともに、製綿時の工程安定性が低下するため
好ましくない。一方、50重量％を越える場合には、接着
成分の結晶化度が低下して凝集力が低下するため、十分
な接着強力が得られなくなり好ましくない。
本発明の熱接着性複合繊維の芯成分に用いるポリエス
テルは、200℃以上の融点を有する必要がある。融点が2
00℃未満の場合には、この複合繊維を用いて不織布を製
造する際、加熱接着処理（通常150〜180℃）耐えられ
ず、風合の硬いものしか得られないため好ましくない。
テルは、200℃以上の融点を有する必要がある。融点が2
00℃未満の場合には、この複合繊維を用いて不織布を製
造する際、加熱接着処理（通常150〜180℃）耐えられ
ず、風合の硬いものしか得られないため好ましくない。
かかるポリエステルとしては、嵩回復性が良好、熱接
着時の収縮が小さい、コストが安い等の理由から、ポリ
エチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート
及びこれらのポリエステルに第３成分を共重合したもの
が好ましく選ばれる。これらの中でも、第３成分を２〜
20モル％共重合したポリエチレンテレフタレート又はポ
リブチレンテレフタレートは、最終的に得られる不織布
の風合がソフトになり、裁断性も良好となるので特に好
ましく、例えば、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、
イソフタル酸、ナフタレン−2,6−ジカルボン酸、アジ
ピン酸、セバシン酸等の芳香族、脂肪族ジカルボン酸及
びこれらの低級アルキルエステル類などの酸成分、ヒド
ロキシ安息香酸、ω−ヒドロキシカプロン酸等のヒドロ
キシカルボン酸、ジエチレングリコール、ネオペンチル
グリコール、シクロヘキサン−1,4−ジメタノール、1,6
−ヘキサンジオール、プロピレングリコール、トリメチ
レングリコール等のグリコール類、ポリアルキレングリ
コール、ビスヒドロキシフェニルプロパン、ビスヒドロ
キシフェニルスルフォン等のジヒドロキシ化合物を一種
以上共重合したポリエステルをあげることができる。ま
た、得られるポリエステルが実質的に線状である範囲内
で、グリセリン、ペンタエリスリトール、トリメリット
酸、トリメシン酸、ピロメリット酸等の多官能成分を共
重合したものであっても何らさしつかえない。これらの
中でも５−ナトリウムスルホイソフタル酸共重合ポリエ
チレンテレフタレートが最も好ましい。
着時の収縮が小さい、コストが安い等の理由から、ポリ
エチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート
及びこれらのポリエステルに第３成分を共重合したもの
が好ましく選ばれる。これらの中でも、第３成分を２〜
20モル％共重合したポリエチレンテレフタレート又はポ
リブチレンテレフタレートは、最終的に得られる不織布
の風合がソフトになり、裁断性も良好となるので特に好
ましく、例えば、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、
イソフタル酸、ナフタレン−2,6−ジカルボン酸、アジ
ピン酸、セバシン酸等の芳香族、脂肪族ジカルボン酸及
びこれらの低級アルキルエステル類などの酸成分、ヒド
ロキシ安息香酸、ω−ヒドロキシカプロン酸等のヒドロ
キシカルボン酸、ジエチレングリコール、ネオペンチル
グリコール、シクロヘキサン−1,4−ジメタノール、1,6
−ヘキサンジオール、プロピレングリコール、トリメチ
レングリコール等のグリコール類、ポリアルキレングリ
コール、ビスヒドロキシフェニルプロパン、ビスヒドロ
キシフェニルスルフォン等のジヒドロキシ化合物を一種
以上共重合したポリエステルをあげることができる。ま
た、得られるポリエステルが実質的に線状である範囲内
で、グリセリン、ペンタエリスリトール、トリメリット
酸、トリメシン酸、ピロメリット酸等の多官能成分を共
重合したものであっても何らさしつかえない。これらの
中でも５−ナトリウムスルホイソフタル酸共重合ポリエ
チレンテレフタレートが最も好ましい。
これらポリエステルの含有量は、芯成分に対して65重
量％以上が必要であり、それに満たない場合には嵩回復
性が低下する傾向があるので好ましくない。
量％以上が必要であり、それに満たない場合には嵩回復
性が低下する傾向があるので好ましくない。
芯成分のポリエステルと併用される他のポリマーとし
ては、複合繊維を紡糸する際に溶融混合できるポリマー
であれば特に限定されないが、中でもポリオレフィンは
芯成分と鞘成分の接着性を向上させるので好ましい。特
に、ポリエステルとの相溶性がよく紡糸調子もよくなる
点から、カルボキシル基又はそのエステルを含有したポ
リオレフィン（変性ポリオレフィン）もしくは変性ポリ
オレフィンと未変性ポリオレフィンの併用が好ましい。
ては、複合繊維を紡糸する際に溶融混合できるポリマー
であれば特に限定されないが、中でもポリオレフィンは
芯成分と鞘成分の接着性を向上させるので好ましい。特
に、ポリエステルとの相溶性がよく紡糸調子もよくなる
点から、カルボキシル基又はそのエステルを含有したポ
リオレフィン（変性ポリオレフィン）もしくは変性ポリ
オレフィンと未変性ポリオレフィンの併用が好ましい。
本発明においては、芯鞘型複合繊維を主たる対象にし
ているが、偏心芯鞘型をも含むものである。その芯成分
（繊維形成性成分）と鞘成分（接着性成分）との割合
は、芯成分／鞘成分（重量比）が25〜65/75〜35である
のが望ましい。芯成分が多くなると接着性成分が少なく
なって不織布の接着強力が低下する傾向にあり、逆に鞘
成分が多くなると繊維形成性成分が少なくなって不織布
の嵩回復性が低下する傾向にある。
ているが、偏心芯鞘型をも含むものである。その芯成分
（繊維形成性成分）と鞘成分（接着性成分）との割合
は、芯成分／鞘成分（重量比）が25〜65/75〜35である
のが望ましい。芯成分が多くなると接着性成分が少なく
なって不織布の接着強力が低下する傾向にあり、逆に鞘
成分が多くなると繊維形成性成分が少なくなって不織布
の嵩回復性が低下する傾向にある。
本発明の熱接着性繊維を得るには、従来公知の複合紡
糸口金を用い、繊維形成性成分と接着性成分とを複合紡
糸すればよい。
糸口金を用い、繊維形成性成分と接着性成分とを複合紡
糸すればよい。
（実施例） 以下、本発明を実施例により更に詳細に説明する。な
お、各特性の評価は下記の方法により行なった。
お、各特性の評価は下記の方法により行なった。
（１）紡糸調子 紡糸時の断糸発生頻度で判定した。
断糸ほとんど発生せず安定して生産可能 ○ 断糸時々発生するもなんとか生産可 △ 紡糸断糸が多発し、生産不可 × （２）延伸調子 延伸し捲縮付与する工程の通過性にて判定した。
問題なく、安定して生産可能 ○ やや問題有るも、一応生産可能 △ ガイド捲付き、押込捲縮機のガタツキ等により生産不
可能 × （３）カード通過性 原綿をローラカードに通してウェブを作成する際、 カード通過性良好な水準を ○ なんとか通過する水準を △ 針布等に捲き付いて通過しない水準を×で判定した。
可能 × （３）カード通過性 原綿をローラカードに通してウェブを作成する際、 カード通過性良好な水準を ○ なんとか通過する水準を △ 針布等に捲き付いて通過しない水準を×で判定した。
（４）風合 カット長51mmの熱接着性の短繊維をカード機に通して
目付30g/m2のウェブとし、次いで140℃下20秒間熱処理
して不織布（厚さ約5mm）を作成する。得られた不織布
を５人のパネラーが触感により判定した。
目付30g/m2のウェブとし、次いで140℃下20秒間熱処理
して不織布（厚さ約5mm）を作成する。得られた不織布
を５人のパネラーが触感により判定した。
◎：全員が非常に良好と判定 ○：全員が良好と判定 △:3〜４人が良好と判定 ×:3人以上が不良と判定 （５）接着強度 上記不織布から、マシン方向に幅6cm、長さ20cmの試
験片を切り取り、つかみ間隔10cm、伸長速度20cm/分で
測定した。
験片を切り取り、つかみ間隔10cm、伸長速度20cm/分で
測定した。
接着強度は、引張破断力を試験片重量で除した値とし
た。
た。
（６）嵩回復性 予め厚さ（amm）を測定した上記不織布上に、底面がJ
IS K6301A法による硬度60Hsの平らなゴムで覆われてい
る直径5cm重量1Kgの衝撃子を、高さ20cmの位置から１分
間当り195回の割合で1000回落下させた後、５分間放置
して厚さ（bmm）を測定し次式より算出した。
IS K6301A法による硬度60Hsの平らなゴムで覆われてい
る直径5cm重量1Kgの衝撃子を、高さ20cmの位置から１分
間当り195回の割合で1000回落下させた後、５分間放置
して厚さ（bmm）を測定し次式より算出した。
嵩回復率（％）＝b/a×100 90％以上のものを良（○で表わす）、70〜90％未満の
ものを可（△で表わす）、70％未満のものを不可（×で
表わす）と判定した。
ものを可（△で表わす）、70％未満のものを不可（×で
表わす）と判定した。
実施例１〜３、比較例１〜９ 極限粘度0.64、融点260℃のポリエチレンテレフタレ
ート（PET）を芯成分とし、第１表記載の未変性ポリオ
レフィン（Ａ）と変性ポリオレフィン（Ｂ）との混合物
を鞘成分として、孔径0.5mmφ孔数260の芯鞘型複合紡糸
口金を用い、芯成分溶融温度290℃、鞘成分溶融温度270
℃、紡糸口金温度275℃、紡糸速度800mで紡糸した。こ
の未延伸糸を集めて33万deのトウとし、３倍に延伸後38
mm巾の押込捲縮機にて15ケ/25mmの捲縮を付与し、次い
で100℃以下30分間弛緩熱処理した後繊維長51mmに切断
して単糸デニール３デニールの短繊維を得た。なお、芯
鞘複合比は50/50（重量比）で、これらの性能は第１表
にあわせて示す。
ート（PET）を芯成分とし、第１表記載の未変性ポリオ
レフィン（Ａ）と変性ポリオレフィン（Ｂ）との混合物
を鞘成分として、孔径0.5mmφ孔数260の芯鞘型複合紡糸
口金を用い、芯成分溶融温度290℃、鞘成分溶融温度270
℃、紡糸口金温度275℃、紡糸速度800mで紡糸した。こ
の未延伸糸を集めて33万deのトウとし、３倍に延伸後38
mm巾の押込捲縮機にて15ケ/25mmの捲縮を付与し、次い
で100℃以下30分間弛緩熱処理した後繊維長51mmに切断
して単糸デニール３デニールの短繊維を得た。なお、芯
鞘複合比は50/50（重量比）で、これらの性能は第１表
にあわせて示す。
但し、第１表中の変性ポリオレフィンB I,B II,B II
I,B IVは下記共重合物を表す。
I,B IVは下記共重合物を表す。
B I:エチレン・メチルメタクリレート・無水マレイン酸
共重合体（メチルメタクリレート・無水マレイン酸共重
合量20重量％） B II:同上（同共重合量30重量％） B III:同上（同共重合量1.5重量％） B IV:同上（同共重合量50重量％） 実施例４、比較例10 実施例１において、芯成分を極限粘度0.64、融点260
℃のポリエチレンテレフタレートと鞘成分で使用する変
性ポリオレフィン（B I）の混合物とした以外、実施例
１と全く同様にして、短繊維を得た。
共重合体（メチルメタクリレート・無水マレイン酸共重
合量20重量％） B II:同上（同共重合量30重量％） B III:同上（同共重合量1.5重量％） B IV:同上（同共重合量50重量％） 実施例４、比較例10 実施例１において、芯成分を極限粘度0.64、融点260
℃のポリエチレンテレフタレートと鞘成分で使用する変
性ポリオレフィン（B I）の混合物とした以外、実施例
１と全く同様にして、短繊維を得た。
これらの熱接着性繊維の性能を第２表に示す。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−69822（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−124620（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−201015（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−30929（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D01F 8/06,8/14
Claims (1)
- 【請求項１】繊維形成性成分を芯成分とし、熱接着性成
分を鞘成分とする芯鞘型熱接着性複合繊維において、芯
成分は融点200℃以上のポリエステルを少くとも65重量
％含有し、鞘成分は下記（ｉ）〜（iii）を同時に満足
する実質的に未変性のポリオレフィン（Ａ）50〜95重量
％及び下記（iv）〜（vi）を同時に満足する変性ポリオ
レフィン（Ｂ）50〜５重量％含有していることを特徴と
する熱接着性複合繊維。 未変性ポリオレフィン（Ａ） （ｉ）融点 :150℃以下 （ii）メルトフローレート（MFRA） :5〜45g/10分 （iii）密度 :0.930〜0.970g/m3 変性ポリオレフィン（Ｂ） （iv）融点： :150℃以下 （ｖ）メルトフローレート（MFRB）：MFRA＋50g/10分以
上 （vi）不飽和カルボン酸又はそのエステル、酸無水物か
ら選ばれる少くとも１種の共重合成分の共重合量:3〜40
重量％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18898289A JP2820439B2 (ja) | 1989-07-24 | 1989-07-24 | 熱接着性複合繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18898289A JP2820439B2 (ja) | 1989-07-24 | 1989-07-24 | 熱接着性複合繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0359113A JPH0359113A (ja) | 1991-03-14 |
| JP2820439B2 true JP2820439B2 (ja) | 1998-11-05 |
Family
ID=16233321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18898289A Expired - Fee Related JP2820439B2 (ja) | 1989-07-24 | 1989-07-24 | 熱接着性複合繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2820439B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5372885A (en) * | 1984-08-15 | 1994-12-13 | The Dow Chemical Company | Method for making bicomponent fibers |
| JP5102723B2 (ja) * | 2008-09-05 | 2012-12-19 | ダイワボウホールディングス株式会社 | 捲縮性複合繊維及びこれを用いた繊維構造物 |
-
1989
- 1989-07-24 JP JP18898289A patent/JP2820439B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0359113A (ja) | 1991-03-14 |
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