JP2801779B2 - 高温強度と溶接部の加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
高温強度と溶接部の加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高温強度と溶接部の加
工性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関するもので
ある。
工性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、耐熱・耐酸化性材料として、フェ
ライト系ステンレス鋼が使用される場合が多い。その理
由は、フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系
ステンレス鋼に比べて、 （１）熱膨張率が低い、即ち熱疲労特性に有利である、 （２）他の部品（鋼＋鋳物）に対する接合が容易であ
る、 （３）繰り返し加熱を受けるような環境下での耐酸化性
に優れている、 などの利点があるからである。
ライト系ステンレス鋼が使用される場合が多い。その理
由は、フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系
ステンレス鋼に比べて、 （１）熱膨張率が低い、即ち熱疲労特性に有利である、 （２）他の部品（鋼＋鋳物）に対する接合が容易であ
る、 （３）繰り返し加熱を受けるような環境下での耐酸化性
に優れている、 などの利点があるからである。
【０００３】しかしながら、フェライト系ステンレス鋼
は、オーステナイト系ステンレス鋼に比べて高温強度及
び溶接部の加工性の点で劣っているため、おのずと使用
範囲が限定され、高温強度と溶接部の加工性が問題とさ
れる用途には適合し難い。
は、オーステナイト系ステンレス鋼に比べて高温強度及
び溶接部の加工性の点で劣っているため、おのずと使用
範囲が限定され、高温強度と溶接部の加工性が問題とさ
れる用途には適合し難い。
【０００４】例えば、近年の自動車部品でいえば、エン
ジンの高性能化、即ち出力アップ、燃費向上の要求か
ら、排気系パイプの中では従来の８５０℃を超え、９０
０℃程度の使用環境になる場合もあり、高温強度の向上
が望まれている。
ジンの高性能化、即ち出力アップ、燃費向上の要求か
ら、排気系パイプの中では従来の８５０℃を超え、９０
０℃程度の使用環境になる場合もあり、高温強度の向上
が望まれている。
【０００５】さらに、排気系パイプはますますその形状
が複雑化し、溶接部の加工性が十分でない場合、パイプ
加工中にその溶接部が脆化割れする場合がみられる。強
度が上昇すれば、加工性は劣る傾向になるため、強度の
み向上しても、排ガス系パイプのような部品には使用で
きない。
が複雑化し、溶接部の加工性が十分でない場合、パイプ
加工中にその溶接部が脆化割れする場合がみられる。強
度が上昇すれば、加工性は劣る傾向になるため、強度の
み向上しても、排ガス系パイプのような部品には使用で
きない。
【０００６】現状は、一般にＳＵＨ４０９Ｌ（０．０１
Ｃ−１１Ｃｒ−０．２Ｔｉ）又はＳＵＳ４３０ＬＸ
（０．０１Ｃ−１８Ｃｒ−０．３Ｎｂ）が用いられてい
るが、溶接部の加工性に優れ、かつ、高温強度の改善が
強く望まれていた。
Ｃ−１１Ｃｒ−０．２Ｔｉ）又はＳＵＳ４３０ＬＸ
（０．０１Ｃ−１８Ｃｒ−０．３Ｎｂ）が用いられてい
るが、溶接部の加工性に優れ、かつ、高温強度の改善が
強く望まれていた。
【０００７】ところで、改良された高温特性を有するフ
ェライト鋼合金として特開昭56-25953が知られている。
しかし、この鋼は、クリープ特性を改良したものであ
り、必ずしも高温強度が高いとは言えず、溶接部の加工
性も十分とは言えない。
ェライト鋼合金として特開昭56-25953が知られている。
しかし、この鋼は、クリープ特性を改良したものであ
り、必ずしも高温強度が高いとは言えず、溶接部の加工
性も十分とは言えない。
【０００８】また、特開昭64-8254 において高温強度、
溶接高温割れ感受性を改良した素材が開示されている
が、これとてもＭｎとＳの関係から溶接高温割れ感受性
を改良していると言っても、溶接部加工性の問題は依然
として残っている。
溶接高温割れ感受性を改良した素材が開示されている
が、これとてもＭｎとＳの関係から溶接高温割れ感受性
を改良していると言っても、溶接部加工性の問題は依然
として残っている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の目的
は、フェライト系ステンレス鋼の高温強度を高め、同時
に溶接部の加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼を
提供しようとするものである。
は、フェライト系ステンレス鋼の高温強度を高め、同時
に溶接部の加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼を
提供しようとするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記問題点、
即ち、（１）高温強度（２）溶接部加工性について、各
種実験、検討を行い、（１）については、Ｃ，Ｎ，Ｎｂ
の成分バランスとＭｏ量、（２）については、極低Ｃ，
Ｎにした上でＶの添加によって高温強度および溶接部加
工性を著しく向上する事を見出し本発明に至った。
即ち、（１）高温強度（２）溶接部加工性について、各
種実験、検討を行い、（１）については、Ｃ，Ｎ，Ｎｂ
の成分バランスとＭｏ量、（２）については、極低Ｃ，
Ｎにした上でＶの添加によって高温強度および溶接部加
工性を著しく向上する事を見出し本発明に至った。
【００１１】すなわち、本発明は、 Ｃ ：0.007 ｗｔ％以下、 Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、 Ｖ ：０．０５ｗｔ％以上０．４ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．４ｗｔ％以下、 Ｐ ：０．０３ｗｔ％以下、 Ｍｏ：０．０５ｗｔ％以上２．５ｗｔ％以下、 Ｓ ：0.004 ｗｔ％以下、 Ｃｒ：１６ｗｔ％以上２０ｗｔ％以下、 Ｎ ：0.007 ｗｔ％以下、 Ｏ ：0.005 ｗｔ％以下 を含み、さらにＮｂを０．４ｗｔ％以上１．０ｗｔ％以
下でかつＮｂ≦−１０７×（Ｃ＋Ｎ）＋２．０を満足す
る範囲にて含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物か
らなることを特徴とする高温強度と溶接部の加工性に優
れたフェライト系ステンレス鋼を提供するものである。
下でかつＮｂ≦−１０７×（Ｃ＋Ｎ）＋２．０を満足す
る範囲にて含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物か
らなることを特徴とする高温強度と溶接部の加工性に優
れたフェライト系ステンレス鋼を提供するものである。
【００１２】上記発明において、Ｃｏおよび／またはＡ
ｌを０．２ｗｔ％以下添加してもよい。
ｌを０．２ｗｔ％以下添加してもよい。
【００１３】
【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。
【００１４】まず本発明において各成分組成範囲を限定
した理由を説明する。
した理由を説明する。
【００１５】Ｃ：0.007 ｗｔ％以下 Ｃは母材、溶接部加工性に有害なため、特に0.007 ｗｔ
％以下とする。
％以下とする。
【００１６】Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下 Ｓｉは耐酸化性の向上に有効であるが、１．０ｗｔ％を
越えると靭性、加工性を低下させるため上限を１．０ｗ
ｔ％とした。
越えると靭性、加工性を低下させるため上限を１．０ｗ
ｔ％とした。
【００１７】Ｍｎ：０．４ｗｔ％以下 Ｍｎは加工性の点で少ない程よいが、本用途では、０．
４ｗｔ％まで許容できる。
４ｗｔ％まで許容できる。
【００１８】Ｐ：０．０３ｗｔ％以下 加工性の点で少ない程よいが、本用途では０．０３ｗｔ
％まで許容できる。
％まで許容できる。
【００１９】Ｓ：0.004 ｗｔ％以下 溶接部加工性の点からＳは低い程好ましいが、Ｎｂ，
Ｖ，Ｃ，Ｎを適性にバランスさせているため、上限とし
ての0.004 ｗｔ％まで許容できる。
Ｖ，Ｃ，Ｎを適性にバランスさせているため、上限とし
ての0.004 ｗｔ％まで許容できる。
【００２０】Ｃｒ：１６〜２０ｗｔ％ Ｃｒは耐酸化性を付与する主要元素であるが、１６ｗｔ
％未満では９００℃程度での耐酸化性が不十分であるの
で下限を１６ｗｔ％とした。一方２０ｗｔ％を越えると
靭性、加工性の劣化が激しくなるため２０ｗｔ％を上限
とした。
％未満では９００℃程度での耐酸化性が不十分であるの
で下限を１６ｗｔ％とした。一方２０ｗｔ％を越えると
靭性、加工性の劣化が激しくなるため２０ｗｔ％を上限
とした。
【００２１】Ｎ：0.007 ｗｔ％以下 Ｃと同じく母材、溶接部加工性に有害なため、特に0.00
7 ｗｔ％以下とする。
7 ｗｔ％以下とする。
【００２２】Ｏ：0.005 ｗｔ％以下 Ｃ，Ｎ同様にＯも溶接部加工性に大きな影響を及ぼす。
そのため0.005 ｗｔ％以下にする。
そのため0.005 ｗｔ％以下にする。
【００２３】Ｎｂ：０．４〜１．０ｗｔ％ 高温強度向上のために添加される。図１に示すようにＭ
ｏ−Ｖ添加系において、式Ｎｂ≦−１０７×（Ｃ＋
Ｎ）＋２．０を満足しない場合、溶接部加工性が著しく
劣化する。Ｎｂが０．４ｗｔ％未満では高温強度が低い
ため、又１．０ｗｔ％を超えると著しく溶接部のエリク
センが劣化するため、Ｎｂ量を０．４〜１．０ｗｔ％に
限定する。
ｏ−Ｖ添加系において、式Ｎｂ≦−１０７×（Ｃ＋
Ｎ）＋２．０を満足しない場合、溶接部加工性が著しく
劣化する。Ｎｂが０．４ｗｔ％未満では高温強度が低い
ため、又１．０ｗｔ％を超えると著しく溶接部のエリク
センが劣化するため、Ｎｂ量を０．４〜１．０ｗｔ％に
限定する。
【００２４】Ｍｏ：０．０５〜２．５ｗｔ％ Ｍｏは高温強度を向上させるために添加するが、０．０
５ｗｔ％以上の添加によりその効果が現れる。一方、多
量に含有すると溶接部加工性が劣化するため、Ｍｏは
０．０５ｗｔ％以上２．５ｗｔ％以下とする。
５ｗｔ％以上の添加によりその効果が現れる。一方、多
量に含有すると溶接部加工性が劣化するため、Ｍｏは
０．０５ｗｔ％以上２．５ｗｔ％以下とする。
【００２５】Ｖ：０．０５〜０．４ｗｔ％ Ｖは本発明において非常に重要な元素である。溶接部の
加工性は、Ｍｏ−Ｎｂ含有鋼の場合、極低Ｃ，Ｎとした
上で、Ｖ含有によって著しく向上する。この点について
は、実施例において説明するが、この効果はＶ０．０５
ｗｔ％によって現れる。しかし、Ｖが０．４ｗｔ％を越
えると、むしろ溶接部加工性を劣化させるため、Ｖを
０．０５ｗｔ％以上０．４ｗｔ％以下に制限する。
加工性は、Ｍｏ−Ｎｂ含有鋼の場合、極低Ｃ，Ｎとした
上で、Ｖ含有によって著しく向上する。この点について
は、実施例において説明するが、この効果はＶ０．０５
ｗｔ％によって現れる。しかし、Ｖが０．４ｗｔ％を越
えると、むしろ溶接部加工性を劣化させるため、Ｖを
０．０５ｗｔ％以上０．４ｗｔ％以下に制限する。
【００２６】Ｃｏおよび／またはＡｌは上記成分に選択
的に加えるものである。
的に加えるものである。
【００２７】Ｃｏ：０．２ｗｔ％以下 Ｃｏはオーステナイトフォーマ元素であり、フェライト
鋼の加工性、靭性を改善する。しかし、０．２ｗｔ％を
越えると、逆に加工性が低下するので上限を０．２ｗｔ
％とする。
鋼の加工性、靭性を改善する。しかし、０．２ｗｔ％を
越えると、逆に加工性が低下するので上限を０．２ｗｔ
％とする。
【００２８】Ａｌ：０．２ｗｔ％以下 Ａｌは脱酸剤として一般に用いられるが、０．２ｗｔ％
までは鋼中のＮの固定にも有効であり、加工性を向上さ
せる。０．２ｗｔ％を越えると、逆に加工性を劣化させ
るため、０．２ｗｔ％を上限とする。
までは鋼中のＮの固定にも有効であり、加工性を向上さ
せる。０．２ｗｔ％を越えると、逆に加工性を劣化させ
るため、０．２ｗｔ％を上限とする。
【００２９】
【実施例】以下実施例により、この発明を具体的に説明
する。
する。
【００３０】（実施例１）表１に示す種々の組成の供試
料を、実験室にて３０ｋｇ鋼塊から熱間圧延、焼鈍、冷
間圧延により１．５ｍｍ厚、２．０ｍｍ厚の冷延板とし
てつくり、これらを１０００℃で焼鈍し、酸洗した後、
１．５ｍｍの鋼板を母材部と、溶接部のエリクセン試験
へ、２．０ｍｍの鋼板を９００℃高温引張試験に供し
た。
料を、実験室にて３０ｋｇ鋼塊から熱間圧延、焼鈍、冷
間圧延により１．５ｍｍ厚、２．０ｍｍ厚の冷延板とし
てつくり、これらを１０００℃で焼鈍し、酸洗した後、
１．５ｍｍの鋼板を母材部と、溶接部のエリクセン試験
へ、２．０ｍｍの鋼板を９００℃高温引張試験に供し
た。
【００３１】通常、高温強度は熱延板又は鋳造後丸棒に
よって測定されることが多いが、強度は素材の析出状態
に大きく影響されるため、実使用される状態即ち冷延焼
鈍板を用いて測定した。
よって測定されることが多いが、強度は素材の析出状態
に大きく影響されるため、実使用される状態即ち冷延焼
鈍板を用いて測定した。
【００３２】溶接は、電圧１０Ｖ、電流１３０Ａ、溶接
速度６００ｍｍ／ｍｉｎ、片面Ａｒ１５リットル／ｍｉ
ｎ雰囲気の条件でおこなった。
速度６００ｍｍ／ｍｉｎ、片面Ａｒ１５リットル／ｍｉ
ｎ雰囲気の条件でおこなった。
【００３３】図１には、高温強度と溶接部加工性の結果
をＮｂとＣ＋Ｎに関してまとめて示す。これらは、すべ
て１８Ｃｒ−Ｖ−Ｍｏ系である。優れた溶接部加工性お
よび高い高温強度を有するには、Ｎｂ０．４〜１．０ｗ
ｔ％かつＮｂ≦−１０７×（Ｃ＋Ｎ）＋２．０を満たす
必要があることがわかる。
をＮｂとＣ＋Ｎに関してまとめて示す。これらは、すべ
て１８Ｃｒ−Ｖ−Ｍｏ系である。優れた溶接部加工性お
よび高い高温強度を有するには、Ｎｂ０．４〜１．０ｗ
ｔ％かつＮｂ≦−１０７×（Ｃ＋Ｎ）＋２．０を満たす
必要があることがわかる。
【００３４】表１に示す組成は、図１中に番号を付して
ある代表例およびＣｏ，Ａｌ添加鋼、ならびにＳＵＨ４
０９Ｌ，ＳＵＳ４３０ＬＸのものである。
ある代表例およびＣｏ，Ａｌ添加鋼、ならびにＳＵＨ４
０９Ｌ，ＳＵＳ４３０ＬＸのものである。
【００３５】表２には、供試材の高温引張強度（ＴＳ，
９００℃）と、母材部、溶接部の加工性（エリクセン
値）を示す。特にＳＵＳ４３０ＬＸは８５０℃の強度
２．６ｋｇｆ／ｍｍ2 も同時に示した。
９００℃）と、母材部、溶接部の加工性（エリクセン
値）を示す。特にＳＵＳ４３０ＬＸは８５０℃の強度
２．６ｋｇｆ／ｍｍ2 も同時に示した。
【００３６】エリクセン値の評価方法は以下の通りであ
る。 ◎ １０ｍｍ以上 ○ ５〜１０ｍｍ × ５ｍｍ未満
る。 ◎ １０ｍｍ以上 ○ ５〜１０ｍｍ × ５ｍｍ未満
【００３７】発明鋼の９００℃の強度は、すべてＴＳ≧
２．６であり、ＳＵＳ４３０ＬＸよりも５０°高温まで
使用できることがわかる。図１のような適切なＮｂとＣ
＋Ｎのバランスを満たしていてもＶ無添加（Ｎｏ１１）
の場合、溶接部加工性が低い。又Ｖ過剰添加（Ｎｏ１
３）の場合、母材、溶接部共に加工性が低い。
２．６であり、ＳＵＳ４３０ＬＸよりも５０°高温まで
使用できることがわかる。図１のような適切なＮｂとＣ
＋Ｎのバランスを満たしていてもＶ無添加（Ｎｏ１１）
の場合、溶接部加工性が低い。又Ｖ過剰添加（Ｎｏ１
３）の場合、母材、溶接部共に加工性が低い。
【００３８】さらに、Ｎｏ１２のように、Ｃ，Ｎ，Ｎｂ
バランスが本発明範囲からはずれている場合、例えＶを
添加したとしても、溶接部加工性が低いことがわかる。
このように、Ｖ添加の効果は、Ｃ，Ｎ，Ｎｂを特にバラ
ンスさせた時にはじめて明確になる。
バランスが本発明範囲からはずれている場合、例えＶを
添加したとしても、溶接部加工性が低いことがわかる。
このように、Ｖ添加の効果は、Ｃ，Ｎ，Ｎｂを特にバラ
ンスさせた時にはじめて明確になる。
【００３９】又Ｎｏ６，７，１４の比較から、Ｍｏ添加
による高温強度向上は０．０５ｗｔ％以上で著しい。又
Ｎｏ１５のようにＭｏ過剰添加はたとえＣ，Ｎ，Ｎｂ，
Ｖが本発明範囲に入っていても、溶接部、母材部の加工
性が劣化する。さらにＮｏ１とＮｏ８，Ｎｏ９の比較に
より、ＣｏまたはＡｌの添加は、母材部の加工性を向上
させることがわかる。
による高温強度向上は０．０５ｗｔ％以上で著しい。又
Ｎｏ１５のようにＭｏ過剰添加はたとえＣ，Ｎ，Ｎｂ，
Ｖが本発明範囲に入っていても、溶接部、母材部の加工
性が劣化する。さらにＮｏ１とＮｏ８，Ｎｏ９の比較に
より、ＣｏまたはＡｌの添加は、母材部の加工性を向上
させることがわかる。
【００４０】従って高温強度を向上させ、かつ溶接部加
工性をエリクセン値で５ｍｍ以上得るには、適切なＣ，
Ｎ，Ｎｂのバランス上で、Ｍｏ添加しかつ微量Ｖも添加
すればよいことがわかる。
工性をエリクセン値で５ｍｍ以上得るには、適切なＣ，
Ｎ，Ｎｂのバランス上で、Ｍｏ添加しかつ微量Ｖも添加
すればよいことがわかる。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【表２】
【００４３】
【発明の効果】本発明によれば、Ｃ，Ｎ，Ｎｂのバラン
スを保ち、Ｖの複合添加により高温強度の向上と共に、
溶接部の加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提
供できる。さらにＣｏおよび／またはＡｌを添加するこ
とにより、より母材の加工性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼を提供できる。従って、例えば９００℃程度に
おいて使用される自動車排気装置に本発明鋼は特に好適
に用いることができる。
スを保ち、Ｖの複合添加により高温強度の向上と共に、
溶接部の加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提
供できる。さらにＣｏおよび／またはＡｌを添加するこ
とにより、より母材の加工性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼を提供できる。従って、例えば９００℃程度に
おいて使用される自動車排気装置に本発明鋼は特に好適
に用いることができる。
【図１】１８Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ添加系において、Ｎｂ，Ｃ
＋Ｎ量が高温強度と溶接部加工性にどのような影響をす
るかを示すグラフである。
＋Ｎ量が高温強度と溶接部加工性にどのような影響をす
るかを示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭51−1312（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−87629（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−8254（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ ：0.007 ｗｔ％以下、 Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、 Ｖ ：０．０５ｗｔ％以上０．４ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．４ｗｔ％以下、 Ｐ ：０．０３ｗｔ％以下、 Ｍｏ：０．０５ｗｔ％以上２．５ｗｔ％以下、 Ｓ ：0.004 ｗｔ％以下、 Ｃｒ：１６ｗｔ％以上２０ｗｔ％以下、 Ｎ ：0.007 ｗｔ％以下、 Ｏ ：0.005 ｗｔ％以下 を含み、さらにＮｂを０．４ｗｔ％以上１．０ｗｔ％以
下でかつＮｂ≦−１０７×（Ｃ＋Ｎ）＋２．０を満足す
る範囲にて含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物か
らなることを特徴とする高温強度と溶接部の加工性に優
れたフェライト系ステンレス鋼 - 【請求項２】 さらに、０．２ｗｔ％以下のＣｏ、０．
２ｗｔ％以下のＡｌを少なくとも１種含有する請求項１
に記載のフェライト系ステンレス鋼
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2407856A JP2801779B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 高温強度と溶接部の加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2407856A JP2801779B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 高温強度と溶接部の加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04228539A JPH04228539A (ja) | 1992-08-18 |
| JP2801779B2 true JP2801779B2 (ja) | 1998-09-21 |
Family
ID=18517390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2407856A Expired - Lifetime JP2801779B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 高温強度と溶接部の加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2801779B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS511312A (ja) * | 1974-06-22 | 1976-01-08 | Nippon Steel Corp | Kotaishokuseifueraitosutenresuko |
| JPS5941487B2 (ja) * | 1977-12-23 | 1984-10-08 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接構造用フエライトステンレス鋼の製造法 |
| JP2514367B2 (ja) * | 1987-06-27 | 1996-07-10 | 日新製鋼株式会社 | 自動車エンジンのマニホ−ルド用鋼 |
-
1990
- 1990-12-27 JP JP2407856A patent/JP2801779B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04228539A (ja) | 1992-08-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19980609 |
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