JP2796209B2 - 内燃機関用電子配電点火装置 - Google Patents
内燃機関用電子配電点火装置Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P3/00—Other installations
- F02P3/02—Other installations having inductive energy storage, e.g. arrangements of induction coils
- F02P3/04—Layout of circuits
- F02P3/05—Layout of circuits for control of the magnitude of the current in the ignition coil
- F02P3/051—Opening or closing the primary coil circuit with semiconductor devices
-
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P3/00—Other installations
- F02P3/02—Other installations having inductive energy storage, e.g. arrangements of induction coils
- F02P3/04—Layout of circuits
- F02P3/055—Layout of circuits with protective means to prevent damage to the circuit, e.g. semiconductor devices or the ignition coil
- F02P3/0552—Opening or closing the primary coil circuit with semiconductor devices
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
- H03K17/08—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage
- H03K17/081—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage without feedback from the output circuit to the control circuit
- H03K17/0812—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage without feedback from the output circuit to the control circuit by measures taken in the control circuit
- H03K17/08122—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage without feedback from the output circuit to the control circuit by measures taken in the control circuit in field-effect transistor switches
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関用電子配電点火
装置に係り、特に、電流制限値の変動を抑制するのに好
適な電子配電点火装置に関する。
装置に係り、特に、電流制限値の変動を抑制するのに好
適な電子配電点火装置に関する。
【0002】
【従来の技術】従来の電子配電点火装置は、実開昭63
−93471号公報記載の様に、点火コイルの1次最大
電流をハイブリッドICの導体部の抵抗による電圧降下
で検出し、検出電圧を抵抗で分割して電流制御トランジ
スタを駆動させ、パワートランジスタのベース電流を引
き抜くフィードバック回路を設けていた。
−93471号公報記載の様に、点火コイルの1次最大
電流をハイブリッドICの導体部の抵抗による電圧降下
で検出し、検出電圧を抵抗で分割して電流制御トランジ
スタを駆動させ、パワートランジスタのベース電流を引
き抜くフィードバック回路を設けていた。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、エミ
ッタ抵抗と電流制御トランジスタのVBEが持つ温度特性
で周囲温度が100℃変化すると、電流制限値が30%
以上変動するという問題がある。パワースイッチング素
子に過電流が流れて素子が破壊するという事態を回避す
るために電流を制限する必要がある。この電流制限値が
低下すると、点火コイルの出力2次電圧も低下し、内燃
機関の運転性に悪影響を及ぼす。また、パワートランジ
スタの発熱も増大する。このため、電流制限値の変動は
小さい方が望ましい。
ッタ抵抗と電流制御トランジスタのVBEが持つ温度特性
で周囲温度が100℃変化すると、電流制限値が30%
以上変動するという問題がある。パワースイッチング素
子に過電流が流れて素子が破壊するという事態を回避す
るために電流を制限する必要がある。この電流制限値が
低下すると、点火コイルの出力2次電圧も低下し、内燃
機関の運転性に悪影響を及ぼす。また、パワートランジ
スタの発熱も増大する。このため、電流制限値の変動は
小さい方が望ましい。
【0004】また、従来技術はフィードバック回路を設
けるため、パワートランジスタが発振し易く、発振する
とパワートランジスタの発熱が増大してしまうという問
題がある。このため、パワートランジスタのベースと電
流制限トランジスタのベースと間にコンデンサを設ける
必要があった。
けるため、パワートランジスタが発振し易く、発振する
とパワートランジスタの発熱が増大してしまうという問
題がある。このため、パワートランジスタのベースと電
流制限トランジスタのベースと間にコンデンサを設ける
必要があった。
【0005】本発明の目的は、電流制限値の温度による
変動を大巾に減らす電子配電点火装置を提供することに
ある。
変動を大巾に減らす電子配電点火装置を提供することに
ある。
【0006】本発明の別の目的は、パワートランジスタ
の発振を抑える電子配電点火装置を提供することにあ
る。
の発振を抑える電子配電点火装置を提供することにあ
る。
【0007】
【課題を解決するための手段】上記目的は、内燃機関用
電子配電点火装置において、スイッチング用のパワート
ランジスタのベースとアースの間に2個のツェナダイオ
ードを直列に接続すると共に、第1のツェナダイオード
の向きはカソードを(−)側に、第2のツェナダイオー
ドの向きはカソードを(+)側にしたことで、達成され
る。
電子配電点火装置において、スイッチング用のパワート
ランジスタのベースとアースの間に2個のツェナダイオ
ードを直列に接続すると共に、第1のツェナダイオード
の向きはカソードを(−)側に、第2のツェナダイオー
ドの向きはカソードを(+)側にしたことで、達成され
る。
【0008】
【作用】電流制御回路としてツェナダイオードを用い、
パワートランジスタのVBEとエミッタ抵抗の温度係数を
補償させるので、温度変化100℃で電流制限値の変動
を5%程度に抑えることが可能となる。また、回路をオ
ープンループ制御系とするので、パワートランジスタの
発振が防止され、位相制御用のコンデンサが不要とな
る。
パワートランジスタのVBEとエミッタ抵抗の温度係数を
補償させるので、温度変化100℃で電流制限値の変動
を5%程度に抑えることが可能となる。また、回路をオ
ープンループ制御系とするので、パワートランジスタの
発振が防止され、位相制御用のコンデンサが不要とな
る。
【0009】上記構成の回路動作としては、エンジン制
御装置からそのときの運転状況に応じた点火信号がパワ
ートランジスタのベースに入力されてパワートランジス
タがONし、点火コイルの1次巻線に徐々に電流が流れ
始める。これに伴い、パワートランジスタのエミッタ抵
抗の電圧降下も徐々に高くなる。最終的に、パワートラ
ンジスタのVBEとエミッタ抵抗の電圧降下の和が、パワ
ートランジスタのベースとアース間に直列にしかも逆向
きに設けられた2ヶのツェナダイオードの順方向電圧と
ツェナ電圧の和と一致した時、パワートランジスタのベ
ース電流が引き抜かれ、電流制限がかかる。
御装置からそのときの運転状況に応じた点火信号がパワ
ートランジスタのベースに入力されてパワートランジス
タがONし、点火コイルの1次巻線に徐々に電流が流れ
始める。これに伴い、パワートランジスタのエミッタ抵
抗の電圧降下も徐々に高くなる。最終的に、パワートラ
ンジスタのVBEとエミッタ抵抗の電圧降下の和が、パワ
ートランジスタのベースとアース間に直列にしかも逆向
きに設けられた2ヶのツェナダイオードの順方向電圧と
ツェナ電圧の和と一致した時、パワートランジスタのベ
ース電流が引き抜かれ、電流制限がかかる。
【0010】VBE、エミッタ抵抗、順方向電圧、ツェナ
電圧はそれぞれ固有の温度係数を持っているが、順方向
電圧とツェナ電圧の和の温度係数を、VBEとエミッタ電
圧の和の温度係数にかなり近くすることができるので、
電流制限値の温度による変動を少なくすることが可能に
なる。
電圧はそれぞれ固有の温度係数を持っているが、順方向
電圧とツェナ電圧の和の温度係数を、VBEとエミッタ電
圧の和の温度係数にかなり近くすることができるので、
電流制限値の温度による変動を少なくすることが可能に
なる。
【0011】また、従来の電流制限回路はフィードバッ
ク制御となっていたためフィードバック制御系の入力に
対する出力のゲインが1を超え且つ位相が180°遅れ
た時に発振したが、本発明ではフィードバック制御では
ないので、発振することはない。
ク制御となっていたためフィードバック制御系の入力に
対する出力のゲインが1を超え且つ位相が180°遅れ
た時に発振したが、本発明ではフィードバック制御では
ないので、発振することはない。
【0012】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を参照して説
明する。図1は、本発明の第1実施例に係る電子配電点
火装置の回路図である。点火装置1は、パワートランジ
スタ2と、ハイブリッドIC上に構成された電流制御回
路9から成る。電流制御回路9は、パワートランジスタ
2のエミッタとアースとの間に接続された印刷抵抗でな
るエミッタ抵抗6と、パワートランジスタ2のベース電
流を引き抜くツェナーダイオード3,4と、入力抵抗5
と、サージ吸収コンデンサ10から成る。ツェナーダイ
オード3,4は互いに逆向き且つ直列に接続されてい
る。
明する。図1は、本発明の第1実施例に係る電子配電点
火装置の回路図である。点火装置1は、パワートランジ
スタ2と、ハイブリッドIC上に構成された電流制御回
路9から成る。電流制御回路9は、パワートランジスタ
2のエミッタとアースとの間に接続された印刷抵抗でな
るエミッタ抵抗6と、パワートランジスタ2のベース電
流を引き抜くツェナーダイオード3,4と、入力抵抗5
と、サージ吸収コンデンサ10から成る。ツェナーダイ
オード3,4は互いに逆向き且つ直列に接続されてい
る。
【0013】図示しないエンジン制御装置(通常はマイ
クロコンピュータにて構成される。)から、運転状況に
応じた点火信号が入力抵抗5を介してパワートランジス
タ2のベースに入力されると、パワートランジスタ2が
ONし、電源から点火コイル7の1次巻線,パワートラ
ンジスタ2のコレクタ・エミッタ間,エミッタ抵抗6,
アースの経路に徐々に電流が流れはじめる。電流の流れ
に伴って、エミッタ抵抗6の電圧降下も徐々に高くな
る。最終的に、パワートランジスタ2のVBEとエミッタ
抵抗6の電圧降下VEの和が、パワートランジスタ2の
ベースとアースの間に直列にしかも逆向きに接続された
ツェナーダイオード3の順方向電圧VFとツェナーダイ
オード4のツェナ電圧VZの和と一致した時、パワート
ランジスタ2のベース電流が2つのツェナーダイオード
3,4を通ってアースに引き抜かれ、電流制限がかか
る。
クロコンピュータにて構成される。)から、運転状況に
応じた点火信号が入力抵抗5を介してパワートランジス
タ2のベースに入力されると、パワートランジスタ2が
ONし、電源から点火コイル7の1次巻線,パワートラ
ンジスタ2のコレクタ・エミッタ間,エミッタ抵抗6,
アースの経路に徐々に電流が流れはじめる。電流の流れ
に伴って、エミッタ抵抗6の電圧降下も徐々に高くな
る。最終的に、パワートランジスタ2のVBEとエミッタ
抵抗6の電圧降下VEの和が、パワートランジスタ2の
ベースとアースの間に直列にしかも逆向きに接続された
ツェナーダイオード3の順方向電圧VFとツェナーダイ
オード4のツェナ電圧VZの和と一致した時、パワート
ランジスタ2のベース電流が2つのツェナーダイオード
3,4を通ってアースに引き抜かれ、電流制限がかか
る。
【0014】ここで、VBE,VE,VF,VZはそれぞれ
固有の温度係数を持っており、本実施例の回路では、V
FとVZの和の温度係数を、VBEとVEの和の温度係数に
かなり近く設定することができるので、電流制限値の温
度による変化を少なくする事が可能となる。この実施例
におけ電流制限値の温度特性と従来の温度特性とを比較
するために、先ず、図2に示す従来の電子配電点火装置
における温度特性を求める。
固有の温度係数を持っており、本実施例の回路では、V
FとVZの和の温度係数を、VBEとVEの和の温度係数に
かなり近く設定することができるので、電流制限値の温
度による変化を少なくする事が可能となる。この実施例
におけ電流制限値の温度特性と従来の温度特性とを比較
するために、先ず、図2に示す従来の電子配電点火装置
における温度特性を求める。
【0015】図2に示す従来回路の温度特性は、ほぼ電
流制限トランジスタ11のVBEの温度係数とエミッタ抵
抗6の温度特性で決まる。VBEの温度係数は約−2mV
/℃、エミッタ抵抗はAg−Pd系のペーストが良く用
いられるのでこれを例にとると、約1000ppm/℃
である。電流制限値をICLとすると
流制限トランジスタ11のVBEの温度係数とエミッタ抵
抗6の温度特性で決まる。VBEの温度係数は約−2mV
/℃、エミッタ抵抗はAg−Pd系のペーストが良く用
いられるのでこれを例にとると、約1000ppm/℃
である。電流制限値をICLとすると
【0016】
【数1】ICL=VE/〔R6×{1+0.001×(T−
25)}〕 VEは常温(25℃)で約1V,VBEは常温で約0.7
Vであり
25)}〕 VEは常温(25℃)で約1V,VBEは常温で約0.7
Vであり
【0017】
【数2】VE=(1+R13/R14){VBE−0.002
(T−25)}
(T−25)}
【0018】
【数3】R13/R14=3/7 となる。また常温でのICLを7Aとすると
【0019】
【数4】 ICL=(1+R13/R14){VBE-0.002(T-25)}/〔R6′{1+0.001(T-25)}〕 =10×{0.7-0.002×(T-25)}/〔7R6′×{1+0.001(T-25)}〕 これにより、25℃でICL=7A、130℃で4.4A
となる。このため、ICLの温度係数は、約3700pp
m/℃となる。これが従来回路における温度係数であ
る。
となる。このため、ICLの温度係数は、約3700pp
m/℃となる。これが従来回路における温度係数であ
る。
【0020】次に、図1に示す本発明の実施例回路にお
ける温度特性を求める。本実例回路の温度特性は、パワ
ートランジスタ2のVBEの温度係数、エミッタ抵抗6の
温度係数、ツェナダイオード3のVFの温度係数、ツェ
ナダイオード4のVZの温度係数で決まる。VBEの温度
係数は、約−3mV/℃、R6は約1000ppm/
℃、VFとVZの温度係数は電流制限時に引き込む電流が
20mA程度とすると、VZを2Vとした時にVFとVZ
合わせて約−1.5mV/℃となる。電流制限値をICL
とすると
ける温度特性を求める。本実例回路の温度特性は、パワ
ートランジスタ2のVBEの温度係数、エミッタ抵抗6の
温度係数、ツェナダイオード3のVFの温度係数、ツェ
ナダイオード4のVZの温度係数で決まる。VBEの温度
係数は、約−3mV/℃、R6は約1000ppm/
℃、VFとVZの温度係数は電流制限時に引き込む電流が
20mA程度とすると、VZを2Vとした時にVFとVZ
合わせて約−1.5mV/℃となる。電流制限値をICL
とすると
【0021】
【数5】ICL={VF+VZ-0.0015×(T-25)}-{VBE-0.003(T-
25)}/R6{1+0.001×(T-25)} となる。VBEは約1.5V、VFは約0.7V、VZはV
Eを約1Vにすることから2Vのものを用いる。VEは
25)}/R6{1+0.001×(T-25)} となる。VBEは約1.5V、VFは約0.7V、VZはV
Eを約1Vにすることから2Vのものを用いる。VEは
【0022】
【数6】VE=2+0.7−1.5 =1.2V となる。常温でのICLを7Aとすると
【0023】
【数7】R6=1.2/7 ≒171mΩ これにより、25℃で7A、130℃で7.2Aとな
る。ICLの温度係数は、約300ppm/℃となり、従
来技術よりはるかに良い事がわかる。
る。ICLの温度係数は、約300ppm/℃となり、従
来技術よりはるかに良い事がわかる。
【0024】図3は、本発明の第2実施例に係る電子配
電点火装置の回路図である。本実施例では、パワースイ
ッチング素子としてMOS・FET15を用いている点
が異なり、MOS・FET15のゲート・アース間に互
いに逆方向の2つのツェナーダイオード3,4を直列に
接続しているのは第1実施例と同様である。
電点火装置の回路図である。本実施例では、パワースイ
ッチング素子としてMOS・FET15を用いている点
が異なり、MOS・FET15のゲート・アース間に互
いに逆方向の2つのツェナーダイオード3,4を直列に
接続しているのは第1実施例と同様である。
【0025】図4は、本発明の第3実施例に係る電子配
電点火装置の回路図である。本実施例では、第1実施例
と同様に、パワースイッチング素子としてパワートラン
ジスタを用い、1つの点火装置の中に複数のスイッチン
グ素子2を並列に設け、各パワートランジスタ2のベー
スに夫々接続されたツェナーダイオード3のカソードを
共通接続点に接続し、この共通接続点にチェナーダイオ
ード3とは逆向きの1つのツェナーダイオード4を接続
し、このツェナーダイオード4のアノードをアースに接
続している。尚、図4では、点火コイルや点火プラグは
図示を省略してある。内燃機関の各気筒毎にスイッチン
グ素子を設ける場合には、この実施例の様に接続するこ
とで、ツェナーダイオード4を共通化することができ
る。
電点火装置の回路図である。本実施例では、第1実施例
と同様に、パワースイッチング素子としてパワートラン
ジスタを用い、1つの点火装置の中に複数のスイッチン
グ素子2を並列に設け、各パワートランジスタ2のベー
スに夫々接続されたツェナーダイオード3のカソードを
共通接続点に接続し、この共通接続点にチェナーダイオ
ード3とは逆向きの1つのツェナーダイオード4を接続
し、このツェナーダイオード4のアノードをアースに接
続している。尚、図4では、点火コイルや点火プラグは
図示を省略してある。内燃機関の各気筒毎にスイッチン
グ素子を設ける場合には、この実施例の様に接続するこ
とで、ツェナーダイオード4を共通化することができ
る。
【0026】図5は、本発明の第4実施例に係る電子配
電点火装置の回路図であり、本実施例では、図3に示す
回路を複数並列に接続した例である。
電点火装置の回路図であり、本実施例では、図3に示す
回路を複数並列に接続した例である。
【0027】図6は、本発明の第5実施例に係る電子配
電点火装置の回路図である。本実施例ではパワースイッ
チング素子としてパワーMOS・FETを用い、MOS
・FET15のゲート・アノード間及びゲート・カソー
ド間に、互いに逆向きの2つのツェナーダイオード3,
4を直列接続している。電流制御回路やその他、例えば
一次電圧制御回路をパワーMOS・FETチップ上に組
み込むことが可能である。組み込む手段は例えばパワー
MOSFETのチップ上にポリシリコンで抵抗やツェナ
ダイオードを形成することで実現できる。
電点火装置の回路図である。本実施例ではパワースイッ
チング素子としてパワーMOS・FETを用い、MOS
・FET15のゲート・アノード間及びゲート・カソー
ド間に、互いに逆向きの2つのツェナーダイオード3,
4を直列接続している。電流制御回路やその他、例えば
一次電圧制御回路をパワーMOS・FETチップ上に組
み込むことが可能である。組み込む手段は例えばパワー
MOSFETのチップ上にポリシリコンで抵抗やツェナ
ダイオードを形成することで実現できる。
【0028】尚、上述した各実施例では、ツェナーダイ
オード3を用いたが、これはツェナーダイオードである
必要はなく、普通のダイオードを使用することも可能で
ある。
オード3を用いたが、これはツェナーダイオードである
必要はなく、普通のダイオードを使用することも可能で
ある。
【0029】
【発明の効果】本発明によれば、高温での電流制限値の
低下が少ないので、点火コイルの出力2次電圧の低下が
少なくなり、内燃機関の良好な運転性を確保できる。ま
た、電流制限値の低下が少ないので、パワ−スイッチン
グ素子の発熱を低減でき、点火装置をより高温で使用で
きる効果がある。更に、オ−プンル−プ制御を採用した
事から発振の心配が無く、従来の点火装置内に設けられ
ていた位相制御用の発振防止コンデンサが不要になり、
またはパワ−トランジスタのhFEや点火コイルのインダ
クタンスの制限範囲が拡大する。
低下が少ないので、点火コイルの出力2次電圧の低下が
少なくなり、内燃機関の良好な運転性を確保できる。ま
た、電流制限値の低下が少ないので、パワ−スイッチン
グ素子の発熱を低減でき、点火装置をより高温で使用で
きる効果がある。更に、オ−プンル−プ制御を採用した
事から発振の心配が無く、従来の点火装置内に設けられ
ていた位相制御用の発振防止コンデンサが不要になり、
またはパワ−トランジスタのhFEや点火コイルのインダ
クタンスの制限範囲が拡大する。
【図1】本発明の第1実施例に係る電子配電点火装置の
回路図である。
回路図である。
【図2】本発明と従来の効果の違いを説明するために用
いた従来の点火装置の回路図である。
いた従来の点火装置の回路図である。
【図3】本発明の第2実施例に係る電子配電点火装置の
回路図である。
回路図である。
【図4】本発明の第3実施例に係る電子配電点火装置の
回路図である。
回路図である。
【図5】本発明の第4実施例に係る電子配電点火装置の
回路図である。
回路図である。
【図6】本発明の第5実施例に係る電子配電点火装置の
回路図である。
回路図である。
1…点火装置、2…パワ−トランジスタ、3…ツェナダ
イオ−ド、4…ツェナダイオ−ド、5…入力抵抗、6…
エミッタ抵抗、7…点火コイル、8…点火プラグ、9…
電流制御回路、10…サ−ジ吸収コンデンサ、11…電
流制御トランジスタ、12…発振防止用位相制御コンデ
ンサ、13…分割抵抗、14…分割抵抗、15…パワ−
MOS・FET。
イオ−ド、4…ツェナダイオ−ド、5…入力抵抗、6…
エミッタ抵抗、7…点火コイル、8…点火プラグ、9…
電流制御回路、10…サ−ジ吸収コンデンサ、11…電
流制御トランジスタ、12…発振防止用位相制御コンデ
ンサ、13…分割抵抗、14…分割抵抗、15…パワ−
MOS・FET。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) F02P 3/055 F02P 3/04 301 F02P 3/05
Claims (6)
- 【請求項1】 内燃機関用電子配電点火装置において、
スイッチング用のパワートランジスタのベースとアース
の間に2個のツェナダイオードを直列に接続すると共
に、第1のツェナダイオードの向きはカソードを(−)
側に、第2のツェナダイオードの向きはカソードを
(+)側にしたことを特徴とする内燃機関用電子配電点
火装置。 - 【請求項2】 内燃機関用電子配電点火装置において、
スイッチング用のパワーMOS・FETのゲートとアー
スの間に2個のツェナダイオードを直列に接続すると共
に、第1のツェナダイオードの向きはカソードを(−)
側に、第2のツェナダイオードの向きはカソードを
(+)側にしたことを特徴とする内燃機関用電子配電点
火装置。 - 【請求項3】 内燃機関用電子配電点火装置において、
スイッチング用のパワートランジスタを気筒対応に複数
並列に設けると共に、各パワートランジスタのベースに
各パワートランジスタ対応に設けた第1のツェナーダイ
オードのアノードを接続し、各第1のツェナーダイオー
ドのカソードを共通の別の第2のツェナーダイオードの
カソードに接続し、該第2のツェナーダイオードのアノ
ードをアースに接続したことを特徴とする内燃機関用電
子配電点火装置。 - 【請求項4】 内燃機関用電子配電点火装置において、
スイッチング用のパワーMOS・FETを気筒対応に複
数並列に設けると共に、各パワーMOS・FETのゲー
トに各パワーMOS・FET対応に設けた第1のツェナ
ーダイオードのアノードを接続し、各第1のツェナーダ
イオードのカソードを共通の別の第2のツェナーダイオ
ードのカソードに接続し、該第2のツェナーダイオード
のアノードをアースに接続したことを特徴とする内燃機
関用電子配電点火装置。 - 【請求項5】 請求項1乃至請求項4のいずれかにおい
て、第1のツェナーダイオードの代わりにダイオードを
用いることを特徴とする内燃機関用電子配電点火装置。 - 【請求項6】 請求項1乃至請求項5のいずれかに記載
の内燃機関用電子配電点火装置において、少なくともス
イッチング用パワー素子とツェナーダイオード或いはダ
イオードをハイブリッドIC化したことを特徴とする内
燃機関用電子配電点火装置。
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