JP2774918B2 - 焼却炉側壁構造 - Google Patents
焼却炉側壁構造Info
- Publication number
- JP2774918B2 JP2774918B2 JP5104106A JP10410693A JP2774918B2 JP 2774918 B2 JP2774918 B2 JP 2774918B2 JP 5104106 A JP5104106 A JP 5104106A JP 10410693 A JP10410693 A JP 10410693A JP 2774918 B2 JP2774918 B2 JP 2774918B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brick
- sic
- incinerator
- side wall
- furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は冷却ガス分配機構を有す
る多孔質SiC煉瓦からなる焼却炉側壁構造に関する。
る多孔質SiC煉瓦からなる焼却炉側壁構造に関する。
【0002】
【従来の技術】焼却炉の炉内燃焼室の側壁は極めて苛酷
な条件下で使用される。従来の焼却物は1000〜15
00kcal/kg発熱量で炉内側壁最高温度も105
0〜1100℃程度であったが、最近では2000〜2
500kcal/kgの発熱量で燃焼により1300〜
1400℃の高温にさらされるとともに、発生する各種
ガスによって侵食されるため、通常SiC含有量85%
以上の高級なSiC煉瓦が用いられている。例えば、特
開昭58−22818号公報には「焼却炉の側壁背面構
造」なる技術が開示されており、側壁にSiC煉瓦を用
いることが記載されており、また、特開平3−4581
0号公報には「焼却炉の空冷壁構造」なる技術が開示さ
れており、炉内側をセラミック製壁体で形成し、このセ
ラミック製壁体の背面に断熱材を張り付けた構造が記載
されている。
な条件下で使用される。従来の焼却物は1000〜15
00kcal/kg発熱量で炉内側壁最高温度も105
0〜1100℃程度であったが、最近では2000〜2
500kcal/kgの発熱量で燃焼により1300〜
1400℃の高温にさらされるとともに、発生する各種
ガスによって侵食されるため、通常SiC含有量85%
以上の高級なSiC煉瓦が用いられている。例えば、特
開昭58−22818号公報には「焼却炉の側壁背面構
造」なる技術が開示されており、側壁にSiC煉瓦を用
いることが記載されており、また、特開平3−4581
0号公報には「焼却炉の空冷壁構造」なる技術が開示さ
れており、炉内側をセラミック製壁体で形成し、このセ
ラミック製壁体の背面に断熱材を張り付けた構造が記載
されている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】SiC煉瓦は耐摩耗
性、耐浸食性、耐スポーリング性、クリンカー難着性な
どの点で他の耐火煉瓦、例えば高アルミナ質又は粘土質
煉瓦に比べて極めて優れているが、高温度の酸化性雰囲
気において酸化膨張し、その結果炉壁が張り出したり、
酸化によりSiCがSiO2 に変化することにより、S
iC煉瓦の稼動表面がガラス化し、燃焼物や灰などが付
着し、このために燃焼室の炉壁が弓状に膨出したり、或
はクリンカーの過大な付着により焼却炉の操業が不可能
となることがあることが知られている。
性、耐浸食性、耐スポーリング性、クリンカー難着性な
どの点で他の耐火煉瓦、例えば高アルミナ質又は粘土質
煉瓦に比べて極めて優れているが、高温度の酸化性雰囲
気において酸化膨張し、その結果炉壁が張り出したり、
酸化によりSiCがSiO2 に変化することにより、S
iC煉瓦の稼動表面がガラス化し、燃焼物や灰などが付
着し、このために燃焼室の炉壁が弓状に膨出したり、或
はクリンカーの過大な付着により焼却炉の操業が不可能
となることがあることが知られている。
【0004】このような現象は操業温度の上昇により炉
壁背面の空冷のみでは冷却効果が少なく、炉内表面の温
度低下に至らないため前記のSiC酸化に伴う異常膨張
(SiCが酸化されてSiO2 になった場合体積は2倍
となる)により亀裂が発生する。更に高温化の結果煉瓦
支持金物がガスリークにより容易に酸化し煉瓦が脱落す
る例が認められる(前記公知技術の欠陥)、また前記特
開平3-45810号公報記載の「焼却炉の空冷壁構造」で
は、タイル状煉瓦(一般に230×230×65〜10
0mm)の間のスリット状隙間からエアーが吹き出すの
で周辺部は冷却されるが、煉瓦中央部は冷却されず、ク
リンカーの付着がひどく、タイル(SiC煉瓦)が損傷
される欠陥がある。
壁背面の空冷のみでは冷却効果が少なく、炉内表面の温
度低下に至らないため前記のSiC酸化に伴う異常膨張
(SiCが酸化されてSiO2 になった場合体積は2倍
となる)により亀裂が発生する。更に高温化の結果煉瓦
支持金物がガスリークにより容易に酸化し煉瓦が脱落す
る例が認められる(前記公知技術の欠陥)、また前記特
開平3-45810号公報記載の「焼却炉の空冷壁構造」で
は、タイル状煉瓦(一般に230×230×65〜10
0mm)の間のスリット状隙間からエアーが吹き出すの
で周辺部は冷却されるが、煉瓦中央部は冷却されず、ク
リンカーの付着がひどく、タイル(SiC煉瓦)が損傷
される欠陥がある。
【0005】
【課題を解決するための手段】前述の如き従来方式の諸
欠陥を解決するため、本発明者等は種々検討、実験の結
果本発明を開発したものであり、本発明の技術的構成
は、SiC含有量40〜90重量%、通気率20〜10
0cm3 ・cm/sec・cm2 ・g/cm2 である多
孔質SiC煉瓦を、焼却炉側壁の炉内側に内張し、該多
孔質SiC煉瓦の背面に冷却ガス供給管を具備する冷却
ガスプールを設けたことを特徴とする、焼却炉側壁構造
にあり、このような技術的構成とすることにより、燃焼
室側壁の張り出しがなく、焼却炉の連続運転が可能とな
り、灰、クリンカーの炉壁への付着がなく、長期間(約
10年)の連続運転が可能となる。
欠陥を解決するため、本発明者等は種々検討、実験の結
果本発明を開発したものであり、本発明の技術的構成
は、SiC含有量40〜90重量%、通気率20〜10
0cm3 ・cm/sec・cm2 ・g/cm2 である多
孔質SiC煉瓦を、焼却炉側壁の炉内側に内張し、該多
孔質SiC煉瓦の背面に冷却ガス供給管を具備する冷却
ガスプールを設けたことを特徴とする、焼却炉側壁構造
にあり、このような技術的構成とすることにより、燃焼
室側壁の張り出しがなく、焼却炉の連続運転が可能とな
り、灰、クリンカーの炉壁への付着がなく、長期間(約
10年)の連続運転が可能となる。
【0006】本発明の具体的数例を添付図面に基いて詳
述する。図1は本発明を適用した焼却炉側壁構造の縦断
面図であり、1は多孔質SiC煉瓦であり、側壁の炉内
面側に配設してあり、該SiC煉瓦1はその背面に金属
ケース2が装着してあり、該金属ケース2とSiC煉瓦
1の背面間には冷却ガスプール用の間隙3が形成してあ
り、各間隙3には冷却ガス源(図示せず)に連通する冷
却ガス供給管4から分岐された冷却ガス分配パイプ5が
それぞれ開口、連通してある。なお、図1において、1
0は側壁用の耐火煉瓦、11は鉄皮、12は炉床及び1
3は被燃焼物をそれぞれ示す。
述する。図1は本発明を適用した焼却炉側壁構造の縦断
面図であり、1は多孔質SiC煉瓦であり、側壁の炉内
面側に配設してあり、該SiC煉瓦1はその背面に金属
ケース2が装着してあり、該金属ケース2とSiC煉瓦
1の背面間には冷却ガスプール用の間隙3が形成してあ
り、各間隙3には冷却ガス源(図示せず)に連通する冷
却ガス供給管4から分岐された冷却ガス分配パイプ5が
それぞれ開口、連通してある。なお、図1において、1
0は側壁用の耐火煉瓦、11は鉄皮、12は炉床及び1
3は被燃焼物をそれぞれ示す。
【0007】前述した多孔質(ガス透過性)煉瓦の代表
的品質例は次のとおりである;
的品質例は次のとおりである;
【0008】図2は本発明の他の例の縦断面図であり、
この例では多孔質煉瓦をモルタル6により炉壁内側に装
着し、その背面に金属ケース2により1体の間隙(ガス
プール)3として、該間隙3に冷却ガス供給管4を連通
した構造例である。本発明は前述の例に限定されず、本
発明の要旨内における変更、改変は本発明に包含される
ものである。
この例では多孔質煉瓦をモルタル6により炉壁内側に装
着し、その背面に金属ケース2により1体の間隙(ガス
プール)3として、該間隙3に冷却ガス供給管4を連通
した構造例である。本発明は前述の例に限定されず、本
発明の要旨内における変更、改変は本発明に包含される
ものである。
【0009】また、多孔質SiC煉瓦のSiC成分が4
0重量%未満ではクリンカーの付着が大であり、90重
量%を超えるとSiCの酸化が大となるとともにコスト
高となるので、SiC含有量は40〜90重量%の範囲
内とし、通気率(cm3 ・cm/sec・cm2 ・g/
cm2 )が20未満では冷却不足となりコーチングが付
着し、SiC煉瓦が損傷され、100を超えると冷却能
力が大きく操業が不安定となるとともに側壁付近での燃
焼がはじまることが認められ、前述範囲内の通気率が最
適である。
0重量%未満ではクリンカーの付着が大であり、90重
量%を超えるとSiCの酸化が大となるとともにコスト
高となるので、SiC含有量は40〜90重量%の範囲
内とし、通気率(cm3 ・cm/sec・cm2 ・g/
cm2 )が20未満では冷却不足となりコーチングが付
着し、SiC煉瓦が損傷され、100を超えると冷却能
力が大きく操業が不安定となるとともに側壁付近での燃
焼がはじまることが認められ、前述範囲内の通気率が最
適である。
【0010】
【発明の効果】以上の如き技術的構成とすることにより
本発明によれば次のような作用効果が達成される; (1)燃焼室側壁の煉瓦面は800℃以下に冷却され通
常SiCの酸化開始温度以下に保持される。又冷却ガス
(エアー)が炉壁全面から放出されるためこれらを構成
しているSiC煉瓦の酸化が抑制され酸化膨張による張
り出しがなくなり、焼却炉の連続運転が可能となった。
本発明によれば次のような作用効果が達成される; (1)燃焼室側壁の煉瓦面は800℃以下に冷却され通
常SiCの酸化開始温度以下に保持される。又冷却ガス
(エアー)が炉壁全面から放出されるためこれらを構成
しているSiC煉瓦の酸化が抑制され酸化膨張による張
り出しがなくなり、焼却炉の連続運転が可能となった。
【0011】(2)多孔質煉瓦は金物と一体構成となっ
ており、従来使用していた煉瓦支持金物は不要で多孔質
煉瓦より冷却ガスを炉内に全面かつ均一に吹き込んでい
るため燃焼ガスリークに伴う金物の腐食はなく、煉瓦脱
落がなくなった。
ており、従来使用していた煉瓦支持金物は不要で多孔質
煉瓦より冷却ガスを炉内に全面かつ均一に吹き込んでい
るため燃焼ガスリークに伴う金物の腐食はなく、煉瓦脱
落がなくなった。
【0012】(3)被燃焼物の灰、クリンカーの炉壁へ
の付着がなくなり、付着物除去のための体炉、補修の必
要が長期にわたってなくなった(連続運転は約10年以
上の長期寿命可能と推定される)。
の付着がなくなり、付着物除去のための体炉、補修の必
要が長期にわたってなくなった(連続運転は約10年以
上の長期寿命可能と推定される)。
【0013】(4)炉壁内表面全体が空冷されるととも
に、局部的な燃焼がなくなるのでクリンカー等の付着が
なくなり、炉壁の局部的な損傷もなくなった。
に、局部的な燃焼がなくなるのでクリンカー等の付着が
なくなり、炉壁の局部的な損傷もなくなった。
【図1】本発明を適用した焼却炉側壁構造の縦断面図
【図2】本発明の他の例の縦断面図
1 多孔質煉瓦 2 金属ケース 3 間隙 4 冷却ガス供給管 5 冷却ガス分配パイプ 6 モルタル 10 側壁用耐火煉瓦 11 鉄皮 12 炉床 13 被燃焼物
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) F23G 5/44 C04B 32/00 C04B 38/00 304 F23M 5/08 F27D 1/12
Claims (1)
- 【請求項1】 SiC含有量40〜90重量%、通気率
20〜100cm3・cm/sec・cm2 ・g/cm
2 である多孔質SiC煉瓦を、焼却炉側壁の炉内側に内
張し、該多孔質SiC煉瓦の背面に冷却ガス供給管を具
備する冷却ガスプールを設けたことを特徴とする、焼却
炉側壁構造。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5104106A JP2774918B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 焼却炉側壁構造 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5104106A JP2774918B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 焼却炉側壁構造 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06313532A JPH06313532A (ja) | 1994-11-08 |
JP2774918B2 true JP2774918B2 (ja) | 1998-07-09 |
Family
ID=14371878
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5104106A Expired - Lifetime JP2774918B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 焼却炉側壁構造 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2774918B2 (ja) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5769034A (en) * | 1997-01-17 | 1998-06-23 | Zilka; Frank | Device, system and method for on-line explosive deslagging |
US6755156B1 (en) | 1999-09-13 | 2004-06-29 | Northamerican Industrial Services, Inc. | Device, system and method for on-line explosive deslagging |
US6431073B1 (en) | 1998-01-14 | 2002-08-13 | North American Industrial Services, Inc. | Device, system and method for on-line explosive deslagging |
US6321690B1 (en) * | 1997-01-17 | 2001-11-27 | North American Industrial Services, Inc. | Device, system and method for on-line explosive deslagging |
US6398546B1 (en) * | 2000-06-21 | 2002-06-04 | Praxair Technology, Inc. | Combustion in a porous wall furnace |
US7736599B2 (en) * | 2004-11-12 | 2010-06-15 | Applied Materials, Inc. | Reactor design to reduce particle deposition during process abatement |
US7682574B2 (en) | 2004-11-18 | 2010-03-23 | Applied Materials, Inc. | Safety, monitoring and control features for thermal abatement reactor |
US8095240B2 (en) | 2004-11-18 | 2012-01-10 | Applied Materials, Inc. | Methods for starting and operating a thermal abatement system |
JP5187615B2 (ja) * | 2006-06-28 | 2013-04-24 | 三男 金子 | バーナー |
JP5442196B2 (ja) * | 2007-11-29 | 2014-03-12 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | 廃棄物ガス化溶融炉の炉体冷却装置および炉体冷却方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5822818A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-10 | Hitachi Zosen Corp | 焼却炉の側壁背面構造 |
DE3204672A1 (de) * | 1982-02-11 | 1983-08-18 | Deutsche Babcock Anlagen Ag, 4200 Oberhausen | Kombinierter gas-/dampfturbinenprozess |
-
1993
- 1993-04-30 JP JP5104106A patent/JP2774918B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH06313532A (ja) | 1994-11-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2774918B2 (ja) | 焼却炉側壁構造 | |
JP2006300357A (ja) | 廃棄物溶融炉の耐火物構造 | |
US2339337A (en) | Furnace launder construction | |
US2426568A (en) | Furnace door | |
JP3448339B2 (ja) | 溶融金属収容体の内張り耐火物構造 | |
JP2875413B2 (ja) | 溶融金属容器 | |
JP3778698B2 (ja) | 焼却残渣用溶融炉 | |
JP3007264B2 (ja) | 高炉の出銑口煉瓦構造 | |
CN110906740A (zh) | 一种镁炭复合炉衬的镍铁电炉 | |
JPS5824721A (ja) | 省エネルギ−燃焼方法 | |
CN215176937U (zh) | 干熄焦余热锅炉入口区域烟道内衬结构 | |
JPH04316983A (ja) | 冶金炉の炉壁構造 | |
GB1585155A (en) | Arc-furnace lining | |
JP2000283425A (ja) | 出滓口 | |
JPS63299853A (ja) | 溶鋼取鍋の内張り構造 | |
JPS5935556Y2 (ja) | 溶鉱炉の炉底および炉壁構造 | |
JP3369295B2 (ja) | 転炉鉄皮冷却方法 | |
JPS6126716A (ja) | 転炉排ガス処理装置のスカ−ト | |
JP2000061616A (ja) | 鋳物用取鍋 | |
JP3135149B2 (ja) | 都市ごみ焼却灰溶融炉 | |
JP2001089808A (ja) | Rh真空脱ガス炉の内張り構造 | |
JPS602609A (ja) | 高炉の炉壁構造 | |
JPS6226442Y2 (ja) | ||
JPH0723498B2 (ja) | 鉄浴式溶融還元炉 | |
Whiteley | Developments in critical areas of blast furnace linings |