JP2756505B2

JP2756505B2 - 廃棄物の熱分解方法及び装置

Info

Publication number: JP2756505B2
Application number: JP1206586A
Authority: JP
Inventors: ロバート・クロング―ウェン・チャング; スティーブン・クリスチャン・ヴォーンドラン; マイケル・フレーザー・ジョセフ
Original assignee: Westinghouse Electric Corp
Current assignee: CBS Corp
Priority date: 1988-08-08
Filing date: 1989-08-08
Publication date: 1998-05-25
Anticipated expiration: 2013-05-25
Also published as: JPH0283079A; EP0354731A1; EP0354731B1; CA1324823C; DE68901592D1

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、廃棄物の熱分解装置及び方法に関し、特
に、パイロプラズマ（pyroplasma）利用の熱分解により
有毒及び有害化合物を処理する装置及び方法に関する。

廃棄物の処理に関する問題が深刻になっている。その
理由は、主として、廃棄物の増量の度合いが、従来型設
備及び方法による経済的な廃棄物処理能力を上回ってい
るからである。燃焼による廃棄物処理方法では大抵の場
合、炉又は回転式キルンが用いられている。最近の傾向
として廃棄物分解装置及び方法は、米国特許第4,644,87
7号明細書に開示されているようなプラズマによる熱分
解を利用しており、かかる熱分解方式では、廃棄物をプ
ラズマアーク・バーナー内に送り込み、ここで霧化させ
ると共にイオン化し、次いで反応室内に送入して冷却
し、生成ガス及び粒状物の状態に再結合させる。この米
国特許の方法では、廃棄物と混和性の溶液、例えばポリ
塩化ビフェニル（PCB）についてはメチルエチルケトン
（MEK）が用いられる。

上述の方式による廃棄物処理は満足のゆく成果を上げ
てはいるものの、本発明の目的は、メチルエチルケトン
のような高価な溶液を使用しないで、供給物の処理量を
増大させると共に炭素粒子の生成量を減少させることに
ある。

本発明による廃棄物熱分解方法は、トーチガスとして
酸素を用いてプラズマを発生させる段階と、廃棄物と水
素及び酸素源を霧化する段階と、霧化した廃棄物と水素
及び酸素源を、5000℃を越える温度のプラズマ中に射出
して生成ガスと固体粒子の混合物を形成する段階と、再
結合室内でガスと固体粒子の混合物をガス相と固体粒子
相に分離する段階と、固体粒子を別個の区画室に移送す
ると共に固体粒子に部分真空を与えて粒子からキャリオ
ーバーガスを分離し、該キャリオーバーガスを再結合室
からのガスと化合させる段階と、再結合室からのガスを
スクラバに移送すると共に該ガスに対して水を噴射して
ガスからキャリオーバー固体粒子を除去する段階と、ス
クラビングしたガスをスクラバから除去する段階とを含
む。

さらに、本発明の廃棄物熱分解装置は、少なくとも50
00℃の使用温度のプラズマを発生させて廃棄物の溶液を
分解してガスと固体粒子の混合物を形成し、廃棄物を霧
化状態で導入する手段と連携して用いられるプラズマト
ーチと、ガスと固体粒子の混合物を受け入れて分離する
再結合室と、部分真空を生ぜしめて固体粒子からキャリ
オーバーガスを除去する分離器と、再結合室からのガス
を受け入れる移送室と、ガスを噴射水中に通すことによ
り移送室からのガスを清浄にするスクラバと、スクラバ
からのガスの貯蔵手段とを有する。

有利には、本発明による廃棄物熱分解方法は、廃棄物
と水及び／又はメタノールを混合して5000℃を越える温
度のプラズマアーク中に射出して生成ガスと固体粒子の
混合物を形成する段階と、再結合室内でガスと粒子の混
合物をガス相と固体粒子相に分離する段階と、固体粒子
を別個の区画室に移送すると共に固体粒子に部分真空を
与えて粒子からキャリオーバーガスを分離し、該キャリ
オーバーガスを再結合室からのガスと化合させる段階
と、再結合室からのガスをスクラバに移送すると共に該
ガスに対して水を噴射してガスからキャリオーバー固体
粒子を除去する段階と、スクラビングしたガスを生成ガ
スの流れから除去する段階とを有する。

有利には、廃棄物の熱分解装置は、少なくとも5000℃
の作業温度のアークを発生させて廃棄物の溶液を焼却し
てガスと固体粒子の混合物を形成するプラズマトーチ
と、ガスと固体粒子の混合物を受け入れて分離する再結
合室と、固体粒子からキャリオーバーガスを除去するた
めの部分真空を生ぜしめる固形物分離器と、再結合室か
らのガスを受け入れる移送室と、ガスを噴射水の中に通
すことにより移送室からのガスを清浄にするスクラバ
と、スクラバからのガスの貯蔵手段とを有する。変形例
として、移送室はガス燃焼室であり、燃焼したガスは、
通風手段、例えば、煙突へ差し向けられて大気中へ放出
される。

本発明の方法及び装置は、従来方式と比較して、供給
物の処理量が少なくとも３倍になると共に煙道ガスの量
が減少するという利点かある。本発明によれば、再結合
室から遊離炭素が除去され、しかも、燃焼室内で生成ガ
スが燃焼する。変形例として、請求項第（１）項に係る
発明の場合、燃焼用空気の流れを遮断すれば高い燃焼熱
の生成ガスが燃焼プロセスをバイパスして他の用途に用
いられる。

今、本発明を、添付の図面を参照して例示的に説明す
る。

従来法を実施する廃棄物の熱分解装置が第１図に概略
的に示されている。この熱分解装置は、プラズマトーチ
５と、再結合室７と、スクラバ９と、通風ファン11と、
慣性式トラップ13と、煙突15とを有する。

有機物質及び無機物質の分野において高温処理へのプ
ラズマ技術の応用が実現されている。本発明の方法を実
施する上で好適なプラズマトーチとしては、所謂「アー
ク加熱器」が挙げられ、これは、間隔を置いて設けられ
た電極間にアークが飛んで有害及び有毒廃棄物を分解す
る熱が発生する米国特許第3,765,870号、第3,791,949号
及び第4,644,877号明細書に開示されているものと構成
及び作用が類似している。

廃棄物は入口17から、溶液を入口19から共にトーチ５
内へ送り込まれる。典型的な廃棄物は、有害且つ有毒で
あり、ポリ塩化ビフェニルの混合物を約60％、変圧器の
動作により生じ、アスカレル（Askarel）と通称されて
いるトリクロロベンゼン（TCB）の混合物を約40％含有
している。液体廃棄物をトーチ供給物入口17に導入し、
これと共にメチルエチルケトン（50重量％）とメタノー
ル（50重量％）の混合物から成る溶剤を導入して水素源
を供給すると塩化水素（HCl）が生じる。この溶剤はア
スカレルと混和性である。供給物と溶剤の混合物を、一
般的には5000℃〜15,000℃にわたるプラズマアークの高
い作業温度で処理して生成ガスと固体粒子の混合物を形
成し、かかる混合物を再結合室７内へ差し向けると、再
結合室内において、入口21から導入された空気の存在下
で、H₂OとH₂とCOとCO₂とN₂とHClとから成るガス状混合
物が生じる。次に、このガス状混合物をスクラバ９内へ
差し向け、ここで苛性水溶液（NaOH＋H₂O）が参照番号2
2でガス混合物に噴霧され、固体粒子が除去されると共
にHClが水と混合状態のNaClに変換される。その結果生
じる、NaClと炭素粒子を含有したブローダウン水をスク
ラバから出口23を介して排出する。

通風ファン11は、スクラバ９からのガスを慣性式トラ
ップ13に移送し、ここでもう一度噴射水を受け、炭素粒
子がさらに除去される。ブローダウン水は参照番号26で
排出される。慣性式トラップ13からガス生成物を燃焼さ
せて煙突27を通って大気中へ逃がす。上記の手順は第１
図の工程系統図に示す従来方式の手順である。

トーチ15（第２図）は、その内部で高温のイオン化さ
れた導電性のガスを生ぜしめる。「アーク加熱器」を開
示する上述の米国特許明細書に示すように、トーチは、
隙間31だけ間隔を置いて設けられた一対の円筒形電極2
8、29を有し、隙間31内へ加圧状態のガス、例えば空気
が注入されてアーク33をトーチの内部へ吹き込む。アー
クの上流側及び下流側の端はそれぞれ電極28,29に位置
している。環状ノズル35が電極29と、円筒形断熱材39に
より画定されたバーナー室37との間に配設され、プラズ
マの炎41がバーナー室37を貫通している。ノズル35は、
複数の周囲方向に間隔を置いた状態で半径方向に延びる
入口43を有する。

従来手順では主として、廃棄物（アスカレル）に対し
てメチルエチルケトンとメタノールの溶剤混合物が用い
られるが、この混合物はノズル35の入口43を通ってトー
チ15に導入される。この従来型手順によるPCBの処理量
は、毎分約0.1ガロンである。MEKとメタノールの溶剤混
合物はPCBと混和性であり、空気はトーチガスとして用
いられてプラズマを発生させることが注目される。

本発明によれば、溶剤は、無極性の廃棄物、例えばPC
B及びTCBと不混和性の水である。水は、プラズマトーチ
への導入前の廃棄物と混合される。純粋酸素（空気では
ない）がトーチガスとして用いられる。水は水素と酸素
の供給源となり、それにより、第１図の従来型装置で得
られる廃棄物処理量の最大12倍の処理量が達成される。
廃棄物又は供給物はアスカレル流体である。供給物と水
の予備混合に代わる方法は、供給物と水を別々に空気霧
化ノズルを通してトーチ内へ射出することである。

MEKとメタノール溶剤に代えて水を用いると、第２図
の従来型トーチ15に利用した場合、毎分最大１ガロンの
多量の処理量が得られる。

上述のように、水を用いても満足のゆく成果が得ら
れ、本発明が成功裏に終わる。廃棄物と混合する水の量
は約30重量％〜200重量％である。好ましい水の量は、
廃棄物の量の約50％である。

廃棄物を熱分解する本発明の装置は好ましくは第３図
の工程系統図を利用する。本装置は、プラズマトーチ44
と、再結合室45と、燃焼室47と、スクラバ49と、通風フ
ァン51と、煙突53と、貯蔵タンク55とを有する。トーチ
43（第４図）は、ガスとトーチ43により生じたアークで
あるプラズマアーク57との相互作用によりトーチ内部に
高温のイオン化された導電性ガスを発生する。トーチ43
内部での相互作用により、ガスが電子とイオンに解離す
るが、それによりガスは熱伝導性及び導電性の状態にな
る。アーク領域におけるイオン化ガスはその熱伝導性及
び導電性により、エネルギをアークから流入中のプロセ
スガスに伝達する手段となる。この状態は、「プラズ
マ」と呼ばれており、トーチ内部のアークの直後領域内
に存在し、通常は5000℃〜15,000℃の極めて高い温度に
過熱されている。

イオン化された状態の過熱ガスにより得られる極めて
高い温度及び紫外線によって、有害及び有機廃棄物の分
解に充分な結合力破壊エネルギが得られる。この熱分解
法はパイロプラズマ・アークトーチ44を用いて圧送可能
な液体／固体混合物を分解するよう構成されている。

本装置を通る材料の移動を促進するため、供給物を複
数の空気霧化ノズル59（第４図）を通ってマニホルド61
中に注入し、この中で、5000℃を越える温度状態でプラ
ズマ炎に当たる前に空気と混合される。供給物中の化合
物は、熱力学的平衡に関する基本原理に従って反応器内
温度で一層安定な化合物に改質される。本発明の好まし
い実施例によれば、水（メタノールは使用せず）と供給
物を均質混合した状態で供給物入口63から導入すると共
に空気を空気入口65から流入させる。

変形例として、空気霧化ノズル59（第４図）は、水と
メタノール（最大25％まで）の両方又はいずれか一方と
混合された状態で静電気ミキサー67を通って導かれた供
給廃棄物を受け入れ、その後、供給廃棄物は参照番号69
で圧縮空気と合流する。供給廃棄物63はノズル59から、
取付けフランジ71により再結合室45に固着されたマニホ
ルド61内へ導入される。マニホルド61は、環状であり、
外側ハウジング72と、耐火材又は炭化珪素で被覆された
黒鉛で構成されているスリーブ73との間に位置する。マ
ニホルド61内で供給廃棄物63は空気65と混合され、出口
75を通って放出され、プラズマ79により火炎域77が形成
される。この火炎域77は供給廃棄物の混合物の部分燃焼
の結果として生じる。上述の米国特許に記載されている
ように、プラズマ79は、アーク57と、プラズマトーチ44
の円筒形電極85,87間の隙間83を通って導入されるトー
チガス81とを組み合わせることにより生じる。その結果
得られる生成物を再結合室45内へ投入する。

これら生成物の制御を次のようにして、即ち、別種の
トーチガス、例えば純粋酸素を選択することにより、溶
剤を添加して本装置に投入される元素を調節することに
より、或いは、反応器温度を選択して或る特定の化合物
の生成を最適化又は最少限に抑えることにより行うのが
良い。燃焼過程では、塩素は酸素と競合しH₂OよりもHCl
の方が生成することになる。熱平衡式に従い、初期塩素
のうち何割かはCl₂になり、残部はHClに変化する。従来
型焼却炉では、この比較的高い濃度の塩素及び酸素と局
部的に投入される多量の炭素とが結合するので塩素化ダ
イオキシン及びフランの生成可能性が非常に高い。一般
廃棄物用焼却炉からのフライアッシュ及び煙道ガスはダ
イオキシン及びフランを含有することが知られている。

本発明のプラズマ利用装置は通常、僅かに還元性を帯
びた雰囲気中で動作し、その結果得られる煙道ガスは大
抵の場合、H₂、CO、CO₂、N₂、H₂O及びHClである。熱力
学的観点からは、塩素は全てHClを生じる。その理由
は、H₂の濃度が高く、O₂の濃度が低いからである。従っ
て、ダイオキシン及びフランを生成するCl₂ラジカル、O
₂ラジカル、Clラジカル及びOHラジカルは無く、あった
としても非常に少ない。

トーチ43から生成ガスは固体粒子、例えば炭素と共
に、サイクロン分離器のような空気濾過器である再結合
室45に入る。再結合室45に入る生成ガス及び固体粒子の
温度は、1000℃〜1500℃であり、好ましくは1200℃であ
る。再結合室45において、生成ガスは出口89を通って流
出し、弁91を通って燃焼室47に流入する。固体粒子の93
のうち大部分は室45の底部に沈降する。ここで固体粒子
は堆積し、ついには投棄される。

このため、高温放出弁95が室45の底壁に設けられてお
り、この弁95は、摺動式停止ロッド99が摺動自在に挿通
した細長い管97を有する。ロッド99を下降させるロッド
アクチュエータ101が設けられており、その目的は、管9
7を開放して、堆積状態の固体粒子93を管97及び導管103
を介して分離器105内へ落とし込むことにある。分離器
の目的は、再結合室45内で固体粒子に混ざったキャリオ
ーバーガスを除去することにある。この目的に照らし
て、分離器105はサイクロン分離器であり、この中に、
固体粒子が導管103から入ると十分に大きな遠心力によ
り固体粒子は外方へ投げ出されて壁に当たり分離器タン
クの下部内に落下する。分離後のガスは分離器105から
出て濾過器107を通過し、導管109及び弁111を通り、こ
れより燃焼室47内へ導かれる。ガスを含まない状態で堆
積している固体粒子を冷却するため、冷却剤入口113及
び冷却剤出口115を有する熱交換器が配設されている。
最後には、固体粒子93は排出弁を通って分離器105から
排出される。濾過器107の目的は、分離器105から出た後
のガスによって運ばれている可能性のある残りの固体粒
子を濾過することにある。

本装置の通常の動作中、トーチからの生成ガスが再結
合室45に流入して遠心力を受け、その結果、固体粒子93
は再結合室の下部内に堆積し、ガスは再結合室から流出
して濾過器119を通過し出口89に至る。濾過器119は濾過
器107と同様、ガスにより運ばれて出口89に至り、これ
より燃焼室47内へ流入しようとする固体粒子の大部分を
除去することは明らかである。かかる通常の動作中は弁
91は開放状態、導管109内の弁111は閉鎖状態にある。装
置全体が閉じているので、通風ファン51は数個の構成要
素45,47,49及びこれらを相互に連結している導管中に部
分真空を保。したがって、弁91が開放状態にあると、ガ
スは再結合室45から導管119を通って移動する。

逆に、放出弁95を開き、弁91を閉じ、弁111を開く
と、分離器105を出たガスは、通風ファン51により得ら
れる部分真空によって導管109を通って燃焼室47に運ば
れる。

燃焼室47の第１の機能は、これに入るプロセスガス
（H₂、CO、CO₂、N₂、H₂O、HCl）を燃焼させることにあ
る。この目的のため、これらのガスを、CO₂、H₂O、N₂及
びHClを含むガス混合物に変換するための空気入口123が
設けられている。しかる後、ガス混合物はスクラバ49に
入る。

燃焼室47は第２の機能として、再結合室45を出た生成
ガスの導管として役立つ。ガスは燃焼室47を出て導管12
5を通ってスクラバ49に流入し、ここで、ガス中に存在
する固体粒子の除去のため、入口1237を介して噴射水を
ガスに当てる。その結果生じる固体粒子含有のブローダ
ウン水はスクラバ49の下部内に溜まり、ここから出口13
1を介して定期的に排出される。

入口127を通って流入する水の他に、ガス中のHClを塩
化物に変換するため、苛性溶液を参照番号133のところ
で水に加える。好ましい苛性溶液は、次式に従ってHCl
と反応する水酸化ナトリウム（NaOH）である。

NaOH＋HCl→NaCl＋H₂O その結果生じる化合物（NaCl）はブローダウン水129
と共にスクラバから排出される。結果的に得られたガス
混合物は、CO₂、H₂O及びN₂を含み、これらは導管135を
通って通風ファンを通過し、導管137を通って煙突53へ
移動し、ここから固体粒子を含有しない状態の非有毒ガ
スとして大気中へ放出される。

変形例として、燃焼室47を、導管109を通って流入す
る生成ガスの単なる導管として用いる場合、ガスは非燃
焼状態でスクラバ49を通過する。この場合にも、ガス
は、HClの除去のため苛性溶液が加えられ、そして、H₂
とCOとCO₂とN₂とH₂Oとから成る可燃性燃料として導管13
5を経てスクラバから出る。通風ファン51から燃料は弁1
39により変向し導管141を通って貯蔵タンク55に入り、
ここから必要に応じて取り出される。

水を浪費しないよう、上記装置は、水を参照番号127
のところでスクラバ内へ再び導入する再循環手段を有す
る。このため、ブローダウン水のうち何割かは出口142
から抜き出されるが、残りのブローダウン水は液固分離
器143及び熱交換器145を通って移動する。液固分離器14
3はブローダウン水中の固体粒子を除去するよう働く。
熱交換器145は水を所望の温度に調節するよう働く。ス
クラバタンク内のブローダウン水中に残存している苛性
溶液を、予定の目的に用いるためスクラバタンクへ再循
環させる。

第３図に示すような本発明の装置を用いると、第１図
に示す装置に比べ、供給物処理量が毎分少なくとも３ガ
ロンに増大し、燃料用ガスの量が際立って減少する。ま
た、本発明の装置は、再結合室から遊離炭素を直接除去
し、燃焼室内で生成ガスを燃焼させる。高い燃焼熱の生
成ガスは、燃焼用空気入口123を閉じると燃焼プロセス
をバイパスするので他の目的への使用が可能になる。固
形物除去装置は最初のうちは原理上、指定した時間間隔
で開放される高温放出弁95を利用している。放出弁を閉
じる場合には弁91を開くと共に弁111を閉じる。逆に、
放出弁95を開く場合には弁91を閉じると共に弁111を開
く。このようにして、遊離炭素（固体粒子）を再結合室
45から吸い出して固形物分離器105に導入する。次に、
冷却後の遊離炭素を止め弁117を用いて除去する。スク
ラバ流出液を再循環させて戻すが、炭素が第１図の装置
に生じる問題を深刻にすることはない。

本発明の装置（第４図）と従来型装置（第１図）の大
きな相違は、本発明によれば、水又はメタノールが供給
物である廃棄物との混合に用いられて水素及び酸素源を
第４図に示すような新規な供給装置に提供し、それによ
り従来型装置の廃棄物処理量の約10倍の廃棄物処理量が
得られる。さらに、水及びメタノールは、従来型装置で
用いられるメチルエチルケトン／メタノール溶剤よりも
安価な溶剤である。加えて、本発明の方法では、供給物
をプラズマ流の中へ噴霧する空気霧化ノズルが用いられ
るが、この方式は従来型構造の単一供給リングに改良を
加えたものである。

従来型供給装置（第１図）では、廃棄物供給溶液がプ
ラズマアーク内へ直接注入され、特に塩素化芳香族化合
物の処理の際に多量の望ましくない炭素が生じる。第４
図の装置の供給系統を用いると、空気又は酸素はプラズ
マ炎との接触前に混合されるので炭素の生成が防止され
る。

さらに、本方法の実施に用いる再結合室45は、固形物
の大部分を燃焼室に入る前に除去する。再結合室が固体
粒子の大部分を分離するので、従来型装置と比べ、プラ
ズマトーチへの供給量を多量にすることができる。同時
に、より大きな粒子の粒状物を供給できる。その理由
は、これは固形物分離器により容易に除去できるからで
ある。

さらに、燃焼室を生成ガスを燃焼させないで再結合室
からの生成ガスの導管として用いても良く、従って生成
ガスを、燃焼させて煙突から排出させずに燃料として使
用できる。

さらに、ブローダウン水をスクラバから再循環させる
ことにより水の消費量を減少できる。

最後に、別種のトーチガス、例えば酸素を空気の代わ
りに用いることができ、このようにすると廃棄物処理量
が増大すると共に空気中の窒素との反応により生じるシ
アン化物（HCN）の生成が減少する。かくして、従来型
装置におけるシアン化物生成の問題が実質的に無くな
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は、従来型構造のパイロプラズマ・ユニットの工
程系統図である。第２図は、従来型構造のパイロプラズマ・ユニットにお
ける断面図である。第３図は、本発明のパイロプラズマ・ユニットの工程系
統図である。第４図は、本発明のパイロプラズマ・ユニットにおける
断面図である。〔主要な参照番号の説明〕 44……プラズマトーチ、45……再結合室、47……燃焼
室、49……スクラバ、51……通風ファン、53……煙突、
55……貯蔵タンク、57……プラズマアーク、59……空気
霧化ノズル、65……マニホルド、77……火炎域、85,87
……電極、93……固体粒子、101……放出弁。

フロントページの続き (72)発明者スティーブン・クリスチャン・ヴォーンドランアメリカ合衆国，ペンシルベニア州，グリーンズバーグ，キングオブアームズ・ドライブ 303 (72)発明者マイケル・フレーザー・ジョセフアメリカ合衆国，ペンシルベニア州，モンロービル，オックスフォード・ドライブ 421‐100 (56)参考文献特開昭58−125785（ＪＰ，Ａ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】廃棄物の熱分解方法であって、トーチガス
として酸素を用いてプラズマを発生させ、廃棄物と水素
及び酸素源を霧化し、霧化した廃棄物と水素及び酸素源
を、5000℃を越える温度のプラズマ中に射出して生成ガ
スと固体粒子の混合物を形成し、再結合室内でガスと固
体粒子の混合物をガス相と固体粒子相に分離し、固体粒
子を別個の区画室に移送すると共に固体粒子に部分真空
を与えて固体粒子からキャリオーバーガスを分離し、該
キャリオーバーガスを再結合室からのガスと化合させ、
再結合室からのガスをスクラバに移送すると共に該ガス
に対し水を噴射してガスからキャリオーバー固体粒子を
除去し、スクラビングしたガスをスクラバから除去する
ことを特徴とする廃棄物の熱分解方法。
【請求項２】廃棄物と水素及び酸素源の霧化に先立っ
て、水素及び酸素源を均質混合することを特徴とする請
求項１記載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項３】水素及び酸素源は、水とメタノールとから
成る群から選択した化合物であることを特徴とする請求
項１又は２記載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項４】水素及び酸素源は、水であることを特徴と
する請求項１、２又は３記載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項５】廃棄物への水の添加量は、30重量％〜200
重量％であることを特徴とする請求項４記載の廃棄物の
熱分解方法。
【請求項６】廃棄物への水の添加量は、50重量％である
ことを特徴とする請求項５記載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項７】廃棄物へのメタノールの添加量は、25重量
％であることを特徴とする請求項３記載の廃棄物の熱分
解方法。
【請求項８】再結合室内での分離後のガスはHClを含
み、次の段階において、苛性アルカリ溶液を噴射水に添
加してHClのうちいくらかを中和することを特徴とする
請求項２記載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項９】再結合室内での分離により生じたガスは、
H₂、H₂O、CO、CO₂、N₂をも含むことを特徴とする請求項
８記載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項１０】スクラバへのガスの移送に先立って、ガ
スを燃焼室に移送して燃焼させ、H₂とH₂OとCOとCO₂とN₂
で構成されるガス混合物を生ぜしめることを特徴とする
請求項９記載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項１１】スクラビング及び水噴射後、スクラビン
グしたガスを大気中に放出することを特徴とする請求項
１〜10のうちいずれか一に記載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項１２】噴射水をスクラバ中に再循環させること
を特徴とする請求項11記載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項１３】廃棄物は、圧送可能な物質から成ること
を特徴とする請求項１記載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項１４】廃棄物と水素及び酸素源の霧化を、液体
廃棄物と水の混合物中への加圧空気の圧入により実施す
ることを特徴とする請求項１〜13のうちいずれか一に記
載の廃棄物の熱分解方法。
【請求項１５】廃棄物の熱分解装置であって、廃棄物を
霧化状態で導入する手段と連携して用いられ、少なくと
も5000℃の作業温度のプラズマを発生させて廃棄物の溶
液を分解してガスと固体粒子の混合物を形成するプラズ
マトーチと、ガスと固体粒子の混合物を受け入れて分離
する再結合室と、部分真空を生ぜしめて固体粒子からキ
ャリオーバーガスを除去する分離器と、再結合室からの
ガスを受け入れる移送室と、ガスを噴射水の中に通すこ
とにより移送室からのガスを清浄にするスクラバと、ス
クラバからのガスの貯蔵手段とを有することを特徴とす
る廃棄物の熱分解装置。
【請求項１６】移送室は、燃焼室であることを特徴とす
る請求項15記載の廃棄物の熱分解装置。
【請求項１７】再結合室、分離器、移送室及びスクラバ
は、通風ファン手段に相互連結されていることを特徴と
する請求項15又は16記載の廃棄物の熱分解装置。
【請求項１８】廃棄物を霧化状態で導入する前記手段
は、加圧空気を廃棄物と水の混合物中に圧入する手段を
含むことを特徴とする請求項15、16又は17記載の廃棄物
の熱分解装置。