JP2717967B2 - 金属ガスケット用材料 - Google Patents
金属ガスケット用材料Info
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- JP2717967B2 JP2717967B2 JP63040812A JP4081288A JP2717967B2 JP 2717967 B2 JP2717967 B2 JP 2717967B2 JP 63040812 A JP63040812 A JP 63040812A JP 4081288 A JP4081288 A JP 4081288A JP 2717967 B2 JP2717967 B2 JP 2717967B2
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- Japan
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- steel
- metal gasket
- materials
- component
- corrosion resistance
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F11/00—Arrangements of sealings in combustion engines
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gasket Seals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 [発明の目的] (産業上の利用分野) 本発明は金属ガスケット用材料、特に内燃機関のシリ
ンダヘッドとシリンダブロックとの接合面に介在させ、
燃焼ガス、冷却水及び潤滑油等のリークを防止するため
に使用される金属ガスケット用材料に関する。
ンダヘッドとシリンダブロックとの接合面に介在させ、
燃焼ガス、冷却水及び潤滑油等のリークを防止するため
に使用される金属ガスケット用材料に関する。
(従来の技術) 内燃機関には、シリンダヘッドとシリンダブロックと
の接合面に金属ガスケットを介在させてシール機能を付
与している。
の接合面に金属ガスケットを介在させてシール機能を付
与している。
この際、使用する金属ガスケットの基板にはビードを
設け、ボルトの締結力の大小、燃焼ガス圧力及び機関熱
等により燃焼室孔周縁のデッキ面に生じる間隔を補償す
るようになされている。
設け、ボルトの締結力の大小、燃焼ガス圧力及び機関熱
等により燃焼室孔周縁のデッキ面に生じる間隔を補償す
るようになされている。
又、デッキ面に生じる間隙はエンジンの作動状態によ
って複雑に変動するため、この種の間隙の変動に対して
形状、構造面からの対策及び材質面からの対策が種々提
案されている。
って複雑に変動するため、この種の間隙の変動に対して
形状、構造面からの対策及び材質面からの対策が種々提
案されている。
とりわけ材質面ではJISにおいて、第1表に示す化学
成分値が決められており、従ってこの規格材料を用いて
金属ガスケットが作られている。
成分値が決められており、従ってこの規格材料を用いて
金属ガスケットが作られている。
なお、第1表は化学成分として、C,Si,Mn,P,S,Ni,Cr
の7つの成分のみを示しているのは、JISG4313−1988
(ばね用ステンレス鋼)により、SUS301に対して表示す
るように求められているものが前記7元素だからであ
る。したがって残部にはFeと不可避不純物とがある(以
下の各成分表も同じ)。
の7つの成分のみを示しているのは、JISG4313−1988
(ばね用ステンレス鋼)により、SUS301に対して表示す
るように求められているものが前記7元素だからであ
る。したがって残部にはFeと不可避不純物とがある(以
下の各成分表も同じ)。
(発明が解決しようとする課題) 最近ではエンジンの高性能化による小形軽量化が進
み、熱によるシリンダブロックの歪、軽量化による撓み
及び高性能化による爆発圧力の上昇等が問題になり、特
にこれらの全ての総合条件に対応するためには、従来の
規定材料では対応しきれない事態に至っている。ここで
金属ガスケット用材料に求められる代表的な特性として
は、疲れ強さ、耐へたり性、耐食性(発銹,応力
腐食割れ)等があるが、これらの特性の改良をしなけれ
ば、これらの最終用途範囲は限られたものとなってしま
う。
み、熱によるシリンダブロックの歪、軽量化による撓み
及び高性能化による爆発圧力の上昇等が問題になり、特
にこれらの全ての総合条件に対応するためには、従来の
規定材料では対応しきれない事態に至っている。ここで
金属ガスケット用材料に求められる代表的な特性として
は、疲れ強さ、耐へたり性、耐食性(発銹,応力
腐食割れ)等があるが、これらの特性の改良をしなけれ
ば、これらの最終用途範囲は限られたものとなってしま
う。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、苛酷
なエンジン条件に対応することの可能な金属ガスケット
用材料を提供することを目的としている。
なエンジン条件に対応することの可能な金属ガスケット
用材料を提供することを目的としている。
[発明の構成] (課題を解決するための手段) 上記目的を達成するため本発明ではC(炭素)とSi
(珪素)とMn(マンガン)とP(燐)とS(硫黄)とNi
(ニッケル)とCr(クロム)とを主として含有する鋼か
らなる金属ガスケット用材料において、前記各含有パー
セントをC(0.25以下)、Si(1.00以下)、Mn(8.00〜
18.00)、P(0.060以下)、S(0.030以下)、Ni(1.0
0〜6.00)、Cr(15.00〜20.00)とすると共に、N(窒
素)を(0.10〜0.50)とした。
(珪素)とMn(マンガン)とP(燐)とS(硫黄)とNi
(ニッケル)とCr(クロム)とを主として含有する鋼か
らなる金属ガスケット用材料において、前記各含有パー
セントをC(0.25以下)、Si(1.00以下)、Mn(8.00〜
18.00)、P(0.060以下)、S(0.030以下)、Ni(1.0
0〜6.00)、Cr(15.00〜20.00)とすると共に、N(窒
素)を(0.10〜0.50)とした。
次に、本鋼の成分、組成の限定理由について述べる。
C :Cはオーステナイト生成元素であり、オーステナイト
組織の安定化をはかるためと同時に、固溶強化による材
料強度増加のために添加する。しかし、その含有量が0.
25%を超えると結晶粒界に多量の炭化物が析出し、その
結果、耐蝕性や加工性の劣化を生ずる。従って、その含
有量の上限を0.25%とした。
組織の安定化をはかるためと同時に、固溶強化による材
料強度増加のために添加する。しかし、その含有量が0.
25%を超えると結晶粒界に多量の炭化物が析出し、その
結果、耐蝕性や加工性の劣化を生ずる。従って、その含
有量の上限を0.25%とした。
Si:Siは脱酸剤の役割をすると同時に、耐蝕性を増加す
る効果もある。しかし、フェライト生成元素であり、
又、1.00%を超えた過剰添加は熱間加工性を害する他、
シグマ相生成傾向を助長し好ましくないので、その上限
を1.00%とした。
る効果もある。しかし、フェライト生成元素であり、
又、1.00%を超えた過剰添加は熱間加工性を害する他、
シグマ相生成傾向を助長し好ましくないので、その上限
を1.00%とした。
Mn:Mnは、この鋼が後出の重要元素であるNを多量に含
有することができるようN固溶限を増加させる元素であ
ると共に、オーステナイト生成元素でもあり、オーステ
ナイト組織安定化に有効であるが、そのためには8.00%
以上含有させる必要がある。しかし、18.00%を超える
と、熱間加工性や耐蝕性を劣化させる虞れがあるため、
本鋼ではMn含有量の上限を18.00%、下限を8.00%とし
た。
有することができるようN固溶限を増加させる元素であ
ると共に、オーステナイト生成元素でもあり、オーステ
ナイト組織安定化に有効であるが、そのためには8.00%
以上含有させる必要がある。しかし、18.00%を超える
と、熱間加工性や耐蝕性を劣化させる虞れがあるため、
本鋼ではMn含有量の上限を18.00%、下限を8.00%とし
た。
P :Pは0.060%を超えると、耐蝕性や熱間加工性を劣化
させるので、その上限を0.060%とした。
させるので、その上限を0.060%とした。
S :Sは0.030%を超えると介在物が増加し、又、耐発銹
性の劣化をもたらす他、熱間加工に際して、割れ感受性
を著しく高めるので、その上限を0.030%とした。
性の劣化をもたらす他、熱間加工に際して、割れ感受性
を著しく高めるので、その上限を0.030%とした。
Cr:CrはN固溶限を増加させる元素であると共に、ステ
ンレス鋼の耐蝕性を高めるのに最も有効な元素の一つで
もあるが、そのためには少なくとも13.00%以上の添加
が必要であり、実用上好ましくは15.00%以上が望まれ
る。しかし、20.00%を超えると、フェライト生成や熱
間加工性低下をもたらし好ましくない。従って、Crの上
限を20.00%、下限を15.00%とした。
ンレス鋼の耐蝕性を高めるのに最も有効な元素の一つで
もあるが、そのためには少なくとも13.00%以上の添加
が必要であり、実用上好ましくは15.00%以上が望まれ
る。しかし、20.00%を超えると、フェライト生成や熱
間加工性低下をもたらし好ましくない。従って、Crの上
限を20.00%、下限を15.00%とした。
Ni:Niはオーステナイト組織を安定にし、又靱性の向上
に有効であるが、このような効果を有効に発揮させるた
めには、1.00%以上の添加が必要である。しかし、本鋼
のような高Mn材料においては、6.00%を超えて過剰添加
しても、このような効果は飽和状態となり、又経済性も
損なうので、Niの添加料の上限を6.00%、下限を1.00%
とした。
に有効であるが、このような効果を有効に発揮させるた
めには、1.00%以上の添加が必要である。しかし、本鋼
のような高Mn材料においては、6.00%を超えて過剰添加
しても、このような効果は飽和状態となり、又経済性も
損なうので、Niの添加料の上限を6.00%、下限を1.00%
とした。
N :NはCと同様、オーステナイトの安定化と同時に、固
溶強化による材料強度上昇及びオーステナイト系ステン
レス鋼における耐食性の向上にも寄与する元素である
が、その効果を十分なものとするためには、少なくとも
0.10%以上の添加が必要である。しかし、0.50%を超え
た過剰添加は、造塊中のブローホール発生の虞れがあり
好ましくない。そのため、N含有量の上限を0.50%、下
限を0.10%とした。
溶強化による材料強度上昇及びオーステナイト系ステン
レス鋼における耐食性の向上にも寄与する元素である
が、その効果を十分なものとするためには、少なくとも
0.10%以上の添加が必要である。しかし、0.50%を超え
た過剰添加は、造塊中のブローホール発生の虞れがあり
好ましくない。そのため、N含有量の上限を0.50%、下
限を0.10%とした。
(実施例) 本発明者らは鋭意研究の結果、C(炭素)、Mn(マン
ガン)、P(燐)、Ni(ニッケル)の各成分値を変化さ
せ、かつN(窒素)を新たに付加すれば、従来の材料に
比して格段に優れた金属ガスケット用材料が得られるこ
とを知得した。
ガン)、P(燐)、Ni(ニッケル)の各成分値を変化さ
せ、かつN(窒素)を新たに付加すれば、従来の材料に
比して格段に優れた金属ガスケット用材料が得られるこ
とを知得した。
実験に使用した材料の成分値は、以下に示す第2表の
通りであった。
通りであった。
なお、第2表において○印をつけた成分は、従来値を
変更したことを示し、この内N4は新たに付加したもので
ある。
変更したことを示し、この内N4は新たに付加したもので
ある。
この場合で特徴的なことは、Mn成分を極端に増加させ
たこと、逆にNi成分をかなり低下させたこと及びNを新
たに付加したことであり、これらは前記第1表及び第2
表の対比にて明らかである。
たこと、逆にNi成分をかなり低下させたこと及びNを新
たに付加したことであり、これらは前記第1表及び第2
表の対比にて明らかである。
以上、第2表の成分値の鋼は、その材質中のC、N、
Mn、Ni等からなるように、所謂オーステナイト系である
ことには変りはない。
Mn、Ni等からなるように、所謂オーステナイト系である
ことには変りはない。
そして本実施例の鋼について各種の特性を試験し、そ
の結果を従来のもの(JISに規格された成分値を有する
鋼)と対比して以下に示す。
の結果を従来のもの(JISに規格された成分値を有する
鋼)と対比して以下に示す。
以上の各試験結果表において、( )を付した部分が
特性として顕著に改善されたものである。
特性として顕著に改善されたものである。
即ち、物理的性質はどの試験種別もそれほど差がない
が、耐蝕性において応力腐蝕割れ時間がUベンド法で8
から512と極めて増大したこと、更に機械的性質におい
て、耐力が153から184へと増大したこと、107疲れ強さ
が51から65へ、105疲れ強さが70から91へ、そしてKb値
(バネ限界値)が55から92へ増大したことが特筆され
る。
が、耐蝕性において応力腐蝕割れ時間がUベンド法で8
から512と極めて増大したこと、更に機械的性質におい
て、耐力が153から184へと増大したこと、107疲れ強さ
が51から65へ、105疲れ強さが70から91へ、そしてKb値
(バネ限界値)が55から92へ増大したことが特筆され
る。
なお、前記試験結果として挙げたロ耐蝕性に示す応力
腐蝕割れとは、オーステナイト系ステンレス鋼の腐蝕形
態の一つで、塩化物イオン(Cl-)が溶存している水溶
液中に、ばねやプレス成形品のような引張応力(外力、
内力共)が存在している物がおかれている場合、これに
割れが発生する現象であり、同表の(512)は割れ時間
(h)である。又、ハ機械的性質に示す「as cold roll
ed」は「圧延のまま」を意味し、更に「従来鋼H材担
当」とは従来鋼(SUS301)のH(ハード)材相当を意味
する。即ち、JISG4313−1988(ばね用ステンレス鋼に規
定される、JIS301csp−H(硬さHv≧430,引張強さ≧135
Kg/mm2,耐力≧105Kg/mm2)相当を意味する。
腐蝕割れとは、オーステナイト系ステンレス鋼の腐蝕形
態の一つで、塩化物イオン(Cl-)が溶存している水溶
液中に、ばねやプレス成形品のような引張応力(外力、
内力共)が存在している物がおかれている場合、これに
割れが発生する現象であり、同表の(512)は割れ時間
(h)である。又、ハ機械的性質に示す「as cold roll
ed」は「圧延のまま」を意味し、更に「従来鋼H材担
当」とは従来鋼(SUS301)のH(ハード)材相当を意味
する。即ち、JISG4313−1988(ばね用ステンレス鋼に規
定される、JIS301csp−H(硬さHv≧430,引張強さ≧135
Kg/mm2,耐力≧105Kg/mm2)相当を意味する。
従って、本発明による鋼を用いてガスケットとした場
合の特徴は、以下のようになる。
合の特徴は、以下のようになる。
耐へたり性(Kb値、耐力)が従来のものに比して非常
に大であるため、金属ガスケットの性能向上にとって最
適である。
に大であるため、金属ガスケットの性能向上にとって最
適である。
疲れ強さ、耐応力腐蝕割れ特性が従来のものに比して
非常に大きく、従って従来以上の長時間の使用に耐え得
るものとなる。
非常に大きく、従って従来以上の長時間の使用に耐え得
るものとなる。
上記実施例では、その成分値を第2表に示されるもの
にて行なったがせ、これに限定されるものではなく、第
3表に示されるものであっても良いことを確認した。
にて行なったがせ、これに限定されるものではなく、第
3表に示されるものであっても良いことを確認した。
[発明の効果] 以上説明した如く本発明によれば、JIS 301に規定さ
れる成分のステンレス鋼において、特に化学成分Cを0.
25%以下、Mnを8.00〜18.00%、Niを1.00〜6.00%及び
Nを0.10〜0.50の各成分値とするように限定した結果、
従来のものでは得ることのできない寿命延長を可能に
し、又、極めてバネ性(強度、耐へたり性)に優れた金
属ガスケット用材料が提供できる。
れる成分のステンレス鋼において、特に化学成分Cを0.
25%以下、Mnを8.00〜18.00%、Niを1.00〜6.00%及び
Nを0.10〜0.50の各成分値とするように限定した結果、
従来のものでは得ることのできない寿命延長を可能に
し、又、極めてバネ性(強度、耐へたり性)に優れた金
属ガスケット用材料が提供できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 新井 宏 東京都新宿区西新宿2丁目1番1号 日 本金属工業株式会社内 (72)発明者 関口 力 東京都新宿区西新宿2丁目1番1号 日 本金属工業株式会社内 (72)発明者 芳賀 稔 東京都新宿区西新宿2丁目1番1号 日 本金属工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−294130(JP,A) 特公 昭47−8690(JP,B1) 特公 昭51−16889(JP,B2)
Claims (1)
- 【請求項1】C(炭素)とSi(珪素)とMn(マンガン)
とP(燐)とS(硫黄)とNi(ニッケル)とCr(クロ
ム)を含有し、残部がFe(鉄)と不可避不純物とからな
る金属ガスケット用材料において、前記各含有パーセン
トをC(0.25以下),Si(1.00以下),Mn(8.00〜18.0
0),P(0.060以下),S(0.030以下),Ni(1.00〜6.0
0),Cr(15.00〜20.00)とすると共に、N(窒素)を
(0.10〜0.50)とすることを特徴とする金属ガスケット
用材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63040812A JP2717967B2 (ja) | 1988-02-25 | 1988-02-25 | 金属ガスケット用材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63040812A JP2717967B2 (ja) | 1988-02-25 | 1988-02-25 | 金属ガスケット用材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01215957A JPH01215957A (ja) | 1989-08-29 |
JP2717967B2 true JP2717967B2 (ja) | 1998-02-25 |
Family
ID=12591061
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63040812A Expired - Lifetime JP2717967B2 (ja) | 1988-02-25 | 1988-02-25 | 金属ガスケット用材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2717967B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001280502A (ja) * | 2000-03-29 | 2001-10-10 | Nippon Gasket Co Ltd | 単層金属製ガスケット |
CN102534424B (zh) * | 2012-01-05 | 2014-07-09 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 不锈钢、桥梁拉吊索用不锈钢钢丝以及制备方法和应用 |
CN105880941A (zh) * | 2016-04-28 | 2016-08-24 | 交通运输部公路科学研究所 | 一种耐疲劳桥梁拉吊索用不锈钢钢丝 |
CN108118263A (zh) * | 2017-12-28 | 2018-06-05 | 钢铁研究总院 | 一种耐高应力冲击载荷的耐磨合金钢及制备方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1509528A (en) * | 1974-06-07 | 1978-05-04 | Emi Ltd | Radiology |
JPH0653892B2 (ja) * | 1986-06-12 | 1994-07-20 | 鈴木金属工業株式会社 | 高強度非磁性ステンレス鋼の製造方法 |
-
1988
- 1988-02-25 JP JP63040812A patent/JP2717967B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH01215957A (ja) | 1989-08-29 |
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Legal Events
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---|---|---|---|
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