JP2697517B2

JP2697517B2 - 内燃機関の吸気ポート構造

Info

Publication number: JP2697517B2
Application number: JP4256797A
Authority: JP
Inventors: 泰造北田; 弘光安東
Original assignee: Mitsubishi Motors Corp
Current assignee: Mitsubishi Motors Corp
Priority date: 1992-09-25
Filing date: 1992-09-25
Publication date: 1998-01-14
Anticipated expiration: 2013-01-14
Also published as: JPH06108863A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、特に層状燃焼内燃機関
に用いて好適の、内燃機関の吸気ポート構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、吸気弁を大型化することなくエン
ジンの燃焼室の吸気通路面積を大きくするため、１つの
燃焼室に２つに分かれて流入するサイヤミーズ型の吸気
ポートを設けた内燃機関が用いられるようになってきて
いる。このような内燃機関では、一般には、２つの吸気
ポート部分からそれぞれ混合気が燃焼室に流入するよう
になっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上述の内燃
機関では、通常、２つの吸気ポート部分の燃焼室への開
口に、それぞれ吸気バルブが設けられており、吸気ポー
ト内には、この吸気バルブのステムが配設されている。
このため、吸気の流れの一部は、このバルブステムに当
たって、流れを乱されることがあり、吸気効率を考える
と、このバルブステムによる吸気流の乱れが、課題とな
る。

【０００４】また、この吸気流の乱れは、近年開発され
つつある、層状燃焼内燃機関においては、極めて大きな
課題となっている。ここで、この層状燃焼内燃機関につ
いて説明すると、この内燃機関は、吸気行程において、
例えば、図１４，図１５に示すような気筒内の縦向きの
旋回流、所謂タンブル流Ｆ（Ｆａ，Ｆｍ）を発生させる
ことで、燃料の燃焼を効率よく行なおうとするものであ
る。

【０００５】この図１４，図１５は、このようなタンブ
ル流Ｆａ，Ｆｍを発生させるようにした２吸気ポート式
内燃機関の１つの気筒の構造を示し、図において、符号
２２はシリンダブロック、２４はシリンダボア、２６は
ピストン、２８はシリンダヘッド、３０は燃焼室であ
る。そして、３４は燃焼室３０の上壁部に形成されたペ
ントルーフであって、４０′，４２′は各気筒に２つず
つ設けられた吸気通路であり、各吸気通路４０′，４
２′の吸気ポート４４′には、それぞれ吸気弁５８が設
置されている。

【０００６】ペントルーフ３４は、各吸気通路４０′，
４２′からの吸気流を、各吸気通路４０′，４２′の延
長軸線上のシリンダボア２４の内壁面に沿って下方に案
内しうるような斜面をそなえ、吸気通路４０′，４２′
からの吸気流は、このペントルーフ３４の案内にも助け
られて、それぞれ矢印Ｆａ，Ｆｍで示すようなタンブル
流方向に進む。

【０００７】さらに、タンブル流を促進するには、吸気
ポート４４′の形状が重要であり、一般的には、図１
４，図１５に示すように吸気ポート４４′を直線状のス
トレートポートに形成したり、図１８に示すように吸気
ポート４４′を絞ったりすることで、流れを整流するよ
うに工夫している。なお、図１４，図１８において、符
号４０Ｆ，４２Ｆはストレートポートでない通常の吸気
ポートを示している。

【０００８】そして、このような吸気ポート４４′の断
面形状は一般には図１６に示すような円形に形成される
が、図１７に示すような楕円形や長円形に形成される他
に略方形に形成されることもある。また、この例では、
図１５に示すように、一方の吸気通路４２′のみにイン
ジェクタ１２が設けられ、点火プラグ１１は、このイン
ジェクタ１２を装備した吸気通路４２′の吸気弁５８の
近傍に配設されている。このため、この点火プラグ１１
の近傍には、インジェクタ１２から噴射された燃料と吸
気された空気とによる混合気が吸気通路４２′及び吸気
ポート４４′を通じて燃焼室３０に流入し、この混合気
のタンブル流Ｆｍが形成される。また、吸気通路４０′
の吸気ポート４４′からは、空気のみが燃焼室３０に流
入して、この空気のタンブル流Ｆａが形成される。

【０００９】これにより、燃焼室３０内では、混合気の
タンブル流Ｆｍと空気のタンブル流Ｆａとの層状化した
タンブル流が形成される。このようにして発生するタン
ブル流は、火炎伝播速度や燃焼安定性の増大に効果があ
り、熱発生量Ｑ，筒内圧Ｐ，熱発生率ｄＱについての実
験データを示すと、例えば図１３のようになり、「標
準」（タンブル流を特に発生させない一般的な場合）に
比べて「タンブル流」（タンブル流を発生させた場合）
の方が、熱発生量Ｑ，筒内圧Ｐ，熱発生率ｄＱのサイク
ル変動が小さく、燃焼安定性が良好であることがわか
る。

【００１０】なお、図中、符号４７は排気通路６０に連
通する排気ポート、５９は排気弁である。このような層
状燃焼内燃機関では、吸気流の層状化，タンブル流化に
有利なように、できるだけ吸気流を乱すことなく、燃焼
室に送り込みたいのである。本発明は、上述の課題に鑑
み創案されたもので、吸気ポート内からの吸気流が乱れ
ることなく滑らかに燃料室内へ流入できるようにした、
内燃機関の吸気ポート構造を提供することを目的とす
る。

【００１１】

【課題を解決するための手段】このため、請求項１記載
の本発明の内燃機関の吸気ポート構造は、２つの吸気バ
ルブによってそれぞれ開閉される２つの燃焼室開口を有
する部分に二分された吸気ポートをそなえ、該吸気ポー
トからの吸気流がそれぞれ燃焼室内でタンブル流となる
ように構成された内燃機関において、該燃焼室頂部の中
央部分に配設された着火手段と、上記の各吸気ポート部
分内の吸気バルブのステムよりも上流側の該バルブステ
ムを含む流線に沿った位置に、吸気流を整流しながら流
れ方向に沿って二分するようにそれぞれ配設され、該吸
気ポート部分内を該着火手段側の中央側通路と該中央側
通路の両側の側方通路とに区分する整流部材と、該中央
側通路に燃料を噴射する燃料噴射手段とをそなえ、該吸
気ポートの該中央通路及び該側方通路が機関の全運転状
態に亘って通路断面積を不変に構成されていることを特
徴としている。

【００１２】なお、請求項２記載のように、上記整流部
材が隔壁により構成されて、該隔壁の上記バルブステム
の近傍端部における厚さが、該バルブステムの径とほぼ
同等又は該径よりもやや大きくなるように設定してもよ
く、請求項３記載のように、上記整流部材が隔壁により
構成されて、該隔壁の上記バルブステムの近傍端部にお
ける厚さが、該バルブステムの径とほぼ同等又は該径よ
りもやや小さくなるように設定してもよい。

【００１３】さらに、請求項４記載のように、上記隔壁
の厚さが、上流側端部にいく程薄くなっているように構
成してもよい。

【００１４】

【作用】上述の請求項１記載の本発明の内燃機関の吸気
ポート構造では、吸気ポートの各吸気バルブの開放する
と、これらの吸気バルブを設けられた２つの燃焼室開口
から燃焼室内に、吸気流が流入して、それぞれ燃焼室内
でタンブル流を形成する。このとき、各吸気ポート部分
内の吸気バルブのステムよりも上流側の該バルブステム
を含む流線に沿った位置に配設された整流部材によっ
て、上記吸気流が整流されながら流れ方向に沿って中央
側通路と側方通路とに二分されて、燃焼室内に流入す
る。したがって、燃焼室内では中央側通路からの吸気流
と側方通路からの吸気流とが層状に確実に分離してタン
ブル流を形成する。燃料噴射手段は、中央側通路に燃料
を噴射するので、中央側通路からの吸気流により燃焼室
内の中央部分に形成された層状タンブル流は、燃料を十
分に混合された燃料濃度の濃い混合気層となり、その側
方には燃料を殆ど混合されない燃料希薄な混合気層（又
は空気層）が形成される。そして、層状タンブル流のう
ち燃料濃度の濃い混合気層が、燃焼室頂部の中央部分に
付近に流入し、この部分に配設された着火手段により着
火が行なわれることで、燃料濃度の濃い混合気層に確実
に着火して、適正な層状燃焼が実現する。特に、該吸気
ポートの該中央通路及び該側方通路が機関の全運転状態
に亘って通路断面積を不変に構成されているので、機関
の状態に係わらず、中央側通路からの吸気流と側方通路
からの吸気流とが常に確実に層状分離してタンブル流を
形成するようになり、適正な層状燃焼を常に確実に実現
しうる。

【００１５】また、請求項２記載のように、上記整流部
材が隔壁により構成されて、該隔壁の上記バルブステム
の近傍端部における厚さが、該バルブステムの径とほぼ
同等又は該径よりもやや大きくなるように設定される
と、該バルブステム近傍での吸気流の整流が促進され
る。また、請求項３記載のように、上記整流部材が隔壁
により構成されて、該隔壁の上記バルブステムの近傍端
部における厚さが、該バルブステムの径とほぼ同等又は
該径よりもやや小さくなるように設定されると、該バル
ブステム近傍での吸気流の整流が行なわれるとともに、
吸気ポート内の吸気流量が確保される。

【００１６】さらに、請求項４記載のように、上記隔壁
の厚さが、上流側端部にいく程薄くなっているように構
成されると、上記バルブステム近傍での吸気流の整流が
促進される。

【００１７】

【実施例】以下、図面により、本発明の実施例について
説明すると、図１〜図１２は本発明の内燃機関の吸気ポ
ート構造の一実施例を示すもので、図１はその構成を示
す模式的斜視図、図２はその要部構成を示す模式的上面
図であって図１におけるＡ矢視図、図３はその構成を示
す模式的な部分断面図であって図２におけるＣ−Ｃ断面
図、図４はその構成を示す模式的な部分断面図であって
図３におけるＢ−Ｂ断面図、図５はその構成を示す模式
図、図６はその吸気ポート構造及び隔壁の変形例を示す
模式図〔（Ａ）はシリンダ上方からシリンダ軸方向に見
た模式的な構成図、（Ｂ）はシリンダ側方から見た模式
的な構成図、（Ｃ）は（Ｂ）におけるＤ方向矢視図〕、
図７はその吸気ポート構造の隔壁の他の変形例を示す模
式図（図５と対応する図）、図８はその燃料噴射バリエ
ーションを示す模式図、図９〜図１２はそれぞれその作
用及び効果を説明するためのグラフである。

【００１８】図１に示すように、この内燃機関の各気筒
には、シリンダブロック２２に形成されたシリンダボア
２４とピストン２６とシリンダヘッド２８とで囲撓され
て燃焼室３０が形成されている。この内燃機関の各気筒
は吸気２弁，排気２弁の４弁式内燃機関として構成され
ており、この燃焼室３０内には、吸気ポート４６が導か
れている。そして、この吸気ポート４６は、途中でポー
ト隔壁（吸気ポート分岐部）４６Ｃによって２つの吸気
ポート部分４６Ａ，４６Ｂに２分されたサイアミーズポ
ートとなっており、各吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ部分の
燃焼室開口には、それぞれ吸気弁５８が設置されてい
る。また、排気ポート４７もサイアミーズポートとなっ
ており、この燃焼室３０内には、２つの排気ポート４７
Ａ，４７Ｂ部分も導かれ、それぞれ図示しない排気弁が
設置されている。

【００１９】なお、図１，図２及び図５に示すように、
各吸気ポート部分（以下、この吸気ポート部分について
も単に吸気ポートという）４６Ａ，４６Ｂは、図示しな
い吸気通路（インテークマニホールド）に連通接続され
ている。また、図中１Ａ，１Ｂは各吸気ポート４６Ａ，
４６Ｂの軸心線（上下端及び左右端の中心線）を示して
いる。また、各排気ポート４７Ａ，４７Ｂは下流側で合
流して、やはり図示しない共通の排気通路に連通接続さ
れている。

【００２０】また、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの分岐部
４６Ｃ直前付近には、後述する燃料噴射手段としてのイ
ンジェクタ１２が取り付けられ、このインジェクタ１２
により、燃料が吸気ポート４６Ａ，４６Ｂに噴射される
ようになっている。そして、この実施例では、各吸気ポ
ート４６Ａ，４６Ｂは互いに略平行な直線状のストレー
トポートに形成されている。したがって、各吸気ポート
４６Ａ，４６Ｂの軸心線１Ａ，１Ｂは、図２，図５に示
すように、互いにほぼ平行な２直線になっている。この
ため、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの分岐部４６Ｃ付近よ
り下流側では、各吸気ポート４６Ａ，４６Ｂは、互いに
ほぼ平行に形成されており、各吸気ポート４６Ａ，４６
Ｂからの吸気は、図２に中に、流線４５で示すように、
互いにほぼ平行な状態で燃焼室３０に流入するようにな
っている。

【００２１】なお、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂは、互い
にほぼ平行なものに限定されず、例えば図６の（Ａ）に
示すようなものでもよい。なお、図６の（Ａ）では、一
方の吸気ポート４６Ｂについての曲がり具合を示してい
るが、他方の吸気ポート４６Ａについてもこれと線対称
に形成されている。つまり、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ
が、その分岐部４６Ｃから吸気弁５８方向に向かって僅
かに広がっていくように形成されている。

【００２２】また、両吸気ポート４６Ａ，４６Ｂが互い
にほぼ平行なまま斜めに燃焼室３０に接続されていても
よい。つまり、図６の（Ａ）に示すように、複数気筒が
列状に並んでいる場合の列方向の面９（なお、平面視状
態で２つの吸気弁５８，５８の中心を結ぶ線Ｌがこれに
平行である）に対して、両吸気ポート４６Ａ，４６Ｂが
いずれも直交せずに燃焼室３０に接続されているもので
ある。

【００２３】いずれにせよ、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ
からの吸気流による層状タンブル流の形成に支障がない
範囲であれば、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの形状や配設
方向は厳しく限定されるものではない。そして、このよ
うなストレートポートの断面形状は、図４に示すよう
に、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂのタンブル流側半部
（つまりタンブル流を形成する主成分流が流れる吸気ポ
ート４６Ａ，４６Ｂの上側半部）４６Ａ−１，４６Ｂ−
１が、他半部（つまりタンブル流を阻止するような成分
流が流れる吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの下側半部）４６
Ａ−２，４６Ｂ−２よりも拡幅されており、吸気ポート
４６Ａ，４６Ｂの吸気流心Ｆ１がタンブル流側（つまり
吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの上側半部４６Ａ−１，４６
Ｂ−１）へ偏心されている。これにより、吸気ポート４
６Ａ，４６Ｂからの吸気流が燃焼室３０内でタンブル流
を形成し易いようになっている。そして、この実施例で
は、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂは、図４に示すような略
逆三角形の断面を有するように形成されている。なお、
図４に示す符号２１，２１は、これらの吸気ポート４６
Ａ，４６Ｂを２分するような整流部材としての隔壁であ
り、これについては後で詳述する。

【００２４】さらに、ピストン２６の頂面には、図１に
示すように、ピストン２６が上死点に達した時にシリン
ダヘッド２８とピストン２６との間に空間が確保される
ように凹所３５が形成されている。また、この凹所３５
に近接して、凹所３５よりも***した***部３９が設け
られており、この***部３９には、凹所３５からなだら
かに接続するように斜面３７が形成されている。

【００２５】この凹所３５は、図示しない排気弁の下方
に（排気ポートの燃焼室開口の下方に）に形成されてお
り、***部３９は吸気弁５８，５８の下方に形成されて
いる。これにより、図１に示すように、吸気ポート４６
Ａ，４６Ｂのタンブル流側半部４６Ａ−１，４６Ｂ−１
から流入した吸気流Ｆａ，Ｆｍは、この凹所３５から斜
面３７を経て***部３９に達っするような流れを形成し
て、タンブル流の形成を促進するようになっている。

【００２６】また、図１及び図５に示すように、燃焼室
３０の上方の頂部の中心部分には、着火手段としての点
火プラグ１１が配設されており、吸気ポート４６Ａ，４
６Ｂの間の基準面３上に位置している。なお、ここで基
準面３とは、両吸気ポート４６Ａ，４６Ｂのほぼ中央に
位置する仮想面である。ところで、図１〜図５に示すよ
うに、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ内にはそれぞれ吸気ポ
ート４６Ａ，４６Ｂ内を左右方向に二分するような整流
部材としての隔壁２１が設けられ、この隔壁２１によっ
て、各吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ内では、それぞれ、吸
気流の基準面３側（点火プラグ側）の通路（即ち、中央
側通路）４とこの基準面３の外側（反点火プラグ側）の
通路（即ち、側方通路）５とに吸気の流れ方向に沿って
二分されている。つまり、各吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ
は、隔壁２１によって、点火プラグ側通路（着火手段側
通路）４と反点火プラグ側通路（反着火手段側通路）５
とに分離されている。

【００２７】なお、隔壁２１は、図２に示すように、ス
テム部（バルブステム）５７の上流側の、このバルブス
テム５７に流れ込もうとする吸気流の流線４５に沿って
形成されている。なお、ここでは、バルブステム５７は
吸気流の流線４５の中心線４５Ａ上に配設されているの
で、隔壁２１は吸気流の流線４５の中心線４５Ａ上に配
設されることになる。

【００２８】また、流線４５の中心線４５Ａは吸気ポー
ト４６Ａ，４６Ｂの軸心線１Ａ，１Ｂ上に沿っており、
ここでは、隔壁２１は、この吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ
の軸心線１Ａ，１Ｂに沿って、略垂直に、且つ、インジ
ェクタ１２の配設位置近傍から下流側に亘って延設され
ている。また、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂが互いに略平
行であるので、これらの隔壁２１，２１も互いに略平行
に配設されている。

【００２９】そして、図３に示すように、隔壁２１は吸
気ポート４６Ａ，４６Ｂの上側壁面８から下側壁面７ま
でに亘って形成されており、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ
の下流側では、吸気弁５８の軸線２に沿って吸気弁５８
の傘部５６近傍まで延設されている。ただし、隔壁２１
は吸気弁５８の傘部５６やバルブステム５７には接触し
ないように、これらと適当なクリアランスを確保して形
成されており、吸気弁５８の作動には何ら影響を及ぼさ
ないようになっている。

【００３０】また、この隔壁２１は、吸気ポート４６
Ａ，４６Ｂ内の吸気流を点火プラグ側通路４と反点火プ
ラグ側通路５とに完全に分離するように、吸気ポート４
６（４６Ａ，４６Ｂ）の上流端から延設されている。し
たがって、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ内では、吸気流
が、隔壁２１で点火プラグ側通路４と反点火プラグ側通
路５とに分岐して、整流されながら互いに分離した状態
を保ちつつ、バルブステム５７によって流れを乱される
ことなく、燃焼室３０内に流入するようになっている。
このような隔壁２１により、吸気の流れは、燃焼室３０
に滑らかに流入すると、図５に示すように、空気に燃料
の混合された混合気の層Ｆｍと空気のみの層Ｆａ，Ｆａ
との３つの層（点火プラグ側通路４とその両側の反点火
プラグ側通路５との計３つの流れ）に分離した状態、つ
まり、層状化した状態でタンブル流に形成されるように
なっている。このように、本内燃機関は層状燃焼内燃機
関として構成されているのである。

【００３１】なお、隔壁２１は、少なくとも、インジェ
クタ１２からの噴射燃料を各吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ
内の点火プラグ側通路４に保持するようにして、反点火
プラグ側通路５へ流出しないようにできればよい。した
がって、隔壁２１を必ずしも吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ
の上流端から設けなくてもよく、図１，２，５，６，７
に鎖線で示すように、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの上流
側中間部から下流側に至るように設けてもよい。図１，
２に鎖線で示す例及び図６（Ｂ）に示す変形例は、いず
れも隔壁２１の上流端をインジェクタ１２の噴射口より
も下流側に設けた例であり、図５に鎖線で示す例及び図
７に示す変形例は、隔壁２１の上流端をインジェクタ１
２の噴射口に対応する位置に設けた例である。

【００３２】また、図６の（Ａ）〜（Ｃ）に示す隔壁２
１の変形例では、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂが、その分
岐部４６Ｃから吸気弁５８方向に向かって僅かに広がっ
ているため、これに応じて、隔壁２１も互いに平行では
なくなっている。しかし、この場合にも、隔壁２１は、
バルブステム５７の上流側の、このバルブステム５７に
流れ込もうとする吸気流の流線４５に沿って、ちょう
ど、吸気流の流線４５の中心線４５Ａ上に配設されてい
る。したがって、吸気流が隔壁２１に整流されながら互
いに点火プラグ側通路４と反点火プラグ側通路５とに分
離した状態を保ちつつ、バルブステム５７によって流れ
を乱されることなく、層状化した状態でタンブル流の形
成が促進されるようになっている。

【００３３】ところで、バルブステム５７近傍において
このバルブステム５７自体が吸気流の抵抗となるのに対
して、隔壁２１は、この抵抗を軽減する機能をもってい
る。そして、バルブステム５７での抵抗を軽減するに
は、一般に、隔壁２１の後端のバルブステム５７の付近
を、バルブステム５７の外径よりもやや大きな厚みにす
ることが考えられる。しかし、吸気ポート４６Ａ，４６
Ｂ内では、隔壁２１の断面積の分だけ吸気ポート４６
Ａ，４６Ｂの断面積が減少するので、隔壁２１の厚みに
応じて、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの流量係数が低下し
てエンジン全開性能が低下することが考えられる。した
がって、流量係数を確保するためには、隔壁２１の断面
積を極力小さくするのが望ましい。

【００３４】そこで、この実施例では、バルブステム５
７での抵抗を軽減と流量係数の低下抑制とを両立させる
べく、隔壁２１の厚みをバルブステム５７の外径とほぼ
同様の大きさ又はこの外径よりも小さめに設定してい
る。勿論、バルブステム５７での抵抗軽減を重視するな
らば、隔壁２１の厚みをバルブステム５７の外径よりも
やや大きく設定してもよく、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ
の流量係数を確保するためには、隔壁２１の厚みをバル
ブステム５７の外径よりもやや小さく設定してもよい。

【００３５】また、この実施例の隔壁２１の上流端２１
Ａ及び下流端２１Ｂは、いずれも吸気流の整流効果が得
られるように、ほぼ円筒面状の凸状曲面に形成されてい
る。このように上流端２１Ａ及び下流端２１Ｂを形成す
るのは、吸気流の整流による流体抵抗軽減効果をねらう
とともに、隔壁２１の製造上の効率を考慮しているため
である。つまり、各端部２１Ａ，２１Ｂを凸状曲面に形
成すると、例えば、吸気ポート４６を鋳造する場合など
には、各端部２１Ａ，２１Ｂに対応する鋳型（中子）の
抜けが良好になり、鋳造を容易で確実に行なえる。この
実施例では、このような製造の容易性をも考慮している
のである。

【００３６】なお、上流端２１Ａの形状は、このような
円筒面状に限るものでなく、これよりも鋭角的に突出し
た曲面状のものや、鋭角的に突出した楔状のものなどで
も吸気流の整流効果を十分に期待でき、本実施例以外の
種々のものが考えられる。また、下流端２１Ｂも、単純
な平面状に近いものなど他の種々のものが考えられ、例
えば図６（Ａ），（Ｃ）に示す変形例のように、バルブ
ステム５７の表面とほぼ整合するような円筒面状の凹状
曲面に形成することも考えられ、この場合、この吸気流
の隔壁２１の下流端２１Ｂからバルブステム５７への滑
らかな流れ込みがより促進される。

【００３７】また、何れの場合も、その形状に対して下
流端２１Ｂとバルブステム５７との距離が適切になるよ
うに、流体理論に基づいて設定することが望ましい。な
お、この実施例では、隔壁２１の内壁と外壁とがほぼ平
行に設定されているが、図７に示すように、隔壁２１の
厚みをバルブステム５７の上流側に行くほど薄く形成し
上流端では極力薄く形成する。逆に、下流側のバルブス
テム５７に近づくにしたがって、除々にバルブステム５
７の径と略同等の厚さになるように形成してもよい。こ
のようにすることでも、吸気流の流れは、バルブステム
５７によって乱れることなく、円滑に燃焼室３０に流入
することができる。

【００３８】なお、この図７に示す例では、隔壁２１の
最大幅部分を、下流端２１Ｂ近傍ではなく、下流端２１
Ｂよりもやや上流部分に設けており、全体として流線型
に近い形状になっているが、隔壁２１の最大幅部分を、
下流端２１Ｂ近傍に形成することも考えられる。また、
この場合も、隔壁２１の最大厚みを、バルブステム５７
の外径とほぼ同様の大きさに設定するほか、バルブステ
ム５７での抵抗軽減を重視して、隔壁２１の厚みをバル
ブステム５７の外径よりもやや大きく設定したり、吸気
ポート４６Ａ，４６Ｂの流量係数を確保するため、隔壁
２１の厚みをバルブステム５７の外径よりもやや小さく
設定したりしてもよい。

【００３９】さらに、この実施例では、流量係数確保の
ために、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂは、図２，図４の斜
線部１３に示すように、略逆三角形の断面の上側半部４
６Ａ−１，４６Ｂ−１を、ほぼ隔壁２１の断面積の分だ
け拡大されている。これにより、隔壁２１の断面積によ
る吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの断面積の減少を相殺し
て、エンジン全開時の流量係数を確保している。

【００４０】ところで、上述の燃料噴射手段としてのイ
ンジェクタ１２は、図１，図５に示すように、２つの吸
気ポート４６Ａ，４６Ｂの分岐部４６Ｃ付近の上部にお
いて、２つの吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ間の吸気流の基
準面（中心面）３に沿って配設されている。そして、吸
気ポート４６Ａ，４６Ｂの下流の下面方向に向けて燃料
を噴射するようになっている。なお、図２，図３及び図
５中の符号６はインジェクタ噴射軸線であり、インジェ
クタ１２の噴射方向を示すものである。

【００４１】つまり、このインジェクタ噴射軸線６が示
すように、インジェクタ１２は、吸気ポート４６Ａ，４
６Ｂ間の上部側から吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの下流側
の斜め下方に向けて燃料を噴射するようになっている。
したがって、噴射された燃料は、各吸気ポート４６Ａ，
４６Ｂの隔壁２１，２１に案内されながら、各吸気ポー
ト４６Ａ，４６Ｂ内の点火プラグ側通路（即ち、中央側
通路）４を通じて燃焼室３０内に円滑に吸気されるよう
になっており、点火プラグ側の両側の反点火プラグ側通
路５には、空気のみが流れるようになっている。

【００４２】また、インジェクタ１２の噴射バリエーシ
ョンとしては、両吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの分岐部４
６Ｃの形状に応じて図８の（ａ）〜（ｄ）に示すような
タイプが考えられる。（ａ）はサイアミーズ型吸気ポー
ト４６Ａ，４６Ｂの分岐部４６Ｃに向けて燃料を噴射す
もので、分岐部４６Ｃに燃料を積極的に衝突させた後、
拡散した燃料を吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ内の点火プラ
グ側通路４に流すようにしたものである。この吸気ポー
ト４６Ａ，４６Ｂの分岐部４６Ｃは、インジェクタ１２
の噴射方向に対してほぼ直交するような面を有してお
り、この面に衝突した燃料を拡散させるようになってい
る。

【００４３】次に、（ｂ）は燃料噴射孔を２つそなえた
インジェクタ１２を用いるタイプのもので、各燃料噴射
孔から噴射された２つ燃料の流れは、それぞれ、各吸気
ポート４６Ａ，４６Ｂの点火プラグ側通路４に直接流入
していくようになっている。この場合は、吸気ポート４
６Ａ，４６Ｂの分岐部４６Ｃは曲面状に形成されて、吸
気流の吸入抵抗を低減している。

【００４４】また、（ｃ）のように燃料噴射孔が１つの
インジェクタ１２を用いて、各隔壁２１，２１には燃料
が付着しないように、点火プラグ側通路４内に向けて直
接燃料を噴射するようにしたタイプものも考えられる。
この場合、燃料が吸気とともに滑らかに吸入されるよう
に、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの分岐部４６Ｃを鋭角的
に形成している。

【００４５】また、（ｄ）は上述の（ｃ）とは逆に、燃
料を積極的に各隔壁２１，２１までに亘って広角に向け
て噴射するタイプのものである。この場合は、吸気ポー
ト４６Ａ，４６Ｂの分岐部４６Ｃは、抵抗を減らすべ
く、上記（ｂ）と同様に曲面状に丸められている。そし
て、この実施例では、上述の噴射バリエーションのいず
れかを用いている。

【００４６】なお、上述の（ａ）〜（ｄ）はインジェク
タ１２の噴射バリエーションを示すものであって、イン
ジェクタ１２の配設位置や噴射軸線６はいずれも同一で
ある。本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポート
構造は、上述のように構成されているので、吸気された
空気は、インジェクタ１２で噴射された燃料と混合され
て各吸気ポート４６Ａ，４６Ｂから燃焼室３０内に流入
し、燃焼室３０内で圧縮・膨張（爆発）された後、各排
気ポート４７Ａ，４７Ｂから排気通路（図示省略）に排
出される。

【００４７】また、各吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ内で
は、タンブル流側半部４６Ａ−１，４６Ｂ−１における
吸気流成分が、他半部４６Ａ−２，４６Ｂ−２における
吸気流成分よりも大幅に多量になる。そして、吸気ポー
ト４６Ａ，４６Ｂのタンブル流側半部４６Ａ−１，４６
Ｂ−１から燃焼室３０内に進入する吸気流成分はタンブ
ル流を形成する流れの成分であり、吸気ポート４６Ａ，
４６Ｂの他半部４６Ａ−２，４６Ｂ−２から燃焼室３０
内に進入する吸気流成分はタンブル流を阻止する成分で
あるので、上述の流量の不均衡により、タンブル流の強
さが増加されるのである。特に、吸気ポート４６Ａ，４
６Ｂの全体の流路断面積が縮小されているので、吸気ポ
ート全体の吸気流の流量（流速）を一定にしながらタン
ブル流を強化できる。

【００４８】この時、吸気に際しては、各吸気ポート４
６Ａ，４６Ｂでは、それぞれ隔壁２１により、吸気流が
内側と外側とに二分される。インジェクタ１２は、各吸
気ポート４６Ａ，４６Ｂの隔壁２１で仕切られた内側の
通路４に向けて燃料を噴射するので、燃料は、吸気ポー
ト４６Ａ，４６Ｂの隔壁２１で仕切られた中央側の通路
４にのみ送られ、この通路４では、燃料と空気とが混合
される。一方、外側の通路５には空気だけが送られ、図
１に示すように、燃焼室３０の中央の点火プラグ１１の
近傍には、燃料の濃い混合気の層Ｆｍが形成され、その
両隣には、空気の層Ｆａが形成される。

【００４９】特に、各吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ及びそ
の内部に設けられた隔壁２１が略平行に配設されている
ので、図５に示すように、各吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ
の中央側通路４から燃焼室３０に流入してきた混合気の
層Ｆｍと隔壁２１で仕切られた外側の通路５から燃焼室
３０に流入してきた空気の層Ｆａとが燃焼室３０内でも
分離状態を保って、層状化されるのである。

【００５０】これにより、燃焼室３０全体としては、燃
料の少ない混合気が送られるが、点火プラグ１１近傍に
は着火に十分な量の燃料が送られる。このように、燃料
の混合された混合気が点火プラグ１１の近くに流通する
ので、着火性を悪化させることなく理論空燃比よりも少
ない量の燃料の混合気でエンジンを運転することができ
るのである。

【００５１】特に、上述したように、吸気ポート４６
Ａ，４６Ｂ内の吸気バルブ５８のバルブステム５７に沿
った上流に、バルブステム５７の外径とほぼ同様又はや
や小さい厚みをもった隔壁２１が配設されているので、
バルブステム５７の部分へ流入する吸気流が、バルブス
テム５７により流れを乱されることのないように整流さ
れて燃焼室３０内に滑らかに且つ所要の方向に流入す
る。

【００５２】この実施例では、隔壁２１の上流端２１Ａ
及び下流端２１Ｂはいずれもほぼ円筒面状の凸状曲面に
形成されているので、隔壁２１側への吸気流の流入や隔
壁２１からバルブステム５７への吸気流の流れがより滑
らかに行なわれて、整流効果が高められる。この結果、
燃焼室３０内での吸気流の層状化が促進されるととも
に、層状化の促進によるタンブル流の強化も行なわれ
る。

【００５３】このような、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂに
隔壁２１を設けて混合気の層状化を促進することによ
り、図９のグラフに示すように、より希薄な混合気で機
関を運転することができる。ここで、図９のグラフの横
軸は空燃比（Ａ／Ｆ）であり、縦軸はＮＯｘ排出量及び
Ｐｉ変動率（Ｐｉ＝図示平均有効圧）である。また、線
ａ及び線ｃは、吸気ポートに隔壁２１を設けた機関の特
性を示し、線ｂ及び線ｄは、隔壁２１を有さない通常の
タンブル流の吸気ポートをそなえた機関の特性を示して
いる。また、線ａ，線ｂはＮＯｘ排出に関し、線ｃ，線
ｄは図示平均有効圧に関している。

【００５４】まず、線ａと線ｂとは、Ａ／ＦとＮＯｘ排
出量との関係を示したものであるが、この図が示すよう
に、隔壁２１を設けた機関（線ａ参照）では、通常のタ
ンブル流を用いた機関（線ｂ参照）よりもＡ／Ｆの値が
リーン（薄い）側でＮＯｘの排出量がピークとなる。ま
た、このＮＯｘの排出量のピーク値自体も低減すること
ができる。つまり、燃焼室３０内のタンブル流の層状化
が促進されたことにより、従来の機関よりもＮＯｘの排
出量がピーク値となるＡ／Ｆがリーン側に移動する。

【００５５】また、線ｃと線ｄとは、Ａ／ＦとＰｉ変動
率との関係を示したものである。ここで、Ｐｉ変動率と
は機関の燃焼安定性を判断する目安となるもので、この
Ｐｉ変動率が高過ぎると、機関の燃焼が安定せず、トル
ク変動を伴った不快な運転状態となる。なお図中の基準
線ｅは一般的に不快感のない状態で運転できる燃焼安定
限界のＰｉ変動率である。

【００５６】この図が示すように、気筒内での安定した
燃焼状態が得られるＰｉ変動率の限界値に対して、隔壁
２１を設けた機関（線ｃ参照）では、通常のタンブル流
を用いた機関（線ｄ参照）よりもさらにリーン側のＡ／
Ｆで機関を運転することが可能であり、また、この時の
ＮＯｘの排出量も大幅に低減することができる。つま
り、よりリーンなＡ／Ｆでも安定した燃焼状態を得るこ
とができ、燃焼限界のＡ／Ｆを向上させることができる
ことを示している。

【００５７】したがって、本構造により極めて低燃費で
あって、且つ、ＮＯｘをほとんど排出しない内燃機関を
実現することができる。また、図１０，図１１に示すよ
うに、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの略逆三角形の断面の
上側半部４６Ａ−１，４６Ｂ−１を十分に大きくするこ
とにより、エンジン全開時の流量係数を確保することが
できる。

【００５８】つまり、図１０はポート断面積と平均タン
ブル比及び平均流量係数との関係を示すものである。こ
こで線ａはポート断面積と平均タンブル比との関係を示
し、線ｂはポート断面積と平均流量係数との関係を示し
ている。また、図９中□印は通常のタンブル流の吸気ポ
ートをそなえた機関の平均タンブル比を示すものであ
り、■印は吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ断面の上側半部４
６Ａ−１，４６Ｂ−１を十分に大きした吸気ポートをそ
なえた機関の平均タンブル比を示すものである。

【００５９】また、○は、通常のタンブル流の吸気ポー
トをそなえた機関の平均流量係数を示すものであり、●
は、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ断面の上側半部４６Ａ−
１，４６Ｂ−１を十分に大きした吸気ポートをそなえた
機関の平均流量係数を示すものである。そして、本発明
の吸気ポート４６Ａ，４６Ｂでは、上側半部４６Ａ−
１，４６Ｂ−１を十分に大きくして、ポート断面積を確
保しているので、図に示すように、平均タンブル比，平
均流量係数ともに向上させることができる。

【００６０】これにより、タンブル比と流量係数との関
係は図１１に示すようなものとなる。また、この図１１
において△印は従来のタンブル流を用いた機関，☆印は
隔壁２１を設けてはいるがこの隔壁２１により吸気ポー
ト４６Ａ，４６Ｂ内の断面積が低下している機関，★印
は本構造をそなえた機関であって吸気ポート４６Ａ，４
６Ｂの断面の上側半部４６Ａ−１，４６Ｂ−１を十分に
大きくしたものである。

【００６１】つまり、この図１１が示すように、吸気ポ
ート４６Ａ，４６Ｂに隔壁２１を設けるだけでは、吸気
流の層状化を促進しても流量係数が低下してしまい、全
開性能の低下が考えられる。ここで、★印が示すよう
に、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂの断面の上側半部４６Ａ
−１，４６Ｂ−１を十分に大きくすることにより、タン
ブル比及び流量係数を向上させることができる。こうし
て、隔壁２１を設けることによる吸気ポート４６Ａ，４
６Ｂの断面積の減少を補うことができ、機関の全開性能
を確保することができるのである。

【００６２】また、図１２は機関の回転速度とトルク及
び出力とを示すものであって、図中、線ａ及び線ｃは本
構造をそなえた機関の特性を示すグラフ、線ｂ及び線ｄ
は従来の吸気ポート構造をそなえた機関の特性を示すグ
ラフである。まず、線ａ及び線ｂは機関の回転速度とト
ルクとの関係を示しているが、この２つの曲線にほとん
ど差はなく、本構造をそなえた機関が従来よりも希薄な
混合気で運転しても従来の機関と同等のトルクを実現し
ていることを示している。

【００６３】そして、線ｃ及び線ｄは機関の回転速度と
出力との関係を示すものであるが、これらの線ｃと線ｄ
とについても上述のトルク特性と同様に、ほとんど差は
なく、従来よりも希薄な混合気で運転しても従来の機関
と出力を得ることができることを示している。したがっ
て、図１２に示すように、本構造をそなえた機関は吸気
ポート４６Ａ，４６Ｂのタンブル比及び流量係数を大き
くすることにより、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂ内に隔壁
２１，２１を設けても、従来の機関と同等のトルク，出
力特性の内燃機関を実現することができる。

【００６４】このように、吸気ポート４６Ａ，４６Ｂに
隔壁２１，２１を設けて、且つ、吸気ポート４６Ａ，４
６Ｂの略逆三角形の断面の上側半部４６Ａ−１，４６Ｂ
−１を十分に大きくすることにより、トルク，出力とも
従来の内燃機関よりも低下させることなく、従来の内燃
機関よりも希薄な混合気で安定した燃焼状態を保つこと
ができ、ＮＯｘを低下することができる。また、同時に
燃費も向上させることができる。

【００６５】また、図６に示す変形例のように、吸気ポ
ート４６Ａ，４６Ｂが、その分岐部４６Ｃから吸気弁５
８方向に向かって広がっていても、隔壁２１が、バルブ
ステム５７の上流側の、ちょうど、吸気流の流線４５の
中心線４５Ａ上に配設されているので、吸気流が隔壁２
１に整流されながら互いに点火プラグ側通路４と反点火
プラグ側通路５とに分離した状態を保ちつつ、バルブス
テム５７によって流れを乱されることなく燃焼室３０内
に流入して、層状化した状態でタンブル流の形成が促進
される。

【００６６】また、図７に示す変形例のように、隔壁２
１の厚みをバルブステム５７の上流側に行くほど薄く形
成することで、吸気流の整流がより促進され、バルブス
テム５７によって流れを乱されることなく燃焼室３０内
に流入して、層状化した状態でタンブル流の形成が一層
促進される。

【００６７】

【００６８】

【００６９】なお、本発明の構造は、吸気ポートについ
てサイヤミーズ型であればよく、排気ポート４７はサイ
ヤミーズ型でなくシングルポートタイプでもよい。つま
り、本構造は、吸気２弁，排気１弁の３弁式の内燃機関
にも、上述と同様にして適用することができる。

【００７０】また、本発明の構造は、層状化やタンブル
流の形成を考慮しない内燃機関にも適用でき、この場合
にも吸気効率を向上できる効果がある。

【００７１】

【発明の効果】以上詳述したように、請求項１記載の本
発明の内燃機関の吸気ポート構造によれば、２つの吸気
バルブによってそれぞれ開閉される２つの燃焼室開口を
有する部分に二分された吸気ポートをそなえ、該吸気ポ
ートからの吸気流がそれぞれ燃焼室内でタンブル流とな
るように構成された内燃機関において、該燃焼室頂部の
中央部分に配設された着火手段と、上記の各吸気ポート
部分内の吸気バルブのステムよりも上流側の該バルブス
テムを含む流線に沿った位置に、吸気流を整流しながら
流れ方向に沿って二分するようにそれぞれ配設され、該
吸気ポート内を該着火手段側の中央側通路と該中央側通
路の両側の側方通路とに区分する整流部材と、該中央側
通路に燃料を噴射する燃料噴射手段とをそなえるという
簡素な構成により、燃焼室内への吸気流の流入を円滑に
行なえるようになって吸気効率を向上でき、機関の高負
荷時の出力確保に有利であり、また、層状燃焼を行なう
際に、層状化の促進やタンブル流の強化に大きく寄与し
うる利点がある。したがって、燃料濃度の濃い混合気層
を着火手段の近傍に集め、その周囲に燃料濃度の極めて
薄い混合気層を形成することで、燃焼室全体では燃料希
薄な空燃比状態としながら、着火性及び安定した燃焼性
を確保した、適正な層状燃焼を行なうことができ、燃焼
を確実に行ないながら、燃料消費の節約を促進すること
ができるようになり、低負荷時の燃費向上に効果的であ
る。特に、機関の全運転状態に亘って該中央通路及び該
側方通路の通路断面積が不変に構成されるので、機関の
状態に係わらず、中央側通路からの吸気流と側方通路か
らの吸気流とが常に確実に層状分離してタンブル流を形
成するようになり、適正な層状燃焼を常に確実に実現し
うるので、例えば、機関の低負荷時に層状燃焼を行なう
ことにより、燃料消費を抑制しながらの安定燃焼が可能
になる。

【００７２】なお、請求項２記載のように、上記整流部
材が隔壁により構成されて、該隔壁の上記ステムの近傍
端部における厚さが、該バルブステムの径とほぼ同等又
は該径よりもやや大きくなるように設定すると、バルブ
ステム５７での抵抗軽減が促進され、層状化の促進する
効果やタンブル流の強化する効果が大きい。また、請求
項３記載のように、上記整流部材が隔壁により構成され
て、該隔壁の上記ステムの近傍端部における厚さが、該
バルブステムの径とほぼ同等又は該径よりもやや小さく
なるように設定すると、流量係数が確保されて、機関の
最大出力を十分に確保しながら、層状化の促進やタンブ
ル流の強化に関してある程度の効果が得られる。

【００７３】さらに、請求項４記載のように、上記隔壁
の厚さが、上流側端部にいく程薄くなっているように構
成することで、バルブステム５７での抵抗軽減が促進さ
れ、層状化の促進する効果やタンブル流の強化する効果
が大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポー
ト構造の示す模式的な斜視図である。

【図２】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポー
ト構造の要部構成を示す模式的上面図であって図１にお
けるＡ矢視図である。

【図３】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポー
ト構造の構成を示す模式的な部分断面図であって図２に
おけるＣ−Ｃ断面図である。

【図４】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポー
ト構造の構成を示す模式的な部分断面図であって図３に
おけるＢ−Ｂ断面図である。

【図５】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポー
ト構造の構成を示す模式図である。

【図６】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポー
ト構造の構成を示す模式図であって吸気ポートの配設状
態を示す模式図であって、（Ａ）はシリンダ上方からシ
リンダ軸方向に見た模式的な構成図、（Ｂ）はシリンダ
側方から見た模式的な構成図、（Ｃ）は（Ｂ）のＤ方向
矢視図である。

【図７】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポー
ト構造の隔壁の変形例を示す模式図であって、図５と対
応する図である。

【図８】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポー
ト構造における燃料噴射の仕方のバリエーションを示す
模式図である。

【図９】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポー
ト構造の作用を示すグラフである。

【図１０】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポ
ート構造の作用を示すグラフである。

【図１１】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポ
ート構造の作用を示すグラフである。

【図１２】本発明の一実施例としての内燃機関の吸気ポ
ート構造の作用を示すグラフである。

【図１３】従来の内燃機関におけるタンブル流による効
果を示すグラフである。

【図１４】従来の内燃機関の吸気ポート構造を燃焼室回
りと併せて示す模式的な縦断面図である。

【図１５】従来の内燃機関の吸気ポート構造を燃焼室回
りと併せて示す模式的な斜視図である。

【図１６】従来の内燃機関の吸気ポート構造の吸気の流
れ方向に直行する面の模式的な断面図（図１４のＤ−Ｄ
矢視断面図）である。

【図１７】従来の内燃機関の吸気ポート構造の吸気の流
れ方向に直行する面の模式的な断面の他の例を示す断面
図（図１４のＤ−Ｄ矢視断面に対応する図）である。

【図１８】従来の内燃機関の吸気ポート構造の他の例を
示す模式的な縦断面図である。

【符号の説明】

１Ａ，１Ｂ吸気ポート軸心線２吸気弁軸線３吸気ポート基準面４中央側通路としての基準面側（点火プラグ側）通路５側方通路としての基準面外側（反点火プラグ側）通
路６インジェクタ噴射軸線７吸気ポート下側壁面８吸気ポート上側壁面９複数気筒が列状に並んでいる場合の列方向の面１１着火手段としての点火プラグ１２燃料噴射手段としてのインジェクタ１３吸気ポート斜線部２１整流部材としての隔壁２１Ａ隔壁の上流端２１Ｂ隔壁の下流端２２シリンダブロック２４シリンダボア２５シリンダ２６ピストン２８シリンダヘッド３０燃焼室３４ペントルーフ３５凹所３７斜面３９ ***部４０′，４２′ 吸気通路４６吸気ポート４５吸気流の流線４５Ａ吸気流の流線の中心４６Ａ，４６Ｂ吸気ポート部分４６Ａ−１，４６Ｂ−１吸気ポートの上側半部４６Ａ−２，４６Ｂ−２吸気ポートの下側半部４６Ｃポート隔壁又は、ポート分岐部４７，４７Ａ，４７Ｂ排気ポート５６バルブ傘部５７ステム部（バルブステム）５８吸気弁５９排気弁６０排気通路Ｆａ空気のタンブル流Ｆｍ混合気のタンブル流Ｆ１吸気ポート内の流心Ｌ直線

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】２つの吸気バルブによってそれぞれ開閉
される２つの燃焼室開口を有する部分に二分された吸気
ポートをそなえ、該吸気ポートからの吸気流がそれぞれ
燃焼室内でタンブル流となるように構成された内燃機関
において、該燃焼室頂部の中央部分に配設された着火手段と、上記の各吸気ポート部分内の吸気バルブのステムよりも
上流側の該バルブステムを含む流線に沿った位置に、吸
気流を整流しながら流れ方向に沿って二分するようにそ
れぞれ配設され、該吸気ポート部分内を該着火手段側の
中央側通路と該中央側通路の両側の側方通路とに区分す
る整流部材と、該中央側通路に燃料を噴射する燃料噴射手段とをそな
え、該吸気ポートの該中央通路及び該側方通路が機関の全運
転状態に亘って通路断面積を不変に構成されていること
を特徴とする、内燃機関の吸気ポート構造。
【請求項２】上記整流部材が隔壁により構成されて、
該隔壁の上記バルブステムの近傍端部における厚さが、
該バルブステムの径とほぼ同等又は該径よりもやや大き
く設定されていることを特徴とする、請求項１記載の内
燃機関の吸気ポート構造。
【請求項３】上記整流部材が隔壁により構成されて、
該隔壁の上記バルブステムの近傍端部における厚さが、
該バルブステムの径とほぼ同等又は該径よりもやや小さ
く設定されていることを特徴とする、請求項１記載の内
燃機関の吸気ポート構造。
【請求項４】上記隔壁の厚さが、上流側端部にいく程
薄くなっていることを特徴とする、請求項１記載の内燃
機関の吸気ポート構造。