JP2673218B2 - 繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法 - Google Patents
繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法Info
- Publication number
- JP2673218B2 JP2673218B2 JP32243190A JP32243190A JP2673218B2 JP 2673218 B2 JP2673218 B2 JP 2673218B2 JP 32243190 A JP32243190 A JP 32243190A JP 32243190 A JP32243190 A JP 32243190A JP 2673218 B2 JP2673218 B2 JP 2673218B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- fiber
- cured product
- slurry
- parts
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/06—Aluminous cements
- C04B28/065—Calcium aluminosulfate cements, e.g. cements hydrating into ettringite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 《産業上の利用分野》 本発明は、繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体
の製造方法に関し、さらに詳しくは、建築物の外壁材お
よび内壁材に用いる耐水性、耐久性および耐火性に優れ
た軽量建築材料の製造方法に関するものである。
の製造方法に関し、さらに詳しくは、建築物の外壁材お
よび内壁材に用いる耐水性、耐久性および耐火性に優れ
た軽量建築材料の製造方法に関するものである。
《従来の技術》 従来の軽量建材に、半水石膏あるいは無水石膏の凝結
硬化を利用した石膏ボードに代表される石膏系建材があ
る。また、石膏・スラグ系、あるいは、石膏・スラグ・
セメント系の複合建材が商品化されている。さらに、ポ
ルトランドセメント、アルミナセメント、石膏および石
灰からなる速硬性のあるセメント組成物が提案されてお
り、近年、この組成物を用いて木質セメント板が製造さ
れている。その他に、ALCに代表されるオートクレイブ
処理により軽量建材もある。
硬化を利用した石膏ボードに代表される石膏系建材があ
る。また、石膏・スラグ系、あるいは、石膏・スラグ・
セメント系の複合建材が商品化されている。さらに、ポ
ルトランドセメント、アルミナセメント、石膏および石
灰からなる速硬性のあるセメント組成物が提案されてお
り、近年、この組成物を用いて木質セメント板が製造さ
れている。その他に、ALCに代表されるオートクレイブ
処理により軽量建材もある。
《発明が解決しようとする課題》 従来の石膏系建材は、半水石膏の凝結硬化特性を利用
しているため、短時間で成型・加工ができるという利点
があったが、反面、石膏が主材としているため、耐水性
にかけるという問題点があった。また、この耐水性の改
善を図った石膏・スラグ系、あるいは石膏・スラグ・セ
メント系の複合建材が商品化されているが、これらを短
時間で成型・加工できるようにするには、相当量の半水
石膏を使用せざるを得ず、このために耐水性の面で問題
が残ってしまう。その反面、半水石膏の使用量を減じる
と、耐水性の問題点は解決できるが、短時間で成型・加
工ができなくなるという問題があった。
しているため、短時間で成型・加工ができるという利点
があったが、反面、石膏が主材としているため、耐水性
にかけるという問題点があった。また、この耐水性の改
善を図った石膏・スラグ系、あるいは石膏・スラグ・セ
メント系の複合建材が商品化されているが、これらを短
時間で成型・加工できるようにするには、相当量の半水
石膏を使用せざるを得ず、このために耐水性の面で問題
が残ってしまう。その反面、半水石膏の使用量を減じる
と、耐水性の問題点は解決できるが、短時間で成型・加
工ができなくなるという問題があった。
また、ポルトランドセメント、アルミナセメント、石
膏および石灰からなる速硬性のあるセメント組成物を用
いれば、形状・厚さなどの自由度の大きい建材を、短時
間で大量生産できるが、上記４成分を主材として製造し
た建材は、４成分量の僅かな変動でも、寸法安定性の悪
い建材となったり、長期耐久性に乏しいなどの問題点が
あった。また、従来のセメント系建材で、連続的に大量
生産するためには、抄造法によるか、オートクレイブに
よる養生が必要とされ、前者では20mm以上の厚さの建材
を生産することは困難であり、後者では切断・釘打ち等
の現場加工性に劣るという欠点や、設備費が膨大となる
等の問題点があった。
膏および石灰からなる速硬性のあるセメント組成物を用
いれば、形状・厚さなどの自由度の大きい建材を、短時
間で大量生産できるが、上記４成分を主材として製造し
た建材は、４成分量の僅かな変動でも、寸法安定性の悪
い建材となったり、長期耐久性に乏しいなどの問題点が
あった。また、従来のセメント系建材で、連続的に大量
生産するためには、抄造法によるか、オートクレイブに
よる養生が必要とされ、前者では20mm以上の厚さの建材
を生産することは困難であり、後者では切断・釘打ち等
の現場加工性に劣るという欠点や、設備費が膨大となる
等の問題点があった。
そこで、本発明者等は特願平１−139647号において、
繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法を
提案している。しかしながら、その後の研究で、この発
明に基づいて製造した建材は、長期間の屋外暴露におけ
る寸法安定性およびスラリーの混練、成型時に巻き込ま
れる粗大気泡（直径1mm以上）の２点において未だ不充
分であることが判明した。
繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法を
提案している。しかしながら、その後の研究で、この発
明に基づいて製造した建材は、長期間の屋外暴露におけ
る寸法安定性およびスラリーの混練、成型時に巻き込ま
れる粗大気泡（直径1mm以上）の２点において未だ不充
分であることが判明した。
本発明者等は、常温におけるポルトランドセメントと
カルシウムアルミネートと石膏と石灰およびスラグ微粉
末からなる組成物の急速な凝結硬化現像に着目し、この
系の硬化体の寸法安定性および耐久性の向上を図る目的
で、この系の骨材を加え、凝結調節剤，気泡および補強
繊維を導入した系で、広範な実験を行った。また、スラ
リーの混練，成型時に巻き込まれる粗大気泡を除去する
目的で、スラリーに振動を加え、かつスラリーに圧搾空
気を吹きつける方法について鋭意研究し、本発明の繊維
補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法を完成
するに至った。
カルシウムアルミネートと石膏と石灰およびスラグ微粉
末からなる組成物の急速な凝結硬化現像に着目し、この
系の硬化体の寸法安定性および耐久性の向上を図る目的
で、この系の骨材を加え、凝結調節剤，気泡および補強
繊維を導入した系で、広範な実験を行った。また、スラ
リーの混練，成型時に巻き込まれる粗大気泡を除去する
目的で、スラリーに振動を加え、かつスラリーに圧搾空
気を吹きつける方法について鋭意研究し、本発明の繊維
補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法を完成
するに至った。
《課題を解決するための手段》 本発明は、ポルトランドセメント100重量部に対して
スラグ微粉末20〜350重量部、石灰０〜20重量部、およ
び、カルシウムアルミネートと石膏微粉末との合量が20
〜100重量部からなり、かつ、石膏微粉末とカルシウム
アルミネートの重量比が0.5〜2.0である該混合物に対し
て、最大粒径が2,000μｍ以下の骨材を５〜140重量部添
加し、かつ該混合物に対して凝結調節剤を0.01〜1.5重
量部添加し、水と気泡と補強繊維を混合したスラリーを
成型し、脱型した後、蒸気養生することを特徴とする。
スラグ微粉末20〜350重量部、石灰０〜20重量部、およ
び、カルシウムアルミネートと石膏微粉末との合量が20
〜100重量部からなり、かつ、石膏微粉末とカルシウム
アルミネートの重量比が0.5〜2.0である該混合物に対し
て、最大粒径が2,000μｍ以下の骨材を５〜140重量部添
加し、かつ該混合物に対して凝結調節剤を0.01〜1.5重
量部添加し、水と気泡と補強繊維を混合したスラリーを
成型し、脱型した後、蒸気養生することを特徴とする。
前記のスラグ微粉末は、高炉水砕スラグを粉砕した後
に分級して得たスラグ微粉末であって、その粉末度がブ
レーン比表面積で6,000〜12,000cm2/gであることを特徴
とする。
に分級して得たスラグ微粉末であって、その粉末度がブ
レーン比表面積で6,000〜12,000cm2/gであることを特徴
とする。
前記のカルシウムアルミネートは、CA、CA2、C3A、C
12A7・CaF2のいずれか、あるいは２種類以上の混合物で
あり、これらの合計含有量が50％以上であることを特徴
とする。
12A7・CaF2のいずれか、あるいは２種類以上の混合物で
あり、これらの合計含有量が50％以上であることを特徴
とする。
前記石膏微粉末は、その粉末度がブレーン比表面積で
2,500cm2/g以上で、かつ、88μフルイ残分が0.5％以下
であることを特徴とする。
2,500cm2/g以上で、かつ、88μフルイ残分が0.5％以下
であることを特徴とする。
前記スラリーを成型する際、スラリーに振動数100〜1
0,000V.P.Mの振動を加えることを特徴とする。
0,000V.P.Mの振動を加えることを特徴とする。
前記スラリーを成型する際、圧搾空気をスラリーに吹
き付けることを特徴とする。
き付けることを特徴とする。
前記のスラリーは、成型後３〜60分で凝結硬化し、直
ちに脱型・加工できることを特徴とする。
ちに脱型・加工できることを特徴とする。
蒸気養生温度が90℃以上で、かつ、150℃・時以上で
養生することを特徴とする。
養生することを特徴とする。
前記硬化体の気乾比重が0.4〜1.5であることを特徴と
する。
する。
《作 用》 本発明に用いる速硬性セメント組成物は、ポルトラン
ドセメント100重量部に対して、スラグ微粉末20〜350重
量部、石灰０〜20重量部、および、カルシウムアルミネ
ートと石膏微粉末の合量が20〜100重量部からなり、か
つ、石膏微粉末とカルシウムアルミネートの重量比が0.
5〜2.0である該混合物に対して、凝結調節剤を0.01〜1.
5重量部添加することを特徴とする水硬性材料である。
ドセメント100重量部に対して、スラグ微粉末20〜350重
量部、石灰０〜20重量部、および、カルシウムアルミネ
ートと石膏微粉末の合量が20〜100重量部からなり、か
つ、石膏微粉末とカルシウムアルミネートの重量比が0.
5〜2.0である該混合物に対して、凝結調節剤を0.01〜1.
5重量部添加することを特徴とする水硬性材料である。
凝結調節剤としては、クエン酸、リンゴ酸、グリコン
酸、２ケトグリコン酸等のオキシカルボン酸、または、
その塩が使用でき、これらの中でグルコン酸、または、
その塩が好ましい。凝結調節剤は、スラリー練り混ぜ時
に添加混合して使用するか、あるいは、セメント組成物
に予めプレミックスして使用するかのいずれかでも良
い。また、必要に応じて、リグニン系、メラミン系ある
いはナフタリン系などの減水剤を使用することもでき
る。
酸、２ケトグリコン酸等のオキシカルボン酸、または、
その塩が使用でき、これらの中でグルコン酸、または、
その塩が好ましい。凝結調節剤は、スラリー練り混ぜ時
に添加混合して使用するか、あるいは、セメント組成物
に予めプレミックスして使用するかのいずれかでも良
い。また、必要に応じて、リグニン系、メラミン系ある
いはナフタリン系などの減水剤を使用することもでき
る。
本発明による速硬性セメント組成物のうち、ポルトラ
ンドセメント100重量部に対するカルシウムアルミネー
トと石膏微粉末との合量は、20〜100重量部であり、好
ましくは40〜80重量部で、石膏微粉末とカルシウムアル
ミネートの重量比が0.5〜2.0の範囲でなければならな
い。カルシウムアルミネートと石膏微粉末の合量が、10
0重量部を越えると、エトリンガイトの生成量が過大と
なり膨張破壊の危険があり、かつ、製造コストが高くな
る。また、カルシウムアルミネートと石膏微粉末の合量
が20重量部以下では速硬性が弱くなる。次に、石膏微粉
末とカルシウムアルミネートの重量比を0.5〜2.0の範囲
に限定した理由は、重量比を0.5以下にすると強度の発
現が悪く、重量比を2.0以下にするとエトリンガイトの
生成量が過大となり膨張破壊の危険がある。石膏微粉末
とカルシウムアルミネートの重量比が0.5〜2.0の範囲で
あれば、無収縮か、あるいは、強度に悪影響を及ぼさな
い程度の膨張で速硬性を示す。
ンドセメント100重量部に対するカルシウムアルミネー
トと石膏微粉末との合量は、20〜100重量部であり、好
ましくは40〜80重量部で、石膏微粉末とカルシウムアル
ミネートの重量比が0.5〜2.0の範囲でなければならな
い。カルシウムアルミネートと石膏微粉末の合量が、10
0重量部を越えると、エトリンガイトの生成量が過大と
なり膨張破壊の危険があり、かつ、製造コストが高くな
る。また、カルシウムアルミネートと石膏微粉末の合量
が20重量部以下では速硬性が弱くなる。次に、石膏微粉
末とカルシウムアルミネートの重量比を0.5〜2.0の範囲
に限定した理由は、重量比を0.5以下にすると強度の発
現が悪く、重量比を2.0以下にするとエトリンガイトの
生成量が過大となり膨張破壊の危険がある。石膏微粉末
とカルシウムアルミネートの重量比が0.5〜2.0の範囲で
あれば、無収縮か、あるいは、強度に悪影響を及ぼさな
い程度の膨張で速硬性を示す。
本発明に使用するカルシウムアルミネートは、アルミ
ナセメントをはじめとし、現在市販されているカルシウ
ムアルミネート系鉱物であれば、非結晶質であろうが、
結晶質であろうがいずれのものでも使用できる。またカ
ルシウムアルミネートと無水石膏からなる市販の材料を
使用する場合は、本発明の特許請求の範囲内になるよう
に補正して使用することができる。
ナセメントをはじめとし、現在市販されているカルシウ
ムアルミネート系鉱物であれば、非結晶質であろうが、
結晶質であろうがいずれのものでも使用できる。またカ
ルシウムアルミネートと無水石膏からなる市販の材料を
使用する場合は、本発明の特許請求の範囲内になるよう
に補正して使用することができる。
次に、使用する石膏は、無水石膏、半水石膏、あるい
は、二水石膏のいずれか、あるいは、２種以上の混合物
でも良く、天然品でも副産品でも良い。石膏の粉末度が
粗いと速硬性、および、強度発現が悪くなると共に、未
反応石膏として残存し、寸法安定性、あるいは、膨張亀
裂などの原因物質となる。このために、石膏微粉末の粉
末の粉末度は、ブレーン比表面積で2,500cm2/g以上で、
好ましくは、6,000cm2/g以上のものが適し、かつ、88μ
フルイ残存で0.5％以下のものが適している。
は、二水石膏のいずれか、あるいは、２種以上の混合物
でも良く、天然品でも副産品でも良い。石膏の粉末度が
粗いと速硬性、および、強度発現が悪くなると共に、未
反応石膏として残存し、寸法安定性、あるいは、膨張亀
裂などの原因物質となる。このために、石膏微粉末の粉
末の粉末度は、ブレーン比表面積で2,500cm2/g以上で、
好ましくは、6,000cm2/g以上のものが適し、かつ、88μ
フルイ残存で0.5％以下のものが適している。
ポルトランドセメント、カルシウムアルミネート、お
よび、石膏微粉末を組み合わせた３成分系の組成物から
作成したスラリーの凝結時間を短くする目的で、この３
成分系に石灰を併用することもできる。特に外気温が低
くなる冬期において石灰の使用は有効である。外気温が
高くなる夏期においては、必ずしも石灰の併用は必要で
はなくむしろ、凝結時間を長くするためにクエン酸等の
凝結調節剤の添加量で凝結時間と凝結強度を制御するこ
とが好ましい。
よび、石膏微粉末を組み合わせた３成分系の組成物から
作成したスラリーの凝結時間を短くする目的で、この３
成分系に石灰を併用することもできる。特に外気温が低
くなる冬期において石灰の使用は有効である。外気温が
高くなる夏期においては、必ずしも石灰の併用は必要で
はなくむしろ、凝結時間を長くするためにクエン酸等の
凝結調節剤の添加量で凝結時間と凝結強度を制御するこ
とが好ましい。
したがって、ポルトランドセメント100重量部に対す
る石灰の使用量は、０〜20重量部とした。また、石灰に
は、消石灰と生石灰とがあるが、そのいずれも使用でき
る。
る石灰の使用量は、０〜20重量部とした。また、石灰に
は、消石灰と生石灰とがあるが、そのいずれも使用でき
る。
しかし、ポルトランドセメント、カルシウムアルミネ
ート、石膏微粉末、および、石灰の４成分系の組成物
は、蒸気養生後の長期耐久生の面で不十分である。この
系にさらにスラグ微粉末を添加することにより、脱型時
強度を増大させ、かつ、蒸気養生後の強度増進と建材と
しての長期耐久性を確保できるとことを見いだした。
ート、石膏微粉末、および、石灰の４成分系の組成物
は、蒸気養生後の長期耐久生の面で不十分である。この
系にさらにスラグ微粉末を添加することにより、脱型時
強度を増大させ、かつ、蒸気養生後の強度増進と建材と
しての長期耐久性を確保できるとことを見いだした。
本発明に使用するスラグ微粉末は、特願昭59−261083
号において提案しているスラグ微粉末であって、ブレー
ン比表面積で約4,000cm2/gの通常のスラグ粉末から分級
方式で得たブレーン比表面積が6,000〜12,000cm2/gのス
ラグ微粉末である。通常のスラグ粉末を使用すると、蒸
気養生後の強度増進がほどんど無いが、本発明に使用す
るスラグ微粉末の場合は、ポルトランドセメント100重
量部に対して、20〜350重量部の使用量であれば、蒸気
養生により強度を大幅に増進させることができ、かつ、
蒸気養生後の強度増進が大きくなる。
号において提案しているスラグ微粉末であって、ブレー
ン比表面積で約4,000cm2/gの通常のスラグ粉末から分級
方式で得たブレーン比表面積が6,000〜12,000cm2/gのス
ラグ微粉末である。通常のスラグ粉末を使用すると、蒸
気養生後の強度増進がほどんど無いが、本発明に使用す
るスラグ微粉末の場合は、ポルトランドセメント100重
量部に対して、20〜350重量部の使用量であれば、蒸気
養生により強度を大幅に増進させることができ、かつ、
蒸気養生後の強度増進が大きくなる。
本発明に使用する骨材は、最大粒径が2,000μｍ以下
の骨材であり、無機質，有機質のいづれかの骨材でも使
用可能である。最大粒径が2,000μｍ以上の粒子を含む
骨材を使用すると、補強繊維とセメントマトリックスと
の付着を阻害し、繊維による曲げ補強効果が上がらなく
なると同時に、補強効果を上げるためには補強繊維の添
加量を増す必要が生じ、その結果、得られるスラリーの
流動性が低下し、成型が極めて困難となる。また、骨材
の使用量は、ポルトランドセメントとカルシウムアルミ
ネートと石膏と石灰およびスラグ微粉末からなる５成分
系該混合物100重量部に対して５〜140重量部であり、好
ましくは10〜80重量部である。無機質骨材としては、例
えば、メサライト，シラスバルーン，パーライト等の発
泡軽量骨材、および抗火石，石灰石，フライアッシュ，
スラグ，ゼオライト等が使用でき、有機質骨材として
は、例えば、木材，パルプ，スチレン発泡体等が使用で
きる。詳細は実施例に示す通りである。
の骨材であり、無機質，有機質のいづれかの骨材でも使
用可能である。最大粒径が2,000μｍ以上の粒子を含む
骨材を使用すると、補強繊維とセメントマトリックスと
の付着を阻害し、繊維による曲げ補強効果が上がらなく
なると同時に、補強効果を上げるためには補強繊維の添
加量を増す必要が生じ、その結果、得られるスラリーの
流動性が低下し、成型が極めて困難となる。また、骨材
の使用量は、ポルトランドセメントとカルシウムアルミ
ネートと石膏と石灰およびスラグ微粉末からなる５成分
系該混合物100重量部に対して５〜140重量部であり、好
ましくは10〜80重量部である。無機質骨材としては、例
えば、メサライト，シラスバルーン，パーライト等の発
泡軽量骨材、および抗火石，石灰石，フライアッシュ，
スラグ，ゼオライト等が使用でき、有機質骨材として
は、例えば、木材，パルプ，スチレン発泡体等が使用で
きる。詳細は実施例に示す通りである。
次に本発明のスラリーの成型方法および養生方法につ
いて説明する。成型方法としては、抄造法以外の公知の
いずれの方法でも適用可能であり、特に限定するもので
はない。例えば、流し込み成型方法、加圧成型方法、あ
るいは押し出し成型方法などがある。
いて説明する。成型方法としては、抄造法以外の公知の
いずれの方法でも適用可能であり、特に限定するもので
はない。例えば、流し込み成型方法、加圧成型方法、あ
るいは押し出し成型方法などがある。
本発明の成型方法の特徴とするところは、前記にいづ
れの成型方法においても、混練したスラリーを成型する
際に、スラリーに振動数が100〜10,000V.P.Mの振動を加
え、混練時に巻き込まれる粗大気泡を除去し、かつスラ
リーの流動性を高めている点にある。さらに、振動によ
って浮き上がってくる粗大気泡を、圧搾空気を吹きつけ
て除去するところに大きな特徴がある。圧搾空気の温度
は、常温でもよいが、好ましくは40〜60℃の温風が適し
ている。詳細は実施例に示した。スラリーの水の量は、
成型方法によって異なり、その成型方法に適した水量を
適宜選ぶことができる。本発明のスラリーは、成型後３
〜60分で凝結硬化し、直ちに脱型・加工できる。
れの成型方法においても、混練したスラリーを成型する
際に、スラリーに振動数が100〜10,000V.P.Mの振動を加
え、混練時に巻き込まれる粗大気泡を除去し、かつスラ
リーの流動性を高めている点にある。さらに、振動によ
って浮き上がってくる粗大気泡を、圧搾空気を吹きつけ
て除去するところに大きな特徴がある。圧搾空気の温度
は、常温でもよいが、好ましくは40〜60℃の温風が適し
ている。詳細は実施例に示した。スラリーの水の量は、
成型方法によって異なり、その成型方法に適した水量を
適宜選ぶことができる。本発明のスラリーは、成型後３
〜60分で凝結硬化し、直ちに脱型・加工できる。
次に、成型後３〜60分で脱型・加工された硬化体は、
90℃以下で、かつ、150℃・時以上の蒸気養生を行う。
蒸気養生温度が90℃を越えるとエトリンガイトの分解が
起こり、150℃・時以下の蒸気養生では、カルシウムシ
リケート水和物の生成が不十分で、強固な硬化体になら
ない。また、気温が10℃以上の場合には、自然養生で長
期間養生することで硬化体を製造することもできる。
90℃以下で、かつ、150℃・時以上の蒸気養生を行う。
蒸気養生温度が90℃を越えるとエトリンガイトの分解が
起こり、150℃・時以下の蒸気養生では、カルシウムシ
リケート水和物の生成が不十分で、強固な硬化体になら
ない。また、気温が10℃以上の場合には、自然養生で長
期間養生することで硬化体を製造することもできる。
気泡の混入方法は、気泡を予め作っておくプレフォー
ミング法、あるいは、スラリー作成時に気泡剤を同時に
投入して発泡させるミックスフォーミング法のいずれの
方法でも良い。また、気泡剤は、市販のものならいずれ
のものでも使用可能であり、特に限定するものではな
い。しかし、アルミ粉系の無機発泡剤は、石膏との反応
が見られるため好ましくない。また、必要に応じて、カ
ルボキシメチルセルロース（CMC）、ポリビニルアルコ
ール（PVA）等の気泡安定剤も使用できる。
ミング法、あるいは、スラリー作成時に気泡剤を同時に
投入して発泡させるミックスフォーミング法のいずれの
方法でも良い。また、気泡剤は、市販のものならいずれ
のものでも使用可能であり、特に限定するものではな
い。しかし、アルミ粉系の無機発泡剤は、石膏との反応
が見られるため好ましくない。また、必要に応じて、カ
ルボキシメチルセルロース（CMC）、ポリビニルアルコ
ール（PVA）等の気泡安定剤も使用できる。
気泡を導入する理由は、硬化体を軽量化する目的のみ
ならず硬化後のエトリンガイト生成による膨張圧を緩和
して、ひびわれ発生を予防する効果も期待するものであ
る。混入する気泡の量は、硬化体の気乾比重を0.4〜1.5
にするに必要な量とすることが肝要である。すなわち、
気乾比重が1.5以上となると、軽量建材としての特性が
失われ、0.4以下では強度が低く、かつ、吸水量の多い
硬化体となるためである。
ならず硬化後のエトリンガイト生成による膨張圧を緩和
して、ひびわれ発生を予防する効果も期待するものであ
る。混入する気泡の量は、硬化体の気乾比重を0.4〜1.5
にするに必要な量とすることが肝要である。すなわち、
気乾比重が1.5以上となると、軽量建材としての特性が
失われ、0.4以下では強度が低く、かつ、吸水量の多い
硬化体となるためである。
次に、本発明に使用する補強繊維としては、ビニロン
繊維に代表される合成繊維、炭素繊維、耐アルカリ性ガ
ラス繊維、ロックウール、あるいは、石綿など強硬効果
が上がるものならいずれも使用することができる。
繊維に代表される合成繊維、炭素繊維、耐アルカリ性ガ
ラス繊維、ロックウール、あるいは、石綿など強硬効果
が上がるものならいずれも使用することができる。
《実 施 例》 本実施例に用いた材料および略号は第１表の通りであ
る。
る。
化学成分及び回折Ｘ線分析から、デンカESの鉱物組成
は非晶質カルシウムアルミネート約49％,CaSO4約49％そ
の他約２％からなるものと推定される。
は非晶質カルシウムアルミネート約49％,CaSO4約49％そ
の他約２％からなるものと推定される。
実施例−１ 実施例−１は、速硬性セメント組成物の配合割合およ
びクエン酸の添加量が、スラリーの凝結硬化性に及ぼす
影響を調べたものである。すなわち、第２表に示すNo.1
〜No.9の９種類の速硬性セメント組成物について、水粉
体比60％で30秒間手練り混練し、直ちに熱電対を挿入
し、注水直後からの温度が上昇するまでの時間を測定し
凝結開始時間とした。また、硬化体の性状を観察した。
結果を第３表に示す。
びクエン酸の添加量が、スラリーの凝結硬化性に及ぼす
影響を調べたものである。すなわち、第２表に示すNo.1
〜No.9の９種類の速硬性セメント組成物について、水粉
体比60％で30秒間手練り混練し、直ちに熱電対を挿入
し、注水直後からの温度が上昇するまでの時間を測定し
凝結開始時間とした。また、硬化体の性状を観察した。
結果を第３表に示す。
比較例No.1は、凝結開始時間が極めて早く、かつ、ひ
びわれの発生や硬化不良を呈し、使用に耐えない。また
比較例No.2,No.3は、凝結開始時間は問題はないが、硬
化体の強度発現が悪かったり、膨張ひびわれを起したり
し、本発明の軽量硬化体の製造方法には適さない組成物
である。
びわれの発生や硬化不良を呈し、使用に耐えない。また
比較例No.2,No.3は、凝結開始時間は問題はないが、硬
化体の強度発現が悪かったり、膨張ひびわれを起したり
し、本発明の軽量硬化体の製造方法には適さない組成物
である。
本発明であるNo.4〜No.9は、凝結開始時間が約17〜25
分であり、混練から成型までの可使時間を適切にとるこ
とができ、かつ、硬化体の強度発現も良好でひびわれの
発生もなく、本発明である軽量硬化体の製造方法に適し
た組成物である。さらに詳しく述べる。No.4とNo.5を比
較すると、使用した水温の違いによって凝結開始時間が
異なり、水温が低くなるにつれ凝結開始時間が長くなっ
ている。消石灰を５％添加したNo.6は、水温が８℃と低
いにもかかわらず、No.4とほぼ同じ凝結開始時間を示し
ている。また、No.4とNo.7を比較すると、凝結開始時間
がほぼ同じであり、水温に差があっても、クエン酸の添
加量で凝結開始時間を同じにすることが可能であること
を示している。これらのことから、外気温や水温が変動
しても、消石灰の適量な添加およびクエン酸の添加量の
増減で、凝結開始時間を制御できることがわかる。ま
た、無水石膏を５％添加したNo.8、および消石灰と無水
石膏をそれぞれ５％添加したNo.9は、凝結開始時間、硬
化体の性状とも正常である。
分であり、混練から成型までの可使時間を適切にとるこ
とができ、かつ、硬化体の強度発現も良好でひびわれの
発生もなく、本発明である軽量硬化体の製造方法に適し
た組成物である。さらに詳しく述べる。No.4とNo.5を比
較すると、使用した水温の違いによって凝結開始時間が
異なり、水温が低くなるにつれ凝結開始時間が長くなっ
ている。消石灰を５％添加したNo.6は、水温が８℃と低
いにもかかわらず、No.4とほぼ同じ凝結開始時間を示し
ている。また、No.4とNo.7を比較すると、凝結開始時間
がほぼ同じであり、水温に差があっても、クエン酸の添
加量で凝結開始時間を同じにすることが可能であること
を示している。これらのことから、外気温や水温が変動
しても、消石灰の適量な添加およびクエン酸の添加量の
増減で、凝結開始時間を制御できることがわかる。ま
た、無水石膏を５％添加したNo.8、および消石灰と無水
石膏をそれぞれ５％添加したNo.9は、凝結開始時間、硬
化体の性状とも正常である。
実施例−２ 実施例−２は、本発明に使用できる骨材の粒径および
使用量について調べたものである。
使用量について調べたものである。
実施例−２では、実施例−１で良好な結果が得られた
No.4の速硬性セメント組成物を用いて、該速硬性セメン
ト組成物100重量部に対して、クエン酸0.3重量部，減水
剤1.0重量部，気泡安定剤0.16重量部，ビニロン繊維1.8
重量部，および各種骨材５〜200重量部、さらに水70〜8
5重量部を添加し、これにプレフォーミング法で作成し
た気泡を適量添加し、オムニミキサーで２分間混練して
スラリーを作成した。このスラリーを40×40×160mmの
型枠に流し込み成型し、約40分後に脱型し、その後70℃
で７時間蒸気養生を行い軽量硬化体を作成した。この軽
量硬化体を60℃で24時間乾燥し、各種物性試験を行っ
た。結果を第４表に示す。
No.4の速硬性セメント組成物を用いて、該速硬性セメン
ト組成物100重量部に対して、クエン酸0.3重量部，減水
剤1.0重量部，気泡安定剤0.16重量部，ビニロン繊維1.8
重量部，および各種骨材５〜200重量部、さらに水70〜8
5重量部を添加し、これにプレフォーミング法で作成し
た気泡を適量添加し、オムニミキサーで２分間混練して
スラリーを作成した。このスラリーを40×40×160mmの
型枠に流し込み成型し、約40分後に脱型し、その後70℃
で７時間蒸気養生を行い軽量硬化体を作成した。この軽
量硬化体を60℃で24時間乾燥し、各種物性試験を行っ
た。結果を第４表に示す。
骨材を使用していない比較例No.1は、曲げ比強度は高
く良好であるが、屋外暴露するとマイクロクラックが多
数発生した。骨材として最大粒径が2,000μｍ以上の骨
材を使用した比較例No.2（パーライトM2）,No.3,4（メ
サライトMS2.5）は、比較例No.1と比べて寸法変化が小
さく、マイクロクラックの数も少なくなるが、曲げ比強
度が比較例No.1と比べて約半分に低下する。一方、本発
明である最大寸法が2,000μｍ以下の骨材を使用したNo.
5〜No.17は、曲げ比強度の低下が小さく、かつ、マイク
ロクラックの発生を抑制している。さらに詳しく述べ
る。極めて軽い骨材であるパーライト（M4）およびシラ
スバルーン（BO3）を使用した場合は、速硬性セメント
組成物100重量部に対して10重量部程度までしか、スラ
リーの流動性および成型性の作業性上から使用できな
い。また、中程度の軽さの骨材であるメサライト（MS1.
2）の場合は、その使用量の増大と共にマイクロクラッ
クが少なくなるが、曲げ比強度の低下度合からみて、速
硬性セメント組成物100重量部に対して100重量部以下が
好ましい。粉体で水和反応性に乏しいフライアッシュ
（FA）およびフィラー（FI）を骨材として使用したNo.1
2〜No.17は、マイクロクラックの発生を抑制すると共
に、速硬性セメント組成物100重量部に対して140重量部
まで使用しても曲げ比強度の低下の度合が小さい。
く良好であるが、屋外暴露するとマイクロクラックが多
数発生した。骨材として最大粒径が2,000μｍ以上の骨
材を使用した比較例No.2（パーライトM2）,No.3,4（メ
サライトMS2.5）は、比較例No.1と比べて寸法変化が小
さく、マイクロクラックの数も少なくなるが、曲げ比強
度が比較例No.1と比べて約半分に低下する。一方、本発
明である最大寸法が2,000μｍ以下の骨材を使用したNo.
5〜No.17は、曲げ比強度の低下が小さく、かつ、マイク
ロクラックの発生を抑制している。さらに詳しく述べ
る。極めて軽い骨材であるパーライト（M4）およびシラ
スバルーン（BO3）を使用した場合は、速硬性セメント
組成物100重量部に対して10重量部程度までしか、スラ
リーの流動性および成型性の作業性上から使用できな
い。また、中程度の軽さの骨材であるメサライト（MS1.
2）の場合は、その使用量の増大と共にマイクロクラッ
クが少なくなるが、曲げ比強度の低下度合からみて、速
硬性セメント組成物100重量部に対して100重量部以下が
好ましい。粉体で水和反応性に乏しいフライアッシュ
（FA）およびフィラー（FI）を骨材として使用したNo.1
2〜No.17は、マイクロクラックの発生を抑制すると共
に、速硬性セメント組成物100重量部に対して140重量部
まで使用しても曲げ比強度の低下の度合が小さい。
以上の実験結果から、本発明に使用する骨材は、最大
粒径が2,000μｍ以下で、かつ、速硬性セメント組成物1
00重量部に対して５〜140重量部と限定した。
粒径が2,000μｍ以下で、かつ、速硬性セメント組成物1
00重量部に対して５〜140重量部と限定した。
実施例−３ 実施例−３は、実大パネル作製に当たってスラリ混練
および成型時に巻き込まれる粗大気泡（直径約1mm以
上）の除去方法について、第１図に示す実用規模の実験
プラントで実験したものである。本実験プラントは、速
硬性セメント組成物とビニロン繊維および骨材をあらか
じめプレミックスした粉体・繊維混合物を供給するホッ
パ１と、連続的に計量供給する装置2,発泡機5,気泡安定
剤，減水剤，クエン酸を所定量含有した水溶液を供給す
るタンク４および粉体繊維投入口6aから供給された粉体
繊維混合物と水溶液投入口6bから供給された水溶液と気
泡投入口6cから供給された気泡を混練し、連続的にスラ
リをつくるピンミキサ6,連続的にピンミキサ６から排出
されるスラリに振動を与えるバイブレータ7,さらにスラ
リに圧搾空気を噴射するノズル８からなるものである。
スラリに振動を与える位置および圧搾空気を噴射する位
置は、第１図に示した位置に限定するものではなく、ス
ラリの流動性の向上と粗大な気泡の除去に効果がある位
置であればどこでもよい。
および成型時に巻き込まれる粗大気泡（直径約1mm以
上）の除去方法について、第１図に示す実用規模の実験
プラントで実験したものである。本実験プラントは、速
硬性セメント組成物とビニロン繊維および骨材をあらか
じめプレミックスした粉体・繊維混合物を供給するホッ
パ１と、連続的に計量供給する装置2,発泡機5,気泡安定
剤，減水剤，クエン酸を所定量含有した水溶液を供給す
るタンク４および粉体繊維投入口6aから供給された粉体
繊維混合物と水溶液投入口6bから供給された水溶液と気
泡投入口6cから供給された気泡を混練し、連続的にスラ
リをつくるピンミキサ6,連続的にピンミキサ６から排出
されるスラリに振動を与えるバイブレータ7,さらにスラ
リに圧搾空気を噴射するノズル８からなるものである。
スラリに振動を与える位置および圧搾空気を噴射する位
置は、第１図に示した位置に限定するものではなく、ス
ラリの流動性の向上と粗大な気泡の除去に効果がある位
置であればどこでもよい。
実施例−３で実験した各種材料の配合割合は、実施例
−２のNo.15と同じである。すなわち速硬性セメント組
成物100重量部にビニロン繊維1.8重量部およびフィラー
60重量部からなる材料を予めプレミックスした混合物を
使用し、気泡安定剤，減水剤，クエン酸を実施例−３と
同じになるように調整した水溶液を作製し、速硬性セメ
ント組成物100重量部に対して水が75重量部になるよう
に設定して使用した。
−２のNo.15と同じである。すなわち速硬性セメント組
成物100重量部にビニロン繊維1.8重量部およびフィラー
60重量部からなる材料を予めプレミックスした混合物を
使用し、気泡安定剤，減水剤，クエン酸を実施例−３と
同じになるように調整した水溶液を作製し、速硬性セメ
ント組成物100重量部に対して水が75重量部になるよう
に設定して使用した。
このような条件で、連続的に混練，排出されるスラリ
ーを、厚さ30mm,幅900mm,長さ1,800mmの型枠に流し込み
成型した。この時に、スラリーに振動を与えた場合と与
えない場合、圧搾空気を吹きつけた場合、さらに、振動
と圧搾空気の両方を併用した場合の成型方法の異なる４
種類のパネルを作製した。このパネルを30〜60分後に脱
型し、その後70℃の蒸気養生を７時間、次いで60℃の温
風乾燥を12時間行って繊維補強スラグ石膏セメント系軽
量硬化体を得た。
ーを、厚さ30mm,幅900mm,長さ1,800mmの型枠に流し込み
成型した。この時に、スラリーに振動を与えた場合と与
えない場合、圧搾空気を吹きつけた場合、さらに、振動
と圧搾空気の両方を併用した場合の成型方法の異なる４
種類のパネルを作製した。このパネルを30〜60分後に脱
型し、その後70℃の蒸気養生を７時間、次いで60℃の温
風乾燥を12時間行って繊維補強スラグ石膏セメント系軽
量硬化体を得た。
このようにして得たパネルの両面を研摩して、粗大気
泡（直径１〜3mm,3mm以上）の数を調べた。結果を第５
表に示す。
泡（直径１〜3mm,3mm以上）の数を調べた。結果を第５
表に示す。
この結果から、粗大気泡の除去方法としてスラリーに
振動を加えること、および圧搾空気を吹きつけること
は、極めて有効な手段であることが明白である。
振動を加えること、および圧搾空気を吹きつけること
は、極めて有効な手段であることが明白である。
《発明の効果》 実施例に示したように、スラグ石膏セメント系の速硬
性セメント組成物を用いた本発明の軽量硬化体の製造方
法によれば、スラリーが短時間で凝結硬化するために、
直ちに脱型でき、その後は、一般的な蒸気養生により、
短時間で軽量硬化体が製品化でき、かつ、厚さ、形状等
の自由度も大きい、耐火性、耐水性および耐久性に優れ
た外壁材および内壁材を安価に提供することができ、本
発明の効果は極めて大きいと言える。
性セメント組成物を用いた本発明の軽量硬化体の製造方
法によれば、スラリーが短時間で凝結硬化するために、
直ちに脱型でき、その後は、一般的な蒸気養生により、
短時間で軽量硬化体が製品化でき、かつ、厚さ、形状等
の自由度も大きい、耐火性、耐水性および耐久性に優れ
た外壁材および内壁材を安価に提供することができ、本
発明の効果は極めて大きいと言える。
第１図は粗大気泡の除去方法について実験した実験プラ
ントを示す全体構成図である。 １……ホッパ、２……計量供給装置 ４……タンク、５……発泡機 ６……ピンミキサ、6a……粉体繊維投入口 6b……水溶液投入口、6c……気泡投入口 ７……バイブレータ、８……ノズル
ントを示す全体構成図である。 １……ホッパ、２……計量供給装置 ４……タンク、５……発泡機 ６……ピンミキサ、6a……粉体繊維投入口 6b……水溶液投入口、6c……気泡投入口 ７……バイブレータ、８……ノズル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 22:14 20:00） (73)特許権者 999999999 株式会社大林組 大阪府大阪市中央区北浜東４番33号 (72)発明者 今泉 勝吉 東京都杉並区下高井戸５―19―12 (72)発明者 青山 幹 東京都保谷市住吉町３―６―８ (72)発明者 堀 長生 埼玉県所沢市山口981―13 (72)発明者 武南 勝美 埼玉県入間郡鶴ヶ島町五味ヶ谷67―14 (72)発明者 鯉渕 清 神奈川県横浜市緑区しらとり台22―12 (72)発明者 石川 陽一 東京都目黒区目黒本町１―８―12 (72)発明者 風間 清治 兵庫県川西市緑台２―５―19 (72)発明者 奈須 厚二 兵庫県西宮市大森町６―13
Claims (9)
- 【請求項１】ポルトランドセメント100重量部に対して
スラグ微粉末20〜350重量部、石灰０〜20重量部、およ
び、カルシウムアルミネートと石膏微粉末との合量が20
〜100重量部からなり、かつ、石膏微粉末とカルシウム
アルミネートの重量比が0.5〜2.0である該混合物に対し
て、最大粒径が2,000μｍ以下の骨材を５〜140重量部添
加し、かつ該混合物に対して凝結調節剤を0.01〜1.5重
量部添加し、水と気泡と補強繊維を混合したスラリーを
成型し、脱型した後、蒸気養生することを特徴とする繊
維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法。 - 【請求項２】前記のスラグ微粉末は、高炉水砕スラグを
粉砕した後に分級して得たスラグ微粉末であって、その
粉末度がブレーン比表面積で6,000〜12,000cm2/gである
ことを特徴とする請求項１記載の繊維補強スラグ石膏セ
メント系軽量硬化体の製造方法。 - 【請求項３】前記のカルシウムアルミネートは、CA、CA
2、C3A、C12A7、C11A7・CaF2のいずれか、あるいは２種
類以上の混合物であり、これらの合計含有量が50％以上
であることを特徴とする請求項１記載の繊維補強スラグ
石膏セメント系軽量硬化体の製造方法。 - 【請求項４】前記石膏微粉末は、その粉末度がブレーン
比表面積で2,500cm2/g以上で、かつ、88μフルイ残分が
0.5以下であることを特徴とする請求項１記載の繊維補
強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法。 - 【請求項５】前記スラリーを成型する際、スラリーに振
動数100〜10,000V.P.Mの振動を加えることを特徴とする
請求項１記載の繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化
体の製造方法。 - 【請求項６】前記スラリーを成型する際、圧搾空気をス
ラリーに吹き付けることを特徴とする請求項１記載の繊
維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法。 - 【請求項７】前記のスラリーは、成型後３〜60分で凝結
硬化し、直ちに脱型・加工できることを特徴とする請求
項１記載の繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の
製造方法。 - 【請求項８】蒸気養生温度が90℃以下、かつ、150℃・
時以上で養生することを特徴とする請求項１記載の繊維
補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法。 - 【請求項９】前記硬化体の気乾比重が0.4〜1.5であるこ
とを特徴とする請求項１記載の繊維補強スラグ石膏セメ
ント系軽量硬化体の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32243190A JP2673218B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法 |
| FR9108293A FR2669621B1 (fr) | 1990-11-28 | 1991-07-03 | Procede de fabrication d'articles durcis legers a base de ciment-platre laitier renforces par fibres. |
| GB9115325A GB2250282B (en) | 1990-11-28 | 1991-07-16 | Method for fabricating fiber-reinforced slag gypsum cement-based,lightweight set articles |
| DE19914135144 DE4135144C2 (de) | 1990-11-28 | 1991-10-24 | Verfahren zur Herstellung eines gehärteten, faserverstärkten Schlacke/Gibs/Zement-Leichtbauprodukts |
| US08/217,025 US5366549A (en) | 1990-11-28 | 1994-03-24 | Method for fabricating fiber-reinforced slag gypsum cement-based, lightweight set articles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32243190A JP2673218B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04198074A JPH04198074A (ja) | 1992-07-17 |
| JP2673218B2 true JP2673218B2 (ja) | 1997-11-05 |
Family
ID=18143595
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32243190A Expired - Fee Related JP2673218B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2673218B2 (ja) |
| DE (1) | DE4135144C2 (ja) |
| FR (1) | FR2669621B1 (ja) |
| GB (1) | GB2250282B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7490669B2 (ja) | 2019-04-12 | 2024-05-27 | カービクリート インコーポレイテッド | 湿式鋳造スラグ系コンクリート製品の製造 |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4418310A1 (de) * | 1994-05-26 | 1995-11-30 | Ahg Baustoffhandelsgesellschaf | Verfahren zur Herstellung von Porenbetonkörpern |
| WO1997043227A1 (de) * | 1996-05-13 | 1997-11-20 | Ytong Aktiengesellschaft | Verfahren zur herstellung von baustoffen |
| AT408983B (de) * | 1998-12-23 | 2002-04-25 | Wopfinger Stein U Kalkwerke Sc | Hydraulisches bindemittel |
| KR20010104764A (ko) * | 2001-10-23 | 2001-11-28 | 정환진 | 단면보강 드라이 콘크리트 조성물의 제조방법 |
| US6641658B1 (en) * | 2002-07-03 | 2003-11-04 | United States Gypsum Company | Rapid setting cementitious composition |
| AT505045B1 (de) * | 2007-03-30 | 2009-05-15 | Denes Dipl Ing Novak | Hydraulisches bindemittel |
| AT509011B1 (de) * | 2009-10-15 | 2011-10-15 | Geolyth Mineral Technologie Gmbh | Mineralschaum |
| AT509012B1 (de) * | 2009-10-15 | 2011-10-15 | Geolyth Mineral Technologie Gmbh | Dämmstoff |
| ITMI20110349A1 (it) * | 2011-03-07 | 2012-09-08 | Isoltech S R L | Calcestruzzo cellulare a indurimento rapido e relativi manufatti edilizi che lo comprendono |
| ES2416830B2 (es) * | 2012-02-02 | 2014-02-26 | Universidad De Burgos | Procedimiento de obtención de yeso de construcción con residuo de escorias blancas de horno cuchara |
| FR2989083B1 (fr) * | 2012-04-06 | 2014-04-25 | Lafarge Sa | Mousse minerale isolante |
| FR3027897B1 (fr) | 2014-10-30 | 2019-06-07 | Bostik Sa | Liant hydraulique a base de laitier granule de haut fourneau moulu a prise et durcissement ameliores |
| DE102016001930A1 (de) | 2016-02-18 | 2017-08-24 | K-Utec Ag Salt Technologies | Selbsttätig aufschäumender und selbsttätig aushärtender anorganischer Mineralschaum |
| CN106145836A (zh) * | 2016-07-01 | 2016-11-23 | 潘旭鹏 | 一种建筑复合材料及其应用 |
| EP4001239A1 (de) * | 2020-11-17 | 2022-05-25 | Sievert Baustoffe GmbH & Co. KG | Trockenmörtelmischung zur herstellung eines drainagemörtels und verfahren unter verwendung dieser trockenmörtelmischung |
| CN114261000A (zh) * | 2021-12-27 | 2022-04-01 | 重庆重通成飞新材料有限公司 | 玻璃钢纤维增强纤维硫铝酸盐水泥墙板制作工艺 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1363477A (fr) * | 1963-05-17 | 1964-06-12 | Johns Manville | Production d'articles cimentaires renforcés |
| JPS58208163A (ja) * | 1982-05-27 | 1983-12-03 | 松下電工株式会社 | 無機質硬化体の製法 |
| JPS5926963A (ja) * | 1982-08-03 | 1984-02-13 | 電気化学工業株式会社 | 水硬性組成物 |
| US4488909A (en) * | 1983-11-25 | 1984-12-18 | United States Gypsum Company | Non-expansive, rapid setting cement |
| JPS60127252A (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-06 | 秩父セメント株式会社 | コンクリ−ト成形品の製造方法 |
| GB8423076D0 (en) * | 1984-09-12 | 1984-10-17 | Blue Circle Ind Plc | Foamed cement compositions |
| JPS6191055A (ja) * | 1984-10-12 | 1986-05-09 | 株式会社 朝日防火板工業所 | スラグせつこう系不燃板の製造法 |
| DE3527982A1 (de) * | 1985-08-03 | 1987-02-05 | Sicowa Verfahrenstech | Moertelmischung fuer schnellerhaertende zementestriche |
| DE3711549C2 (de) * | 1986-04-04 | 1997-09-04 | Ube Industries | Leichter Calciumsilicat-Gegenstand sowie Verfahren zu seiner Herstellung |
| DE3720134A1 (de) * | 1987-06-16 | 1988-12-29 | Fraunhofer Ges Forschung | Dauerbestaendige und hochfeste baustoff-formteile |
| JPH035352A (ja) * | 1989-05-31 | 1991-01-11 | Kyowa Giken Kk | 繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法 |
| JPH1091055A (ja) * | 1996-09-11 | 1998-04-10 | Ricoh Co Ltd | 露光装置 |
-
1990
- 1990-11-28 JP JP32243190A patent/JP2673218B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-07-03 FR FR9108293A patent/FR2669621B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1991-07-16 GB GB9115325A patent/GB2250282B/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-24 DE DE19914135144 patent/DE4135144C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7490669B2 (ja) | 2019-04-12 | 2024-05-27 | カービクリート インコーポレイテッド | 湿式鋳造スラグ系コンクリート製品の製造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2250282A (en) | 1992-06-03 |
| JPH04198074A (ja) | 1992-07-17 |
| DE4135144A1 (de) | 1992-06-04 |
| FR2669621A1 (fr) | 1992-05-29 |
| DE4135144C2 (de) | 1994-11-17 |
| GB2250282B (en) | 1995-03-29 |
| GB9115325D0 (en) | 1991-08-28 |
| FR2669621B1 (fr) | 1995-10-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2673218B2 (ja) | 繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法 | |
| AU2002302913B2 (en) | Low density calcium silicate hydrate strength accelerant additive for cementitious products | |
| AU2002302913A1 (en) | Low density calcium silicate hydrate strength accelerant additive for cementitious products | |
| JPH0665618B2 (ja) | 非膨張・高硬化速度セメント | |
| WO2013048351A1 (en) | Gypsum-based composition for construction material and system | |
| JP7490669B2 (ja) | 湿式鋳造スラグ系コンクリート製品の製造 | |
| WO2017177997A1 (de) | Porenbetonformkörper mit over- und/oder underlayer | |
| RU2358937C1 (ru) | Гранулированный заполнитель на основе перлита для бетонной смеси, состав бетонной смеси для получения строительных изделий, способ получения бетонных строительных изделий и бетонное строительное изделие | |
| US20230019095A1 (en) | Method for producing supersulphated cement | |
| EP3733628A1 (en) | Autoclaved cement compositions | |
| EP3816132A1 (en) | System and method for making and applying a non-portland cement-based material | |
| JP3871594B2 (ja) | 硬化促進剤及びセメント組成物 | |
| KR100230022B1 (ko) | 토양고화제를 이용한 건축자재의 제조방법 | |
| JPH07233587A (ja) | 軽量コンクリート、その製造方法及びそれを用いた建築用パネル | |
| JP2002293601A (ja) | 軽量モルタル材の製造方法 | |
| KR20180020021A (ko) | 모래를 사용하지 않는 모르타르 조성물 및 그의 용도 | |
| JP3158657B2 (ja) | 低収縮軽量コンクリートの製造方法 | |
| JP4409281B2 (ja) | 軽量気泡コンクリートの製造方法 | |
| JPH035352A (ja) | 繊維補強スラグ石膏セメント系軽量硬化体の製造方法 | |
| JPH06287084A (ja) | 軽量炭素繊維補強硬化体の製造方法 | |
| DE102022213096A1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines aktivierten Materials, Verwendung des Materials in einer Trockenmörtelmischung, Trockenmörtelmischung mit dem Material, Verfahren zur Herstellung der Trockenmörtelmischung und deren Verwendung | |
| JPH0489339A (ja) | 押出成形用セメント組成物 | |
| JP4220781B6 (ja) | セメント質の製造物のための低密度ケイ酸カルシウム水和物強度加速剤添加物 | |
| JPH01103942A (ja) | 速硬性セルフレベリング性床材用組成物 | |
| JPH02293362A (ja) | 石炭灰砂組成物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |