JP2628059B2 - DC power supply - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は変換効率が高く、小形・軽量化を図った直流
電源装置に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Industrial Application Field) The present invention relates to a DC power supply device having high conversion efficiency and achieving small size and light weight.

（従来技術及び発明が解決しようとする課題） 第５図は従来の直流電源装置のブロック図である。従
来の直流電源装置では３相交流電源１からの交流電圧を
入力整流部２にて全波整流し、入力フィルタ部３におい
て平滑することにより直流電圧を得た後、スイッチング
部４において該直流電圧を高周波で断続し、トランス５
の２次側から得られる高周波交流電圧を整流部６と出力
フィルタ部７により整流，平滑して直流電圧を得る。ま
た、制御回路８が出力電圧を検出して、スイッチング部
４におけるスイッチのオン期間を制御するPWM（パルス
幅変調）制御を行い、出力の直流電圧の安定化を図って
いる。(Prior Art and Problems to be Solved by the Invention) FIG. 5 is a block diagram of a conventional DC power supply device. In the conventional DC power supply, the AC voltage from the three-phase AC power supply 1 is full-wave rectified by the input rectifier 2 and smoothed by the input filter 3 to obtain a DC voltage. At high frequency, transformer 5
The high-frequency AC voltage obtained from the secondary side is rectified and smoothed by the rectifier 6 and the output filter 7 to obtain a DC voltage. Further, the control circuit 8 detects the output voltage, performs PWM (pulse width modulation) control for controlling the ON period of the switch in the switching unit 4, and stabilizes the output DC voltage.

従って、従来の直流電源装置では、３相交流電源１か
らの交流電圧を一旦直流電圧に変換した後、スイッチン
グ部４により高周波交流電圧に変換するため、入力整流
部２とスイッチング部４で大きな損失が発生し、変換効
率が低下するという問題がある。また、スイッチング部
４のスイッチオン中にトランス５に蓄積された励磁エネ
ルギーは損失として消費される。このため、冷却用フィ
ンが大きくなり、さらに部品点数が多く装置が大型化
し、高価になるという問題がある。Therefore, in the conventional DC power supply device, since the AC voltage from the three-phase AC power supply 1 is once converted into the DC voltage, and then converted into the high-frequency AC voltage by the switching unit 4, a large loss occurs in the input rectifying unit 2 and the switching unit 4. And conversion efficiency is reduced. Also, the excitation energy stored in the transformer 5 while the switching section 4 is switched on is consumed as a loss. For this reason, there is a problem that the size of the cooling fin becomes large, the number of parts is large, and the device becomes large and expensive.

本発明は、上記問題点に鑑み、変換効率が高く、小形
・軽量化、及び低コスト化が図れる直流電源装置を提供
することを目的とする。The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a DC power supply device that has high conversion efficiency, can be reduced in size and weight, and can be reduced in cost.

（課題を解決するための手段） 上記問題点を解決するため、本発明による直流電源装
置では、３相交流電圧を直流電圧に変換せずに、高周波
で動作するスイッチ素子と高周波トランスにより高周波
交流電力に変換した後、整流するという構成をとること
により、入力整流部が無く、変換段数が少ないという特
徴を有する。また、６個の半導体スイッチのうち２個の
半導体スイッチがオンしている期間に蓄えられた前記ト
ランスの励磁エネルギーを、前記半導体スイッチのうち
別の２個の半導体スイッチをオンさせ、前記３相交流電
源へ帰還させる特徴を有する。(Means for Solving the Problems) In order to solve the above problems, a DC power supply according to the present invention does not convert a three-phase AC voltage into a DC voltage, but uses a switch element operating at a high frequency and a high-frequency transformer to perform high-frequency AC. By adopting a configuration in which the power is converted to electric power and then rectified, there is no input rectifying unit and the number of conversion stages is small. In addition, the excitation energy of the transformer stored during a period in which two of the six semiconductor switches are on is used to turn on another two of the semiconductor switches, and It has the feature of returning to the AC power supply.

制御回路は負荷へ供給する前記直流電圧を検出し、そ
の大きさに従って半導体スイッチのオン期間を制御し、
さらに前記３相交流電源の各線間電圧を検出し、一番高
い線間電圧が変わる毎にオン，オフさせる半導体スイッ
チを変化させ、常に線間電圧が一番高い線間に挿入され
た半導体スイッチをオン，オフさせる特徴を有する。The control circuit detects the DC voltage supplied to the load, controls the ON period of the semiconductor switch according to the magnitude of the DC voltage,
Further, the semiconductor switch which detects each line voltage of the three-phase AC power supply and changes a semiconductor switch to be turned on / off each time the highest line voltage changes, and which is always inserted between lines having the highest line voltage. On and off.

さらに前記３相交流電源の整流出力の交流変動分を検
出し、前記変動分に反比例するように前記６個の半導体
スイッチのオン，オフ比を調整する特徴を有する。Further, the present invention is characterized in that an AC variation of the rectified output of the three-phase AC power supply is detected, and ON / OFF ratios of the six semiconductor switches are adjusted in inverse proportion to the variation.

（実施例） 以下、図を参照して本発明の実施例を説明する。な
お、実施例は一つの例示であって、本発明の精神を逸脱
しない範囲で種々の変更あるいは改良を行いうることは
言うまでもない。(Example) Hereinafter, an example of the present invention will be described with reference to the drawings. The embodiment is merely an example, and it goes without saying that various changes or improvements can be made without departing from the spirit of the present invention.

第１図は本発明の実施例を示す回路図である。同図に
おいて、１は商用３相交流電源、５はトランス、６は出
力整流部、７は出力フィルタ部、８は負荷、10はスイッ
チング部、11は制御回路、12,13,14,15,16,17は半導体
スイッチである。なお、半導体スイッチ12,13,14はそれ
ぞれ第１の半導体スイッチ、半導体スイッチ15,16,17は
それぞれ第２の半導体スイッチで、第１の半導体スイッ
チ12と第２の半導体スイッチ15、同様に第１及び第２の
半導体スイッチ13と16、第１及び第２の半導体スイッチ
14と17はそれぞれ同一極性方向に直列接続した直列回路
を構成し、さらに、各直列回路の接続点はそれぞれ３相
交流電源の各相に対応して接続されている。FIG. 1 is a circuit diagram showing an embodiment of the present invention. In the figure, 1 is a commercial three-phase AC power supply, 5 is a transformer, 6 is an output rectifying unit, 7 is an output filter unit, 8 is a load, 10 is a switching unit, 11 is a control circuit, 12, 13, 14, 15, 15, and 16, 17 are semiconductor switches. The semiconductor switches 12, 13, and 14 are first semiconductor switches, and the semiconductor switches 15, 16, and 17 are second semiconductor switches. The first semiconductor switch 12 and the second semiconductor switch 15 are the same. 1st and 2nd semiconductor switches 13 and 16, 1st and 2nd semiconductor switches
14 and 17 each constitute a series circuit connected in series in the same polarity direction, and the connection points of each series circuit are connected to each phase of the three-phase AC power supply.

３相交流電源１からの交流電圧は、スイッチング部10
にて該商用３相交流電源の周波数より高い周波数により
スイッチングされ、該トランス５の出力側に高周波交流
電圧を発生させる。このトランス５からの交流出力は出
力整流部６にて整流され、出力フィルタ部７により平滑
されて、直流出力として負荷８に供給される。制御回路
11は商用３相交流電源１からの各相電圧を検出し、常に
線間電圧が一番高い線間に挿入されているスイッチング
部10の半導体スイッチをオン，オフさせるように半導体
スイッチを選択すると共に、負荷８へ供給される平滑さ
れた直流電圧と該３相電圧を検出し、該直流電圧が一定
になるように線間電圧が一番高いところにある半導体ス
イッチのオン期間を制御するパルス幅制御を行う。その
ため、トランス５の１次側に流れる電流が少なくなり、
半導体スイッチから発生する損失を減少することができ
る。The AC voltage from the three-phase AC power supply 1
Is switched at a frequency higher than the frequency of the commercial three-phase AC power supply to generate a high-frequency AC voltage at the output side of the transformer 5. The AC output from the transformer 5 is rectified by the output rectifier 6, smoothed by the output filter 7, and supplied to the load 8 as a DC output. Control circuit
Numeral 11 detects each phase voltage from the commercial three-phase AC power supply 1 and selects a semiconductor switch so as to always turn on and off the semiconductor switch of the switching unit 10 inserted between the lines having the highest line voltage. And a pulse for detecting the smoothed DC voltage supplied to the load 8 and the three-phase voltage, and controlling the ON period of the semiconductor switch having the highest line voltage so that the DC voltage becomes constant. Perform width control. Therefore, the current flowing on the primary side of the transformer 5 decreases,
The loss generated from the semiconductor switch can be reduced.

次いで、第２図に制御回路11のブロック図を示し、こ
の図を用いてスイッチング部10の制御方法を説明する。Next, FIG. 2 shows a block diagram of the control circuit 11, and a control method of the switching unit 10 will be described with reference to FIG.

まず、各相電圧の時間的な変化に伴って、どの半導体
スイッチ12〜17をオン，オフさせるかについて説明す
る。相電圧を線間電圧に変化させる回路32によってＲ相
電圧41,S相電圧42,T相電圧43をＲ−Ｓ線間電圧44,S−Ｔ
線間電圧45,T−Ｒ線間電圧46,0V電圧47に変換し、各線
間電圧44,45,46と0V電圧47とを比較器29,30,31によって
比較することで、各線間電圧の正負の関係が該３個の比
較器29,30,31の出力によって表現される。スイッチ決定
論理回路28はこの３個の比較器29,30,31の出力の信号に
より、どの線間電圧が一番高いかを判断し、負荷８側に
電力を供給するため、一番高い線間電圧の正から負にト
ランス５を介して電流が流れるように２個の半導体スイ
ッチを決定し、さらにトランス５の励磁エネルギーを３
相交流電源１側に帰還させるための２個の半導体スイッ
チを決定する。First, which semiconductor switches 12 to 17 are turned on and off in accordance with the temporal change of each phase voltage will be described. The R-phase voltage 41, the S-phase voltage 42, and the T-phase voltage 43 are converted to the R-S line voltage 44, S-T by the circuit 32 for changing the phase voltage to the line voltage.
By converting the line voltage 45, the TR line voltage 46,0V voltage 47, and comparing the line voltage 44,45,46 with the 0V voltage 47 by the comparators 29,30,31, each line voltage Are expressed by the outputs of the three comparators 29, 30, 31. The switch determination logic circuit 28 determines which line voltage is the highest based on the signals output from the three comparators 29, 30, 31 and supplies the power to the load 8 side. The two semiconductor switches are determined so that a current flows through the transformer 5 from the positive voltage to the negative voltage between the transformers.
Two semiconductor switches for feedback to the phase AC power supply 1 are determined.

例えば、第３図のＱ点に示すようにＲ−Ｓ線間電圧44
が一番高く、正の場合は、Ｓ−Ｔ線間電圧45とＴ−Ｒ線
間電圧46が負となる。従って、Ｓ−Ｔ線間電圧45と0V電
圧47とを比較する比較器30の出力とＴ−Ｒ線間電圧46と
0V電圧47とを比較する比較器31の出力がともに０信号と
なり、Ｒ−Ｓ線間電圧44と0V電圧47とを比較する比較器
29の出力が１となるので、Ｒ−Ｓ線間電圧44が一番高い
ことが判り、その場合、負荷側に電力を供給する半導体
スイッチ12,16、励磁エネルギーを帰還させる半導体ス
イッチ13,15と決定される。なお、前述の説明から明ら
かなように、Ｒ−Ｓ線間電圧44と0V電圧47とを比較した
場合、比較器29の出力はＲ電圧＞Ｓ電圧のとき“1"、Ｒ
電圧＜Ｓ電圧のとき“0"を出力する。他の比較器も同様
である。For example, as shown at point Q in FIG.
Is the highest, and when it is positive, the voltage 45 between the ST line and the voltage 46 between the TR lines becomes negative. Therefore, the output of the comparator 30 that compares the ST line voltage 45 with the 0 V voltage 47 and the TR line voltage 46
The output of the comparator 31 comparing the 0V voltage 47 becomes 0 signal, and the comparator comparing the RS line voltage 44 with the 0V voltage 47
Since the output of 29 is 1, it can be seen that the RS line voltage 44 is the highest. In this case, the semiconductor switches 12 and 16 for supplying power to the load side and the semiconductor switches 13 and 15 for feeding back the excitation energy Is determined. As is apparent from the above description, when the RS line voltage 44 is compared with the 0 V voltage 47, the output of the comparator 29 is "1" when R voltage> S voltage,
When voltage <S voltage, "0" is output. The same applies to other comparators.

次に、半導体スイッチ12〜17のオン期間について説明
する。電力を供給するための半導体スイッチ12〜17のオ
ン期間は、出力電圧の変化分を検出して増幅するフィー
ドバック回路23の出力と３相全波整流回路21の出力の交
流分のみを検出するフィードフォワード回路22の出力を
加算器24により加え合わせ、該加算器24の出力と三角波
発生回路25の出力である三角波を比較器26により比較す
ることで決定され、該比較器26のパルス出力はトランス
５の飽和を防止するため、三角波の１周期おきに出力さ
れる。トランス５の励磁エネルギーを帰還させるための
半導体スイッチ12〜17のオン期間は比較器26の出力パル
スをインバータ27により反転させることで得られる。Next, the ON period of the semiconductor switches 12 to 17 will be described. During the on-period of the semiconductor switches 12 to 17 for supplying power, the output of the feedback circuit 23 for detecting and amplifying the change of the output voltage and the feed for detecting only the AC component of the output of the three-phase full-wave rectifier circuit 21 are provided. The output of the forward circuit 22 is added by an adder 24, and the output of the adder 24 is determined by comparing the output of the adder 24 with the triangular wave output from the triangular wave generation circuit 25 by a comparator 26. 5 is output every other cycle of the triangular wave to prevent saturation. The ON period of the semiconductor switches 12 to 17 for feeding back the excitation energy of the transformer 5 is obtained by inverting the output pulse of the comparator 26 by the inverter 27.

得られた電力を供給するための半導体スイッチ12〜17
のオン期間とトランス５の励磁エネルギーを帰還させる
ための半導体スイッチ12〜17のオン期間は、該スイッチ
決定論理回路28に入力され、該スイッチ決定論理回路28
により各半導体スイッチ12〜17のオン信号として各半導
体スイッチ12〜17の駆動回路（図示されないがスイッチ
決定論理回路の信号を出力する半導体スイッチの駆動回
路として構成する。）の出力48〜53（半導体スイッチ12
の駆動回路出力48,半導体スイッチ13の駆動回路出力49,
半導体スイッチ14の駆動回路出力50,半導体スイッチ15
の駆動回路出力51,半導体スイッチ16の駆動回路出力52,
半導体スイッチ17の駆動回路出力53）に分配される。Semiconductor switches 12-17 for supplying the obtained power
The ON period of the switch and the ON period of the semiconductor switches 12 to 17 for feeding back the excitation energy of the transformer 5 are input to the switch determination logic circuit 28, and the switch determination logic circuit 28
As a result, the outputs 48 to 53 (semiconductors) of the drive circuits of the semiconductor switches 12 to 17 (which are configured as drive circuits of the semiconductor switches that output the signals of the switch determination logic circuit, not shown) as the ON signals of the semiconductor switches 12 to 17 are provided. Switch 12
Drive circuit output 48, semiconductor switch 13 drive circuit output 49,
Drive circuit output 50 of semiconductor switch 14, semiconductor switch 15
Drive circuit output 51, semiconductor switch 16 drive circuit output 52,
It is distributed to the drive circuit output 53) of the semiconductor switch 17.

さらにここで、第２図に示す制御回路のブロック図に
おける各部波形を示す第４図を用いて、制御動作を詳細
に説明する。第４図のa,b,cはＲ−Ｓ線間電圧44,S−Ｔ
線間電圧45,T−Ｒ線間電圧46である。フィードフォワー
ド回路22は３相全波整流後の交流変動分のみを検出し、
出力電圧である直流電圧に該変動分が現われないように
する回路である。該フィードフォワード回路22の出力は
第４図のｄに示すように３相全波整流回路の出力の変動
分となり、パルス幅を入力電圧に反比例させるように動
作する．フィードバック回路23は負荷８に供給する直流
電圧が変化すると、その変化分に比例して該フィードバ
ック回路23の出力を変化させ、常に該直流電圧が一定に
なるように動作する。例えば、該直流電圧が高くなる
と、第４図のｅに示すフィードバック回路23の出力が高
くなり、該直流電圧が低くなるように制御する。Here, the control operation will be described in detail with reference to FIG. 4 showing the waveforms of respective parts in the block diagram of the control circuit shown in FIG. In FIG. 4, a, b, and c are the RS line voltages 44, ST.
The line voltage is 45 and the TR line voltage is 46. The feedforward circuit 22 detects only the AC fluctuation after the three-phase full-wave rectification,
This is a circuit that prevents the fluctuation from appearing in the DC voltage that is the output voltage. The output of the feedforward circuit 22 is a variation of the output of the three-phase full-wave rectifier circuit as shown in FIG. 4D, and operates so that the pulse width is inversely proportional to the input voltage. When the DC voltage supplied to the load 8 changes, the feedback circuit 23 changes the output of the feedback circuit 23 in proportion to the change, and operates so that the DC voltage always becomes constant. For example, when the DC voltage increases, the output of the feedback circuit 23 shown in FIG. 4E increases, and control is performed so that the DC voltage decreases.

従って、フィードフォワード回路22の出力とフイード
バック回路23の出力を加え合わせた加算器24の出力（第
４図,f）と三角波（第４図,g）を比較して一周期おきに
得られるオンパルス幅によって、出力電圧は変動分を含
まない安定な直流電圧となる。第４図の信号ｈは半導体
スイッチ12の駆動回路出力48の駆動回路と半導体スイッ
チ16の駆動回路出力52の駆動回路と入力信号であり、第
４図の信号ｉは半導体スイッチ13の駆動回路出力49の駆
動回路と半導体スイッチ15の駆動回路出力51の駆動回路
と入力信号である。Ｒ−Ｓ線間電圧44（第４図,a）が一
番高いｔ期間においては、すでに説明したように半導体
スイッチ12と16とを駆動回路出力48と52とによりオンす
ることによって負荷８側に電力を供給し、半導体スイッ
チ13と15とを駆動回路出力49と51とによりオンすること
によってトランス５の励磁エネルギーを３相交流電源１
側に帰還する。Accordingly, the output of the adder 24 (FIG. 4, f) obtained by adding the output of the feedforward circuit 22 and the output of the feedback circuit 23 is compared with the triangular wave (FIG. 4, g) to obtain an on-pulse obtained every other cycle. Depending on the width, the output voltage becomes a stable DC voltage that does not include a fluctuation. The signal h in FIG. 4 is the drive circuit of the drive circuit output 48 of the semiconductor switch 12 and the drive circuit of the drive circuit output 52 of the semiconductor switch 16 and the input signal, and the signal i in FIG. A drive circuit of 49 and a drive circuit of a drive circuit output 51 of the semiconductor switch 15 and an input signal. During the t period when the RS line voltage 44 (FIG. 4, a) is the highest, the semiconductor switches 12 and 16 are turned on by the drive circuit outputs 48 and 52 as described above, so that the load 8 And the semiconductor switches 13 and 15 are turned on by the drive circuit outputs 49 and 51 so that the excitation energy of the transformer 5 is supplied to the three-phase AC power supply 1.
Return to the side.

第４図のｇに示す三角波の発振周波数は低く図示され
ているが、該発振周波数を高くすることは容易であり、
発振周波数を高めることで装置の小形・軽量化が図れる
ことは言うまでもない。Although the oscillation frequency of the triangular wave shown in FIG. 4g is low, it is easy to increase the oscillation frequency.
It goes without saying that the device can be made smaller and lighter by increasing the oscillation frequency.

（発明の効果） 以上説明したように、本発明による直流電源装置にお
いては、スイッチング部が３相交流電源からの交流電圧
を直接高周波交流電圧に変換できる機能を有しているた
め、電力変換段数の減少が達成でき、変換効率が向上す
るという利点がある。すなわち、全損失の15％を占めて
いた入力整流部での損失分をなくすことができる。ま
た、入力整流部を冷却するための放熱フィンが不要とな
り、さらにスイッチング周波数を高めることで装置の小
形・軽量化、及び低コスト化が図れると言う利点があ
る。(Effects of the Invention) As described above, in the DC power supply device according to the present invention, the switching section has a function of directly converting the AC voltage from the three-phase AC power supply to the high-frequency AC voltage. And the conversion efficiency is improved. That is, the loss in the input rectifier, which occupies 15% of the total loss, can be eliminated. Further, there is an advantage that a heat radiation fin for cooling the input rectifying unit is not required, and further, by increasing the switching frequency, the device can be reduced in size and weight and cost can be reduced.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

第１図は本発明の一実施例を示す直流電源装置の回路
図、第２図は本発明の直流電源装置の制御回路のブロッ
ク図、第３図は３相交流電圧波形図、第４図は第２図の
制御回路のブロック図の動作を説明する波形図、第５図
は従来の直流電源装置のブロック図である。 １……商用３相交流電源 ２……入力整流部 ３……入力フィルタ部 ４……スイッチング部 ５……トランス ６……出力整流部 ７……出力フィルタ ８……負荷 ９……制御回路 10……スイッチング部 11……制御回路 12,13,14,15,16,17……逆耐圧を有する半導体スイッチ 21……３相全波整流回路 22……フィードフォワード回路 23……フィードバック回路 24……加算器 25……三角波発生回路 26……比較器 27……インバータ 28……スイッチ決定論理回路 29,30,31……比較器 32……相電圧を線間電圧に変換する回路 41……Ｒ相電圧 42……Ｓ相電圧 43……Ｔ相電圧 44……Ｒ−Ｓ線間電圧 45……Ｓ−Ｔ線間電圧 46……Ｔ−Ｒ線間電圧 47……0V電圧 48……半導体スイッチ12の駆動回路の出力 49……半導体スイッチ13の駆動回路の出力 50……半導体スイッチ14の駆動回路の出力 51……半導体スイッチ15の駆動回路の出力 52……半導体スイッチ16の駆動回路の出力 53……半導体スイッチ17の駆動回路の出力FIG. 1 is a circuit diagram of a DC power supply device showing one embodiment of the present invention, FIG. 2 is a block diagram of a control circuit of the DC power supply device of the present invention, FIG. 3 is a three-phase AC voltage waveform diagram, and FIG. Is a waveform diagram for explaining the operation of the block diagram of the control circuit of FIG. 2, and FIG. 5 is a block diagram of a conventional DC power supply device. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Commercial three-phase AC power supply 2 ... Input rectification part 3 ... Input filter part 4 ... Switching part 5 ... Transformer 6 ... Output rectification part 7 ... Output filter 8 ... Load 9 ... Control circuit 10 … Switching unit 11… Control circuit 12,13,14,15,16,17 …… Semiconductor switch with reverse breakdown voltage 21 …… 3-phase full-wave rectifier circuit 22 …… Feed forward circuit 23 …… Feedback circuit 24… … Adder 25… Triangular wave generation circuit 26… Comparator 27… Inverter 28… Switch decision logic circuit 29,30,31… Comparator 32… Circuit for converting phase voltage to line voltage 41… R-phase voltage 42 ... S-phase voltage 43 ... T-phase voltage 44 ... RS-line voltage 45 ... ST-line voltage 46 ... TR-line voltage 47 ... 0V voltage 48 ... The output of the drive circuit of the semiconductor switch 12 49 The output of the drive circuit of the semiconductor switch 13 50 The output of the drive circuit of the semiconductor switch 14 Output 51: Output of the drive circuit of the semiconductor switch 15 52: Output of the drive circuit of the semiconductor switch 16 53: Output of the drive circuit of the semiconductor switch 17

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】３相交流電圧を高周波交流電圧に変換する
スイッチング部、トランス、前記トランスの２次側電圧
を整流，平滑する出力整流部、出力フィルタ部、及び出
力の直流電圧を制御する制御回路から成る直流電源装置
において、前記スイッチング部は３組の第１の半導体ス
イッチと第２の半導体スイッチとを同一極性方向に直列
接続した直列回路よりなり、前記直列回路をトランスの
１次巻線側にそれぞれ接続し、前記直列回路の前記第１
の半導体スイッチと第２の半導体スイッチとの接続点の
それぞれを３相交流電源の各相に対応して接続し、前記
６個の半導体スイッチのうち２個の半導体スイッチを前
記３相交流電圧の周波数より高い周波数で直流出力電圧
に応じて制御回路によりオン，オフ制御し、前記トラン
スを介して前記出力整流部及び出力フィルタを通して負
荷に安定な直流電圧を供給するとともに、前記６個の半
導体スイッチのうち２個の半導体スイッチがオンしてい
る期間に蓄えられた前記トランスの励磁エネルギーを、
前記６個の半導体スイッチのうち２個の半導体スイッチ
をオンさせ、前記３相交流電源へトランスの励磁エネル
ギーを帰還させることを特徴とする直流電源装置。1. A switching unit for converting a three-phase AC voltage into a high-frequency AC voltage, a transformer, an output rectifying unit for rectifying and smoothing a secondary voltage of the transformer, an output filter unit, and control for controlling an output DC voltage. In a DC power supply device comprising a circuit, the switching unit comprises a series circuit in which three sets of a first semiconductor switch and a second semiconductor switch are connected in series in the same polarity direction, and the series circuit is connected to a primary winding of a transformer. Side of the series circuit.
Connection points of the three semiconductor switches and the second semiconductor switch are connected corresponding to each phase of the three-phase AC power supply, and two of the six semiconductor switches are connected to the three-phase AC voltage. On / off control is performed by a control circuit at a frequency higher than the frequency according to the DC output voltage, and a stable DC voltage is supplied to the load through the output rectifier and the output filter via the transformer, and the six semiconductor switches are controlled. Of the transformer stored during the period when two of the semiconductor switches are on,
A DC power supply device, wherein two of the six semiconductor switches are turned on, and the excitation energy of a transformer is fed back to the three-phase AC power supply. 【請求項２】３相交流電源の各線間電圧を検出し、前記
３相交流電源の線間電圧が常に一番高い出力端子に接続
される２個の半導体スイッチをオン，オフさせる請求項
１記載の直流電源装置。2. The semiconductor device according to claim 1, wherein a line voltage of the three-phase AC power supply is detected and two semiconductor switches connected to an output terminal having the highest line voltage of the three-phase AC power supply are turned on and off. A DC power supply as described. 【請求項３】３相交流電源の整流出力の交流変動分を検
出し、前記変動分に反比例するように６個の半導体スイ
ッチのオン，オフ比を調整する請求項１又は２記載の直
流電源装置。3. The DC power supply according to claim 1, wherein an AC fluctuation of a rectified output of the three-phase AC power supply is detected, and an on / off ratio of the six semiconductor switches is adjusted so as to be inversely proportional to the fluctuation. apparatus.