JPH01202164A - Dc power source - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は変換効率が高く、小形・軽量化を図った直流電
源装置に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to a DC power supply device that has high conversion efficiency and is compact and lightweight.
（従来技術及び発明が解決しようとする課題）第５図は
従来の直流電源装置のブロック図である。従来の直流電
源装置では３相交流電１１ｉＸ１からの交流電圧を入力
整流部２にて全波整流し、入力フィルタ部３において平
滑することにより直流電圧を得た後、スイッチング部４
において該直流電圧を高周波で断続し、トランス５の２
次側から得られる高周波交流電圧を整流部６と出力フィ
ルタ部７により整流、平滑して直流電圧を得る。また、
制御回路８が出力電圧を検出して、スイッチング部４に
おけるスイッチのオン期間を制御するＰＷＭ（パルス幅
変調）制御を行い、出力の直流電圧の安定化を図ってい
る。(Prior Art and Problems to be Solved by the Invention) FIG. 5 is a block diagram of a conventional DC power supply device. In the conventional DC power supply device, the AC voltage from the three-phase AC power supply 11iX1 is full-wave rectified in the input rectifier 2, smoothed in the input filter unit 3 to obtain a DC voltage, and then the DC voltage is obtained by the switching unit 4.
2 of the transformer 5, the DC voltage is intermittent at a high frequency.
A high frequency AC voltage obtained from the next side is rectified and smoothed by a rectifier 6 and an output filter 7 to obtain a DC voltage. Also,
A control circuit 8 detects the output voltage and performs PWM (pulse width modulation) control to control the on period of the switch in the switching section 4, thereby stabilizing the output DC voltage.
従って、従来の直流電源装置では、３相交流電源１から
の交流電圧を一旦直流電圧に変換した後、スイッチング
部４により高周波交流電圧に変換するため、入力整流部
２とスイッチング部４で大きな損失が発生し、変換効率
が低下するという問題がある。また、スイッチング部４
のスイッチオン中にトランス５に蓄積された励磁エネル
ギーは損失として消費される。このため、冷却用フィン
が大きくなり、さらに部品点数が多く装置が大型化し、
高価になるという問題がある。Therefore, in the conventional DC power supply device, the AC voltage from the three-phase AC power supply 1 is first converted to DC voltage, and then converted to high-frequency AC voltage by the switching unit 4, so there is a large loss in the input rectifier unit 2 and the switching unit 4. occurs, and the conversion efficiency is reduced. In addition, the switching section 4
The excitation energy accumulated in the transformer 5 while it is switched on is consumed as loss. For this reason, the cooling fins have become larger, and the equipment has become larger due to the large number of parts.
The problem is that it is expensive.
本発明は、上記問題点に鑑み、変換効率が高く、小形・
軽量化、及び低コスト化が図れる直流電源装置を提供す
ることを目的とする。In view of the above problems, the present invention has high conversion efficiency, small size and
It is an object of the present invention to provide a DC power supply device that can be made lighter and lower in cost.
（課題を解決するための手段）
上記問題点を解決するため、本発明による直流電源装置
では、３相交流電圧を直流電圧に変換せずに、高周波で
動作するスイッチ素子と高周波トランスにより高周波交
流電力に変換した後、整流するという構成をとることに
より、入力整流部が無く、変換段数が少ないという特徴
を有する。また、６個の半導体スイッチのうち２個の半
導体スイッチがオンしている期間に蓄えられた前記トラ
ンスの励磁エネルギーを、前記半導体スイッチのうち別
の２個の半導体スイッチをオンさせ、前記３相交流電源
へ帰還させる特徴を有する。(Means for Solving the Problems) In order to solve the above-mentioned problems, the DC power supply device according to the present invention does not convert three-phase AC voltage into DC voltage, but uses a switch element that operates at high frequency and a high-frequency transformer to generate high-frequency AC power. By adopting a configuration in which power is converted and then rectified, there is no input rectifier and the number of conversion stages is small. Further, the excitation energy of the transformer stored during the period when two semiconductor switches among the six semiconductor switches are on is turned on to turn on two other semiconductor switches among the semiconductor switches, and the three-phase semiconductor switches are turned on. It has the feature of returning to AC power supply.
制御回路は負荷へ供給する前記直流電圧を検出し、その
大きさに従って半導体スイッチのオン期間を制御し、さ
らに前記３相交流電源の各線間電圧を検出し、一番高い
線間電圧が変わる毎にオン。The control circuit detects the DC voltage supplied to the load, controls the on-period of the semiconductor switch according to its magnitude, detects each line voltage of the three-phase AC power supply, and detects each line voltage of the three-phase AC power supply every time the highest line voltage changes. On.
オフさせる半導体スイッチを変化させ、常に線間電圧が
一番高い線間に挿入された半導体スイッチをオン、オフ
させる特徴を有する。It has a feature of changing the semiconductor switches to be turned off and always turning on and off the semiconductor switch inserted between the lines with the highest line voltage.
さらに前記３相交流電源の整流出力の交流変動分を検出
し、前記変動分に反比例するように前記６個の半導体ス
イッチのオン、オフ比を調整する特徴を有する。Furthermore, it has a feature of detecting an alternating current variation in the rectified output of the three-phase AC power supply and adjusting the on/off ratios of the six semiconductor switches so as to be inversely proportional to the variation.
（実施例） 以下、図を参照して本発明の詳細な説明する。(Example) Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
なお、実施例は一つの例示であって、本発明の精神を逸
脱しない範囲で種々の変更あるいは改良を行いうること
は言うまでもない。Note that the embodiments are merely illustrative, and it goes without saying that various changes and improvements can be made without departing from the spirit of the present invention.
第１図は本発明の実施例を示す回路図である。FIG. 1 is a circuit diagram showing an embodiment of the present invention.
同図において、１は商用３相交流電源、５はトランス、
６は出力整流部、７は出力フィルタ部、８は負荷、１０
はスイッチング部、１１は制御回路、■２゜１３、１４
．１５．１６．１７は半導体スイッチである。なお、半
導体スイッチ１２．１３．１４はそれぞれ第１の半導体
スイッチ、半導体スイッチ１５．１６．１７はそれぞれ
第２の半導体スイッチで、第１の半導体スイッチ１２と
第２の半導体スイッチ１５、同様に第１及び第２の半導
体スイッチ１３と１６、第１及び第２の半導体スインｔ
１４と１７はそれぞれ同一極性方向に直列接続した直列
回路を構成し、さらに、各直列回路の接続点はそれぞれ
３相交流電源の各相に対応して接続されている。In the figure, 1 is a commercial three-phase AC power supply, 5 is a transformer,
6 is an output rectifier, 7 is an output filter, 8 is a load, 10
is a switching section, 11 is a control circuit, ■2゜13, 14
．． 15, 16, and 17 are semiconductor switches. Note that the semiconductor switches 12, 13, and 14 are first semiconductor switches, and the semiconductor switches 15, 16, and 17 are second semiconductor switches, respectively. 1 and 2nd semiconductor switches 13 and 16, 1st and 2nd semiconductor switches t
14 and 17 constitute a series circuit connected in series in the same polarity direction, and the connection points of each series circuit are connected corresponding to each phase of the three-phase AC power supply.
３相交流電源１からの交流電圧は、スイッチング部１０
にて該商用３相交流電源の周波数より高い周波数により
スイッチングされ、該トランス５の出力側に高周波交流
電圧を発生させる。このトランス５からの交流出力は出
力整流部６にて整流され、出力フィルタ部７により平滑
されて、直流出力として負荷８に供給される。制御回路
１１は商用３相交流電源１からの各相電圧を検出し、常
に線間電圧が一番高い線間に挿入されているスイッチン
グ部１０の半導体スイッチをオン、オフさせるように半
導体スイッチを選択すると共に、負荷８へ供給される平
滑された直流電圧と該３相電圧を検出し、該直流電圧が
一定になるように線間電圧が一番高いところにある半導
体スイッチのオン期間を制御するパルス幅制御を行う。The AC voltage from the three-phase AC power supply 1 is supplied to the switching unit 10.
The transformer 5 is switched at a frequency higher than the frequency of the commercial three-phase AC power supply, and a high frequency AC voltage is generated on the output side of the transformer 5. The AC output from the transformer 5 is rectified by an output rectifier 6, smoothed by an output filter 7, and supplied to a load 8 as a DC output. The control circuit 11 detects each phase voltage from the commercial three-phase AC power supply 1, and operates the semiconductor switch so as to always turn on and off the semiconductor switch of the switching unit 10 inserted between the lines with the highest line voltage. At the same time, the smoothed DC voltage supplied to the load 8 and the three-phase voltage are detected, and the ON period of the semiconductor switch at the highest line voltage is controlled so that the DC voltage is constant. Performs pulse width control.
そのため、トラ・レス５の１次側に流れる電流が少なく
なり、半導体スイッチから発生する損失を減少すること
ができる。Therefore, the current flowing through the primary side of the tie-less 5 is reduced, and the loss generated from the semiconductor switch can be reduced.
次いで、第２回に制御回路１１のブロック図を示し、こ
の図を用いてスイッチング部１０の制御方法を説明する
。Next, in the second part, a block diagram of the control circuit 11 will be shown, and a method of controlling the switching unit 10 will be explained using this diagram.
まず、各相電圧の時間的な変化に伴って、どの半導体ス
イッチ１２〜１７をオン、オフさせるかについて説明す
る。相電圧を線間電圧に変化させる回路３２によってＲ
相電圧４１．Ｓ相電圧４２．Ｔ相電圧４３をＲ−３線間
電圧４４．Ｓ−Ｔ線間電圧４５．Ｔ−Ｒ線間電圧４６．
ＯＶ電圧４７に変換し、各線間電圧４４、４５．４６と
ＯＶ電圧４７とを比較器２９．３０．３１ニよって比較
することで、各線間電圧の正負の関係が該３個の比較器
２９．３０．３１の出力によって表現される。スイッチ
決定論理回路２日はこの３個の比較器２９．３０．３１
の出力の信号により、どの線間電圧が一番高いかを判断
し、負荷８側に電力を供給するため、一番高い線間電圧
の正から負にトランス５を介して電流が流れるように２
個の半導体スイッチを決定し、さらにトランス５の励磁
エネルギーを３相交流電源１側に帰還させるための２個
の半導体スイッチを決定する。First, a description will be given of which semiconductor switches 12 to 17 are turned on and off in accordance with temporal changes in each phase voltage. R by the circuit 32 that changes the phase voltage to line voltage.
Phase voltage 41. S phase voltage 42. The T-phase voltage 43 is converted to the R-3 line voltage 44. ST-T line voltage 45. T-R line voltage 46.
By converting to OV voltage 47 and comparing each line voltage 44, 45.46 and OV voltage 47 by comparators 29, 30, and 31, the positive/negative relationship of each line voltage can be determined by the three comparators 29. Represented by the output of .30.31. Switch decision logic circuit 2nd day is these three comparators 29.30.31
Based on the output signal, it is determined which line voltage is the highest, and in order to supply power to the load 8 side, the current flows from the positive side of the highest line voltage to the negative side via the transformer 5. 2
Furthermore, two semiconductor switches for feeding back the excitation energy of the transformer 5 to the three-phase AC power supply 1 side are determined.
例えば、第３図のＱ点に示すようにＲ−３線間電圧４４
が一番高く、正の場合は、Ｓ−Ｔ線間電圧４５とＴ−Ｒ
線間電圧４６が負となる。従って、Ｓ−Ｔ線間電圧４５
とＯｖ電圧４７とを比較する比較器３０の出力とＴ−Ｒ
線間電圧４６と０■電圧４７とを比較する比較器３１の
出力がともに０信号となり、Ｒ−３線間電圧４４とＯｖ
電圧４７とを比較する比較器２９の出力が１となるので
、Ｒ−３線間電圧４４が一番高いことが判り、その場合
、負荷側に電力を供給する半導体スイッチは１２．１６
、励磁エネルギーを帰還させる半導体スイッチは１３．
１５と決定される。For example, as shown at point Q in FIG.
is the highest and if positive, S-T line voltage 45 and T-R
Line voltage 46 becomes negative. Therefore, the S-T line voltage 45
The output of the comparator 30 that compares the Ov voltage 47 and T-R
The outputs of the comparator 31 that compares the line voltage 46 and the 0V voltage 47 both become 0 signals, and the R-3 line voltage 44 and Ov
Since the output of the comparator 29 that compares the voltage with the voltage 47 becomes 1, it can be seen that the R-3 line voltage 44 is the highest, and in that case, the semiconductor switch that supplies power to the load side is 12.16.
, the semiconductor switch that returns excitation energy is 13.
15 is determined.
なお、前述の説明から明らかなように、Ｒ−３線間電圧
４４とＯｖ電圧４７とを比較した場合、比較器２９の出
力はＲ電圧〉Ｓ電圧のときビ、Ｒ電圧くＳ電圧のとき０
”を出力する。他の比較器も同様である。As is clear from the above explanation, when the R-3 line voltage 44 and the Ov voltage 47 are compared, the output of the comparator 29 is Bi when the R voltage>S voltage, and Bi when the R voltage is less than the S voltage. 0
” is output. The same applies to other comparators.
次に、半導体スイッチ１２〜１７のオン期間につし）て
説明する。電力を供給するための半導体スイッチ１２〜
１７のオン期間は、出力電圧の変化分を検出して増幅す
るフィードバック回路２３の出力と３相全波整流回路２
１の出力の交流骨のみを検出するフィードフォワード回
路２２の出力を加算器２４により加え合わせ、該加算器
２４の出力と三角波発生回路２５の出力である三角波を
比較器２６により比較することで決定され、該比較器２
６のパルス出力はトランス５の飽和を防止するため、三
角波の１周期おきに出力される。トランス５の励磁二重
しギーを帰還させるための半導体スイッチ１２〜１７の
オン期間は比較器２６の出力パルスをインバータ２７に
より反転させることで得られる。Next, the on period of the semiconductor switches 12 to 17 will be explained. Semiconductor switch 12 for supplying power
17, the output of the feedback circuit 23 that detects and amplifies the change in the output voltage and the three-phase full-wave rectifier circuit 2.
The output of the feed forward circuit 22 which detects only the AC bone of the output 1 is added by the adder 24, and the output of the adder 24 is compared with the triangular wave which is the output of the triangular wave generating circuit 25 by the comparator 26. and the comparator 2
The pulse output No. 6 is output every other cycle of the triangular wave in order to prevent the transformer 5 from being saturated. The ON period of the semiconductor switches 12 to 17 for feeding back the excitation double energy of the transformer 5 is obtained by inverting the output pulse of the comparator 26 with the inverter 27.
得られた電力を供給するための半導体スイ・フチ１２〜
１フ０オン期間とトランス５の励磁二重しギーを帰還さ
せるための半導体スイッチ１２〜１７のオン期間は、該
スイッチ決定論理回路２８に入力され、該スイッチ決定
論理回路２日により各半導体スイッチ１２〜１７のオン
信号として各半導体スイッチ１２〜１７の駆動回路（図
示されないがスイッチ決定論理回路の信号を出力する半
導体スイッチの駆動回路として構成する。）の出力４８
〜５３（半導体スイッチ１２の駆動回路出力４８．半導
体スイッチ１３の駆動回路出力４９．半導体スイッチ１
４の駆動回路出力５０゜半導体スイッチ１５の駆動回路
出力５１．半導体スイッチ１６の駆動回路出力５２．半
導体スイッチ１７の駆動回路出力５３）に分配される。Semiconductor switch edge 12 for supplying the obtained power
The 1F0 on period and the on period of the semiconductor switches 12 to 17 for feeding back the excitation double energy of the transformer 5 are input to the switch decision logic circuit 28, and the switch decision logic circuit 28 determines each semiconductor switch. The output 48 of the drive circuit for each of the semiconductor switches 12 to 17 (not shown, but configured as a drive circuit for a semiconductor switch that outputs a signal from a switch decision logic circuit) serves as an ON signal for the switches 12 to 17.
~53 (Drive circuit output 48 of semiconductor switch 12. Drive circuit output 49 of semiconductor switch 13. Semiconductor switch 1
4 drive circuit output 50° and semiconductor switch 15 drive circuit output 51. Drive circuit output 52 of semiconductor switch 16. It is distributed to the drive circuit output 53) of the semiconductor switch 17.
さらにここで、第２図に示す制御回路のブロック図にお
ける各部波形を示す第４図を用いて、制御動作を詳細に
説明する。第４図のａ、ｂ、ｃはＲ−３線間電圧４４．
Ｓ−Ｔ線間電圧４５．Ｔ−Ｒ線間電圧４６である。フィ
ードフォワード回路２２は３相全波整流後の交流変動分
のみを検出し、出力電圧である直流電圧に該変動分が現
われないようにする回路である。該フィードフォワード
回路２２の出力は第４図のｄに示すように３相全波整流
回路の出力の変動分となり、パルス幅を入力端子に反比
例させるように動作する。フィードバック回路２３は負
荷Ｂに供給する直流電圧が変化すると、その変化分に比
例して該フィードバック回路２３の出力を変化させ、常
に該直流電圧が一定になるように動作する。例えば、該
直流電圧が高くなると、第４図のｅに示すフィードバッ
ク回路２３の出力が高くなり、該直流電圧が低くなるよ
うに制御する。Further, the control operation will be explained in detail with reference to FIG. 4 showing waveforms of various parts in the block diagram of the control circuit shown in FIG. 2. a, b, and c in FIG. 4 are the R-3 line voltage 44.
ST-T line voltage 45. The T-R line voltage is 46. The feedforward circuit 22 is a circuit that detects only the AC variation after three-phase full-wave rectification, and prevents the variation from appearing in the DC voltage, which is the output voltage. The output of the feedforward circuit 22 is a variation of the output of the three-phase full-wave rectifier circuit, as shown in d of FIG. 4, and operates to make the pulse width inversely proportional to the input terminal. When the DC voltage supplied to the load B changes, the feedback circuit 23 changes the output of the feedback circuit 23 in proportion to the change, and operates so that the DC voltage is always constant. For example, when the DC voltage increases, the output of the feedback circuit 23 shown in e of FIG. 4 increases, and the DC voltage is controlled to decrease.
従って、フィードフォワード回路２２の出力とフィード
バック回路２３の出力を加え合わせた加算器２４の出力
（第４図、Ｂと三角波（第４図、ｇ）を比較して一周期
おきに得られるオンパルス幅によって、出力電圧は変動
分を含まない安定な直流電圧となる。第４図の信号りは
半導体スイッチ１２の駆動回路出力４８の駆動回路と半
導体スイッチ１６の駆動回路出力５２の駆動回路と入力
信号であり、第４図の信号ｉは半導体スイッチ１３の駆
動回路出力４９の駆動回路と半導体スイッチ１５の駆動
回路出力５１の駆動回路との入力信号である。Ｒ−３線
間電圧４４（第４図、ａ）が一番高いｔ期間においては
、すでに説明したように半導体スイッチ１２と１６とを
駆動回路出力４８と５２とによりオンすることによって
負荷８側に電力を供給し、半導体スイッチ１３と１５と
を駆動回路出力４９と５１とによりオンすることによっ
てトランス５の励磁エネルギーを３相交流電源１側に帰
還する。Therefore, the output of the adder 24 which is the sum of the output of the feedforward circuit 22 and the output of the feedback circuit 23 (the on-pulse width obtained every other period by comparing the triangular wave (B in Fig. 4) with the triangular wave (g in Fig. 4) As a result, the output voltage becomes a stable DC voltage that does not include fluctuations.The signals in FIG. The signal i in FIG. 4 is an input signal between the drive circuit of the drive circuit output 49 of the semiconductor switch 13 and the drive circuit of the drive circuit output 51 of the semiconductor switch 15. During the period t in which the value a) in FIG. 15 is turned on by the drive circuit outputs 49 and 51, the excitation energy of the transformer 5 is fed back to the three-phase AC power supply 1 side.
第４図のｇに示す三角波の発振周波数は低く図示されて
いるが、該発振周波数を高くすることは容易であり、発
振周波数を高めることで装置の小形・軽量化が図れるこ
とは言うまでもない。Although the oscillation frequency of the triangular wave shown in g in FIG. 4 is shown to be low, it is easy to increase the oscillation frequency, and it goes without saying that by increasing the oscillation frequency, the device can be made smaller and lighter.
（発明の効果）
以上説明したように、本発明による直流電源装置におい
ては、スイッチング部が３相交流電源からの交流電圧を
直接高周波交流電圧に変換できる機能を有しているため
、電力変換段数の減少が達成でき、変換効率が向上する
という利点がある。(Effects of the Invention) As explained above, in the DC power supply device according to the present invention, since the switching section has the function of directly converting the AC voltage from the three-phase AC power supply into high-frequency AC voltage, the number of power conversion stages is This has the advantage that a reduction in energy can be achieved and conversion efficiency can be improved.
すなわち、全損失の１５％を占めていた入力整流部での
損失分をなくすことができる。また、入力整流部を冷却
するための放熱フィンが不要となり、さらにスイッチン
グ周波数を高めることで装置の小形・軽量化、及び低コ
スト化が図れると言う利点がある。In other words, it is possible to eliminate the loss in the input rectifier, which accounted for 15% of the total loss. Further, there is an advantage that a heat dissipation fin for cooling the input rectifying section is not required, and by increasing the switching frequency, the device can be made smaller, lighter, and lower in cost.
第１図は本発明の一実施例を示す直流電源装置。
の回路図、第２図は本発明の直流電源装置の制御回路の
ブロック図、第３図は３相交流電圧波形図、第４図は第
２図の制御回路のブロック図の動作を説明する波形図、
第５図は従来の直流電源装置のブロック図である。
１・・・・商用３相交流電源
２・・・・入力整流部
３・・・・入力フィルタ部
４・・・・スイッチング部
５・・・・トランス
６・・・・出力整流部
７・・・・出力フィルタ
８・・・・負荷
９・・・・制御回路
１０・・・・スイッチング部
１１・・・・制御回路
１２、１３．１４．１５．１６．１７・・・逆耐圧を有
する半導体スイッチ
２１・・・・３相全波整流回路
２２・・・・フィードフォワード回路
２３・・・・フィードバック回路
２４・・・・加算器
２５・・・・三角波発生回路
２６・・・・比較器
２７・・・・インバータ
２８・・・・スイッチ決定論理回路
２９．３０．３１・比較器
３２・・・・相電圧を線間電圧に変換する回路４１・・
・・Ｒ相電圧
４２・・・・Ｓ相電圧
４３・・・・Ｔ相電圧
４４・・・・Ｒ−３線間電圧
４５・・・・Ｓ−Ｔ線間電圧
４６・・・・Ｔ−Ｒ線間電圧
４７・・・・Ｏｖ電圧
４８・・・・半導体スイッチ１２の駆動回路の出力４９
・・・・半導体スイッチ１３の駆動回路の出力５０・・
・・半導体スイッチ１４の駆動回路の出力５１・・・・
半導体スイッチ１５の駆動回路の出力５２・・・・半導
体スイッチ１６の駆動回路の出力５３・・・・半導体ス
イッチ１７の駆動回路の出力特許出願人 日本電信電
話株式会社
代理人 弁理士 高 山 敏ン゛夫：１（外１名）″
中Ｓス手゛
１３図
Ｒ−ｓｙｗＶＪｔＪＥ ｓ−Ｔ甥間ｔｆｆｉ Ｔ−Ｒ
稗都恍第５＠FIG. 1 shows a DC power supply device showing one embodiment of the present invention. 2 is a block diagram of the control circuit of the DC power supply device of the present invention, FIG. 3 is a three-phase AC voltage waveform diagram, and FIG. 4 explains the operation of the block diagram of the control circuit of FIG. 2. waveform diagram,
FIG. 5 is a block diagram of a conventional DC power supply device. 1...Commercial 3-phase AC power supply 2...Input rectifier section 3...Input filter section 4...Switching section 5...Transformer 6...Output rectifier section 7... ... Output filter 8 ... Load 9 ... Control circuit 10 ... Switching section 11 ... Control circuit 12, 13.14.15.16.17 ... Semiconductor having reverse breakdown voltage Switch 21... Three-phase full-wave rectifier circuit 22... Feedforward circuit 23... Feedback circuit 24... Adder 25... Triangular wave generation circuit 26... Comparator 27 ... Inverter 28 ... Switch decision logic circuit 29, 30, 31, Comparator 32 ... Circuit 41 that converts phase voltage into line voltage...
... R phase voltage 42 ... S phase voltage 43 ... T phase voltage 44 ... R-3 line voltage 45 ... S-T line voltage 46 ... T- R line voltage 47...Ov voltage 48...Output 49 of the drive circuit of the semiconductor switch 12
...Output 50 of the drive circuit of the semiconductor switch 13...
...Output 51 of the drive circuit of the semiconductor switch 14...
Output 52 of the drive circuit of the semiconductor switch 15...Output 53 of the drive circuit of the semiconductor switch 16...Output of the drive circuit of the semiconductor switch 17 Patent applicant: Nippon Telegraph and Telephone Corporation Agent Patent attorney Toshin Takayama゛Husband: 1 (1 other person)''
Middle S hand 13 Figure R-sywVJtJE s-T nephew tffi T-R
Hietou No. 5@
Claims (3)
チング部、トランス、前記トランスの２次側電圧を整流
、平滑する出力整流部、出力フィルタ部、及び出力の直
流電圧を制御する制御回路から成る直流電源装置におい
て、前記スイッチング部は３組の第１の半導体スイッチ
と第２の半導体スイッチとを同一極性方向に直列接続し
た直列回路よりなり、前記直列回路をトランスの１次巻
線側にそれぞれ接続し、前記直列回路の前記第１の半導
体スイッチと第２の半導体スイッチとの接続点のそれぞ
れを３相交流電源の各相に対応して接続し、前記６個の
半導体スイッチのうち２個の半導体スイッチを前記３相
交流電圧の周波数より高い周波数で直流出力電圧に応じ
て制御回路によりオン、オフ制御し、前記トランスを介
して前記出力整流部及び出力フィルタを通して負荷に安
定な直流電圧を供給するとともに、前記６個の半導体ス
イッチのうち２個の半導体スイッチがオンしている期間
に蓄えられた前記トランスの励磁エネルギーを、前記６
個の半導体スイッチのうち２個の半導体スイッチをオン
させ、前記３相交流電源へトランスの励磁エネルギーを
帰還させることを特徴とする直流電源装置。(1) From a switching unit that converts three-phase AC voltage to high-frequency AC voltage, a transformer, an output rectifier unit that rectifies and smoothes the secondary voltage of the transformer, an output filter unit, and a control circuit that controls the output DC voltage. In the DC power supply device comprising: connection points between the first semiconductor switch and the second semiconductor switch of the series circuit are connected to correspond to each phase of the three-phase AC power supply, and two of the six semiconductor switches The semiconductor switches are controlled on and off by a control circuit according to the DC output voltage at a frequency higher than the frequency of the three-phase AC voltage, and a stable DC voltage is applied to the load through the output rectifier and output filter via the transformer. At the same time, the excitation energy of the transformer stored during the period when two of the six semiconductor switches are on is supplied to the six semiconductor switches.
A DC power supply device characterized in that two of the semiconductor switches are turned on to return excitation energy of a transformer to the three-phase AC power supply.
流電源の線間電圧が常に一番高い出力端子に接続される
２個の半導体スイッチをオン、オフさせる請求項１記載
の直流電源装置。(2) Detecting each line voltage of the three-phase AC power supply, and turning on and off two semiconductor switches connected to the output terminal with the highest line voltage of the three-phase AC power supply. DC power supply.
前記変動分に反比例するように６個の半導体スイッチの
オン、オフ比を調整する請求項１又は２記載の直流電源
装置。(3) Detect AC fluctuations in the rectified output of the 3-phase AC power supply,
3. The DC power supply device according to claim 1, wherein the on/off ratios of the six semiconductor switches are adjusted in inverse proportion to the variation.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2714188A JP2628059B2 (en) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | DC power supply |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2714188A JP2628059B2 (en) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | DC power supply |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01202164A true JPH01202164A (en) | 1989-08-15 |
| JP2628059B2 JP2628059B2 (en) | 1997-07-09 |
Family
ID=12212770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2714188A Expired - Fee Related JP2628059B2 (en) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | DC power supply |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2628059B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01231662A (en) * | 1988-03-09 | 1989-09-14 | Origin Electric Co Ltd | Dc power supply |
| JP2013163013A (en) * | 2012-01-13 | 2013-08-22 | Toshiba Corp | Power supply circuit and magnetic resonance imaging apparatus |
-
1988
- 1988-02-08 JP JP2714188A patent/JP2628059B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01231662A (en) * | 1988-03-09 | 1989-09-14 | Origin Electric Co Ltd | Dc power supply |
| JP2013163013A (en) * | 2012-01-13 | 2013-08-22 | Toshiba Corp | Power supply circuit and magnetic resonance imaging apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2628059B2 (en) | 1997-07-09 |
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