JP2597869B2 - 点火コイルの製造方法 - Google Patents
点火コイルの製造方法Info
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- JP2597869B2 JP2597869B2 JP63011755A JP1175588A JP2597869B2 JP 2597869 B2 JP2597869 B2 JP 2597869B2 JP 63011755 A JP63011755 A JP 63011755A JP 1175588 A JP1175588 A JP 1175588A JP 2597869 B2 JP2597869 B2 JP 2597869B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、内燃機関の点火コイルの製造方法に関し、
より具体的にはコアに永久磁石を介挿して一次コイルに
通電した際に生ずる磁束と逆の方向に磁束を生ぜしめる
ことによって点火性能を向上させた点火コイルの製造方
法に関する。
より具体的にはコアに永久磁石を介挿して一次コイルに
通電した際に生ずる磁束と逆の方向に磁束を生ぜしめる
ことによって点火性能を向上させた点火コイルの製造方
法に関する。
（従来の技術） 従来の内燃機関の点火コイルは周知の如く一次コイル
と二次コイルとを巻回したコア（鉄芯）からなり、その
一次コイルの通電電流を断続して二次コイルに高電圧を
発生せしめて燃焼室内の混合気を着火している。斯る従
来技術の一例としては特開昭58−54618号公報記載の技
術を挙げることが出来、この従来例の場合には閉磁路型
のコアを備えた点火コイルを開示している。
と二次コイルとを巻回したコア（鉄芯）からなり、その
一次コイルの通電電流を断続して二次コイルに高電圧を
発生せしめて燃焼室内の混合気を着火している。斯る従
来技術の一例としては特開昭58−54618号公報記載の技
術を挙げることが出来、この従来例の場合には閉磁路型
のコアを備えた点火コイルを開示している。
（発明が解決しようとする課題） ところで点火コイルにおいてはコアが単位体積当り蓄
えることが出来る磁気エネルギｗは一般に（透磁率μ＝
一定のとき）、 で表され、具体的にはコアの体積と該コアの材質から決
まる飽和磁束密度で決定されることになる。而して点火
コイルにおいても車載時のレイアウト等の理由から小型
軽量化が期待されるのであるが、そのためには従来の場
合主としてコア材として可能な限り飽和点の高いものを
選択することとなり又その様なコア材は比較的高価であ
り加工性が比較的悪いことから結果的にコストアップを
招く等の不都合があった。よって点火コイルの小型軽量
化を十分達成することが困難であった。
えることが出来る磁気エネルギｗは一般に（透磁率μ＝
一定のとき）、 で表され、具体的にはコアの体積と該コアの材質から決
まる飽和磁束密度で決定されることになる。而して点火
コイルにおいても車載時のレイアウト等の理由から小型
軽量化が期待されるのであるが、そのためには従来の場
合主としてコア材として可能な限り飽和点の高いものを
選択することとなり又その様なコア材は比較的高価であ
り加工性が比較的悪いことから結果的にコストアップを
招く等の不都合があった。よって点火コイルの小型軽量
化を十分達成することが困難であった。
従って、本発明の目的は従来技術の上述の欠点を解消
することにあり、コアの体積を低減して小型軽量化を可
能とする点火コイルの製造方法であって生産性にも優れ
た点火コイルの製造方法を提供することを目的とする。
することにあり、コアの体積を低減して小型軽量化を可
能とする点火コイルの製造方法であって生産性にも優れ
た点火コイルの製造方法を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段及び作用） 上記の目的を達成するために本発明は、一次コイル及
び二次コイルを巻回した複数のコア片に分割可能なコア
に永久磁石を介挿して閉磁路コアとすると共に、前記一
次コイルに通電した際にそれによって生じる磁束と逆の
方向に磁束を生ぜしめる如く構成した点火コイルの製造
方法において、前記複数のコア片のうち最小のコア片に
永久磁化可能な磁性材を固定して一体的な結合体を製作
し、次いで着磁器を介して結合体を複数個同時に着磁
し、次いで着磁した結合体をコア本体に組み付けること
からなる如く構成した。
び二次コイルを巻回した複数のコア片に分割可能なコア
に永久磁石を介挿して閉磁路コアとすると共に、前記一
次コイルに通電した際にそれによって生じる磁束と逆の
方向に磁束を生ぜしめる如く構成した点火コイルの製造
方法において、前記複数のコア片のうち最小のコア片に
永久磁化可能な磁性材を固定して一体的な結合体を製作
し、次いで着磁器を介して結合体を複数個同時に着磁
し、次いで着磁した結合体をコア本体に組み付けること
からなる如く構成した。
即ち、本発明者達は点火コイルの小型軽量化について
種々模索したところ、コアに永久磁石を介挿して一次コ
イルに通電して磁束を生ぜしめる際にそれと逆方向に磁
束を発生させておくことによってコアから取り出すこと
が出来る磁器エネルギが増加することを見出したもので
ある。即ち、同一断面積及び同一素材且つ同一巻線仕様
のコアにおいても逆方向に磁束を発生せしめることによ
って、然らざる場合に比し、コアから取り出すことが出
来る磁気エネルギが増加することを発見したものであ
り、これによってコアの断面積を低減して点火コイル自
体の小型軽量化が可能となることを見出したものであ
る。而して、本発明においては斯る点火コイルを製造す
るに際して、複数のコア片のうち最小のコア片に永久磁
化可能な磁性材を固定して一体的な結合体を製作し、次
いで着磁器を介して結合体を複数個同時に着磁し、次い
で着磁した結合体をコア本体に組み付けることからなる
如く構成するので、組み付け時に永久磁石単体で扱うこ
とがなく生産性が向上する。また複数の結合体を同時に
着磁することができ、その点でも生産性が向上する。
種々模索したところ、コアに永久磁石を介挿して一次コ
イルに通電して磁束を生ぜしめる際にそれと逆方向に磁
束を発生させておくことによってコアから取り出すこと
が出来る磁器エネルギが増加することを見出したもので
ある。即ち、同一断面積及び同一素材且つ同一巻線仕様
のコアにおいても逆方向に磁束を発生せしめることによ
って、然らざる場合に比し、コアから取り出すことが出
来る磁気エネルギが増加することを発見したものであ
り、これによってコアの断面積を低減して点火コイル自
体の小型軽量化が可能となることを見出したものであ
る。而して、本発明においては斯る点火コイルを製造す
るに際して、複数のコア片のうち最小のコア片に永久磁
化可能な磁性材を固定して一体的な結合体を製作し、次
いで着磁器を介して結合体を複数個同時に着磁し、次い
で着磁した結合体をコア本体に組み付けることからなる
如く構成するので、組み付け時に永久磁石単体で扱うこ
とがなく生産性が向上する。また複数の結合体を同時に
着磁することができ、その点でも生産性が向上する。
（実施例） 以下、添付図面に即して本発明の実施例を説明する。
便宜上第２図を先に参照して本発明に係る製造方法によ
り製作される点火コイルについて説明すると、この点火
コイルは図示の如く、珪素鋼板等を積層してなる平面ロ
字状の閉磁路型のコア10を備えており、該コア10はセン
タコア10a及びそれと一体的に製作されるサイドコア10b
からなる本体部を備えると共に、その開口端には差込コ
ア10cが嵌合自在な構成とされる。而して、センタコア1
0aの外周にはボビン12が設けられ、そのボビン12上には
公知の如く適宜巻数の一次コイル14が巻回される。該一
次コイル14の外方には櫛歯状突起を備えた第２のボビン
16が配設され、その上に二次コイル18が同様に適宜巻数
巻回される（尚、図示の便宜のためコイル14,18の巻数
は簡略化した）。該一次コイル14は端子19（第11図）に
接続されると共に、二次コイル18の出力は第２の端子
（図示せず）を介して取り出される。該二次コイル18の
外方にはケース20が装着されてコイル14,18を外部から
保護すると共に、該ケース20と前記したボビン乃至コイ
ルとの空隙部分には防爆・絶縁用の樹脂22が充填され
る。尚、コアの本体部10aの適宜位置には耳部28,28が形
成され、そこに取付穴30,30が穿設される。
便宜上第２図を先に参照して本発明に係る製造方法によ
り製作される点火コイルについて説明すると、この点火
コイルは図示の如く、珪素鋼板等を積層してなる平面ロ
字状の閉磁路型のコア10を備えており、該コア10はセン
タコア10a及びそれと一体的に製作されるサイドコア10b
からなる本体部を備えると共に、その開口端には差込コ
ア10cが嵌合自在な構成とされる。而して、センタコア1
0aの外周にはボビン12が設けられ、そのボビン12上には
公知の如く適宜巻数の一次コイル14が巻回される。該一
次コイル14の外方には櫛歯状突起を備えた第２のボビン
16が配設され、その上に二次コイル18が同様に適宜巻数
巻回される（尚、図示の便宜のためコイル14,18の巻数
は簡略化した）。該一次コイル14は端子19（第11図）に
接続されると共に、二次コイル18の出力は第２の端子
（図示せず）を介して取り出される。該二次コイル18の
外方にはケース20が装着されてコイル14,18を外部から
保護すると共に、該ケース20と前記したボビン乃至コイ
ルとの空隙部分には防爆・絶縁用の樹脂22が充填され
る。尚、コアの本体部10aの適宜位置には耳部28,28が形
成され、そこに取付穴30,30が穿設される。
上記構成において本発明に係る製造方法により製作さ
れる点火コイルの特徴はサイドコア10bと差込コア10cと
の間に形成されるエアギャップ部26に永久磁石32を介挿
する如く構成した点にあり、この点について第１図及び
第３図を参照して説明すると、本体部及び差込コア10c
に分割自在なコア10に巻回された一次コイル14にはバッ
テリ40から図示しないイグニション・キーを介して電源
電圧が供給されており、該通電電流がコンタクト・ポイ
ント乃至はイグナイタ（共に図示せず）等からなるスイ
ッチ42によって遮断されることにより、二次コイル18に
高電圧が発生して放電部44でスパークすることになる。
ここまでの構成は従来技術と異ならない。而して、本発
明に係る方法により製造されるコイルにおいてはコア10
に永久磁石32を介挿することによって、スイッチ42の接
続によって生ずる一次コイルの磁束Φｃの発生方向（第
１図に符号イで示す）と逆の方向（同様に符号ロで示
す）に磁束Φｍを生じる如く構成したものである。即
ち、第３図に示す如く従来のコアにあっては破線で示す
如くプラス方向の磁束Φｃのみを利用するとした場合、
本発明に係る方法により製造されるコイルにおいては一
点鎖線で示す如くコア10はマイナス方向に磁束−Φｍを
受けつつプラス方向に磁束Φｃを生じることになり、結
果的に実線で示す如くΦｃ−（−Φｍ）＝Φｃ＋Φｍな
る磁束の変化量が生じ、従来例に比してΦｍだけ磁束の
変化量が増加するものである。この反対方向に磁束を生
ぜしめることによって出力が向上する理由について第４
図を参照して説明すると、同図は実測データであるが
（図中Mgは永久磁石を示す）、これから明らかなように
磁界強さＨの大きい、即ちアンペアターンATの大きい実
使用範囲においてパーミアンスＰが小さくならないため
である。つまり、磁気エネルギｗは前述の式とは別に でも表されるが（透磁率μ＝一定のとき、L:インダクタ
ンス、I:電流）、この式から磁気エネルギｗはインダク
タンスＬの増加と共に増大することが分かる。このイン
ダクタンスＬは、 Ｌ＝μSN2/l［Ｈ］ ……（２） で示される（μ：透磁率、S:断面積、N:巻数、l:磁路
長）。又、パーミアンスＰは、 Ｐ＝μS/l ……（３） であるから、式（２）（３）よりインダクタンスＬは Ｌ＝PN2［Ｈ］ ……（４） となり、これから磁気エネルギｗがパーミアンスＰに比
例して増加することが分かる。即ち、第４図に示す如く
逆方向に磁束Φｍを発生させることによってパーミアン
スが実使用範囲で小さくならないので、大きな磁気エネ
ルギを得ることが出来ることになる。式（１）（２）
（３）から磁気エネルギｗはμ＝一定とすれば、 ｗ＝μSN2I2/2l［Ｊ］ ……（５） と書き直すことが出来る。この透磁率μをインクレメン
ト透磁率（μ＝ΔB/ΔＨ）とすると、透磁率μはＢ−Ｈ
曲線の傾きにより決定されるので、Ｂ−Ｈ曲線が飽和領
域に入らないようにすれば、つまりμ＝一定とすれば電
流Ｉの２乗に比例して磁気エネルギｗが大きくなること
になり、出力を向上させることが出来ることになる。
れる点火コイルの特徴はサイドコア10bと差込コア10cと
の間に形成されるエアギャップ部26に永久磁石32を介挿
する如く構成した点にあり、この点について第１図及び
第３図を参照して説明すると、本体部及び差込コア10c
に分割自在なコア10に巻回された一次コイル14にはバッ
テリ40から図示しないイグニション・キーを介して電源
電圧が供給されており、該通電電流がコンタクト・ポイ
ント乃至はイグナイタ（共に図示せず）等からなるスイ
ッチ42によって遮断されることにより、二次コイル18に
高電圧が発生して放電部44でスパークすることになる。
ここまでの構成は従来技術と異ならない。而して、本発
明に係る方法により製造されるコイルにおいてはコア10
に永久磁石32を介挿することによって、スイッチ42の接
続によって生ずる一次コイルの磁束Φｃの発生方向（第
１図に符号イで示す）と逆の方向（同様に符号ロで示
す）に磁束Φｍを生じる如く構成したものである。即
ち、第３図に示す如く従来のコアにあっては破線で示す
如くプラス方向の磁束Φｃのみを利用するとした場合、
本発明に係る方法により製造されるコイルにおいては一
点鎖線で示す如くコア10はマイナス方向に磁束−Φｍを
受けつつプラス方向に磁束Φｃを生じることになり、結
果的に実線で示す如くΦｃ−（−Φｍ）＝Φｃ＋Φｍな
る磁束の変化量が生じ、従来例に比してΦｍだけ磁束の
変化量が増加するものである。この反対方向に磁束を生
ぜしめることによって出力が向上する理由について第４
図を参照して説明すると、同図は実測データであるが
（図中Mgは永久磁石を示す）、これから明らかなように
磁界強さＨの大きい、即ちアンペアターンATの大きい実
使用範囲においてパーミアンスＰが小さくならないため
である。つまり、磁気エネルギｗは前述の式とは別に でも表されるが（透磁率μ＝一定のとき、L:インダクタ
ンス、I:電流）、この式から磁気エネルギｗはインダク
タンスＬの増加と共に増大することが分かる。このイン
ダクタンスＬは、 Ｌ＝μSN2/l［Ｈ］ ……（２） で示される（μ：透磁率、S:断面積、N:巻数、l:磁路
長）。又、パーミアンスＰは、 Ｐ＝μS/l ……（３） であるから、式（２）（３）よりインダクタンスＬは Ｌ＝PN2［Ｈ］ ……（４） となり、これから磁気エネルギｗがパーミアンスＰに比
例して増加することが分かる。即ち、第４図に示す如く
逆方向に磁束Φｍを発生させることによってパーミアン
スが実使用範囲で小さくならないので、大きな磁気エネ
ルギを得ることが出来ることになる。式（１）（２）
（３）から磁気エネルギｗはμ＝一定とすれば、 ｗ＝μSN2I2/2l［Ｊ］ ……（５） と書き直すことが出来る。この透磁率μをインクレメン
ト透磁率（μ＝ΔB/ΔＨ）とすると、透磁率μはＢ−Ｈ
曲線の傾きにより決定されるので、Ｂ−Ｈ曲線が飽和領
域に入らないようにすれば、つまりμ＝一定とすれば電
流Ｉの２乗に比例して磁気エネルギｗが大きくなること
になり、出力を向上させることが出来ることになる。
続いて、本発明に係る方法により製造される点火コイ
ルの実施例について述べる。
ルの実施例について述べる。
先ず、サイズ10×10mmコア（ケイ素鋼板製）の磁気エ
ネルギの点火プラグへの変換効率を第７図より計算し
た。この場合磁化されたコアの有する磁気エネルギは で表され、同図において斜線部がそれに該当する。この
場合、 コア寸法 磁気エネルギ 点火エネルギ 効率 10×10mm 47.6mJ 32.0mJ 67％ であった。
ネルギの点火プラグへの変換効率を第７図より計算し
た。この場合磁化されたコアの有する磁気エネルギは で表され、同図において斜線部がそれに該当する。この
場合、 コア寸法 磁気エネルギ 点火エネルギ 効率 10×10mm 47.6mJ 32.0mJ 67％ であった。
続いてコアの断面積及び形状を決定した。即ち、第６
図に示す如く各種サイズのコアに対して永久磁石を介挿
した場合及び介挿しない場合について予め実験を行った
結果、同一巻線仕様では永久磁石（10×10×厚さ2mm）
を使用すればコア断面積Ｓが約40％低減可能であること
が判明したので、10×10＝100mm2の60％としてＳ＝８×
８＝64mm2と決定した。
図に示す如く各種サイズのコアに対して永久磁石を介挿
した場合及び介挿しない場合について予め実験を行った
結果、同一巻線仕様では永久磁石（10×10×厚さ2mm）
を使用すればコア断面積Ｓが約40％低減可能であること
が判明したので、10×10＝100mm2の60％としてＳ＝８×
８＝64mm2と決定した。
次いで、このサイズのコアに付いて永久磁石を介挿し
ない場合の磁気エネルギを第７図より算出したところ、
34.4mJであった。
ない場合の磁気エネルギを第７図より算出したところ、
34.4mJであった。
次いで、パーミアンス係数を以下の式より仮磁路法で
算出した。
算出した。
パーミアンス係数∝S/l≒5.3 次いで、上記より永久磁石を介挿して増加させる
べきコアの磁気エネルギΔｗを算出した。
べきコアの磁気エネルギΔｗを算出した。
Δｗ＝47.6−34.4＝13.2mJ 第８図より磁束密度Ｂの増加分ΔＢは、 ΔＢ＝0.23［Ｔ］となった。
次いで、第８図（ａ）乃至（ｄ）及び第６図に示した
実験データより、永久磁石のサイズを７×８×厚さ2mm
と仮に決定した。又、永久磁石の材質としては、サマリ
ウム・コバルト系磁石CORMAX−2300（住友特殊金属製、
商品名）を選択した。
実験データより、永久磁石のサイズを７×８×厚さ2mm
と仮に決定した。又、永久磁石の材質としては、サマリ
ウム・コバルト系磁石CORMAX−2300（住友特殊金属製、
商品名）を選択した。
次いで、この永久磁石の動作点を確認した。この永久
磁石が安定して動作する条件は第９図に示す如く Hc−worst＞Hd＋Hi ……（６） となる。尚、この場合 Hc:保持力 Hc−worst:使用雰囲気温度、条件、製造バラツキ等を考
慮した保磁力Hcの最悪値 Hd:自己減磁界 Hi:コイルにより磁石内に生ずる磁場、Hi＝ｋ・AT/lg
（AT:起磁力（アンペアターン）、k:起磁力損失係数、l
g:ギャップ長） その結果、第９図より計算上の値は、Hd＝1.6K0e、Hi
＝3.9K0e、Hc−worst＝8.8K0e（温度140℃、カタログ
値）となった。故に式（６）から、8.8＞1.6＋3.9とな
り、満足出来るものと判断出来た。又、磁気エネルギも
第９図よりΔＢ＝0.4［Ｔ］と増加した分アップするこ
とが確認出来たので、その増加分は ｗ＝（ΔＢ′／ΔＢ）・Δｗ＝0.4/0.23×13.2＝23.0mJ となり、磁気エネルギの総和は34.4＋23.0＝57.4mJとな
るので、満足出来るものと判断出来た。
磁石が安定して動作する条件は第９図に示す如く Hc−worst＞Hd＋Hi ……（６） となる。尚、この場合 Hc:保持力 Hc−worst:使用雰囲気温度、条件、製造バラツキ等を考
慮した保磁力Hcの最悪値 Hd:自己減磁界 Hi:コイルにより磁石内に生ずる磁場、Hi＝ｋ・AT/lg
（AT:起磁力（アンペアターン）、k:起磁力損失係数、l
g:ギャップ長） その結果、第９図より計算上の値は、Hd＝1.6K0e、Hi
＝3.9K0e、Hc−worst＝8.8K0e（温度140℃、カタログ
値）となった。故に式（６）から、8.8＞1.6＋3.9とな
り、満足出来るものと判断出来た。又、磁気エネルギも
第９図よりΔＢ＝0.4［Ｔ］と増加した分アップするこ
とが確認出来たので、その増加分は ｗ＝（ΔＢ′／ΔＢ）・Δｗ＝0.4/0.23×13.2＝23.0mJ となり、磁気エネルギの総和は34.4＋23.0＝57.4mJとな
るので、満足出来るものと判断出来た。
以上について実験結果をまとめると第10図に示す如く
になり、実測値は以下の如くであった。
になり、実測値は以下の如くであった。
以上の如く、実験を通じて求められた値も永久磁石を
介挿することによって磁気エネルギ及び点火エネルギが
大幅に、実験例の場合50％向上することを示している。
従って、それによってコア・サイズを低減して点火コイ
ル自体を小型軽量化することが出来、車載時のレイアウ
トが容易となり、更に材料費等のコストが低減する等の
利点が生ずる。尚、上記において永久磁石は第９図に関
して並べた如く、使用温度でHc（望ましくはHc−wors
t）＞Hd＋Hiの範囲内で使用し、永久磁石が一次コイル
による磁場Hiによって破壊されない限度において使用す
る。その点から永久磁石としては前述の如く現状ではHc
の大きいサマリウム・コバルト系等の稀土類・鉄系の磁
石が望ましい。更に、エアギャップ部に介挿される永久
磁石はコアの材質（ケイ素鋼板等）に比し透磁率が格段
に低いので、磁束発生手段としてのみならず本来のエア
ギャップ手段としての機能をも果たすことが出来ること
は云うまでもない。
介挿することによって磁気エネルギ及び点火エネルギが
大幅に、実験例の場合50％向上することを示している。
従って、それによってコア・サイズを低減して点火コイ
ル自体を小型軽量化することが出来、車載時のレイアウ
トが容易となり、更に材料費等のコストが低減する等の
利点が生ずる。尚、上記において永久磁石は第９図に関
して並べた如く、使用温度でHc（望ましくはHc−wors
t）＞Hd＋Hiの範囲内で使用し、永久磁石が一次コイル
による磁場Hiによって破壊されない限度において使用す
る。その点から永久磁石としては前述の如く現状ではHc
の大きいサマリウム・コバルト系等の稀土類・鉄系の磁
石が望ましい。更に、エアギャップ部に介挿される永久
磁石はコアの材質（ケイ素鋼板等）に比し透磁率が格段
に低いので、磁束発生手段としてのみならず本来のエア
ギャップ手段としての機能をも果たすことが出来ること
は云うまでもない。
而して、本発明の特徴は斯る点火コイルを効率良く製
造する如く構成した点にあるが、この点について第11図
（ａ）乃至（ｄ）の製造工程図を参照しつつ説明する
と、先ず同図（ａ）に示す如く、差込コア10cを嵌合し
ない状態においてコア本体部のセンタコア10aに別途製
造しておくと共にコイルケース20内に収容されたコイル
部を装着する。而して、同図（ｂ）に示す如く、それと
前後した工程においてコアの差込コア10cに永久磁化可
能な磁性材（ハード材）からなる磁石素材320を接着等
の適宜手段を介して固定し、差込コア及び磁石素材から
なる結合体100を製作する。次いで、同図（ｃ）に示す
如く、結合体100を複数個まとめて着磁器の着磁ヨーク1
02にかけ、着磁電源（図示せず）を通じて大電流を短時
間流して磁石素材320を永久磁化し、前記した永久磁石3
2を製作する。最後に同図（ｄ）に示す如く、コイル部
を装着し終わったコア本体部に差込コアと永久磁石とか
らなる結合体100を嵌装すれば完成するものである。
造する如く構成した点にあるが、この点について第11図
（ａ）乃至（ｄ）の製造工程図を参照しつつ説明する
と、先ず同図（ａ）に示す如く、差込コア10cを嵌合し
ない状態においてコア本体部のセンタコア10aに別途製
造しておくと共にコイルケース20内に収容されたコイル
部を装着する。而して、同図（ｂ）に示す如く、それと
前後した工程においてコアの差込コア10cに永久磁化可
能な磁性材（ハード材）からなる磁石素材320を接着等
の適宜手段を介して固定し、差込コア及び磁石素材から
なる結合体100を製作する。次いで、同図（ｃ）に示す
如く、結合体100を複数個まとめて着磁器の着磁ヨーク1
02にかけ、着磁電源（図示せず）を通じて大電流を短時
間流して磁石素材320を永久磁化し、前記した永久磁石3
2を製作する。最後に同図（ｄ）に示す如く、コイル部
を装着し終わったコア本体部に差込コアと永久磁石とか
らなる結合体100を嵌装すれば完成するものである。
上記の製作工程においては永久磁石を未着磁の状態で
磁路を形成するコア片の一つに固定してその状態で着磁
するので、コア本体部への組み付け時に着磁された永久
磁石を単体で取り扱う必要がないことになって生産性が
向上するものである。即ち、永久磁石は着磁された状態
ではたやすく付近の鉄材等に吸着したり鉄粉を吸い寄せ
る等して生産ラインでの管理が難しいものであり、特に
永久磁石のサイズが小さいときその不都合が顕著なもの
であるが、上記の如く着磁時に既に別体に固定されてい
れば取り扱いが容易となって生産効率が向上するもので
ある。而して、上記製作工程においては磁性材を固定す
るのにコア片の中で着磁方向が最も短いもの（差込コア
10c）を選択してそれに固定する如く構成している。即
ち、第12図（ａ）（ｂ）に示す如く、コアの分割法は２
分割法、３分割法等種々存するが、本発明においては永
久磁石をその中で常に着磁方向が最短のコア片（第12図
（ａ）においては差込コア10c、同図（ｂ）においては
センタコア10a）に固定する如く構成するので、着磁す
る際に着磁器に収容することが出来る結合体の個数を増
加させることが出来て着磁電力を節減することが出来る
と共に、生産性の向上を図ることが出来るものである。
磁路を形成するコア片の一つに固定してその状態で着磁
するので、コア本体部への組み付け時に着磁された永久
磁石を単体で取り扱う必要がないことになって生産性が
向上するものである。即ち、永久磁石は着磁された状態
ではたやすく付近の鉄材等に吸着したり鉄粉を吸い寄せ
る等して生産ラインでの管理が難しいものであり、特に
永久磁石のサイズが小さいときその不都合が顕著なもの
であるが、上記の如く着磁時に既に別体に固定されてい
れば取り扱いが容易となって生産効率が向上するもので
ある。而して、上記製作工程においては磁性材を固定す
るのにコア片の中で着磁方向が最も短いもの（差込コア
10c）を選択してそれに固定する如く構成している。即
ち、第12図（ａ）（ｂ）に示す如く、コアの分割法は２
分割法、３分割法等種々存するが、本発明においては永
久磁石をその中で常に着磁方向が最短のコア片（第12図
（ａ）においては差込コア10c、同図（ｂ）においては
センタコア10a）に固定する如く構成するので、着磁す
る際に着磁器に収容することが出来る結合体の個数を増
加させることが出来て着磁電力を節減することが出来る
と共に、生産性の向上を図ることが出来るものである。
（発明の効果） 本発明は、一次コイル及び二次コイルを巻回した複数
のコア片に分割可能なコアに永久磁石を介挿して閉磁路
コアとすると共に、前記一次コイルに通電した際にそれ
によって生じる磁束と逆の方向に磁束を生ぜしめる如く
構成した点火コイルの製造方法において、前記複数のコ
ア片のうち最小のコア片に永久磁化可能な磁性材を固定
して一体的な結合体を製作し、次いで着磁器を介して結
合体を複数個同時に着磁し、次いで着磁した結合体をコ
ア本体に組み付けることからなる如く構成したので、斯
る逆方向の磁束分だけコアから取り出すことが出来る磁
気エネルギを増加させることによってコアの断面積を低
減して小型軽量の点火コイルを製造するに際し、永久磁
石を単体で取り扱うことを不要としたことから生産性を
向上させることが出来る利点を備える。更に、最小のコ
ア片に磁性材を固定して一体的に結合し、着磁器を介し
て複数個同時に着磁するようにしたので、着磁器に収容
できる結合体の個数を増加させることができ、生産性を
一層向上させることができる。
のコア片に分割可能なコアに永久磁石を介挿して閉磁路
コアとすると共に、前記一次コイルに通電した際にそれ
によって生じる磁束と逆の方向に磁束を生ぜしめる如く
構成した点火コイルの製造方法において、前記複数のコ
ア片のうち最小のコア片に永久磁化可能な磁性材を固定
して一体的な結合体を製作し、次いで着磁器を介して結
合体を複数個同時に着磁し、次いで着磁した結合体をコ
ア本体に組み付けることからなる如く構成したので、斯
る逆方向の磁束分だけコアから取り出すことが出来る磁
気エネルギを増加させることによってコアの断面積を低
減して小型軽量の点火コイルを製造するに際し、永久磁
石を単体で取り扱うことを不要としたことから生産性を
向上させることが出来る利点を備える。更に、最小のコ
ア片に磁性材を固定して一体的に結合し、着磁器を介し
て複数個同時に着磁するようにしたので、着磁器に収容
できる結合体の個数を増加させることができ、生産性を
一層向上させることができる。
第１図は本発明に係る製造方法により製作される点火コ
イルを概略的に示す説明図、第２図は第１図の点火コイ
ルのより詳細な構成を示す説明縦断面図、第３図はその
点火コイルの磁気エネルギ増加を説明するＢ−Ｈ曲線
図、第４図はその理由を説明するパーミアンス−AT特性
図、第５図は実験例において10×10mmコアの磁気エネル
ギ計算に使用したＢ−Ｈ曲線図、第６図は各種サイズの
コアについて永久磁石を介挿した場合及び介挿しない場
合について磁気特性を調べた先行実験データ、第７図は
前記実験例で使用したＢ−Ｈ曲線図、第８図（ａ）乃至
（ｄ）は前記実験例で使用した永久磁石の厚さとパーミ
アンス係数等の関係を示す説明図、第９図は前記実験例
で使用した永久磁石の減磁曲線図、第10図は前記実験例
の測定結果を示すＢ−Ｈ曲線図、第11図（ａ）乃至
（ｄ）は本発明に係る点火コイルの製造方法の実施例を
示す説明図及び第12図（ａ）（ｂ）は本発明に係る製造
方法の特徴を示す説明図である。 10……コア（10a……センタコア、10b……サイドコア、
10c……差込コア）、12,16……ボビン、14……一次コイ
ル、18……二次コイル、26……エアギャップ部、32……
永久磁石、100……結合体、102……着磁ヨーク、320…
…磁性材（磁石素材）
イルを概略的に示す説明図、第２図は第１図の点火コイ
ルのより詳細な構成を示す説明縦断面図、第３図はその
点火コイルの磁気エネルギ増加を説明するＢ−Ｈ曲線
図、第４図はその理由を説明するパーミアンス−AT特性
図、第５図は実験例において10×10mmコアの磁気エネル
ギ計算に使用したＢ−Ｈ曲線図、第６図は各種サイズの
コアについて永久磁石を介挿した場合及び介挿しない場
合について磁気特性を調べた先行実験データ、第７図は
前記実験例で使用したＢ−Ｈ曲線図、第８図（ａ）乃至
（ｄ）は前記実験例で使用した永久磁石の厚さとパーミ
アンス係数等の関係を示す説明図、第９図は前記実験例
で使用した永久磁石の減磁曲線図、第10図は前記実験例
の測定結果を示すＢ−Ｈ曲線図、第11図（ａ）乃至
（ｄ）は本発明に係る点火コイルの製造方法の実施例を
示す説明図及び第12図（ａ）（ｂ）は本発明に係る製造
方法の特徴を示す説明図である。 10……コア（10a……センタコア、10b……サイドコア、
10c……差込コア）、12,16……ボビン、14……一次コイ
ル、18……二次コイル、26……エアギャップ部、32……
永久磁石、100……結合体、102……着磁ヨーク、320…
…磁性材（磁石素材）
Claims (1)
- 【請求項１】一次コイル及び二次コイルを巻回した複数
のコア片に分割可能なコアに永久磁石を介挿して閉磁路
コアとすると共に、前記一次コイルに通電した際にそれ
によって生じる磁束と逆の方向に磁束を生ぜしめる如く
構成した点火コイルの製造方法において、 a.前記複数のコア片のうち最小のコア片に永久磁化可能
な磁性材を固定して一体的な結合体を製作し、 b.次いで着磁器を介して結合体を複数個同時に着磁し、 c.次いで着磁した結合体をコア本体に組み付ける、 工程からなることを特徴とする点火コイルの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63011755A JP2597869B2 (ja) | 1988-01-20 | 1988-01-20 | 点火コイルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63011755A JP2597869B2 (ja) | 1988-01-20 | 1988-01-20 | 点火コイルの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01185908A JPH01185908A (ja) | 1989-07-25 |
| JP2597869B2 true JP2597869B2 (ja) | 1997-04-09 |
Family
ID=11786807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63011755A Expired - Fee Related JP2597869B2 (ja) | 1988-01-20 | 1988-01-20 | 点火コイルの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2597869B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3922251B2 (ja) * | 2003-12-17 | 2007-05-30 | 三菱電機株式会社 | 点火コイル |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3411844A1 (de) * | 1984-03-30 | 1985-10-10 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Zuendspule fuer die mehrkerzige und verteilerlose zuendanlage einer brennkraftmaschine |
| JPS62184719U (ja) * | 1986-05-16 | 1987-11-24 | ||
| JPH066499Y2 (ja) * | 1987-12-02 | 1994-02-16 | 東洋電装株式会社 | イグニッションコイル |
-
1988
- 1988-01-20 JP JP63011755A patent/JP2597869B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01185908A (ja) | 1989-07-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |