JP2597246B2 - Drive device for wastegate valve of engine turbocharger - Google Patents
Drive device for wastegate valve of engine turbochargerInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、例えばトラクター搭
載エンジン等のように、粘りと高出力を要求されるエン
ジンに適用されるターボチャージャのウエイストゲート
弁の駆動装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION This invention, for example, as such as tractor mounted engine, a driving device for a turbocharger of wastegate valve which is applied to an engine that requires stickiness and high output.
【０００２】[0002]
【従来の技術】この種の装置の基本的な構造は、例えば
図３で示すように、次のように構成されている。ここで
符号１０はエンジンＥのターボチャージャ全体を示す。
このターボチャージャ１０は、エンジンＥの運転中、エ
ギゾーストマニホールド４を通ってタービン１１へ流入
する排気ガスＡ2で、タービンホイール１２を回転さ
せ、その回転駆動力で同軸のコンプレッサーホイール１
４を回転させ、コンプレッサー１３の過給圧力Ｐでダイ
ヤフラムシリンダ１５を作動させ、ダイヤフラムシリン
ダ１５の出力ロッド１８で、タービンノズル５の近傍に
設けたウエイストゲート弁２０を開弁操作するように構
成されている。なお、これらの図中の符号１はエンジン
Ｅのシリンダ、２はピストン、６Ａは給気ダクト、６Ｂ
は排気ダクト、８はインレットマニホールド、Ａ1 は給
気をそれぞれ示す。ここで、ウエイストゲート弁２０の
閉止用の弁体２０ａは、ダイヤフラムシリンダ１５の閉
弁バネ１７で閉弁側へ弾圧するのに対し、開弁用作動室
１５Ａの開弁作動力Ｆで開弁側へ押圧するように構成さ
れている。2. Description of the Related Art The basic structure of this type of device is, for example,
As shown in FIG. 3 , the configuration is as follows. Here reference numeral 10 shows the overall turbocharger of the engine E.
The turbocharger 10 is, during operation of the engine E, the exhaust gas A 2 flowing through the exhaust manifold 4 to the turbine 11, the turbine wheel 12 is rotated, a coaxial compressor wheel 1 in its rotational driving force
4, the diaphragm cylinder 15 is operated by the supercharging pressure P of the compressor 13, and the waste gate valve 20 provided near the turbine nozzle 5 is opened by the output rod 18 of the diaphragm cylinder 15. ing. In these figures, reference numeral 1 denotes a cylinder of the engine E, 2 denotes a piston, 6A denotes an air supply duct, 6B
Shows exhaust duct, 8 inlet manifold, A 1 is the air supply, respectively. Here, the closing valve body 20a of the waste gate valve 20 is resiliently pressed toward the valve closing side by the valve closing spring 17 of the diaphragm cylinder 15, whereas the valve body 20a is opened by the valve opening operating force F of the valve opening operating chamber 15A. It is configured to press to the side.
【０００３】以上の基本構造において、ダイヤフラムシ
リンダ１５の部分構造として、従来の技術では、図３及
び図４で示すように構成したものがある。即ち、閉弁バ
ネ１７は１本の圧縮コイルスプリングから成る。そして
この種の装置では、従来より中速高トルク用エンジンと
高速高出力用エンジンとを造り分けていた。そして中速
高トルク用エンジンの場合、タービンノズル５の絞りは
比較的大きく設定され、ダイヤフラムシリンダ１５の閉
弁バネ１７は中速高トルク用に設定されていた。また高
速高出力用エンジンの場合、タービンノズル５の絞りは
比較的小さく設定され、ダイヤフラムシリンダ１５の閉
弁バネ１７は高速高出力用に設定されていた。[0003] In the above basic structure, a partial structure of the diaphragm cylinder 15, in the conventional art, there is configured as shown in FIGS. That is, the valve closing spring 17 is composed of one compression coil spring. In this type of apparatus, an engine for medium speed and high torque and an engine for high speed and high output have been separately manufactured. And in the case of medium engine for speed high torque, throttle turbine nozzle 5 is relatively large, the closing spring 17 of the diaphragm cylinder 15 was set for high medium speed torque. In the case of engines for high-speed and high output, the diaphragm of the turbine nozzle 5 is set relatively small, valve closing spring 17 of the diaphragm cylinder 15 was configured for high speed and high output.
【０００４】以下、ウエイストゲート弁２０の作用を図
３及び図４に基づいて簡単に説明する。ここで図４(Ａ)
はエンジン回転速度ｎに対する過給圧力曲線Ｇ1、Ｇ2の
グラフ、図４(Ｂ)はエンジンの回転速度ｎに対するダイ
ヤフラムシリンダ１５の開弁作動力曲線ｇ1、ｇ2のグラ
フ、図４(Ｃ)はウエイストゲート弁２０の開弁量Ｈに対
する閉弁バネ１７の閉弁バネ力曲線ｃ1、ｃ2のグラフで
ある。The operation of the waste gate valve 20 will now be described.
3 and briefly described with reference to FIG. Here, FIG. 4 (A)
Engine rotational speed supercharging pressure curve G 1 for n, the graph of G 2, FIG. 4 (B) a graph of valve-opening force curve g 1, g 2 of the diaphragm cylinder 15 with respect to the rotational speed n of the engine, Figure 4 ( C) is a graph of the valve closing spring force curves c 1 and c 2 of the valve closing spring 17 with respect to the opening amount H of the waste gate valve 20.
【０００５】上記中速高トルク用エンジンの場合、図４
(Ａ)の過給圧力曲線Ｇ1、図４(Ｂ)の開弁作動力曲線
ｇ1、図４(Ｃ)の閉弁バネ力曲線ｃ1になるように設定さ
れている。そしてこの場合、開弁作動力曲線ｇ1で示す
ように、エンジンの回転速度ｎ1での開弁作動力Ｆ1は、
閉弁バネ力曲線ｃ 1で示す中速高トルク用バネ１７の閉
弁バネ力Ｓ1と釣り合って弁体２０ａを全開させる。つ
まり図４(Ａ)で示すように、コンプレッサー効率の中速
マッチング点Ｑ1で弁体２０ａを全開させることによ
り、エンジン回転速度ｎに対する過給圧力曲線Ｇ1を、
その中速マッチング点Ｑ1で水平に変曲させるように構
成されている。[0005] the engine for in the speed high torque case, FIG. 4
Boost pressure curve G 1 of (A), valve-opening force curve g 1 in FIG. 4 (B), is set to be in the valve closing spring force curves c 1 in FIG. 4 (C). Then, in this case, as shown by the valve-opening force curve g 1, valve-opening force F 1 at the rotational speed n 1 of the engine is
Commensurate with a valve closing spring force S 1 speed high torque spring 17 in indicated by the valve closing spring force curves c 1 is fully open the valve body 20a. That is, as shown in FIG. 4 (A), the by fully opening the valve body 20a at medium speed matching point to Q 1 compressor efficiency, supercharging pressure curve G 1 with respect to the engine rotational speed n,
And it is configured to horizontally bend is in the medium speed matching point Q 1.
【０００６】一方高速高出力用エンジンの場合、図４
(Ａ)の過給圧力曲線Ｇ2、図４(Ｂ)の開弁作動力曲線
ｇ2、図４(Ｃ)の閉弁バネ力曲線ｃ2になるように設定さ
れている。そしてこの場合、エンジンの回転速度ｎ2で
の開弁作動力Ｆ2は、閉弁バネ力曲線ｃ2で示す高速高出
力用バネ１７の閉弁バネ力Ｓ2と釣り合って弁体２０ａ
を全開させる。つまり、図４(Ａ)で示すようにコンプレ
ッサー効率の高速マッチング点Ｑ2で弁体２０ａを全開
させることにより、エンジンの回転速度ｎに対する過給
圧力曲線Ｇ2を、その高速マッチング点Ｑ2で水平に変曲
させるように構成されている。On the other hand, a high-speed and high-output engineOfCase4
(A) Supercharging pressure curve GTwo, Figure4(B) Valve opening force curve
gTwo, Figure4(C) Valve closing spring force curve cTwoSet to be
Have been. And in this case, engineOfRotation speed nTwoso
ofValve opening operating force FTwoIs the valve closing spring force curve cTwoHigh speed high output indicated by
Closing the force spring 17SpringForce STwoAnd valve body 20a
Fully open. That is,FIG.As shown in (A)
High-speed matching point QTwoFully open the valve body 20a
By letting the engineofSupercharging for rotation speed n
Pressure curve GTwoIs the high-speed matching point QTwoInflection horizontally
It is configured to be.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】上記従来例では、前記
のように中速高トルク用エンジンと高速高出力用エンジ
ンとを造り分けていたので、中速高トルク用エンジンで
は、高速高出力運転時に過給圧力Ｐが不足するため、最
高出力を十分に高めることができない。また高速高出力
用エンジンでは、中速高トルク運転時に過給圧力Ｐが不
足して、最大トルクを十分に高めることができない。本
発明はこのような事情を考慮してなされたもので、中速
高トルク運転時の最大トルクを高めながらも、高速高出
力運転時の最高出力を高めることを技術課題とする。In the above-mentioned prior art, the engine for medium speed and high torque and the engine for high speed and high output are separately manufactured as described above. Since the supercharging pressure P is sometimes insufficient, the maximum output cannot be sufficiently increased. Further, in the high-speed high-output engine, the supercharging pressure P is insufficient during the middle-speed high-torque operation, and the maximum torque cannot be sufficiently increased. The present invention has been made in view of such circumstances, and it is an object of the present invention to increase the maximum output during high-speed, high-output operation while increasing the maximum torque during medium-speed, high-torque operation.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するために、前記基本構造のターボチャージャのウエイ
ストゲート弁の駆動装置において、例えば図１で示すよ
うに、次の特徴構造を追加したものである。即ち、前記
閉弁バネ１７の弁全閉時の閉弁バネ力Ｓ1は、エンジン回
転速度・過給圧力座標上でのコンプレッサー効率の中速
マッチング点Ｑ1の過給圧Ｐ1よりも少し低い過給圧力Ｐ
11による前記開弁用作動室１５Ａの開弁作動力Ｆ11と同
じ値に設定し、上記閉弁バネ１７の弁全開時の閉弁バネ
力Ｓ2は、上記エンジン回転速度・過給圧力座標上での高
速マッチング点Ｑ2の過給圧Ｐ2による上記作動室１５Ａ
の作動力Ｆ2と、同じ値に設定し、前記ウエイストゲー
ト弁２０は、弁全閉位置Ｊから弁全開位置Ｌへ開弁作動
していく途中で、開弁量Ｈを一時的に小さくするように
構成した、ことを特徴とするものである。SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides a driving device for a wastegate valve of a turbocharger having the above-mentioned basic structure, for example, as shown in FIG. Things. That is, the valve closing spring force S 1 the valve is fully closed in the valve closing spring 17 is slightly than the supercharging pressure P 1 of the medium-speed matching point to Q 1 compressor efficiency at the engine rotational speed, the supercharging pressure coordinates on Low supercharging pressure P
Set to the same value as the valve-opening force F 11 of the valve-opening actuation chamber 15A by 11, the valve closing spring when the valve fully open of the valve closing spring 17
The force S 2 depends on the supercharging pressure P 2 at the high-speed matching point Q 2 on the engine speed / charging pressure coordinate.
And the actuating force F 2, and set to the same value, the Ueisutoge
DOO valve 20, the way to continue to valve-opening from the valve full close position J to the valve fully open position L, as temporarily to reduce the valve opening amount H
Configuration was, it is characterized in.
【０００９】[0009]
【作用】以下、本発明に係るウエイストゲート弁２０の
作用を図１〜図２に基づいて簡単に説明する。中速高ト
ルク運転状態では、エンジンＥは中速高トルク回転数ｎ
1で運転される。そしてこの状態では、開弁用作動室１
５Ａの開弁作動力Ｆは弁半開力Ｆ1になって、閉弁バネ
１７を途中まで圧縮するとともに、ウエイストゲート弁
２０を半開させる。これにより、コンプレッサー１３の
過給圧力Ｐは、コンプレッサー効率の中速マッチング点
Ｑ1に位置する。The operation of the waste gate valve 20 according to the present invention will be briefly described below with reference to FIGS. In the medium-speed high-torque operation state, the engine E operates at a medium-speed high-torque rotation speed n.
Driven by one . In this state, the valve-opening operating chamber 1
Valve-opening force F of 5A are taken valve half open force F 1, with compressed halfway the closing spring 17, thereby half open the waste gate valve 20. Accordingly, the supercharging pressure P of the compressor 13 is positioned intermediate speed matching point to Q 1 compressor efficiency.
【００１０】また、高速高出力運転状態では、エンジン
Ｅは最高回転数ｎ2で運転される。この状態では、開弁
作動力Ｆは弁全開力Ｆ2になって、閉弁バネ１７を十分
に圧縮して、ウエイストゲート弁２０を全開させる。こ
れにより、コンプレッサー１３の過給圧力Ｐは、コンプ
レッサー効率の高速マッチング点Ｑ2に位置する。な
お、エンジンＥの回転速度ｎが中速から高速へ上昇する
途中で、開弁量Ｈを一時的に減少させるのは、コンプレ
ッサー効率の高速マッチング点が、中速ｎ1と高速ｎ2と
の途中に位置することなく、所望の高速マッチング点Ｑ
2にシフトさせるためである。In a high-speed, high-power operation state, the engine E is operated at the maximum speed n 2 . In this state, the valve opening actuating force F is turned valve fully open force F 2, the valve closing spring 17 is sufficiently compressed, thereby fully opening the waste gate valve 20. Accordingly, the supercharging pressure P of the compressor 13 is located in a high speed matching point Q 2 compressor efficiency. The reason why the valve opening amount H is temporarily reduced while the rotation speed n of the engine E is increasing from the medium speed to the high speed is that the high-speed matching point of the compressor efficiency is determined between the medium speed n 1 and the high speed n 2 . A desired high-speed matching point Q without being located in the middle
This is to shift to 2 .
【００１１】[0011]
【実施例】以下本発明の実施例を図面に基づいてさらに
詳しく説明する。図１は本発明に係るターボチャージャ
のウエイストゲート弁の駆動装置の概要を示す縦断側面
図、図２はその作用説明図であり、図２(Ａ)はエンジン
回転速度ｎに対する過給圧力曲線Ｇのグラフ、図２(Ｂ)
はエンジンの回転速度ｎに対するダイヤフラムシリンダ
１５の開弁作動力曲線ｇのグラフ、図２(Ｃ)はウエイス
トゲート弁２０の弁リフト量ｈに対する前記閉弁バネ１
７の閉弁バネ力曲線ｃのグラフ、図２(Ｄ)はウエイスト
ゲート弁２０の弁リフト量ｈに対する前記閉弁バネ１７
の開弁量曲線ｄのグラフである。なお、ターボチャージ
ャ１０の基本構造は、図３で示したものと同様に構成さ
れており、同一部材については同一符号を付して、その
重複する説明を省略する。 Embodiments of the present invention will be described below in more detail with reference to the drawings . FIG. 1 is a vertical sectional side view showing an outline of a drive device for a wastegate valve of a turbocharger according to the present invention, and FIG. 2 is an explanatory view of its operation. FIG. 2 (A) shows a supercharging pressure curve G with respect to an engine rotation speed n. Graph, Fig. 2 (B)
The closing spring is a graph of valve-opening force curve g the diaphragm cylinder 15 with respect to the rotational speed n of the engine, to the valve lift amount h of FIG. 2 (C) wastegate valve 20 1
7 graphs closing spring force curve c of FIG. 2 (D) the valve closing spring 17 to the valve lift amount h of the wastegate valve 20
5 is a graph of a valve opening amount curve d. In addition, turbo charge
The basic structure of the locker 10 is the same as that shown in FIG.
The same members are given the same reference numerals and
A duplicate description will be omitted.
【００１２】以下本発明の特徴的な構成について説明す
る。本発明では、前記ダイヤフラムシリンダ１５の閉弁
バネ１７は、図２(Ａ)で示すエンジン回転速度・過給圧
力座標上での、コンプレッサー効率の中速マッチング点
Ｑ1で弾性変形して、弁体２０ａの開弁作動を開始させ
るように、閉弁バネ力Ｓ1が設定されており、エンジン
回転速度ｎに対する過給圧力Ｐの変化曲線Ｇがその中速
マッチング点Ｑ1で右上がりの急傾斜から停留状の緩傾
斜に変曲し、次いで高速マッチング点Ｑ2で右上がりの
急傾斜から水平に変曲するように構成されている。前記
閉弁バネ力Ｓ1は、図２(Ａ)上でのコンプレッサー効率
の中速マッチング点Ｑ1の過給圧Ｐ1による開弁用作動室
１５Ａの開弁作動力Ｆ1と同じ値である。そして上記閉
弁バネ１７の弁全開時の閉弁バネ力Ｓ2は、図２(Ａ)上
での高速マッチング点Ｑ2の過給圧力Ｐ2による開弁用作
動室１５Ａの開弁作動力Ｆ2と、同じ値に設定されてい
る。Hereinafter, the characteristic structure of the present invention will be described. In the present invention, the valve closing spring 17 of the diaphragm cylinder 15, in the engine rotational speed, the supercharging pressure coordinates on shown in FIG. 2 (A), the elastically deformed at medium speed matching point to Q 1 compressor efficiency, the valve as to start the opening operation of the body 20a, is set with the closing spring force S 1, sudden upward sloping change curve G of the supercharging pressure P with respect to the engine rotational speed n is at medium speed matching point Q 1 thereof inflected to retention shaped gentle slope from the slope, and then is configured to bend horizontally from steep positive slope at high speed matching point Q 2. Said
Valve closing spring force S 1 is the same value as the valve-opening force F 1 of the valve-opening operation chamber 15A by the supercharging pressure P 1 of the medium-speed matching point to Q 1 compressor efficiency on FIG 2 (A) . And said closing valve closing spring force S 2 when the valve fully open of the spring 17, FIG. 2 (A) the valve-opening operation by the supercharging pressure P 2 of the fast matching point Q 2 in on <br/> Doshitsu 15A the valve-opening force F 2, are set to the same value.
【００１３】一方ウエイストゲート弁２０は、ダイヤフ
ラムシリンダ１５の出力ロッド１８に、先端側より順に
閉止用の弁体２０ａと絞り用の弁体２０ｂとを固定して
成り、破線で示す弁全閉位置Ｊから仮想線で示す弁全開
位置Ｌへ開弁作動していく途中で、絞り用の弁体２０ｂ
が実線で示す弁半開位置Ｋで開弁量Ｈを半開にする。 Meanwhile wastegate valve 20, the output rod 18 of the dust Iyafu <br/> ram cylinder 15, made by fixing the valve body 20b of the throttle valve body 20a for closing from the front end side in order, the broken lines In the course of opening the valve from the fully closed position J shown by the symbol to the fully open position L shown by the phantom line, the throttle valve element 20b
There it an opening amount H is half opened by the valve half-open position K shown by a solid line.
【００１４】従ってこの実施例装置では、中速高トルク
運転状態でエンジンＥは中速高トルク回転数ｎ1で運転
され、ダイヤフラムシリンダ１５の開弁用作動室１５Ａ
の開弁作動力Ｆは弁半開力Ｆ1になって、閉弁バネ１７
を途中まで圧縮するとともに、ウエイストゲート弁２０
を半開させる。これにより、エンジン回転速度ｎに対す
る過給圧力曲線Ｇは、その中速マッチング点Ｑ1で右上
がりの急傾斜から右上がりの緩傾斜に変曲する。即ち、
コンプレッサー１３の過給圧力Ｐは、コンプレッサー効
率の中速マッチング点Ｑ1に位置する。なお、エンジン
Ｅの回転速度ｎが中速から高速へ上昇させる途中で、開
弁量Ｈが一時的に減少するが、これは、前記したように
コンプレッサー効率の高速マッチング点が、中速ｎ1と
高速ｎ2との途中に位置することなく、所望の高速マッ
チング点Ｑ2にシフトさせるためである。Accordingly, in this embodiment, the engine E is operated at the medium speed and high torque rotation speed n 1 in the medium speed and high torque operation state, and the valve opening operating chamber 15A of the diaphragm cylinder 15 is operated.
Valve-opening force of F are taken valve half open force F 1, the valve closing spring 17
Is compressed halfway, and the waste gate valve 20 is compressed.
Half open. Accordingly, the supercharging pressure curve G for the engine rotational speed n is inflected to gradually inclined upward to the right from the steep positive slope at medium speed matching point Q 1 thereof. That is,
Supercharging pressure P of the compressor 13 is positioned intermediate speed matching point to Q 1 compressor efficiency. The valve opening amount H temporarily decreases while the rotation speed n of the engine E increases from the medium speed to the high speed. However, as described above, the high-speed matching point of the compressor efficiency is changed to the medium speed n 1 This is for shifting to the desired high-speed matching point Q 2 without being located halfway between the high-speed matching point Q 2 and the high-speed n 2 .
【００１５】また、高速高出力運転状態では、エンジン
Ｅは最高回転数ｎ2で運転され、前記開弁作動力Ｆは弁
全開力Ｆ2になって、閉弁バネ１７を十分に圧縮して、
ウエイストゲート弁２０を全開させる。これにより、エ
ンジン回転速度ｎに対する過給圧力曲線Ｇは、その高速
マッチング点Ｑ2で右上がりの急傾斜からほぼ水平に変
曲する。つまり、コンプレッサー１３の過給圧力Ｐは、
コンプレッサー効率の高速マッチング点Ｑ2に位置す
る。これにより、中速高トルク運転時において、所要の
過給圧力Ｐ1を維持して最大トルクを高めることがで
き、かつ高速高出力運転時において、最高出力を高める
ことができる。In a high-speed, high-output operation state, the engine E is operated at the maximum rotation speed n 2 , and the valve opening operation force F becomes the full valve opening force F 2 , and the valve closing spring 17 is sufficiently compressed. ,
The waste gate valve 20 is fully opened. Accordingly, the supercharging pressure curve G for the engine rotational speed n is inflected substantially horizontally from steep positive slope in the high-speed matching point Q 2. That is, the supercharging pressure P of the compressor 13 is
Situated in fast matching point Q 2 compressor efficiency. Thus, in the medium speed high-torque operation, it is possible to increase the maximum torque to maintain desired supercharging pressure P 1, and at the time of high speed and high power operation, it is possible to increase the maximum output.
【００１６】[0016]
【発明の効果】本発明は、以上のように構成され、作用
することから、次の効果を奏する。中速高トルク運転状
態では、図２(Ａ)に示すように、コンプレッサーの過給
圧力Ｐがコンプレッサー効率の中速マッチング点Ｑ1に
位置するため、最大トルクを十分に高めることができ
る。しかも、高速高出力運転状態では、その過給圧力Ｐ
がコンプレッサー効率の高速マッチング点Ｑ2に位置す
るため、最高出力を十分に高めることができる。According to the present invention, it is configured as the following, since it acts, the following effects. In medium-speed high-torque operating state, as shown in FIG. 2 (A), since the supercharging pressure P of the compressor is located in the medium speed matching point to Q 1 compressor efficiency can be increased maximum torque sufficiently. In addition, in the high-speed high-power operation state, the supercharging pressure P
There for positioning at high speed matching point Q 2 compressor efficiency can be enhanced up to output sufficiently.
【図１】本発明に係るターボチャージャのウエイストゲ
ート弁の駆動装置の概要を示す縦断側面図である。FIG. 1 is a vertical sectional side view showing an outline of a drive device for a wastegate valve of a turbocharger according to the present invention.
【図２】図１のウエイストゲート弁の駆動装置の作用説
明図である。FIG. 2 is an operation explanatory view of the drive device for the waste gate valve of FIG. 1;
【図３】従来例に係る図１相当図である。 FIG. 3 is a diagram corresponding to FIG. 1 according to a conventional example.
【図４】従来例に係るウエイストゲート弁の駆動装置の
作用説明図である。 FIG. 4 shows a conventional drive device for a waste gate valve.
It is an operation explanatory view.
Ｅ…エンジン、８…コンプレッサーの給気路、１０…タ
ーボチャージャ、１３…ターボチャージャのコンプレッ
サー、１５…ダイヤフラムシリンダ、１５Ａ…開弁用作
動室、１７…閉弁バネ、２０…ウエイストゲート弁、２
０ａ…弁体、Ｆ・Ｆ1・Ｆ2 ・Ｆ 11 …開弁作動力、Ｊ…弁全
閉位置、Ｐ・Ｐ1・Ｐ2 ・Ｐ 11 …過給圧力、Ｈ…開弁量、Ｌ
…弁全開位置、Ｇ…エンジン回転速度・過給圧力変化曲
線（過給圧力曲線）、Ｑ1…コンプレッサー効率の中速
マッチング点、Ｑ2…コンプレッサー効率の高速マッチ
ング点、Ｓ 1 …弁全閉時の閉弁バネ力、Ｓ 2 …弁全開時の
閉弁バネ力。 E: Engine, 8: Compressor air supply path, 10: Turbocharger, 13: Turbocharger compressor, 15: Diaphragm cylinder, 15A: Valve opening working chamber, 17: Valve closing spring , 20 : Waste gate valve, 2
0a ... valve body, F · F 1 · F 2 · F 11 ... valve-opening force, J ... benzene
Closed position, P · P 1 · P 2 · P 11 ... supercharging pressure, H ... opening amount, L
... valve full open position, G ... engine rotational speed, the supercharging pressure change curve (boost pressure curve), Q 1 ... medium speed matching point of compressor efficiency, Q 2 ... fast matching point of compressor efficiency, S 1 ... benzene Valve closing spring force when closed, S 2 … when valve is fully open
Valve closing spring force.
Claims (1)
ー(１３)の給気路(８)にダイヤフラムシリンダ(１５)の
開弁用作動室(１５Ａ)を連通させ、ウエイストゲート弁
(２０)の弁体(２０ａ)をダイヤフラムシリンダ(１５)の
閉弁バネ(１７)で閉弁側へ弾圧するのに対し、開弁用作
動室(１５Ａ)の開弁作動力(Ｆ)で開弁側へ押圧するよう
に構成したエンジンのターボチャージャのウエイストゲ
ート弁の駆動装置において、 前記閉弁バネ(１７)の弁全閉時の閉弁バネ力(Ｓ 1 )は、
エンジン回転速度 ・ 過給圧力座標上での、コンプレッサ
ー効率の中速マッチング点(Ｑ 1 )の過給圧力(Ｐ 1 )よりも
少し低い過給圧力(Ｐ 11 )による前記開弁用作動室(１５
Ａ)の開弁用作動力(Ｆ 11 )と同じ値に設定し、 上記閉弁バネ(１７)の弁全開時の閉弁バネ力(Ｓ 2 )は、
上記エンジン回転速度 ・ 過給圧力座標上での高速マッチ
ング点(Ｑ 2 )の過給圧力(Ｐ 2 )による上記開弁用作動室
(１５Ａ)の開弁用作動力(Ｆ 2 )と同じ値に設定し、 上記ウエイストゲート弁(２０)は、弁全閉位置(Ｊ)から
弁全開位置(Ｌ)へ開弁作動していく途中で、開弁量(Ｈ)
を一時的に小さくするように構成した、 ことを特徴とす
るエンジンのターボチャージャのウエイストゲート弁の
駆動装置。 An operating chamber (15A) for opening a valve of a diaphragm cylinder (15) communicates with an air supply path (8) of a compressor (13) of a turbocharger (10).
While the valve body (20a) of (20) is resiliently pressed toward the valve closing side by the valve closing spring (17) of the diaphragm cylinder (15), the valve operating force (F) of the valve opening operating chamber (15A) is used. In the drive device for the waste gate valve of the turbocharger of the engine configured to be pressed to the valve opening side, the valve closing spring force (S 1 ) of the valve closing spring (17) when the valve is fully closed is:
Compressor on engine speed / charging pressure coordinates
Than the supercharging pressure (P 1) of the medium speed matching point of over efficiency (Q 1)
Slightly lower boost pressure the valve-opening operation chamber by (P 11) (15
A) is set to the same value as the valve opening operating force (F 11 ), and the valve closing spring force (S 2 ) of the valve closing spring (17) when the valve is fully opened is
High-speed match on the above engine speed / charging pressure coordinates
Operating chamber for valve opening due to the supercharging pressure (P 2 ) at the switching point (Q 2 )
(15A) is set to the same value as the valve opening operating force (F 2 ), and the waste gate valve (20) is moved from the valve fully closed position (J).
During the opening operation of the valve to the fully open position (L), the valve opening amount (H)
A drive device for a waste gate valve of a turbocharger of an engine, wherein the drive gate valve is temporarily reduced .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3108529A JP2597246B2 (en) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | Drive device for wastegate valve of engine turbocharger |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3108529A JP2597246B2 (en) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | Drive device for wastegate valve of engine turbocharger |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04314922A JPH04314922A (en) | 1992-11-06 |
| JP2597246B2 true JP2597246B2 (en) | 1997-04-02 |
Family
ID=14487116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3108529A Expired - Lifetime JP2597246B2 (en) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | Drive device for wastegate valve of engine turbocharger |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2597246B2 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008255813A (en) * | 2007-04-02 | 2008-10-23 | Max Co Ltd | Gas internal combustion type nail driver |
| JP4978300B2 (en) * | 2007-05-09 | 2012-07-18 | 日産自動車株式会社 | Internal combustion engine |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56106032A (en) * | 1980-01-28 | 1981-08-24 | Hitachi Ltd | Apparatus for controlling amount of by-pass exhaust gas used in engine equipped with supercharger |
-
1991
- 1991-04-12 JP JP3108529A patent/JP2597246B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04314922A (en) | 1992-11-06 |
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