JP2556480B2 - 窒素酸化物低減装置 - Google Patents
窒素酸化物低減装置Info
- Publication number
- JP2556480B2 JP2556480B2 JP61185325A JP18532586A JP2556480B2 JP 2556480 B2 JP2556480 B2 JP 2556480B2 JP 61185325 A JP61185325 A JP 61185325A JP 18532586 A JP18532586 A JP 18532586A JP 2556480 B2 JP2556480 B2 JP 2556480B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pulverized coal
- coal
- nox
- particle size
- pulverized
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/003—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2239/00—Fuels
- F23N2239/02—Solid fuels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/18—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to rate of flow of air or fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、燃焼装置から排出される窒素酸化物（NO
x）を低減する装置に係り、特に石炭を微粉化して燃焼
させる燃焼装置においてNOxを低減させるのに好適な装
置に関する。
x）を低減する装置に係り、特に石炭を微粉化して燃焼
させる燃焼装置においてNOxを低減させるのに好適な装
置に関する。
火力発電所用の大型ボイラ等の事業者用の大型ボイラ
においては、石油系燃料から他の燃料、特に石炭への転
換が積極的に推進されている。石炭の埋蔵量は非常に多
いが、産炭地によってその性状がかなり相違し、将来の
石炭需要を考えると必ずしも所定の性状の石炭が常に確
保されるとはいえない。このため将来に向かって、各種
性状の石炭が燃焼できる技術をより向上させる必要があ
る。また石炭燃焼の場合も当然のことながら燃焼に伴い
排出される大気汚染物質、特にNOx量を低く抑えねばな
らない。
においては、石油系燃料から他の燃料、特に石炭への転
換が積極的に推進されている。石炭の埋蔵量は非常に多
いが、産炭地によってその性状がかなり相違し、将来の
石炭需要を考えると必ずしも所定の性状の石炭が常に確
保されるとはいえない。このため将来に向かって、各種
性状の石炭が燃焼できる技術をより向上させる必要があ
る。また石炭燃焼の場合も当然のことながら燃焼に伴い
排出される大気汚染物質、特にNOx量を低く抑えねばな
らない。
燃焼装置における低NOx化の方法としては、従来から
低NOxバーナの採用、二段燃焼設備の装置、排煙脱硝装
置の設置などのような方法が単独若しくは組み合わせて
実施されている。
低NOxバーナの採用、二段燃焼設備の装置、排煙脱硝装
置の設置などのような方法が単独若しくは組み合わせて
実施されている。
第７図は、上記方法を実施するための従来の制御系統
図がある。図中の１はボイラ入力信号発生部、２は節炭
器出口O2計、３は燃焼用空気流量計、４はO2設定器、５
は減算器、６はO2積分器、７はO2加算器、８は減算器、
９は調節器、10,13,20は手動／自動設定器、11は空気流
量調節ダンパ、12は開度設定器、14は二段燃焼用空気制
御ダンパ、15は節炭器出口NOx計、16はNH3流量計、17,1
8は演算器、19は調節計、21はNH3注入制御弁である。
図がある。図中の１はボイラ入力信号発生部、２は節炭
器出口O2計、３は燃焼用空気流量計、４はO2設定器、５
は減算器、６はO2積分器、７はO2加算器、８は減算器、
９は調節器、10,13,20は手動／自動設定器、11は空気流
量調節ダンパ、12は開度設定器、14は二段燃焼用空気制
御ダンパ、15は節炭器出口NOx計、16はNH3流量計、17,1
8は演算器、19は調節計、21はNH3注入制御弁である。
NOxの制御については、燃焼用空気量の10〜30％に相
当する空気量をバーナ用空気と風箱用空気に分け、前記
二段燃焼用空気制御ダンパ14を作動させる。これにより
先ず燃焼装置（ボイラ）の火炉出口のNOx発生量を抑
え、更に排煙脱硝装置へのNH3注入量ならびに排ガス中
のNOx量を前記NH3流量計16ならびにNOx計15で監視し、N
H3注入制御弁21によりNH3の注入量を制御することで、N
Ox量の低減を図っていた。
当する空気量をバーナ用空気と風箱用空気に分け、前記
二段燃焼用空気制御ダンパ14を作動させる。これにより
先ず燃焼装置（ボイラ）の火炉出口のNOx発生量を抑
え、更に排煙脱硝装置へのNH3注入量ならびに排ガス中
のNOx量を前記NH3流量計16ならびにNOx計15で監視し、N
H3注入制御弁21によりNH3の注入量を制御することで、N
Ox量の低減を図っていた。
この制御の間、バーナレジスタの開度は固定されて燃
焼装置の運転が行なわれる。即ち、このバーナレジスタ
の開度は、バーナ点火時は試運転の調整結果に基づいて
設定された開度に固定して運転され、消化時にはバーナ
レジスタを閉じる。
焼装置の運転が行なわれる。即ち、このバーナレジスタ
の開度は、バーナ点火時は試運転の調整結果に基づいて
設定された開度に固定して運転され、消化時にはバーナ
レジスタを閉じる。
前述のように石炭の安定供給を確保するうえで多種類
の石炭を輸入する必要があり、燃焼装置に供給される石
炭の種類は目まぐるしく変化する傾向にあるから、炭種
に応じた燃焼装置の運転が望まれる。
の石炭を輸入する必要があり、燃焼装置に供給される石
炭の種類は目まぐるしく変化する傾向にあるから、炭種
に応じた燃焼装置の運転が望まれる。
しかし従来の燃焼装置ではＮ分含有率の如き石炭の性
状に対応した制御は行なわれておらず、そのためNOxの
低減効果が十分に得られていない。
状に対応した制御は行なわれておらず、そのためNOxの
低減効果が十分に得られていない。
本発明の目的は、このような背景に鑑み、NOxの低減
効果が十分に発揮でき、また可及的に微粉粉機の動力費
を軽減するとともに、微粉炭機の延命化が図れる窒素酸
化物低減装置を提供することにある。
効果が十分に発揮でき、また可及的に微粉粉機の動力費
を軽減するとともに、微粉炭機の延命化が図れる窒素酸
化物低減装置を提供することにある。
前記目的を達成するため、本発明は、微粉炭機で粉砕
された微粉炭をバーナに供給して燃焼させる装置におい
て、 前記微粉炭機が微粉炭の平均粒径を調節する例えばベ
ーンなどの粒度調節手段を有し、 窒素含有率の高い石炭に対しては前記微粉炭機から送
出される微粉炭の平均粒径を小さくし、窒素含有率の低
い石炭に対しては前記微粉炭機から送出される微粉炭の
平均粒径を大きくするように、前記粒度調節手段により
微粉炭の平均粒径が調節されるように構成されているこ
とを特徴とするものである。
された微粉炭をバーナに供給して燃焼させる装置におい
て、 前記微粉炭機が微粉炭の平均粒径を調節する例えばベ
ーンなどの粒度調節手段を有し、 窒素含有率の高い石炭に対しては前記微粉炭機から送
出される微粉炭の平均粒径を小さくし、窒素含有率の低
い石炭に対しては前記微粉炭機から送出される微粉炭の
平均粒径を大きくするように、前記粒度調節手段により
微粉炭の平均粒径が調節されるように構成されているこ
とを特徴とするものである。
本発明は前述のように、石炭の窒素含有率−NOx発生
量−微粉炭機の動力費ならびに寿命との関係を把握し
て、使用する石炭を窒素含有率の高いものと低いものと
に分け、窒素含有率の高い石炭を使用する場合には微粉
炭の平均粒径が小さくなるように細粉化することによ
り、NOx発生量を有効に抑えることができる。
量−微粉炭機の動力費ならびに寿命との関係を把握し
て、使用する石炭を窒素含有率の高いものと低いものと
に分け、窒素含有率の高い石炭を使用する場合には微粉
炭の平均粒径が小さくなるように細粉化することによ
り、NOx発生量を有効に抑えることができる。
一方、窒素含有率の低い石炭は後述のように、本来、
窒素含有率の高い石炭に比べてNOx発生量が少ないか
ら、微粉炭の平均粒径をさほど小さくする必要がない。
そのため、NOx発生量が上昇しない範囲で微粉炭の細粉
化を抑え、その分だけ微粉炭機の動力費を軽減するとと
もに耐用寿命の延長化を図ったものである。
窒素含有率の高い石炭に比べてNOx発生量が少ないか
ら、微粉炭の平均粒径をさほど小さくする必要がない。
そのため、NOx発生量が上昇しない範囲で微粉炭の細粉
化を抑え、その分だけ微粉炭機の動力費を軽減するとと
もに耐用寿命の延長化を図ったものである。
以下、本発明の実施例を図とともに説明する。第９図
は、本発明の実施例で使用されるボールミルの縦断面図
である。
は、本発明の実施例で使用されるボールミルの縦断面図
である。
このボールミルの粉砕部は、減速機52を介して電動機
51で回転する下部粉砕輪53と、この下部粉砕輪53の円周
方向に複数個配置した粉砕用ボール60と、これら粉砕用
ボール60の上部に配置した上部粉砕輪55（固定式）とか
ら構成されている。加圧装置62により上部粉砕輪55は粉
砕用ボール60方向に加圧され、下部粉砕輪53を回転する
ことにより上下の粉砕輪55,53に挟持された粉砕用ボー
ル60が下部粉砕輪53上で転動する。
51で回転する下部粉砕輪53と、この下部粉砕輪53の円周
方向に複数個配置した粉砕用ボール60と、これら粉砕用
ボール60の上部に配置した上部粉砕輪55（固定式）とか
ら構成されている。加圧装置62により上部粉砕輪55は粉
砕用ボール60方向に加圧され、下部粉砕輪53を回転する
ことにより上下の粉砕輪55,53に挟持された粉砕用ボー
ル60が下部粉砕輪53上で転動する。
給炭管58から供給された石炭は、下部粉砕輪53と粉砕
用ボール60の間に噛み込まれて粉砕され、下部粉砕輪53
の回転による遠心力で粉砕用ボール60の外側へ移動す
る。
用ボール60の間に噛み込まれて粉砕され、下部粉砕輪53
の回転による遠心力で粉砕用ボール60の外側へ移動す
る。
下部粉砕輪53の外周部には空気ダクト59から供給され
た熱空気が吹き込まれており、粉砕された石炭粒子が装
置上部へ吹き上げられる。そして粉砕炭はガイドベーン
56により旋回力が与えられ、分級器ホッパ57に流入す
る。この旋回力により小径の微粉炭は、微粉炭管61を経
て燃焼装置のバーナへ気流輸送される。一方、大径の石
炭粒子は自重により分級器ホッパ57内を加工し、粉砕部
において再粉砕される。
た熱空気が吹き込まれており、粉砕された石炭粒子が装
置上部へ吹き上げられる。そして粉砕炭はガイドベーン
56により旋回力が与えられ、分級器ホッパ57に流入す
る。この旋回力により小径の微粉炭は、微粉炭管61を経
て燃焼装置のバーナへ気流輸送される。一方、大径の石
炭粒子は自重により分級器ホッパ57内を加工し、粉砕部
において再粉砕される。
前記ガイドベーン56の角度を変えることにより微粉炭
に与える旋回力が変化できるから、ガイドベーン56の角
度調節により分級器の分級程度、すなわちバーナへ供給
する微粉炭の平均粒径を調節することができる。
に与える旋回力が変化できるから、ガイドベーン56の角
度調節により分級器の分級程度、すなわちバーナへ供給
する微粉炭の平均粒径を調節することができる。
第10図は、回転式分級器を有する微粉炭機の縦断面図
である。シュート85から供給された石炭はアーム76で支
持された粉砕ローラ73と回転テーブル72の間に噛み込ま
れて粉砕される。粉砕された石炭粒は熱風により装置上
部に舞い上がり、回転式分級器77に入り、軸87を介して
モータ88により回転するベーン86により分級される。従
ってこの回転式分級器77の場合は、ベーン86の回転数を
制御することにより、分級器の分級程度、すなわちバー
ナへ供給する微粉炭の平均粒径を調節することができ
る。
である。シュート85から供給された石炭はアーム76で支
持された粉砕ローラ73と回転テーブル72の間に噛み込ま
れて粉砕される。粉砕された石炭粒は熱風により装置上
部に舞い上がり、回転式分級器77に入り、軸87を介して
モータ88により回転するベーン86により分級される。従
ってこの回転式分級器77の場合は、ベーン86の回転数を
制御することにより、分級器の分級程度、すなわちバー
ナへ供給する微粉炭の平均粒径を調節することができ
る。
本発明の実施例では、第９図に示すボールミルあるい
は第10図に示す回転式分級器を有する微粉炭機が使用さ
れる。
は第10図に示す回転式分級器を有する微粉炭機が使用さ
れる。
第３図は、石炭の燃料比（固定炭素／揮発分）とNOx
発生量との関係を示す特性図である。このテストでは燃
料比が１と３と４の微粉炭（いずれも石炭中のＮ分含有
率が1.1〜1.2％）を燃焼させて、NOxの発生量を測定し
たものである。このテスト結果から明らかなように、燃
料比が高い石炭ほどNOxの発生量が多い。
発生量との関係を示す特性図である。このテストでは燃
料比が１と３と４の微粉炭（いずれも石炭中のＮ分含有
率が1.1〜1.2％）を燃焼させて、NOxの発生量を測定し
たものである。このテスト結果から明らかなように、燃
料比が高い石炭ほどNOxの発生量が多い。
第４図は、石炭中のＮ分含有率とNOx発生量との関係
を示す特性図である。このテストでは空気比を1.3に設
定して微粉炭を燃焼させ、NOxの発生量を測定したもの
である。なお、特性曲線に付した数値は燃料比を示す。
このテスト結果から明らかのように、石炭中のＮ分含有
率が高いほどNOxの発生量が多く、反対に石炭中のＮ分
含有率が低いほどNOxの発生量が少ない。
を示す特性図である。このテストでは空気比を1.3に設
定して微粉炭を燃焼させ、NOxの発生量を測定したもの
である。なお、特性曲線に付した数値は燃料比を示す。
このテスト結果から明らかのように、石炭中のＮ分含有
率が高いほどNOxの発生量が多く、反対に石炭中のＮ分
含有率が低いほどNOxの発生量が少ない。
第５図は、節炭器（ECO）出口の酸素濃度と、燃焼後
の灰中未燃分比率〔上段（Ａ）〕およびNOx比率〔下段
（Ｂ）〕との関係を示す特性図である。図中のイ、ロ、
ハは微粉炭の粒径の違いを示しており、イ、ロ、ハの順
に平均粒径が大きくなっている（イ＜ロ＜ハ）。このテ
スト結果から明らかなように、微粉炭の粒径はその燃焼
に大きな影響をもっており、微粉炭の粒径が小さい方
が、灰中未燃分が少なく、NOxの発生量も少ない。
の灰中未燃分比率〔上段（Ａ）〕およびNOx比率〔下段
（Ｂ）〕との関係を示す特性図である。図中のイ、ロ、
ハは微粉炭の粒径の違いを示しており、イ、ロ、ハの順
に平均粒径が大きくなっている（イ＜ロ＜ハ）。このテ
スト結果から明らかなように、微粉炭の粒径はその燃焼
に大きな影響をもっており、微粉炭の粒径が小さい方
が、灰中未燃分が少なく、NOxの発生量も少ない。
第６図は、異なる粒径の微粉炭におけるバーナ口空気
比とNOx比率との関係を示す特性図である。このテスト
では200メッシュパスが約70％の微粉炭（ａ）、約82％
の微粉炭（ｂ）、約84％の微粉炭（ｃ）、約86％の微粉
炭（ｄ）を使用しており、従って微粉炭の平均粒径は
（ａ）＞（ｂ）＞（ｃ）＞（ｄ）の関係にある。このテ
スト結果から明らかなように、同一空気比ならば粒径の
小さい微粉炭の方がNOxの発生量が少なく、また同一粒
径の微粉炭では空気比が低いほどNOxの発生量が少な
い。
比とNOx比率との関係を示す特性図である。このテスト
では200メッシュパスが約70％の微粉炭（ａ）、約82％
の微粉炭（ｂ）、約84％の微粉炭（ｃ）、約86％の微粉
炭（ｄ）を使用しており、従って微粉炭の平均粒径は
（ａ）＞（ｂ）＞（ｃ）＞（ｄ）の関係にある。このテ
スト結果から明らかなように、同一空気比ならば粒径の
小さい微粉炭の方がNOxの発生量が少なく、また同一粒
径の微粉炭では空気比が低いほどNOxの発生量が少な
い。
また本発明者等は各種の燃焼実験を行なうことによ
り、次の点を確認した。
り、次の点を確認した。
（１）石炭燃焼におけるNOx発生は、その殆どが燃料中
のＮ分によって発生するNOxによるもの（所謂、フュー
エルNOx）である。
のＮ分によって発生するNOxによるもの（所謂、フュー
エルNOx）である。
（２）石炭中の揮発分放出時のＮ分放出量は揮発分の割
合が高いほど高くなる。
合が高いほど高くなる。
（３）微粉炭を微細化すればバーナの直ぐ下流での保炎
性や着火性が良好になり、高温となる外、チャー自体が
小径の粒子であるため、微粉炭を微細化するほどチャー
中のＮ分放出率が高くなる。
性や着火性が良好になり、高温となる外、チャー自体が
小径の粒子であるため、微粉炭を微細化するほどチャー
中のＮ分放出率が高くなる。
（４）微粉炭が微細であればこの微粉炭を燃焼するバー
ナの中心域に形成される還元域においてＮ分が短時間で
放出されるため、Ｎ分のNOxへの転換率は低くなり、結
果的にはNOxの発生量が低減する。
ナの中心域に形成される還元域においてＮ分が短時間で
放出されるため、Ｎ分のNOxへの転換率は低くなり、結
果的にはNOxの発生量が低減する。
前述の各特性図ならびに各種燃焼実験の知見より、 ．石炭中のＮ分含有率が高いものほどNOxの発生量が
多い。
多い。
．微粉炭をより微細化することにより、NOxの発生量
ならびに灰中未燃分量を低減することができる。
ならびに灰中未燃分量を低減することができる。
．石炭中のＮ分含有率が低いものは本質的にNOxの発
生量が少ないため、微粉炭を必要以上に微細化する必要
はない。むしろ石炭の必要以上の微細化は、粉砕のため
の動力費がかさみ、しかも微粉炭機の部品の消耗が激し
く短命化を招くから、Ｎ分含有率が低い石炭に対しては
さほど微細化する必要はない。
生量が少ないため、微粉炭を必要以上に微細化する必要
はない。むしろ石炭の必要以上の微細化は、粉砕のため
の動力費がかさみ、しかも微粉炭機の部品の消耗が激し
く短命化を招くから、Ｎ分含有率が低い石炭に対しては
さほど微細化する必要はない。
という見解に立脚して本発明が構成されている。
第１図は、本発明の第１の実施例を示す制御系統図で
ある。
ある。
節炭器出口NOx計15により測定されたNOx濃度は、演算
器17に入力される。後続する演算器18にはNH3流量計16
で測定された注入NH3流量が補正値として入力され、調
節計19、手動／自動設定器20を経てNH3注入量調節弁21
の開度を制御する。
器17に入力される。後続する演算器18にはNH3流量計16
で測定された注入NH3流量が補正値として入力され、調
節計19、手動／自動設定器20を経てNH3注入量調節弁21
の開度を制御する。
燃焼用空気流量計３は燃焼用空気の流量を測定し、開
度測定器12、二段燃焼用加算器32、手動／自動設定器13
を経て二段燃焼空気流量制御ダンパ14の開度を調節す
る。なおこの場合、後述するNOx設定器25のNOx濃度目標
値信号に基づいて二段燃焼空気流量制御ダンパ14の開度
調節は補正される。
度測定器12、二段燃焼用加算器32、手動／自動設定器13
を経て二段燃焼空気流量制御ダンパ14の開度を調節す
る。なおこの場合、後述するNOx設定器25のNOx濃度目標
値信号に基づいて二段燃焼空気流量制御ダンパ14の開度
調節は補正される。
ボイラ入力信号発生部１からの信号はO2設定器４を経
て減算器５において節炭器出口O2計２から出力されたO2
濃度信号を減算し、更にO2積分器６を経てO2加算器７に
至り、前記した生のボイラ入力信号と加算され、減算器
８に至る。この信号は更に調節計９、手動／自動設定器
10を経て空気流量調節ダンパ11を作動させる。
て減算器５において節炭器出口O2計２から出力されたO2
濃度信号を減算し、更にO2積分器６を経てO2加算器７に
至り、前記した生のボイラ入力信号と加算され、減算器
８に至る。この信号は更に調節計９、手動／自動設定器
10を経て空気流量調節ダンパ11を作動させる。
NOx設定器25において設定したNOx濃度目標値信号は、
二段燃焼用バイアス器31を経て二段燃焼用加算器32に入
力され、二段燃焼空気流量制御ダンパ14の開度調節を補
正する。
二段燃焼用バイアス器31を経て二段燃焼用加算器32に入
力され、二段燃焼空気流量制御ダンパ14の開度調節を補
正する。
また前記NOx設定器25において設定したNOx濃度目標値
信号は、バイアス器27を経て加算器28に至り、分級器ベ
ーン開度設定器26を経由して入力されたボイラ入力信号
と加算され、手動／自動設定器10を経て複数のボールミ
ルの分級器ベーン30の開度を制御する。
信号は、バイアス器27を経て加算器28に至り、分級器ベ
ーン開度設定器26を経由して入力されたボイラ入力信号
と加算され、手動／自動設定器10を経て複数のボールミ
ルの分級器ベーン30の開度を制御する。
本実施例において、Ｎ分含有率の高い石炭を使用する
場合には、分級器のベーン開度を微粉炭機の振動制御内
で絞り、微粉炭機から送出される微粉炭の平均粒径を小
さくする（例えば200メッシュパスが約86％）ととも
に、二段燃焼空気流量制御ダンパ14の開度は大きくす
る。反対にＮ分含有率の低い石炭を使用する場合には、
微粉炭機から送出される微粉炭の平均粒径を大きくする
（例えば200メッシュパスが約70％）とともに、二段燃
焼空気流量制御ダンパ14の開度は小さくして運転する。
なお、Ｎ分含有率は、炭種別に分析により予め求められ
ている。
場合には、分級器のベーン開度を微粉炭機の振動制御内
で絞り、微粉炭機から送出される微粉炭の平均粒径を小
さくする（例えば200メッシュパスが約86％）ととも
に、二段燃焼空気流量制御ダンパ14の開度は大きくす
る。反対にＮ分含有率の低い石炭を使用する場合には、
微粉炭機から送出される微粉炭の平均粒径を大きくする
（例えば200メッシュパスが約70％）とともに、二段燃
焼空気流量制御ダンパ14の開度は小さくして運転する。
なお、Ｎ分含有率は、炭種別に分析により予め求められ
ている。
このようにＮ分含有率により微粉炭の平均粒径を調節
する信号を出力するのは前記バイアス器27であり、Ｎ分
含有率により二段燃焼空気流量制御ダンパ14の開度を調
節する信号を出力するのは前記二段燃焼用バイアス器31
である。
する信号を出力するのは前記バイアス器27であり、Ｎ分
含有率により二段燃焼空気流量制御ダンパ14の開度を調
節する信号を出力するのは前記二段燃焼用バイアス器31
である。
燃焼装置の負荷が40〜60％程度までの起動状態におい
ては、二段燃焼空気流量制御ダンパ14は閉、微粉炭機の
分級器のガイドベーン開度は「小程度」若しくは「中程
度」とする。第８図はこのベーン開度を具体的に示す。
なお図中の曲線イはベーン開度「小」、曲線ロはベーン
開度「中」、曲線ハはベーン開度「大」を各々示す。燃
焼装置の負荷が上昇するに伴って二段燃焼空気流量制御
ダンパ14はNOx設定器25に基づいて自動的に開とされ
る。
ては、二段燃焼空気流量制御ダンパ14は閉、微粉炭機の
分級器のガイドベーン開度は「小程度」若しくは「中程
度」とする。第８図はこのベーン開度を具体的に示す。
なお図中の曲線イはベーン開度「小」、曲線ロはベーン
開度「中」、曲線ハはベーン開度「大」を各々示す。燃
焼装置の負荷が上昇するに伴って二段燃焼空気流量制御
ダンパ14はNOx設定器25に基づいて自動的に開とされ
る。
第２図は、別の実施例を示す。この実施例は前記実施
例よりも更に正確に制御を行なうように構成したもので
ある。
例よりも更に正確に制御を行なうように構成したもので
ある。
即ち、分級器ベーン30の制御系統から示すと、手動／
自動設定器28と分級器ベーン30の間に信号切り換え器29
が設置され、これに対してバーナ消火信号演算器31が接
続されている。
自動設定器28と分級器ベーン30の間に信号切り換え器29
が設置され、これに対してバーナ消火信号演算器31が接
続されている。
また二段燃焼用空気流量ダンパ制御系統に対してゲイ
ン調節器33が設置され、二段燃焼用空気流量ダンパ開度
調節器32を介してNOx設定器25からのNOx濃度設定信号が
補正値として入力される。さらに手動／自動設定器13と
二段燃焼用空気流量ダンパ14の間に信号切り換え器34が
設置され、これに対して微粉炭機停止信号設定器35が接
続している。
ン調節器33が設置され、二段燃焼用空気流量ダンパ開度
調節器32を介してNOx設定器25からのNOx濃度設定信号が
補正値として入力される。さらに手動／自動設定器13と
二段燃焼用空気流量ダンパ14の間に信号切り換え器34が
設置され、これに対して微粉炭機停止信号設定器35が接
続している。
以上の構成において、NOx設定器25から出力されたNOx
濃度目標値信号は二段燃焼用空気流量ダンパ14と分級器
ベーン30の両方に対して開度信号を発する。この信号圧
力において、例えばその信号が４〜20mmAqのうち、４〜
16mmAqの圧力を示す場合は二段燃焼用空気流量ダンパ14
の開度が調節され、また15〜20mmAqの場合はこれに加え
て分級器ベーン30の開度も制御するようにし、シリーズ
で制御する。ここにおいて、二段燃焼用空気流量ダンパ
14のNOx制御信号が高くなれば、二段燃焼用空気流量ダ
ンパ14の開度は開方向へ、かつ分級器ベーン30は絞り方
向に制御する。
濃度目標値信号は二段燃焼用空気流量ダンパ14と分級器
ベーン30の両方に対して開度信号を発する。この信号圧
力において、例えばその信号が４〜20mmAqのうち、４〜
16mmAqの圧力を示す場合は二段燃焼用空気流量ダンパ14
の開度が調節され、また15〜20mmAqの場合はこれに加え
て分級器ベーン30の開度も制御するようにし、シリーズ
で制御する。ここにおいて、二段燃焼用空気流量ダンパ
14のNOx制御信号が高くなれば、二段燃焼用空気流量ダ
ンパ14の開度は開方向へ、かつ分級器ベーン30は絞り方
向に制御する。
この実施例においても、火炉に対して高Ｎ分炭が供給
される場合は、二段燃焼用空気流量ダンパ14は全開近く
に調節し、かつ分級器ベーン30の開度は絞り、分級器内
での旋回力を増加させることにより微粉炭の粒径を小さ
くし、NOx発生量および灰分発生量の増加を防止する。
反対に低Ｎ分炭が供給される場合は、二段燃焼用空気流
量ダンパ14は絞り、かつ分級器ベーン30の開度はNOx発
生量が上昇しない範囲で開いて、微粉炭機の動力費の低
減を図る。
される場合は、二段燃焼用空気流量ダンパ14は全開近く
に調節し、かつ分級器ベーン30の開度は絞り、分級器内
での旋回力を増加させることにより微粉炭の粒径を小さ
くし、NOx発生量および灰分発生量の増加を防止する。
反対に低Ｎ分炭が供給される場合は、二段燃焼用空気流
量ダンパ14は絞り、かつ分級器ベーン30の開度はNOx発
生量が上昇しない範囲で開いて、微粉炭機の動力費の低
減を図る。
本発明は前述のように、石炭の窒素含有率−NOx発生
量−微粉炭機の動力費ならびに寿命との関係を把握し
て、使用する石炭を窒素含有率の高いものと低いものと
に分け、窒素含有率の高い石炭を使用する場合には微粉
炭の平均粒径が小さくなるように細粉化することによ
り、NOx発生量を有効に抑えることができる。
量−微粉炭機の動力費ならびに寿命との関係を把握し
て、使用する石炭を窒素含有率の高いものと低いものと
に分け、窒素含有率の高い石炭を使用する場合には微粉
炭の平均粒径が小さくなるように細粉化することによ
り、NOx発生量を有効に抑えることができる。
一方、窒素含有率の低い石炭は後述のように、本来、
窒素含有率の高い石炭に比べてNOx発生量が少ないか
ら、微粉炭の平均粒径をさほど小さくする必要がない。
そのため、NOx発生量が上昇しない範囲で微粉炭の細粉
化を抑え、その分だけ微粉炭機の動力費を軽減するとと
もに耐用寿命の延長化を図ることができる。
窒素含有率の高い石炭に比べてNOx発生量が少ないか
ら、微粉炭の平均粒径をさほど小さくする必要がない。
そのため、NOx発生量が上昇しない範囲で微粉炭の細粉
化を抑え、その分だけ微粉炭機の動力費を軽減するとと
もに耐用寿命の延長化を図ることができる。
第１図は本発明の第１の実施例を示す窒素酸化物低減装
置の制御系統図、第２図は本発明の第２の実施例を示す
窒素酸化物低減装置の制御系統図、第３図は燃料比とNO
x値との関係を示す特性図、第４図はＮ分含有率とNOx値
との関係を示す特性図、第５図は節炭器出口酸素濃度と
灰中未燃分比率及びNOx比率との関係を示す特性図、第
６図は異なる微粉炭粒径におけるバーナ口空気比とNOx
比率との関係を示す特性図、第７図は従来の窒素酸化物
低減装置の制御系統図、第８図は給炭率と微粉炭粒度及
びミル負荷率との関係を示す特性図、第９図は本発明の
実施例で使用されるボールミルの縦断面図、第10図は回
転式分級器を有する微粉炭機の縦断面図である。 11……空気流量制御ダンパ、14……二段燃焼用空気流量
ダンパ、25……NOx濃度設定器、26……分級器ベーン開
度設定器、30,56……分級器ベーン、35……微粉炭機停
止信号設定器、57……分級器ホッパ、77……回転式分級
器、86……回転式ベーン。
置の制御系統図、第２図は本発明の第２の実施例を示す
窒素酸化物低減装置の制御系統図、第３図は燃料比とNO
x値との関係を示す特性図、第４図はＮ分含有率とNOx値
との関係を示す特性図、第５図は節炭器出口酸素濃度と
灰中未燃分比率及びNOx比率との関係を示す特性図、第
６図は異なる微粉炭粒径におけるバーナ口空気比とNOx
比率との関係を示す特性図、第７図は従来の窒素酸化物
低減装置の制御系統図、第８図は給炭率と微粉炭粒度及
びミル負荷率との関係を示す特性図、第９図は本発明の
実施例で使用されるボールミルの縦断面図、第10図は回
転式分級器を有する微粉炭機の縦断面図である。 11……空気流量制御ダンパ、14……二段燃焼用空気流量
ダンパ、25……NOx濃度設定器、26……分級器ベーン開
度設定器、30,56……分級器ベーン、35……微粉炭機停
止信号設定器、57……分級器ホッパ、77……回転式分級
器、86……回転式ベーン。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中下 成人 呉市宝町６番９号 バブコツク日立株式 会社呉工場内 (56)参考文献 特開 昭57−19506（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−178940（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】微粉炭機で粉砕された微粉炭をバーナに供
給して燃焼させる装置において、 前記微粉炭機が微粉炭の平均粒径を調節する粒度調節手
段を有し、 窒素含有率の高い石炭に対しては前記微粉炭機から送出
される微粉炭の平均粒径を小さくし、窒素含有率の低い
石炭に対しては前記微粉炭機から送出される微粉炭の平
均粒径を大きくするように、前記粒度調節手段により微
粉炭の平均粒径が調節されるように構成されていること
を特徴とする窒素酸化物低減装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61185325A JP2556480B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | 窒素酸化物低減装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61185325A JP2556480B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | 窒素酸化物低減装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6341726A JPS6341726A (ja) | 1988-02-23 |
| JP2556480B2 true JP2556480B2 (ja) | 1996-11-20 |
Family
ID=16168853
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61185325A Expired - Fee Related JP2556480B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | 窒素酸化物低減装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2556480B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2637316B2 (ja) * | 1991-09-12 | 1997-08-06 | 川崎重工業株式会社 | ボイラの燃焼制御装置 |
| JP5083797B2 (ja) * | 2006-08-31 | 2012-11-28 | 一般財団法人電力中央研究所 | 石炭燃焼装置及び石炭燃焼方法 |
| EP2336637A1 (en) * | 2009-12-14 | 2011-06-22 | ABB Research Ltd. | System and associated method for monitoring and controlling a power plant |
| JP6803747B2 (ja) * | 2016-12-28 | 2020-12-23 | 三菱パワー株式会社 | ミル分級機の回転数制御装置、及びこれに好適な燃料比算定装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3011631C2 (de) * | 1980-03-26 | 1982-05-27 | Steag Ag, 4300 Essen | Verfahren zum Betrieb einer Kohlenstaub-Kesselfeuerung und für das Verfahren eingerichtete Kohlenstaub-Kesselfeuerung |
| JPS57178940U (ja) * | 1981-05-09 | 1982-11-12 |
-
1986
- 1986-08-08 JP JP61185325A patent/JP2556480B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6341726A (ja) | 1988-02-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20090308292A1 (en) | Coal burning boiler apparatus | |
| CN203223912U (zh) | 燃煤锅炉磨煤机中储式超级降氮*** | |
| JP6218448B2 (ja) | 竪型粉砕分級装置 | |
| JP2929317B2 (ja) | 低放出及び低過剰空気システム | |
| BG64878B1 (bg) | Горелка за твърдо гориво и метод за регулиране нагоренето, осъществявано от горелката за твърдо гориво | |
| JPS58106319A (ja) | 粉状燃料を燃焼する方法 | |
| JP5357714B2 (ja) | ボイラ装置 | |
| CN209495349U (zh) | 一种生物质成型燃料与煤直接耦合制粉*** | |
| JP4801552B2 (ja) | バイオマス粉砕装置及びその制御方法 | |
| CN110906359B (zh) | 一种可调节二次风温度的燃烧装置及使用方法 | |
| JP2556480B2 (ja) | 窒素酸化物低減装置 | |
| JPS6262123A (ja) | ボイラ用微粉炭機出口の一次空気温度の制御方法 | |
| JPH08135953A (ja) | 石炭焚ボイラの燃焼方法 | |
| JP2947900B2 (ja) | 石炭燃焼装置の最低負荷制御装置 | |
| JPH08159436A (ja) | 廃棄物溶融炉の燃焼制御方法 | |
| JPS58108306A (ja) | 低ｎｏｘ微粉炭燃焼方法 | |
| JP2015105812A (ja) | 固体燃料粉砕装置および固体燃料粉砕方法 | |
| JPH0120486Y2 (ja) | ||
| CN115095855B (zh) | 难燃煤粉两级逆喷对冲旋流燃烧器及其使用方法 | |
| CN215637294U (zh) | 一种热风烟气复合再循环*** | |
| JPH0268405A (ja) | 微粉炭バーナ | |
| JPH0375403A (ja) | 微粉炭燃焼装置 | |
| JPH07243611A (ja) | 微粉炭の低ＮＯｘ燃焼方法およびその装置 | |
| JPS58219951A (ja) | 負荷対応型粉砕分級装置 | |
| CN114764091A (zh) | 一种降低锅炉飞灰含碳量的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |