JP2024030895A - 電磁波吸収部材 - Google Patents

Abstract

【課題】曲面追従性および耐熱試験後の電磁波吸収性の維持に優れる電磁波吸収部材を提供する。【解決手段】電磁波吸収層２０と、スペーサ層３０と、反射層４０とを有し、電磁波吸収層２０と、スペーサ層３０と、反射層４０とがこの順に積層されており、スペーサ層３０の比誘電率が５以上であり、スペーサ層３０の融点が１５０℃以上である、電磁波吸収部材１０。【選択図】図１

Description

本発明は、電磁波吸収部材に関する。

所定の周波数の電磁波を選択的に吸収するシート状の電磁波吸収部材が知られている。電磁波吸収部材は、例えば、第１の周波数選択遮蔽層と第２の周波数選択遮蔽層とを備えるものである。このような電磁波吸収部材においては、第１の周波数選択遮蔽層および第２の周波数選択遮蔽層に形成されたＦＳＳ（Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ Ｓｕｒｆａｃｅ）素子の細線パターンによって、各層が所定の周波数の電磁波を吸収し、全体として２つの異なる周波数の電磁波を選択的に遮蔽する。

電磁波吸収部材は、用途によっては曲面に貼り付けた際に、曲面に密着することが求められる。

特許文献１には、平坦ではない面にも取り付けやすくするために、磁性体層のヤング率と磁性体層の厚みとの積が０．１～１０００ＭＰａ・ｍｍであり、磁性体層の比誘電率が１～１０である電磁波吸収部材が記載されている。

特開２０１９－４００３号公報

しかしながら、特許文献１に記載の電磁波吸収部材は、曲面追従性に優れるものの、耐熱試験後の電磁波吸収性の維持に劣るという課題があった。

本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、曲面追従性および耐熱試験後の電磁波吸収性の維持に優れる電磁波吸収部材を提供することを目的とする。

本発明は、以下の電磁波吸収部材を提供する。
［１］電磁波吸収層と、スペーサ層と、反射層とを有し、
前記電磁波吸収層と、前記スペーサ層と、前記反射層とがこの順に積層されており、
前記スペーサ層の比誘電率が５以上であり、
前記スペーサ層の融点が１５０℃以上である、電磁波吸収部材。
［２］前記スペーサ層の厚みが２００μｍ以上４５０μｍ以下である、［１］に記載の電磁波吸収部材。
［３］前記スペーサ層のヤング率が５０ＭＰａ以上である、［１］に記載の電磁波吸収部材。
［４］曲げ剛性が３００Ｎ・ｍｍ^２以下である、［１］に記載の電磁波吸収部材。

本発明によれば、曲面追従性および耐熱試験後の電磁波吸収性の維持に優れる電磁波吸収部材を提供することができる。

本発明の一実施形態に係る電磁波吸収部材を模式的に示し、厚みに沿う面の断面図である。 本発明の一実施形態に係る電磁波吸収部材を構成する電磁波吸収層の一例を示す上面図である。 本発明の一実施形態に係る電磁波吸収部材の曲げ剛性の測定方法を示す模式図である。

本発明の電磁波吸収部材の発明の趣旨をより良く理解させるために具体的に説明するものであり、特に指定のない限り、本発明を限定するものではない。

本明細書において「電磁波吸収パターン」とは、幾何学的な図形である単位の集合体であり、ある周波数の電磁波を選択的に吸収する物体を意味する。「電磁波吸収パターン」はいわゆるアンテナと同様の機能を有するともいえる。
本明細書において「ミリ波領域の電磁波」とは、波長が１ｍｍ～１０ｍｍの電磁波を意味する。「ミリ波領域の電磁波」とは、周波数が３０ＧＨｚ～３００ＧＨｚである電磁波ともいえる。
本明細書において数値範囲を示す「～」は、その前後に記載された数値を下限値および上限値として含むことを意味する。

［電磁波吸収部材］
図１は、本発明の一実施形態に係る電磁波吸収部材を模式的に示し、厚みに沿う面の断面図である。
図１に示すように、本実施形態の電磁波吸収部材１０は、電磁波吸収層２０と、スペーサ層３０と、反射層４０とを有する。また、電磁波吸収層２０と、スペーサ層３０と、反射層４０とがこの順に積層されている。

反射層４０は、電磁波吸収層２０の他方の面（裏面）２０ｂ側に配置される。スペーサ層３０は、電磁波吸収層２０と反射層４０の間に配置される。すなわち、電磁波吸収層２０と反射層４０は、スペーサ層３０を介して積層されている。

電磁波吸収層２０は、単層であってもよく、図１に示すように基材２１と、基材２１上に形成された電磁波吸収パターン２２とを含んでもよい。
電磁波吸収層２０が単層である場合、電磁波吸収層２０は後述する電磁波吸収パターン２２と同様の材料から構成される。

本実施形態の電磁波吸収部材１０では、スペーサ層３０の比誘電率が５以上であり、７以上であることが好ましく、８以上であることがより好ましく、９以上であることが特に好ましい。スペーサ層３０の比誘電率が前記下限値未満では、スペーサ層３０の厚みが厚くなる。スペーサ層３０の比誘電率が５以上であることにより、スペーサ層３０の厚みを薄くすることができる。これにより、電磁波吸収部材１０が、曲面追従性が優れたものとすることができる。
スペーサ層３０の比誘電率の上限値は、スペーサ層３０のヤング率が高くなり過ぎるのを防止する観点から、３０以下であってもよく、２５以下であってもよく、２０以下であってもよく、１５以下であってもよい。

スペーサ層３０の比誘電率は、後述する実施例に記載の方法によって測定することができる。

本実施形態の電磁波吸収部材１０では、スペーサ層３０の融点、すなわち、スペーサ層３０を構成する材料の融点が１５０℃以上であり、１６０℃以上であることが好ましく、１７０℃以上であることがより好ましい。スペーサ層３０の融点が前記下限値未満では、耐熱性試験後に比誘電率が変化し性能が低下する。スペーサ層３０の融点の上限値は、スペーサ層３０のヤング率が高くなり過ぎるのを防止する観点から、４００℃以下であってもよく、３００℃以下であってもよく、２４０℃以下であってもよく、１９０℃以下であってもよい。

スペーサ層３０の融点は、後述する実施例に記載の方法によって測定することができる。

本実施形態の電磁波吸収部材１０では、スペーサ層３０の厚みは、２００μｍ以上４５０μｍ以下であることが好ましく、２５０μｍ以上４００μｍ以下であることがより好ましく、３００μｍ以上３４０μｍ以下であることが特に好ましい。スペーサ層３０の厚みが前記下限値以上であると、高い比誘電率を有するスペーサ層３０を得やすい。スペーサ層３０の厚みが前記上限値以下であると、曲げ剛性が低く曲面追従性が向上する。

スペーサ層３０による波長短縮効果を考慮する場合、スペーサ層３０の厚みは、吸収対象となる電磁波の波長およびスペーサ層３０の比誘電率に合わせて適宜変更される。
スペーサ層３０による波長短縮効果を考慮する場合、スペーサ層３０の厚みは、下記式（１）を満たすことが好ましい。
（スペーサ層３０の厚み）＝（λ）×（１／４）／（ε）^１／２・・・式（１）
上記式（１）中、λは飛来する電磁波の波長であり、εはスペーサ層３０の比誘電率である。スペーサ層３０の厚みは、吸収特性のために適宜調整してもよい。例えば、式（１）で得られるスペーサ層３０の厚みの、０．１倍から３．０倍の範囲で変更することができる。

スペーサ層３０の厚みと波長λとの関係が上記式（１）を満たす場合、電磁波吸収部材１０はいわゆるλ／４構造となる。これにより、電磁波吸収部材１０による電磁波の吸収量の極大値がさらに高くなる。
スペーサ層３０の厚みは、２００μｍ以上４５０μｍ以下の範囲内において、吸収対象となる電磁波の波長λに応じて適宜設定できる。
スペーサ層３０は高誘電率の材質で構成してもよい。スペーサ層３０が高誘電率の層であると、スペーサ層３０の厚みを相対的に薄くできる。
スペーサ層３０の誘電率を考慮する場合、スペーサ層３０はチタン酸バリウム、酸化チタン、チタン酸ストロンチウムからなる１群から選ばれる少なくとも１種以上を含むことが好ましい。

スペーサ層３０の厚みは、テクロック社製定圧厚さ測定器によって測定することができる。

スペーサ層３０のヤング率は、１０００ＭＰａ以下であることが好ましく、６００ＭＰａ以下であることがより好ましく、４００ＭＰａ以下であることがさらに好ましい。スペーサ層３０のヤング率が前記上限値以下であると、曲面追従性が向上する。スペーサ層３０のヤング率の下限値は、形状維持性の観点から、５０ＭＰａ以上であってもよく、１００ＭＰａ以上であってもよく、２００ＭＰａ以上であってもよい。

スペーサ層３０のヤング率は、ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９「プラスチック－引張特性の試験方法－第３部：フィルム及びシートの試験条件」に準拠して測定することができる。

本実施形態の電磁波吸収部材１０では、曲げ剛性が２４０Ｎ・ｍｍ^２以下であることが好ましく、１８０Ｎ・ｍｍ^２以下であることがより好ましく、１００Ｎ・ｍｍ^２以下であることがさらに好ましい。電磁波吸収部材１０の曲げ剛性が前記上限値以下であると、曲面追従性が向上する。電磁波吸収部材１０の曲げ剛性の下限値は、形状維持性の観点から、１０Ｎ・ｍｍ^２以上であってもよく、３０Ｎ・ｍｍ^２以上であってもよく、６０Ｎ・ｍｍ^２以上であってもよい。

電磁波吸収部材１０の曲げ剛性は、後述する実施例に記載の方法によって測定することができる。

また、本実施形態の電磁波吸収部材１０における総厚（電磁波吸収層における最表面、すなわち、電磁波吸収パターン２２の表面（電磁波吸収層２０の一方の面（表面）２０ａ）から、反射層４０の設置面側の表面（他方の面）４０ｂまでの合計厚）は、曲面追従性と電磁波吸収性の両立の観点から、３５０μｍ～８００μｍであることが好ましく、４００μｍ～６００μｍであることがより好ましく、４５０μｍ～５２０μｍであることが特に好ましい。

「電磁波吸収層」
電磁波吸収層２０は周波数選択表面（ＦＳＳ：Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ Ｓｕｒｆａｃｅ）からなる。周波数選択表面とは、導電性部材などで波長以下の形状の連続構造を形成することにより、特定の周波数の電磁波のみを遮断することができる面のことである。

図２は、本実施形態における電磁波吸収層の一例を示す上面図である。図２に示すように、電磁波吸収層２０は、平板状である基材２１と、基材２１の一方の面２１ａに形成された電磁波吸収パターン２２とを有する電磁波吸収フィルムである。電磁波吸収パターン２２は、第１の電磁波吸収パターン５１、第２の電磁波吸収パターン５２および第３の電磁波吸収パターン５３からなる。

電磁波吸収層２０のヤング率は、１０ＧＰａ以下であることが好ましく、７ＧＰａ以下であることがより好ましく、５ＧＰａ以下であることがさらに好ましい。電磁波吸収層２０のヤング率が前記上限値以下であると、曲げ剛性が減少し曲面追従性が向上する。電磁波吸収層２０のヤング率の下限値は、形状維持性の観点から、０．５ＧＰａ以上であってもよく、１ＧＰａ以上であってもよく、３ＧＰａ以上であってもよい。

電磁波吸収層２０のヤング率は、ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９「プラスチック－引張特性の試験方法－第３部：フィルム及びシートの試験条件」に準拠して測定することができる。

（第１の電磁波吸収パターン）
図２に示すように第１の電磁波吸収パターン５１は、複数の第１の単位ｕ１で構成されている。第１の単位ｕ１のそれぞれは、幾何学的な図形である。
すなわち、第１の電磁波吸収パターン５１は、幾何学的な図形である第１の単位ｕ１の集合体であるともいえる。
第１の単位ｕ１は、それぞれが一つのアンテナとして機能する。第１の電磁波吸収パターン５１は、例えば、ＦＳＳ素子の細線パターンでもよい。

第１の電磁波吸収パターン５１においては、複数の第１の単位ｕ１が図２中の両矢印Ｐで示す方向に沿って配列された第１の配列Ｒ１が複数形成されている。第１の電磁波吸収パターン５１は複数の第１の配列Ｒ１を有するともいえる。第１の電磁波吸収パターン５１は、複数の第１の配列Ｒ１を両矢印Ｐで示す方向に沿って、所定の間隔で基材２１上に形成することで構成できる。
複数の第１の配列Ｒ１同士の間隔は特に制限されない。第１の配列Ｒ１同士の間隔は、規則的でも不規則的でもよい。

図２に示すように、第１の単位ｕ１の形状は上下左右対称の十字状である。具体的に第１の単位ｕ１は、１つの十字部分Ｓ１と、４つの端部Ｔ１とを有する。十字部分Ｓ１は、図２中のｘ軸方向に平行な直線部分とｙ軸方向に平行な直線部分とで構成される。ｘ軸方向に平行な直線部分の両端とｙ軸方向に平行な直線部分の両端のそれぞれに、各直線部分と直交するように直線状の各端部Ｔ１が接している。

第１の単位ｕ１のｘ軸方向の長さや、４つの端部Ｔ１のそれぞれのｘ軸方向の長さをそれぞれ調整することで、１つのアンテナとして機能する第１の単位ｕ１による電磁波の吸収特性を調節できる。ｙ軸方向も同様にして、電磁波の吸収特性を調節できる。

ただし、第１の単位の形状は十字状に限定されない。第１の単位の形状は、第１の電磁波吸収パターン５１によって吸収される電磁波の吸収量が極大値を示す周波数の値が、Ａ［ＧＨｚ］となる態様であれば、特に限定されない。
例えば、第１の単位である図形の形状としては、円形状、環状、直線状、方形状、多角形状、Ｈ字状、Ｙ字状、Ｖ字状等が挙げられる。

電磁波吸収層２０においては、複数の第１の単位ｕ１の形状は互いに同一である。ただし、複数の第１の単位ｕ１の形状は互いに同一の図形でなくてもよい。本発明の他の例においては、複数の第１の単位の形状は、目的とする周波数に吸収特性を調整できれば、互いに同一でもよく、異なってもよい。

第１の電磁波吸収パターン５１は、周波数がＡ［ＧＨｚ］である電磁波を選択的に吸収する。周波数の値Ａ［ＧＨｚ］は、第１の電磁波吸収パターン５１によって吸収される電磁波の吸収量が２０ＧＨｚ～１１０ＧＨｚの範囲で極大値を示すときの周波数の値である。
第１の電磁波吸収パターン５１によって吸収される電磁波の吸収量が極大値を示す周波数の値Ａ［ＧＨｚ］は、例えば、下記の方法Ｘによって特定できる。

方法Ｘ：周波数を２０ＧＨｚ～１１０ＧＨｚの範囲内で変化させながら電磁波を後述の標準フィルムに照射し、標準フィルムによって吸収される電磁波の吸収量が最大値をとるときの電磁波の周波数をＡ［ＧＨｚ］とする。

標準フィルムは、平板状である標準基材と標準基材に形成された標準パターンとを有する。
標準基材の詳細は、基材２１と同内容とすることができる。そのため、標準基材の詳細は、後述の基材２１の説明において詳細に説明する。

標準パターンは、形状が互いに同一の図形である複数の標準単位のみからなる。標準フィルムにおいては、形状が同一である１種類の図形のみからなる標準パターンが標準基材に形成されているともいえる。標準パターンは通常のＦＳＳ素子の細線パターンによって形成できる。通常、標準パターンは、第１の電磁波吸収パターン５１と同一の電磁波吸収パターン（単位ｕ１と同一形状）である。

標準フィルムにおいて複数の標準単位は、図形の端部同士の間隔が１ｍｍとなるように標準基材上に配置されている。例えば、標準単位の図形が十字形状である場合、十字の交差部分が図形の中心であり、図形の端部は十字を構成する２つの直線部分の方向のそれぞれに沿って中心から最も距離が離れている部分である。

標準パターンを構成する標準単位の材質は、２０ＧＨｚ～１１０ＧＨｚの範囲内で変化させながら電磁波を標準フィルムに照射したときに、標準フィルムによって吸収される電磁波の吸収量が最大値をとり得る態様であれば、特に限定されない。
標準単位の材質の詳細は、第１の単位と同内容とすることができる。

標準フィルムによって吸収される電磁波の吸収量は、下記式（１）で算出できる。
吸収量＝入力信号－反射特性（Ｓ１１）－透過特性（Ｓ２１）・・・（１）
入力信号は、標準フィルムに電磁波を照射した際の照射源における電磁波の強度の指標である。
反射特性（Ｓ１１）は、照射源から標準フィルムに電磁波を照射した際に標準フィルムによって反射される電磁波の強度の指標である。反射特性（Ｓ１１）は、例えば、ベクトルネットワークアナライザを用いてフリースペース法によって測定できる。
透過特性（Ｓ２１）は、照射源から標準フィルムに電磁波を照射した際に標準フィルムを透過する電磁波の強度の指標である。透過特性（Ｓ２１）は、例えば、ベクトルネットワークアナライザを用いてフリースペース法によって測定できる。

周波数Ａ［ＧＨｚ］は例えば、下記の方法で特定できる。
まず、周波数を２０ＧＨｚ～１１０ＧＨｚの範囲内で変化させながら電磁波を標準フィルムに照射し、標準フィルムによって吸収される電磁波の吸収量を上記式（１）で算出する。
次いで、横軸に変化させた周波数をプロットし、縦軸に上記式（１）で算出される吸収量をプロットした吸収スペクトル図を作成する。通常、この吸収スペクトル図において、吸収量が最大値となる周波数の値が横軸に１つ存在する。そのためプロット図には、電磁波の吸収量が極大値となる単一のピークが形成される。このように、電磁波の吸収量が最大値をとるときの電磁波の周波数をＡ［ＧＨｚ］とすることができる。

方法Ｘにおいて、あらかじめ周波数Ａの数値を予測できる場合には、標準フィルムに照射する電磁波の周波数を、２０ＧＨｚ～１１０ＧＨｚよりも狭い範囲内で変化させてもよい。例えば、標準フィルムに照射する電磁波の周波数を、５０ＧＨｚ～１１０ＧＨｚの範囲内で変化させてもよい。

第１の電磁波吸収パターン５１は、上述の方法Ｘによって特定される周波数がＡ［ＧＨｚ］である電磁波を吸収する。
本実施形態における電磁波吸収層２０においては、周波数の値Ａは、２０ＧＨｚ～１１０ＧＨｚが好ましく、６０ＧＨｚ～１００ＧＨｚがより好ましく、６５ＧＨｚ～９５ＧＨｚがさらに好ましく、７０ＧＨｚ～９０ＧＨｚが特に好ましい。周波数の値Ａが前記数値範囲内であると、電磁波吸収層２０がミリ波領域の電磁波を吸収でき、自動車用部品、道路周辺部材、建築外壁関連材、窓、通信機器、電波望遠鏡等に適用しやすく易くなる。

第１の単位ｕ１の材質は、目的とする周波数に吸収特性を調整できれば、特に限定されない。
第１の単位の材質としては、例えば、金属の細線、導電性薄膜、導電性ペーストの定着物等が挙げられる。
金属の材質としては、銅、アルミニウム、タングステン、鉄、モリブデン、ニッケル、チタン、銀、金またはこれらの金属を２種以上含む合金（例えば、ステンレス鋼、炭素鋼等の鋼鉄、真鍮、りん青銅、ジルコニウム銅合金、ベリリウム銅、鉄ニッケル、ニクロム、ニッケルチタン、カンタル、ハステロイ、レニウムタングステン等）が挙げられる。
導電性薄膜の材質としては、金属粒子、カーボンナノ粒子、カーボンファイバー等が挙げられる。

第１の単位ｕ１である図形の端部同士の間隔は、目的とする周波数に吸収特性を調整できれば、特に限定されない。
例えば、第１の単位ｕ１である図形の端部同士の間隔は、全て同一でもよく、互いに異なっていてもよい。ただし、周囲環境の影響を受けにくい電磁波吸収フィルムを設計しやすくなり、吸収される電磁波の周波数帯の精度が製造時に向上することから、第１の単位ｕ１である図形の端部同士の間隔は、互いに同一であることが好ましい。

（第２の電磁波吸収パターン）
図２に示すように、第２の電磁波吸収パターン５２は、複数の第２の単位ｕ２で構成される。
第２の電磁波吸収パターン５２は、第１の電磁波吸収パターン５１と同様に形成されている。

第２の電磁波吸収パターン５２は、周波数が下記式（２）を満たすＢ［ＧＨｚ］である電磁波を選択的に吸収する。周波数の値Ｂ［ＧＨｚ］は、第２の電磁波吸収パターン５２によって吸収される電磁波の吸収量が極大値を示すときの周波数の値である。周波数の値Ｂ［ＧＨｚ］は、下記式（２）を満たす。
１．０３７×Ａ≦Ｂ≦１．３０×Ａ・・・式（２）

上記式（２）に示すように、第２の電磁波吸収パターン５２は、周波数が１．０３７×Ａ［ＧＨｚ］～１．３０×Ａ［ＧＨｚ］である電磁波を吸収する。第２の電磁波吸収パターン５２は、周波数が１．１７×Ａ［ＧＨｚ］～１．３０×Ａ［ＧＨｚ］である電磁波を吸収することが好ましい。
第２の電磁波吸収パターン５２が１．０３７×Ａ［ＧＨｚ］以上の周波数の電磁波を吸収するため、Ａ［ＧＨｚ］より高周波数の周波数帯で第２の電磁波吸収パターン５２による電磁波の吸収量のピークと第１の電磁波吸収パターン５１による電磁波の吸収量のピークとが充分に重なりあう。その結果、第１の電磁波吸収パターン５１を単独で有するフィルムと比較して、電磁波吸収フィルム全体で吸収可能な電磁波の周波数帯がＡ［ＧＨｚ］より高周波数側の周波数帯に拡張される。
第２の電磁波吸収パターン５２が１．３０×Ａ［ＧＨｚ］以下の周波数の電磁波を吸収するため、Ａ［ＧＨｚ］より高周波数の周波数帯で第２の電磁波吸収パターン５２による電磁波の吸収量のピークと第１の電磁波吸収パターン５１による電磁波の吸収量のピークとの周波数の差が少なくなる。その結果、電磁波吸収フィルム全体で吸収される電磁波の吸収量が極大値となる単一のピークが形成される。
以上より、第２の電磁波吸収パターン５２は周波数が１．０３７×Ａ［ＧＨｚ］～１．３０×Ａ［ＧＨｚ］である電磁波を吸収するため、電磁波吸収フィルム全体で吸収される電磁波の吸収量が高周波数側の周波数帯に拡張される。

第２の電磁波吸収パターン５２を構成する第２の単位の材質は、Ｂ［ＧＨｚ］の電磁波を吸収できる態様であれば、特に限定されず、目的とする周波数に吸収特性を調整できれば、特に限定されない。
第２の単位の材質としては、第１の単位ｕ１の材質について説明した内容と同内容である。

（第３の電磁波吸収パターン）
図２に示すように第３の電磁波吸収パターン５３は、複数の第３の単位ｕ３で構成される。
第３の電磁波吸収パターン５３は、第１の電磁波吸収パターン５１と同様に形成されている。

第３の電磁波吸収パターン５３は、周波数が下記式（３）を満たすＣ［ＧＨｚ］である電磁波を選択的に吸収する。周波数の値Ｃ［ＧＨｚ］は、第３の電磁波吸収パターン５３によって吸収される電磁波の吸収量が極大値を示すときの周波数の値である。周波数の値Ｃ［ＧＨｚ］は、下記式（３）を満たす。
０．６０×Ａ≦Ｃ≦０．９６３×Ａ・・・式（３）

上記式（３）に示すように、第３の電磁波吸収パターン５３は、周波数が０．６０×Ａ［ＧＨｚ］～０．９６３×Ａ［ＧＨｚ］である電磁波を吸収する。第３の電磁波吸収パターン５３は、周波数が０．６０×Ａ［ＧＨｚ］～０．８３×Ａ［ＧＨｚ］である電磁波を吸収することが好ましい。
第３の電磁波吸収パターン５３が０．６０×Ａ［ＧＨｚ］以上の周波数の電磁波を吸収するため、Ａ［ＧＨｚ］より低周波数の周波数帯で第３の電磁波吸収パターン５３による電磁波の吸収量のピークと第１の電磁波吸収パターン５１による電磁波の吸収量のピークとの周波数の差が少なくなる。その結果、電磁波吸収層２０全体で吸収される電磁波の吸収量が極大値となる単一のピークが形成される。
第３の電磁波吸収パターン５３が０．９６３×Ａ［ＧＨｚ］以下の周波数の電磁波を吸収するため、Ａ［ＧＨｚ］より低周波数の周波数帯で第３の電磁波吸収パターン５３による電磁波の吸収量のピークと第１の電磁波吸収パターン５１による電磁波の吸収量のピークとが充分に重なりあう。その結果、電磁波吸収フィルム全体で吸収可能な電磁波の周波数帯が第１の電磁波吸収パターン５１を単独で有するフィルムと比較して、Ａ［ＧＨｚ］より低周波数側の周波数帯に拡張される。
以上より、第３の電磁波吸収パターン５３は周波数が０．６０×Ａ［ＧＨｚ］～０．９６３×Ａ［ＧＨｚ］である電磁波を吸収するため、電磁波吸収層２０全体で吸収される電磁波の吸収量が低周波数側の周波数帯に拡張される。

第３の電磁波吸収パターン５３を構成する第３の単位ｕ３の材質は、Ｃ［ＧＨｚ］の電磁波を吸収できる態様であれば、特に限定されず、目的とする周波数に吸収特性を調整できれば、特に限定されない。
第３の単位ｕ３の材質としては、第１の単位ｕ１の材質について説明した内容と同内容である。

図２に示す電磁波吸収層２０においては、第１の配列Ｒ１と第２の配列Ｒ２と第３の配列Ｒ３とが互いに隣り合うように両矢印Ｐで示す方向に沿って配列されている。このように、第１の配列Ｒ１と第２の配列Ｒ２と第３の配列Ｒ３とが互いに隣り合うように基材２１に配置されているため、第１の電磁波吸収パターン５１が選択的に吸収する電磁波のピーク位置の周波数の値Ａ［ＧＨｚ］を基準として、第２の電磁波吸収パターン５２が選択的に吸収する電磁波の周波数帯と、第３の電磁波吸収パターン５３が選択的に吸収する電磁波の周波数帯の両方が重なりあう。その結果、電磁波吸収層２０全体で吸収される電磁波の吸収域が、ピーク位置の周波数の値Ａ［ＧＨｚ］を基準として、高周波数側と低周波数側との両方に拡張され易くなる。

図２にそれぞれ示す、第１の単位ｕ１と第２の単位ｕ２との間隔ｄ１、第２の単位ｕ２と第３の単位ｕ３との間隔ｄ２、第３の単位ｕ３と第１の単位ｕ１との間隔ｄ３は、互いに同一でもよく、異なってもよい。
間隔ｄ１は、例えば、０．２ｍｍ～４ｍｍでもよく、０．３ｍｍ～２ｍｍでもよく、０．５ｍｍ～１ｍｍでもよい。
間隔ｄ２は、例えば、０．２ｍｍ～４ｍｍでもよく、０．３ｍｍ～２ｍｍでもよく、０．５ｍｍ～１ｍｍでもよい。
間隔ｄ３は、例えば、０．２ｍｍ～４ｍｍでもよく、０．３ｍｍ～２ｍｍでもよく、０．５ｍｍ～１ｍｍでもよい。
間隔ｄ１、間隔ｄ２、間隔ｄ３がそれぞれ前記数値範囲内であると、電磁波吸収層２０全体で吸収される電磁波の吸収域が、ピーク位置の周波数の値Ａ［ＧＨｚ］を基準としてさらに拡張されやすくなる。

電磁波吸収層２０においては、第１の単位ｕ１、第２の単位ｕ２、第３の単位ｕ３の形状は互いに同一である。ただし、第１の単位ｕ１、第２の単位ｕ２、第３の単位ｕ３の形状は互いに同一の図形でなくてもよい。すなわち、本発明の他の例においては、第１の単位ｕ１、第２の単位ｕ２、第３の単位ｕ３の形状は、互いに同一でもよく、異なってもよい。

基材２１は、平板状であり、かつ、一方の面２１ａに第１の電磁波吸収パターン５１、第２の電磁波吸収パターン５２および第３の電磁波吸収パターン５３を形成できる形態であれば、特に限定されない。基材２１は単層構造でも多層構造でもよい。

基材２１の厚みは、例えば、５μｍ～５００μｍでもよく、１５μｍ～２００μｍでもよく、２５μｍ～１００μｍでもよい。
第１の電磁波吸収パターン５１の厚み、第２の電磁波吸収パターン５２の厚み、第３の電磁波吸収パターン５３の厚みは特に限定されない。これらの厚みは所望する特性に応じて任意に変更可能である。また、これら３つの厚みは互いに同一でもよく、異なっていてもよく、生産性を考慮すると、同一であることが好ましい。なお、第１の電磁波吸収パターン５１、第２の電磁波吸収パターン５２および第３の電磁波吸収パターン５３の厚みは、電磁波吸収性と曲面追従性の両立の観点から、０．１μｍ～３００μｍであることが好ましく、１μｍ～１５０μｍであることがより好ましく、１０μｍ～８０μｍであることが特に好ましい。

基材２１の材料は、電磁波吸収部材１０の用途に応じて適宜選択できる。
例えば、電磁波吸収部材１０の透明性の具備を目的として、基材２１を透明な材料で構成してもよい。他にも、電磁波吸収部材１０の曲面に対する追従性の具備を目的として、基材２１を柔軟性のある材料で構成してもよい。電磁波吸収部材１０の透明性、三次元成形性の向上を目的として、基材２１の表面を平滑にしてもよい。

例えば、基材２１は樹脂で構成できる。樹脂は、熱可塑性樹脂でも熱硬化性樹脂でもよい。ただし、電磁波吸収部材１０の三次元成形性を考慮する場合、基材２１は熱可塑性樹脂を含むことが好ましい。
熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリオレフィン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリエステル－ポリエーテル樹脂、ポリアクリル樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリイミドアミド樹脂、ポリアミド樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアリレート樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、シリコーン樹脂、フッ素樹脂が挙げられる。
ポリオレフィン樹脂の具体例としては、ポリプロピレン、ポリエチレン等が挙げられる。ポリエステル樹脂の具体例としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等が挙げられる。

基材２１は、本発明の効果を損なわない範囲で、任意成分を含んでもよい。任意成分の例としては、例えば、無機充填材、着色剤、硬化剤、老化防止剤、光安定剤、難燃剤、導電剤、帯電防止剤、可塑剤等が挙げられる。

電磁波吸収部材１０の電磁波の吸収性能のさらなる改良を考慮して、基材２１の厚み、誘電率、電気伝導率、透磁率は適宜設定可能である。
吸収対象となる電磁波の電気的特性を考慮する場合、基材２１は高誘電率の層であってもよい。基材２１が高誘電率の層であると、電磁波吸収部材１０の厚みを相対的に薄くできる。

電磁波吸収層２０は、例えば、下記の方法によって作製できる。
まず、基材２１を準備する。次いで、基材２１の一方の面２１ａに第１の電磁波吸収パターン５１、第２の電磁波吸収パターン５２および第３の電磁波吸収パターン５３を形成する。
各電磁波吸収パターンを形成する際には、各電磁波吸収パターンによって吸収される電磁波の吸収量が極大値を示す周波数の値が所定の値［ＧＨｚ］となるように形成する。
それぞれの電磁波吸収パターンを形成する順序は特に限定されない。各電磁波吸収パターンは、同一の工程内で形成してもよく、それぞれ別々の工程で形成してもよい。

各電磁波吸収パターンの形成方法は、所定の周波数を形成できる態様であれば特に限定されない。各電磁波吸収パターンの形成方法の例としては、例えば、下記の方法がある。
導電性ペーストを用いて基材２１の一方の面２１ａに各電磁波吸収パターンを印刷する印刷方法。
基材２１の一方の面２１ａに各電磁波吸収パターンを現像する現像方法。
スパッタ法、真空蒸着または金属箔の積層によって基材２１の一方の面２１ａに金属薄膜を設け、フォトリソグラフィによって金属薄膜のパターンを基材２１の一方の面２１ａに形成する方法。
金属ワイヤーを基材２１の一方の面２１ａに配置する方法。

「スペーサ層」
スペーサ層３０は、電磁波吸収層２０が有する基材２１の他方の面２１ｂに設けられている。
スペーサ層３０は２つの面３０ａ，３０ｂを有する。スペーサ層３０の一方の面３０ａは、基材２１の他方の面２１ｂと対向している。スペーサ層３０の他方の面３０ｂには、反射層４０が設けられている。
スペーサ層３０は、単層構造でも多層構造でもよい。

スペーサ層３０の材料は、用途に応じて適宜選択できる。例えば、自動車の外装に使用する場合は、曲面に対する追従性を有し、かつ、耐熱性に優れた材料を選択することが好ましい。
柔軟性のある材料としては、プラスチックフィルム、不織布、ゴムシート等が挙げられる。これらの中でも、フィラーとの混錬が容易な観点から、プラスチックフィルムが好ましい。
プラスチックフィルムを構成する樹脂の具体例としては、例えば、上述の基材２１について説明した熱可塑性樹脂の中から融点の高いものを用いることができる。

スペーサ層３０は、フィラーを含んでいてもよい。フィラーとしては、誘電率の高いフィラーであれば特に限定されないが、例えば、チタン酸バリウム、チタン酸ストロンチウム、チタン酸カルシウム、酸化チタン等が挙げられる。

スペーサ層３０におけるフィラーの含有量は、２０体積％以上６０体積％以下であることが好ましく、２５体積％以上５０体積％以下であることがより好ましく、３０体積％以上４５体積％以下であることが特に好ましい。フィラーの含有量が前記上限値を超えると、脆化し、スペーサ層３０の製造が困難になる場合がある。フィラーの含有量が前記下限値未満であると、必要とする電磁波吸収性を得るために、スペーサ層３０の必要厚みが大きくなり過ぎ、曲面追従性が得られない場合がある。

スペーサ層３０の２つの面３０ａ、３０ｂには、接着層が設けられることが好ましい。これにより、２つの面３０ａ、３０ｂのそれぞれに、電磁波吸収層２０と反射層４０を容易に貼り合わせることができる。
接着層の詳細および好ましい態様については、後述の反射層における接着層について説明する内容と同内容とすることができる。

「反射層」
反射層４０は２つの面４０ａ，４０ｂを有する。反射層４０の一方の面４０ａは、スペーサ層３０の他方の面３０ｂと対向している。
反射層４０は、電磁波吸収部材１０の表面に飛来し、電磁波吸収部材１０を透過した電磁波を反射できる形態であれば、特に限定されない。電磁波吸収部材１０に飛来する電磁波のうち、一部は電磁波吸収層２０で反射されるか、電磁波吸収層２０に吸収される。一方で、電磁波吸収層２０で反射も吸収もされなかった電磁波は、電磁波吸収層２０を透過する。電磁波吸収層２０を透過した電磁波は、反射層４０で電磁波吸収層２０に向けて反射される。
例えば、２つの面４０ａ，４０ｂいずれかの面方向において反射層４０が導電性を具備する形態であれば、電磁波吸収層２０を透過した電磁波を反射できる。具体的には、ポリエチレンテレフタレート等の樹脂フィルムにアルミニウム箔や銅箔等の金属箔や、銅板等の金属板を貼り合わせたものを反射層４０として使用してもよい。金属箔や金属板の代わりに、ＩＴＯ等の透明導電膜、金属ワイヤー等で形成されたメッシュシートを使用してもよい。これらの中でも、導電性の高さの点から金属板が好ましい。

反射層４０の反射特性を考慮して反射層４０の他方の面４０ｂに金属ワイヤー、導電性糸、金属ワイヤーおよび導電性糸を含む撚糸、導電性薄膜を設けてもよい。導電性薄膜は、例えば、スクリーン印刷、グラビア印刷、インクジェット方式等の印刷方法；スパッタ法または真空蒸着；フォトリソグラフィによって面４０ｂに設けることができる。

反射層４０のヤング率は、６ＧＰａ以下であることが好ましく、５．５ＧＰａ以下であることがより好ましく、５ＧＰａ以下であることがさらに好ましい。反射層４０のヤング率が前記上限値以下であると、曲面追従性が向上する。反射層４０のヤング率の下限値は、０．５ＧＰａＰａ以上であってもよく、１ＧＰａ以上であってもよく、３ＧＰａ以上であってもよい。

反射層４０のヤング率は、ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９「プラスチック－引張特性の試験方法－第３部：フィルム及びシートの試験条件」に準拠して測定することができる。

スペーサ層３０を金属等の導電性を具備する物体に形成する場合には、金属等の導電性を具備する物体が反射層４０の役割を果たすため、反射層４０は省略できる。

電磁波吸収部材１０を種々の物品の表面に適用することを目的として、反射層４０の他方の面４０ｂに接着層を設けてもよい。反射層４０の他方の面４０ｂに接着層を設ける場合には、接着層における面４０ｂと接する側と反対側の面に剥離フィルムを設けてもよい。剥離フィルムは電磁波吸収部材１０の使用時には除去される。剥離フィルムが接着面を覆うことで、流通時の取扱性がよくなる。

接着層を構成する接着剤としては、熱により接着するヒートシールタイプの接着剤；湿潤させて貼付性を発現させる接着剤；圧力により接着する感圧性接着剤（粘着剤）等が挙げられる。これらの中でも、簡便さの観点から、粘着剤（感圧性接着剤）が好ましい。
粘着剤の具体例としては、例えば、アクリル系粘着剤、ウレタン系粘着剤、ゴム系粘着剤、ポリエステル系粘着剤、シリコーン系粘着剤、ポリビニルエーテル系粘着剤等が挙げられる。これらの中でも、アクリル系粘着剤、ウレタン系粘着剤およびゴム系粘着剤からなる群から選ばれる少なくともいずれかが好ましく、アクリル系粘着剤がより好ましい。

また、本実施形態の電磁波吸収部材１０は、電磁波吸収層２０の一方の面（表面）２０ａに形成される保護層を備えていてもよい。
保護層は、電磁波吸収層２０を保護できる形態であれば、特に限定されない。

本実施形態の電磁波吸収部材１０によれば、スペーサ層３０の比誘電率が５以上であり、かつスペーサ層３０の融点が１５０℃以上であるため、曲面追従性および耐熱試験後の電磁波吸収性の維持に優れる。スペーサ層を構成する樹脂として、融点が低いものを用いると、耐熱試験により、スペーサ層の厚みやスペーサ層に含まれるフィラーの分布が変化し、電磁波吸収性が低下する。

本実施形態の電磁波吸収部材１０によれば、スペーサ層３０のヤング率が５０ＭＰａ以上であるため、形状維持性に優れる。ここで、形状維持性に優れるとは、熱的作用あるいは物理的作用を受けても膜厚が変化せず、電磁波吸収性が変化しないことをいう。

以下、実施例および比較例により本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

［実施例１］
「電磁波吸収部材の作製」
以下に示す通り、電磁波吸収部材を作製した。
厚みが５０μｍのＰＥＴフィルム（商品名：ＰＥＴ５０Ａ４１６０、東洋紡株式会社製）からなる基材上に銅を蒸着して銅薄膜を形成した。
その後、フォトリソグラフィにより、銅薄膜を電磁波吸収パターンにパターニングし、図２に示すような電磁波吸収パターンを形成し、電磁波吸収パターンを有する電磁波吸収層を得た。電磁波吸収パターンの厚みを２０μｍとした。
次に、樹脂としてのポリエステル－ポリエーテル共重合体（商品名：Ｐ－５５Ｂ、東洋紡株式会社製）と、フィラーとしてのチタン酸バリウム（商品名：ＢＴ－ＵＰ２、日本化学株式会社製）を、ラボプラストミル（型式名：４Ｃ１５０、株式会社東洋精機製作所製）を用いて２００℃、４０ｒｐｍで５分間混練し、チタン酸バリウムの含有量が４０体積％の混合材料を調製した。
上記の混合材料を油圧式加熱プレス機（型式名：ＳＡ－３０２、テスター産業株式会社製）で、２００℃で３分間プレスして、厚み３００μｍのスペーサ層を得た。
粘着層の材料として、２－エチルヘキシルアクリレート７０質量％、ｎ－ブチルアクリレート２９質量％、アクリル酸０．５質量％、２－ヒドロキシエチルアクリレート０．５質量％からなる重量平均分子量８０万のアクリル共重合体を用意した。当該アクリル共重合体１００質量部（固形分換算値）に対して、イソシアネート系架橋剤１質量部（固形分換算値）と、紫外線吸収剤（商品名：Ｔｉｎｕｖｉｎ ４７７、ＢＡＳＦジャパン株式会社製）を８質量部とを添加し、酢酸エチルで希釈することによりアクリル系粘着剤溶液を作製した。
次に、上記のアクリル系粘着剤溶液を剥離フィルム上に塗工し、９０℃で１分間乾燥させた後、常温で１週間養生することにより、厚み２０μｍの粘着層を得た。
次に、スペーサ層の一方の面に、上記の粘着層を積層した。
次に、反射層として、厚み５０μｍの東レフィルム加工株式会社製のメタルミーＴＳを用意し、当該フィルムの両面を粘着層で覆うように積層した。すなわち、剥離フィルム／粘着層／反射層／粘着層／剥離フィルムという積層体を得た。
次に、反射層に積層した電磁波吸収層側の剥離フィルムを剥がし、露出した粘着層をスペーサ層の電磁波吸収層側となる面とは反対側の面に積層した。
次に、スペーサ層の電磁波吸収層側の剥離フィルムを剥がし、露出した粘着層を電磁波吸収層の電磁波吸収パターンが形成された面とは反対側の面に積層し、粘着層付き電磁波吸収部材を得た。

［実施例２］
スペーサ層を作製するための混合材料におけるチタン酸バリウムの含有量を３５体積％とし、スペーサ層の厚みを３５０μｍにしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例２の粘着層付き電磁波吸収部材を得た。

［実施例３］
樹脂としてポリエステル（ベルポリエステルプロダクツ社製）を用い、スペーサ層の厚みを３６０μｍにしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例３の粘着層付き電磁波吸収部材を得た。

［実施例４］
スペーサ層を作製するための混合材料におけるチタン酸バリウムの含有量を２５体積％とし、スペーサ層の厚みを４２５μｍにしたこと以外は実施例１と同様にして、実施例４の粘着層付き電磁波吸収部材を得た。

［比較例１］
スペーサ層を作製するための混合材料を構成する樹脂をエチレン－酢酸ビニル共重合樹脂（ＥＶＡ、三井・ダウポリケミカル社製）とし、前記の混合材料におけるチタン酸バリウムの含有量を４５体積％とし、スペーサ層の厚みを３００μｍにしたこと以外は実施例１と同様にして、比較例１の粘着層付き電磁波吸収部材を得た。

［比較例２］
スペーサ層を作製するための混合材料を構成する樹脂を低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ、日本ポリスチレン社製）とし、前記の混合材料におけるチタン酸バリウムの含有量を２０体積％とし、スペーサ層の厚みを４７０μｍにしたこと以外は実施例１と同様にして、比較例２の粘着層付き電磁波吸収部材を得た。

［評価］
実施例１～４および比較例１、２の電磁波吸収部材について、下記の評価を行った。結果を表１に示す。

「比誘電率の評価」
株式会社ＡＥＴ製の誘電率測定装置（４０ＧＨｚ ＴＥモード）と、アンリツ株式会社製のネッワークトアナライザー（型式名：ＭＳ４６１２２Ｂ）とを用いて、実施例および比較例で得られたスペーサ層の比誘電率を測定した。

「ヤング率（引張弾性率）の測定」
電磁波吸収層、スペーサ層および反射層を縦１５ｍｍ×横１５０ｍｍの試験片に裁断し、ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９「プラスチック－引張特性の試験方法－第３部：フィルム及びシートの試験条件」に準拠して、引張弾性率Ｅを測定した。具体的には、上記の試験片を、引張試験機（製品名：オートグラフＡＧ－ＩＳ ５００Ｎ、株式会社島津製作所製）を用いて、チャック間距離を１００ｍｍに設定した後、２００ｍｍ／ｍｉｎの速度で引張試験を行い、電磁波吸収層、スペーサ層および反射層の引張弾性率（ＭＰａ）を測定した。

「融点の測定」
ＴＡインスツメント株式会社製のＤＳＣ（型式名：Ｑ２０００）を用いて、スペーサ層の融点を測定した。測定条件を下記の通り設定した。
昇温条件：２０℃／ｍｉｎ
測定温度範囲：－５０℃～２５０℃

「耐熱性評価」
エスペック株式会社製の高温恒湿器（型式名：ＰＨＨ－１０２）を用いて、スペーサ層の耐熱性試験を行った。高温恒湿器の温度を１２０℃に設定し、高温恒湿器内にスペーサ層を２４０時間投入した。高温恒湿器から取り出し後のスペーサ層の比誘電率を測定し、試験前後の変化を評価した。

「曲面追従性の評価」
直径の異なる曲面に対して電磁波吸収部材を貼り付けて、電磁波吸収部材の曲面追従性を評価した。
曲面に対して電磁波吸収部材を、シワや端部の浮き等の外観不良なく貼り付けることができる最小の曲面の直径（ｍｍ）を評価した。

「曲げ剛性の評価」
図３および下記の式（１１）を用いて、電磁波吸収部材の曲げ剛性を算出した。
図３における電磁波吸収部材の図心の位置をｙ_ｃとし、電磁波吸収部材の幅をＷとした。さらに、電磁波吸収層、スペーサ層および反射層のそれぞれの厚みｔ_１、ｔ_２、ｔ_３とし、それぞれの層の中心までの高さをｙ_１、ｙ_２、ｙ_３とした。
電磁波吸収層、スペーサ層および反射層のそれぞれの面積（Ａ_１、Ａ_２、Ａ_３）および全体の面積Ａとｙ_１、ｙ_２、ｙ_３を下記の式（１１）～式（１７）より算出した。
Ａ_１＝Ｗ×ｔ_１ （１１）
Ａ_２＝Ｗ×ｔ_２ （１２）
Ａ_３＝Ｗ×ｔ_３ （１３）
Ａ＝Ａ_１＋Ａ_２＋Ａ_３ （１４）
ｙ_１＝ｔ_１／２ （１５）
ｙ_２＝ｔ_１＋ｔ_２／２ （１６）
ｙ_３＝ｔ_１＋ｔ_２＋ｔ_３／２ （１７）
式（１１）～式（１７）で得られた値を用いて、電磁波吸収部材の図心ｙ_ｃを下記の式（１８）より算出した。
ｙ_ｃ＝（Ａ_１ｙ_１＋Ａ_２ｙ_２＋Ａ_３ｙ_３）／Ａ （１８）
ここで、各層の図心に関する断面二次モーメントＩ_１、Ｉ_２、Ｉ_３およびＩ_ｃ１、Ｉ_ｃ２、Ｉ_ｃ３を下記の式（２０）～式（２５）より算出した。
Ｉ_１＝（Ｗ×ｔ_１ ^３）／１２ （２０）
Ｉ_２＝（Ｗ×ｔ_２ ^３）／１２ （２１）
Ｉ_３＝（Ｗ×ｔ_３ ^３）／１２ （２２）
Ｉ_ｃ１＝Ｉ_１＋Ａ_１×（ｙ_ｃ－ｙ_１）^２ （２３）
Ｉ_ｃ２＝Ｉ_２＋Ａ_２×（ｙ_ｃ－ｙ_２）^２ （２４）
Ｉ_ｃ３＝Ｉ_３＋Ａ_３×（ｙ_ｃ－ｙ_３）^２ （２５）
電磁波吸収部材の断面二次モーメントＩを下記の式（２６）より算出し、下記の式（２７）より電磁波吸収部材の曲げ剛性を求めた。
Ｉ＝Ｉ_ｃ１＋Ｉ_ｃ２＋Ｉ_ｃ３ （２６）
曲げ剛性（Ｎ・ｍｍ^２）＝Ｅ（Ｎ／ｍｍ^２）×Ｉ（ｍｍ^４） （２７）

「反射減衰量の評価」
エスペック株式会社製の高温恒湿器（型式名：ＰＨＨ－１０２）を用いて、電磁波吸収部材の耐熱性試験を行った。高温恒湿器の温度を１２０℃に設定し、高温恒湿器内に電磁波吸収部材を２４０時間投入した。高温恒湿器から取り出し後の電磁波吸収部材の反射減衰量を測定し、試験前後の変化を評価した。
反射減衰量は、フリースペース法により測定した。

表１に示す結果から、実施例１～４の電磁波吸収部材は、曲面追従性および耐熱試験後の電磁波吸収性の維持に優れることが分かった。
一方、比較例１の電磁波吸収部材は、熱試験後の電磁波吸収性の維持に劣ることが分かった。
比較例２の電磁波吸収部材は、曲面追従性および耐熱試験後の電磁波吸収性の維持に劣ることが分かった。

本発明の電磁波吸収部材は、自動車等の輸送機器の電磁波吸収用部材に好適に用いることができる。

１０ 電磁波吸収部材
２０ 電磁波吸収層
２１ 基材
２２ 電磁波吸収パターン
３０ スペーサ層
４０ 反射層
５１ 第１の電磁波吸収パターン
５２ 第２の電磁波吸収パターン
５３ 第３の電磁波吸収パターン

Claims (4)

1. 電磁波吸収層と、スペーサ層と、反射層とを有し、
   前記電磁波吸収層と、前記スペーサ層と、前記反射層とがこの順に積層されており、
   前記スペーサ層の比誘電率が５以上であり、
   前記スペーサ層の融点が１５０℃以上である、電磁波吸収部材。
2. 前記スペーサ層の厚みが２００μｍ以上４５０μｍ以下である、請求項１に記載の電磁波吸収部材。
3. 前記スペーサ層のヤング率が５０ＭＰａ以上である、請求項１に記載の電磁波吸収部材。
4. 曲げ剛性が３００Ｎ・ｍｍ^２以下である、請求項１に記載の電磁波吸収部材。

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