JP2022039004A - 座席用クッション材及び座席 - Google Patents

Abstract

【課題】凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れた座席用クッション材及び座席の提供。【解決手段】ポリオールと、ジフェニルメタンジイソシアネート系のイソシアネートと、を含む組成物の発泡体であって、ハードセグメントおよびソフトセグメントを有し、且つ、アスカーＦ硬度が２０以上５０未満であり、通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ２／ｓｅｃである第１の領域と、アスカーＦ硬度が５０以上７０以下であり、通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ２／ｓｅｃであり、前記第１の領域と隣り合って存在する第２の領域と、を有する発泡体からなる座席用クッション材。【選択図】図１

Description

本発明は、座席用クッション材及び座席に関する。

発泡体は、例えば、クッション材の用途として使用されている。また、クッション材には、硬度の異なる部位を併せ持つクッション材が知られている（例えば、特許文献１～４を参照）。

例えば、特許文献１には、積層クッション体が開示されている。この積層クッション体は、モールド内に１以上の仕切り板を挿入するとともに、この仕切板を境にして、モールド内に異なる発泡原料を注入した後、発泡速度にあわせて仕切板を引き抜いて製造する。
特許文献２には、異硬度発泡クッション体が開示されている。この異硬度発泡クッション体は、多数のスリットが発泡の際の加熱により開孔した熱溶融性合成樹脂フィルムの開孔部を通して硬さの異なるウレタンフォーム同士を少なくとも直接連着させている。
特許文献３には、硬度の異なる部位を形成した異硬度クッション体が開示されている。この異硬度クッション体は、繊維を立体的に交絡させた綿上の繊維集合体の繊維相互をウレタン系バインダーによって結合させてクッション体を形成するとともに、このクッション体の一部に、繊維集合体を詰込んでバインダーと結合させている。
引用文献４には、ジフェニルメタンジイソシアネート系化合物のイソシアネート成分を用いて形成された反応硬化物であり、ハードセグメントおよびソフトセグメントを含む発泡ウレタンを有し、前記発泡ウレタンが、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定において、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が３０μｓｅｃ以上４０μｓｅｃ以下、かつ、ハードセグメントの容積存在比率が１０％以上４０％以下である第１の領域と、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定において、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が２０μｓｅｃ以上３０μｓｅｃ未満、かつ、ハードセグメントの容積存在比率が５％以上４０％以下である第２の領域であって、前記第１の領域と隣り合って存在する第２の領域と、を有する座席用クッション材が開示されている。

特許昭６０－２１９０１８号公報 特開平０６－１０６６２７号公報 特公平０４－０３４４９６号公報 特開２０１９－１０７９３３号公報

本発明の課題は、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れた座席用クッション材及び座席を提供することである。

上記課題は、以下の手段により解決される。即ち
＜１＞ ポリオールと、ジフェニルメタンジイソシアネート系のイソシアネートと、を含む組成物の発泡体であって、
ハードセグメントおよびソフトセグメントを有し、且つ、
アスカーＦ硬度が２０以上５０未満であり、通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃである第１の領域と、
アスカーＦ硬度が５０以上７０以下であり、通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃであり、前記第１の領域と隣り合って存在する第２の領域と、を有する発泡体からなる座席用クッション材。
＜２＞ 前記第１の領域の、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定における、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が３０μｓｅｃ以上４０μｓｅｃ以下、かつ、ハードセグメントの容積存在比率が１０％以上４０％以下であり、
前記第２の領域の、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定における、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が２０μｓｅｃ以上３０μｓｅｃ未満、かつ、ハードセグメントの容積存在比率が５％以上４０％以下である、前記＜１＞に記載の座席用クッション材。
＜３＞ 前記組成物のイソシアネート基と活性水素基とのモル比（ＮＣＯ基／活性水素基）で表されるイソシアネートインデックス（ＮＣＯ ＩＮＤＥＸ）が８０～９５である前記＜１＞又は＜２＞に記載の座席用クッション材。
＜４＞ 前記ポリオールが、
重量平均分子量が２００～１００００であり、官能基数が３であるポリオールＡ０と、
重量平均分子量が１０００～１４０００であり、官能基数が４～５であるポリオールＡ１と、を含み、
前記ポリオールＡ０と前記ポリオールＡ１との質量比（ポリオールＡ０／ポリオールＡ１）が９０／１０～９９／１である、前記＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の座席用クッション材。
＜５＞ 前記イソシアネートが、モノメリックジフェニルメタンジイソシアネートとポリメリックジフェニルメタンジイソシアネートとの混合物と、前記ポリオールの一部との反応生成物であるイソシアネート末端変性ポリイソシアネートを含む前記＜１＞～＜４＞のいずれか１つに記載の座席用クッション材。
＜６＞ 前記座席用クッション材が、乗り物用である前記＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の座席用クッション材。
＜７＞ 前記座席用クッション材が、車両用である前記＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の座席用クッション材。
＜８＞ 着座した乗員の臀部を支持する座部と、
着座した乗員の背部及び腰部を支持する背もたれ部と、
を備え、
前記座部および前記背もたれ部の少なくとも一方は、前記＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の座席用クッション材を有する座席。

本発明のクッション材によれば、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れた座席用クッション材及び座席が提供される。

本実施形態に係る座席用クッション材の一例を示す断面図である。 （Ａ）は加圧板の一例を示す斜視図であり、（Ｂ）は（Ａ）におけるＡＡ断面図である。 圧縮－撓み曲線の一例を模式的に示すグラフである。 本開示の座席の一例を示す斜視図である。 本開示の座席の一例を示す分解図である。

以下、本発明の一例である実施形態について説明する。これらの説明および実施例は、実施形態を例示するものであり、発明の範囲を制限するものではない。
本明細書中に段階的に記載されている数値範囲において、一つの数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。また、本明細書中に記載されている数値範囲において、その数値範囲の上限値又は下限値は、実施例に示されている値に置き換えてもよい。

「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。
「～」の前後に記載される数値に「超」または「未満」が付されている場合の数値範囲は、これら数値を下限値または上限値として含まない範囲を意味する。

各成分は該当する物質を複数種含んでいてもよい。
組成物中の各成分の量について言及する場合、組成物中に各成分に該当する物質が複数種存在する場合には、特に断らない限り、組成物中に存在する当該複数種の物質の合計量を意味する。

＜座席用クッション材＞
本実施形態に係る座席用クッション材は、ポリオールと、ジフェニルメタンジイソシアネート系のイソシアネートと、を含む組成物の発泡体からなる。
また、発泡体は、ハードセグメントおよびソフトセグメントを有する。
さらに、発泡体は下記第１の領域と、前記第１の領域と隣り合って存在する下記第２の領域と、を有する。
第１の領域：アスカーＦ硬度が２０以上５０未満であり、通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃである。
第２の領域：アスカーＦ硬度が５０以上７０以下であり、通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃである。

なお、本実施形態に係る座席用クッション材は、第１の領域が着座した乗員側に配置され、第２の領域が着座した乗員側から離れた側に配置されて使用される。

ここで、本実施形態に係る座席用クッション材の一例について、図を参照して説明する。
図１は、本実施形態に係る座席用クッション材の一例を示す断面図である。座席用クッション材１００は、発泡体で形成されている。そして、発泡体は、ポリオールと、ジフェニルメタンジイソシアネート系のイソシアネートと、を含む組成物の発泡体であり、ハードセグメントおよびソフトセグメントを含んでいる。また、座席用クッション材１００は、第１の領域１０２と、第１の領域１０２に隣り合って、第２の領域１０４が形成されている。座席用クッション材１００において、第１の領域１０２および第２の領域１０４の境界は明確に形成されていない。第１の領域は、着座面側に配置される領域である。また、第２の領域は、着座面から離れた側に配置される領域である。
なお、本明細書中において、着座面とは、乗員が座席に着座したときに、臀部を支持する側の面、並びに、背部および腰部を支持する側の面を表す。

また、第１の領域１０２および第２の領域１０４は、下記特性を示す。
第１の領域１０２：アスカーＦ硬度が２０以上５０未満であり、通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃである。
第２の領域１０４：アスカーＦ硬度が５０以上７０以下であり、通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃである。

なお、座席用クッション材１００は、第１の領域１０２および第２の領域１０４の境界は曖昧であるが、これに限定されるものではない。第１の領域１０２および第２の領域１０４の境界は曖昧であってもよく、明確に形成されていてもよい。また、座席用クッション材１００の断面形状は、図１に示す形状に限られず、目的に応じた形状に形成されていればよい。以下の説明において、符号は省略する。

従来、発泡体は、車両などの乗り物用の座席用クッション材にも適用されている。乗り物用の座席用クッション材として用いる発泡体には、適切な発泡倍率（およそ６０ｋｇ／ｍ^３前後）で、柔軟なクッション性を保持しながら、乗り心地を向上させることが要求される。この要求に応えるために、発泡体は、発泡体中のハードセグメントの存在比を高めている。
ハードセグメントは、高い融点、または高いガラス転移温度を有する。このため、ハードセグメントは、高モジュラス、および高強度に寄与する。ハードセグメントは、特に発泡体の強度等を発現させる部分である。

一方で、ソフトセグメントは、室温（例えば、２５℃）より低いガラス転移温度を有する。このため、ソフトセグメントは、高伸長および弾性回復に寄与する。ソフトセグメントは、発泡体の柔軟性を発現させる部分である。

ここで、従来の発泡体は、発泡体の気泡樹脂（骨格および膜を形成する部分）中のハードセグメント（例えば、発泡体が発泡ウレタンである場合、尿素結合が密集した大きな凝集体構造の形態）の存在する割合が多いと考えられる。

また、従来の発泡体を用いた座席用クッション材では、座席用クッション材全体としての硬度が高い。これは、尿素結合が密集した大きな凝集体構造が多数存在することに起因していると考えられる。そのため、この発泡体を用いた座席用クッション材を乗り物用の座席用クッション材として適用した場合、乗員が着座したときの荷重が分散し難い。その結果、この座席用クッション材では、柔軟な感触、体圧分散性（フィット感）が低く、さらに、底突き感、異物感が生じやすくなる。また、この座席用クッション材は、振動が分散しにくく、振動吸収性が低い。そのため、従来の発泡体を用いた座席用クッション材は、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に劣っていた。

ここで、例えば、特許文献１～特許文献３に開示されるクッション材は、異なる原料を用いて、硬度の異なる部位を有する異硬度クッション材とすることで、乗り心地の改善を図っている。しかしながら、特許文献１～３に開示される異硬度クッション材は、乗り物用の座席用クッション材として適用した場合、要求される乗り心地特性を十分に満足するものではなく、さらなる改善の余地があった。また、特許文献１～３に開示される異硬度クッション材は、異なる原料を用いて製造するため、設備の点および手間の点で、コスト的に不利であった。

これに対し、本実施形態に係る座席用クッション材は、ポリオールと、ジフェニルメタンジイソシアネート系のイソシアネートと、を含む組成物の発泡体であって、ハードセグメントおよびソフトセグメントを有するものである。そして、発泡体は、第１の領域、および第１の領域と隣り合う第２の領域を有する。それぞれの領域は、アスカーＦ硬度が前述の特性を有する。

本実施形態に係る座席用クッション材は、アスカーＦ硬度が上記特性を有するため、従来の座席用クッション材と比べ、全体として、粘性が支配的と考えられる。また、第２の領域のアスカーＦ硬度は、第１の領域のアスカーＦ硬度と比較して高くなっている。そのため、第２の領域は、第１の領域よりも弾性が支配的になっていると考えられる。

発泡体における第１の領域は、乗員が着座したとき、着座面側（乗員に近い側）に配置される領域となる。また、発泡体における第２の領域は、着座面側と反対側（乗員から離れた側）に配置される領域となる。
したがって、第１の領域では、上記特性を有することにより、乗員が着座したときの荷重によって、発泡体が押し広げられ、圧力が分散するようにはたらく。また、第２の領域では、上記特性を有することにより、着座した乗員の姿勢を保持するようにはたらく。そのため、本実施形態に係る座席用クッション材は、柔軟な感触、体圧分散性、振動吸収性に優れ、底突き感、及び異物感が抑えられたものとなる。その結果、本実施形態に係る座席用クッション材に着座した乗員は、乗り心地に優れていると感じるようになると考えられる。

一方、引用文献４に開示されるクッション材は、平滑な路面での乗り心地は優れているが、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地においては更なる改善が求められていた。

本実施形態に係る座席用クッション材を構成する発泡体は、第１の領域及び第２の領域の通気度が、共に１～３５ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃである。これは、発泡体の第１の領域及び第２の領域の通気度が、共に低い状態であることを意味する。そのため、本実施形態に係る座席用クッション材は、乗員が着座することによって荷重を受けても、発泡体中の空気が抜けにくい。よって、発泡体中に空気が多く含まれる状態が維持されるため、空気による衝撃吸収効果がより高まる。そして、アスカーＦ硬度が前記特性を有することによる良好な乗り心地と、通気度が前記特性を有することによる衝撃吸収効果と、が掛け合わさることで、本実施形態に係る座席用クッション材は、凸凹を有する路面上を走行する際に乗員に加わる衝撃をより和らげることができる。

以上から、本実施形態に係る座席用クッション材は、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れたものであると推測される。

ここで、第１の領域および第２の領域を含む発泡体の中央部を厚み方向に切断したとき、この切断面のうち、発泡体の有する第１の領域および第２の領域の厚みの割合は、例えば、以下に示す範囲であることがよい。
発泡体の全厚み（ｈ０）に対する第１の領域の厚み（ｈ１）の割合（ｈ１／ｈ０）：５％以上３５％以下
発泡体の全厚み（ｈ０）に対する第２の領域の厚み（ｈ２）の割合（ｈ２／ｈ０）：６５％以上９５％以下

なお、本開示において、第１の領域および第２の領域は、以下のようにして、便宜上切り分ける。
第１の領域および第２の領域を含む発泡体の第１の領域に相当する外表面から、第２の領域に向かって任意の位置で厚さ方向に垂直な面で裁断する。裁断された発泡体の内、第２の領域を含む発泡体の裁断面表面におけるアスカーＦ硬度を測定する。同一の手順により、発泡体の裁断及び裁断面表面におけるアスカーＦ硬度の測定を繰り返し、各裁断面表面におけるアスカーＦ硬度を測定する。そして、アスカーＦ硬度が５０未満となる領域を第１の領域とする。また、アスカーＦ硬度が５０以上となる領域を第２の領域とする。

以下、本実施形態に係る座席用クッション材の詳細について説明する。

（組成物）
組成物は、ポリオールと、ジフェニルメタンジイソシアネート系のイソシアネートと、を含む。

－ポリオール－
ポリオールとしては、特に限定されるものではない。
本実施形態に係る座席用クッション材が、乗り物用シート（特に車両用シート）用に適用される場合がある点で、ポリオールとしては、加水分解を起こし難い、ポリエーテルポリオールが好ましい。

ポリエーテルポリオールとしては、例えば、具体的には、アルコールにアルキレンオキサイド（エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド等）を付加重合させたポリエーテルポリオールが挙げられる。なお、複数種のアルキレンオキサイドの付加重合は、ランダム付加重合でも、ブロック付加重合であってもよい。

ポリオールの平均分子量は、重量平均分子量で２００～２００００であることが好ましく、２００～１６０００であることがより好ましく、２００～１５０００であることが更に好ましい。

ポリオールは、重量平均分子量が２００～１００００であり、官能基数が３であるポリオールＡ０と、重量平均分子量が１０００～１４０００であり、官能基数が４～５であるポリオールＡ１と、を含み、前記ポリオールＡ０と前記ポリオールＡ１との質量比（ポリオールＡ０／ポリオールＡ１）が９０／１０～９９／１であることが好ましい。
ポリオールが前記ポリオールＡ０と、前記ポリオールＡ１と、を上記比率で含むことにより、更に通気度が低い発泡体を得ることができる。それにより、更に凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地が優れた座席用クッション材を得ることができる。

ポリオールＡ０としては、具体的には、３価のアルコールにアルキレンオキサイド（エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド等）を付加重合させたポリエーテルポリオールが挙げられる。
ポリオールＡ０の重量平均分子量は２０００～８０００であることがより好ましく、４０００～７０００であることが更に好ましい。

ポリオールＡ１としては、具体的には、４～５価のアルコールにアルキレンオキサイド（エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド等）を付加重合させたポリエーテルポリオールが挙げられる。
ポリオールＡ１の重量平均分子量は１１００～１３０００であることがより好ましく、１１５０～１２５００であることが更に好ましい。

前記ポリオールＡ０と前記ポリオールＡ１との質量比（ポリオールＡ０／ポリオールＡ１）は９０／１０～９７／３であることがより好ましく、９０／１０～９３／７であることが更に好ましい。

－ジフェニルメタンジイソシアネート系のイソシアネート－
まず、ジフェニルメタンジイソシアネート系のイソシアネートについて説明する。以下、ジフェニルメタンジイソシアネートを「ＭＤＩ」と称する場合がある。
ＭＤＩ系のイソシアネートは、特に限定されるものではない。例えば、純粋な（ピュア）ジフェニルメタンジイソシアネート（モノメリックＭＤＩ）、ポリメリックＭＤＩ、モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを含む混合物、ポリメリックＭＤＩのイソシアネート末端変性ポリイソシアネート、及びモノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを含むイソシアネート末端変性ポリイソシアネートが挙げられる。

具体的には、例えば、２，２’－ジフェニルメタンジイソシアネート（２，２’－ＭＤＩ）、２，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート（２，４’－ＭＤＩ）、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’－ＭＤＩ）、およびこれらの混合物のモノメリックＭＤＩ；ポリメチレンポリフェニレンポリイソシアネートのポリメリックＭＤＩ；モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物；モノメリックＭＤＩをポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネート；ポリメリックＭＤＩをポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネート；モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物をポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネート；モノメリックＭＤＩをポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネートと、ポリメリックＭＤＩをポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネートとの混合物；モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物をポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネートに、モノメリックＭＤＩおよびポリメリックＭＤＩの少なくとも一方を含有させた混合物；などが挙げられる。これらのＭＤＩ系のイソシアネートは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

これらのなかでも、ＭＤＩ系のイソシアネートは、凸凹を有する路面上を走行する際における座席用クッション材の乗り心地を優れたものとする点で、モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物と、ポリオールの一部と、の反応生成物であるイソシアネート末端変性ポリイソシアネート（つまり、モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物をポリオールの一部と反応させたプレポリマー）を含むことが好ましい。また、モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物をポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネートであることがより好ましい。このイソシアネート末端変性ポリイソシアネートを用いると、尿素結合の凝集体構造の形成を抑制し易くなる。

モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物をポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネートにおいて、モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比（質量比）は、ポリメリックＭＤＩの質量に対するモノメリックＭＤＩの質量の比（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ）として、３０／７０以上９０／１０以下の範囲が好ましい。より好ましくは３２／６８以上８５／１５以下の範囲である。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩのＭＤＩ混合比（質量比）が、３０／７０以上９０／１０以下の範囲内であると、座席用クッション材としての特性から逸脱したフォームとなることが抑えられる。さらに、成形性の低下が抑制される。

また、モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物をポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネートは、ＮＣＯ含有量（質量％）で、最終的に１０以上３０以下になるよう調整することが好ましい。

なお、目的とする発泡体が得られれば、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に影響しない範囲で、組成物中にＭＤＩ系のイソシアネート以外のイソシアネートを含んでもよい。

－触媒－
組成物は、通常、触媒を含有する。
触媒としては、特に限定されず、座席用クッション材として用いられる発泡ウレタンの分野において公知である各種のウレタン化触媒を使用できる。例えば、トリエチルアミン、トリエチルジアミン、トリプロピルアミン、トリブチルアミン、Ｎ－メチルモリホリン、Ｎ－エチルモリホリン、ジメチルベンジルアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ´，Ｎ´－テトラメチルヘキサメチレンジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ´，Ｎ´，Ｎ´´－ペンタメチルジエチレントリアミン、ビス－（２－ジメチルアミノエチル）エーテル、トリエチレンジアミン、１，８－ジアザ－ビシクロ（５，４，０）ウンデセン－７、１，２－ジメチルイミダゾール、ジメチルエタノールアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－Ｎ－ヘキサノールアミン等のアミン化合物のアミン系触媒；これらアミン化合物の有機酸塩；スタナスオクトエート；ナフテン酸亜鉛などの有機金属化合物が挙げられる。また、Ｎ，Ｎ－ジメチルエタノールアミン、Ｎ，Ｎ－ジエチルエタノールアミン；などの活性水素を有するアミン系触媒も挙げられる。これら触媒は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

触媒の添加量は、ポリオール成分に対して、０．０１質量％以上１０質量％以下が好ましい。０．０１質量％以上であると、キュアー不足が抑制されやすく、１０質量％以下であると、成形性の低下が抑制される。

－発泡剤－
発泡剤としては、水を含む発泡剤であることがよく、水単独であることが好ましい。
発泡剤として用いる水の量としては、ポリオール成分１００質量部に対し、目的とする発泡倍率によって設定すればよい。
発泡剤は、水と併用する場合、水以外の発泡剤としては、例えば、塩化メチレン、ハイドロクロロフルオロカーボン類（ＨＣＦＣ－１２３等）、ハイドロフルオロカーボン類（ＨＦＣ－２４５ｆａ等）、ブタン、ペンタン（シクロペンタン、イソペンタン、ノルマルペンタン）等の低沸点有機化合物；ギ酸等の有機酸；などが挙げられる。
また、発泡剤として、水を含む発泡剤に加えて、発泡体を得るための混合原料に対し、空気、窒素ガス、液化二酸化炭素等を混入溶解させてもよい。水以外の発泡剤の量は、目的とする発泡倍率によって設定すればよい。

－その他成分－
その他成分は、必要に応じて添加される成分（添加剤）である。その他成分としては、例えば、架橋剤、着色剤、充填剤、難燃剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、整泡剤等が挙げられる。その他成分を使用する場合には、これらを１種単独、又は２種以上を必要に応じて選択して用いればよい。

－イソシアネート基と活性水素基とのモル比－
組成物のイソシアネート基と活性水素基とのモル比（ＮＣＯ基／活性水素基）で表されるイソシアネートインデックス（ＮＣＯ ＩＮＤＥＸ）は、特に限定されるものではない。凸凹を有する路面上を走行する際に、より優れた乗り心地を得る点で、イソシアネートインデックスは、例えば、８０～９５であることが好ましく、８５～９３であることがより好ましく、８７～９２であることが更に好ましい。
ここで、イソシアネートインデックスは、組成物中のイソシアネート基のモル数を、イソシアネート基と反応しうる活性水素基の合計モル数（ポリオールの水酸基、発泡剤としての水など）で除した値の百分率で求められる。
なお、本明細書中において、イソシアネートインデックスは、ポリオールと、ジフェニルメタンジイソシアネート系のイソシアネートと、イソシアネート成分と反応しうる成分と、を含む、発泡体を得るための組成物を反応させる場合の値を表す。したがって、イソシアネート末端変性ポリイソシアネートを得る場合のイソシアネートインデックスを表すものではない。

（発泡体）
以下、本実施形態に係る座席用クッション材を構成する発泡体の詳細について説明する。
なお、発泡体は、上述の組成物を発泡させた発泡体からなる。

－アスカーＦ硬度－
発泡体は、第１の領域におけるアスカーＦ硬度は２０以上５０未満であり、第２の領域におけるアスカーＦ硬度は５０以上７０以下である。
各領域におけるアスカーＦ硬度が、上記範囲であると、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れたものとなる。なお、第１の領域および第２の領域におけるアスカーＦ硬度は、例えば、尿素結合凝集体の大きさ、および尿素結合凝集体の量に起因していると考えられる。

凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れる観点から、第１の領域におけるアスカーＦ硬度の下限は、２５以上であることが好ましく、３０以上であることが更に好ましい。
また、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れる観点から、第１の領域におけるアスカーＦ硬度の上限は、４５以下であることが好ましく、４０以下であることがより好ましい。

凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れる観点から、第２の領域におけるアスカーＦ硬度の上限は、６０以下であることが好ましく、５５以下であることがより好ましい。

第１の領域におけるアスカーＦ硬度をＦ１、第２の領域におけるアスカーＦ硬度をＦ２としたとき、Ｆ１とＦ２との差の絶対値（｜Ｆ１－Ｆ２｜）が１０以上５０以下であることがよい。Ｆ１とＦ２との差の絶対値は、１０以上４５以下であってもよく、１０以上４０以下であってもよい。
各領域のアスカーＦ硬度の差の絶対値が、上記範囲であると、乗り心地に優れたものとなる。

アスカーＦ硬度の測定方法は、ＡＳＫＥＲ硬度計 Ｆ型を用い、測定対象となる発泡体の表面硬度を２１±２℃の温度条件で測定する。
なお、アスカーＦ硬度は、測定対象となる発泡体の第１の領域および第２の領域における部位について、以下に示す位置の表面にアスカー硬度計 Ｆ型を設置し、２０ｓｅｃ経過後の値を読みとって測定する。
第１の領域：発泡体の第１の領域に相当する外表面を測定する。
第２の領域：発泡体の第２の領域に相当する外表面から第１の領域に向かって１５ｍｍの位置（一例で、５ｍｍ毎のスライス切除による表面）を測定する。

－通気度－
発泡体は、第１の領域及び第２の領域における通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃである。
各領域における通気度が上記範囲である発泡体からなる座席用クッション材は、空気による衝撃吸収効果がより高まり、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れる。

第１の領域及び第２の領域における通気度は、５～３０ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃであることが好ましく、１０～２８ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃであることがより好ましく、１５～２７ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃであることが更に好ましい。

ここで、通気度の測定は下記手順にて行う。
第１の領域及び第２の領域それぞれから、下記手順にて切り出したサンプルをＪＩＳ Ｋ６４００－７に準拠して測定することにより求める。
以下に第１の領域及び第２の領域それぞれからサンプルを切り出す方法について記載する。
第１の領域の測定は、第１の領域から縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍ×厚み５ｍｍの測定用サンプルを切り出し、通気度測定用のサンプルとする。
第２の領域の測定は、第２の領域から縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍ×厚み５ｍｍの測定用サンプルを切り出し、通気度測定用のサンプルとする。
なお、第１の領域から切り出されるサンプルは第１の領域のみを含み、第２の領域から切り出されるサンプルは第２の領域のみを含む様に切り出す。

－Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定－
第１の領域及び第２の領域は、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定における、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）及びハードセグメントの容積存在比率が下記の通りであることが好ましい。
第１の領域：Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定における、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が３０μｓｅｃ以上４０μｓｅｃ以下、かつ、ハードセグメントの容積存在比率が１０％以上４０％以下である。
第２の領域：Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定における、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が２０μｓｅｃ以上３０μｓｅｃ未満、かつ、ハードセグメントの容積存在比率が５％以上４０％以下である。

ここで、第１の領域及び第２の領域のＨ^１固体パルスＮＭＲ測定におけるハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が、上記範囲内である場合、第１の領域および第２の領域は、以下のようにして、切り分けてもよい。
第１の領域および第２の領域を含む発泡体の中央部から、厚み方向に測定用サンプルを採取する。採取した試験片を、下記に示すＨ^１固体パルスＮＭＲ測定にしたがって、スピン－スピン緩和時間（Ｔ２）を測定する。そして、厚み方向に採取した測定用サンプルのうち、スピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が３０μｓｅｃ以上となる領域を第１の領域とする。また、スピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が３０μｓｅｃ未満となる領域を第２の領域とする。

ここで、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ（Ｎｕｃｌｅａｒ Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｒｅｓｏｎａｎｃｅ：核磁気共鳴）測定おけるスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）および容積存在比率について説明する。

まず、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定について説明する。本明細書中において、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定は、測定対象となる発泡体を一昼夜室温で真空乾燥させ、真空封管したものを試験片とし、２５±１℃、真空中で測定したものである。具体的な測定条件を以下に示す。
なお、測定温度である２５±１℃は、２５℃を基準として、±１℃の範囲まで誤差が許容されることを表す。以下、「±」の意味は同様の意味（つまり、±の左側に記載される数値を基準として、右側に記載される数値までの誤差が許容される）を表す。

－測定条件－
測定装置：日本電子（ＪＥＯＬ）社製、ＪＮＭ－ＭＵ２５（共鳴周波数２５ＭＨｚ）
測定手法：Ｓｏｌｉｄ ｅｃｈｏ 法
測定温度：２５±１℃
パルス幅：９０°ｐｕｌｓｅ、２．３μｓ
繰り返し時間：４ｓｅｃ
積算回数：３２回（発泡サンプル）
なお、解析結果（ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）および容積存在比率）は、Ｖａｒｉａｎｃｅ分散の数値が２５以下を前提とする。Ｖａｒｉａｎｃｅ分散は、データの散らばりの度合いを示し、偏差の２乗の平均で表される。

なお、第１の領域を測定するための試験片は、発泡体の第１の領域に相当する外表面（例えば、型底側の表面）を含む部位から５ｍｍ毎スライス切除して採取する。そして、採取した試験片のうち、発泡体の外表面側の表面を測定する。
また、第２の領域を測定するための試験片は、発泡体の第２の領域に相当する外表面から第１の領域に向かって１５ｍｍの部位（例えば、型上側から型底側に向かって５ｍｍ毎にスライス切除し、１５ｍｍの部位）を含む試験片を採取する。そして、採取した試験片のうち、発泡体の第２の領域に相当する外表面から第１の領域に向かって１５ｍｍの位置を測定する。

Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定は、緩和時間の違いを利用して、測定対象物の成分の量を評価することができる。
測定対象物を、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定を行うと、パルスに対する応答として、ＦＩＤ信号（ｆｒｅｅ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎｄｅｃａｙ；自由誘導減衰信号）が得られる。ＦＩＤ信号の初期値は測定試料中のプロトンの数に比例している。測定対象物に、例えば、ハードセグメント、ソフトセグメントなどの複数の成分がある場合、ＦＩＤ信号は各成分の応答信号の和となる。成分によって運動性に差があると、スピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が異なる。そのため、スピン－スピン緩和時間（Ｔ２）を分離することで、各成分の緩和時間と、各成分の割合（容積存在比率）を求めることができる。成分の運動性が小さくなるほどスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が短くなり、運動性が大きくなるほどスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が長くなる。つまり、固い成分ほどスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が短く、柔らかい成分ほどスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が長くなる。

ハードセグメントおよびソフトセグメントを有する発泡体を測定した場合、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定では、ハードセグメントとソフトセグメントとは、運動性に差があるため、両者のスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が異なる。ハードセグメントはスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が短くなり、ソフトセグメントはスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が長くなる。つまり、尿素結合の凝集体構造を形成しているほどスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が短くなり、尿素結合の凝集体構造の形成が抑制されているほどスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が長くなる。
また、ハードセグメントの容積存在比率が大きくなるほど（つまり、尿素結合の凝集体構造を形成しているほど）、スピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が短い。

以上のことから、２５±１℃、真空中でのＨ^１固体パルスＮＭＲ測定において、第１の領域および第２の領域のハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が上記範囲であることは、発泡体中の尿素結合の凝集体構造内の尿素結合間水素結合が少ない（つまり、尿素結合が密集した大きな凝集体構造が少ない）ことを意味すると考えられる。

特に、第１の領域において、スピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が３０μｓｅｃ以上４０μｓｅｃ以下であることは、単分散に近い状態の尿素結合が存在していると考えられる。
また、第２の領域において、スピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が２０μｓｅｃ以上３０μｓｅｃ未満であることは、第１の領域よりも、尿素結合が密集した凝集体構造が形成され易い状態であると考えられる。その一方で、尿素結合凝集体は小さい状態で存在していると考えられる。

第１の領域のハードセグメントの容積存在比率が１０％以上４０％以下、および第２の領域のハードセグメントの容積存在比率が５％以上４０％以下の範囲であることは、尿素結合の凝集体構造内の尿素結合間水素結合の存在割合が少ない（つまり、尿素結合が密集した凝集体構造の数が少ない）構造に抑えられていると考えられる。

以上のことから、第１の領域のスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）及び容積存在比率が上記範囲内となることで、第１の領域は、粘性が支配的な状態に更になりやすい。
また、第２の領域のスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）及び容積存在比率が上記範囲内となることで、第２の領域は、第１の領域よりも弾性が支配的な状態に更になりやすい。
これにより、第１の領域及び第２の領域のスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）及び容積存在比率が上記範囲内である発泡体からなる座席用クッション材は、乗り心地が更に優れたものになりやすい。

－諸物性－
発泡体は、例えば、下記の諸物性を有していてもよい。

・密度
発泡体の密度は、例えば、５５～６５ｋｇ／ｍ^３であってもよい。
発泡体の密度は、ＪＩＳ Ｋ ７２２２（２００５）に準じて測定する。

・湿熱圧縮永久歪
湿熱圧縮永久歪は、温度５０℃±２℃、相対湿度９５％の条件下で、５０％圧縮を２２時間行った後の圧縮永久歪を測定したものである。

発泡体は、例えば、湿熱圧縮永久歪が１％以下であることがよい。好ましくは０．８％以下、より好ましくは０．５％以下である。
湿熱圧縮永久歪が１％以下であるということは、湿熱条件下での経時での圧縮永久歪が低く抑えられていることを意味する。したがって、本実施形態に係る座席用クッション材を、例えば、乗り物用の座席用クッション材に適用した場合に、経時に対し、より安定した優れた乗り心地が得られることを示している。
なお、湿熱圧縮永久歪が小さいほど、経時での乗り心地に優れるため、湿熱圧縮永久歪の下限値は０％であることが好ましいが、下限値は特に限定されるものではない。

以下に、湿熱圧縮永久歪の測定手順について説明する。
測定対象となる発泡体から、縦３８０ｍｍ×横３８０ｍｍ（厚みは発泡体厚）の試験片を切り出す。この試験片の厚さ（ｔ０）を測定し、試験片の厚さの５０％まで圧縮して固定し、５０℃±２℃、相対湿度９５％の高湿恒温槽に２２時間放置する。その後、固定した状態の試験片を取り出し、３０分後の試験片の厚さ（ｔ１）を測定する。その後、下記式で求めた値を湿熱圧縮永久歪の値とする。
（式） 湿熱圧縮永久歪（％）＝｛（ｔ０－ｔ１）／ｔ０｝×１００

湿熱圧縮永久歪（温度５０℃±２℃、相対湿度９５％の条件下で、５０％圧縮を２２時間行った後の圧縮永久歪）は、例えば、乗り物用の座席の現実的な使用環境を反映し、圧縮荷重と同時に、湿熱を負荷した条件下の経時に対する信頼性試験として知られている。湿熱圧縮永久歪は、最終的な座席用クッション材の厚み変化（永久歪）を測定することで、振動吸収性、反発弾性、底突き感等の変化が予想できる。すなわち、湿熱圧縮永久歪は、座席用クッション材を、乗り物用の座席に適用した場合の経時での乗り心地に与える影響を知ることができる指標となる。

座席用クッション材の経時での乗り心地を表す指標としては、湿熱圧縮永久歪が小さいことが望ましい。

・２５％硬さ（ＩＬＤ）
発泡体の２５％硬さ（ＩＬＤ）は、例えば、１８０～５００Ｎ／３１４ｃｍ^２であることが好ましい。
２５％硬さ（ＩＬＤ）は、１００ｍｍの厚みに発泡して得られた発泡体について、ＪＩＳ Ｋ－６４００（１９９７）に準拠して測定する。

・ヒステリシスロス
発泡体のヒステリシスロスは、座席用クッション材の体圧分散性、底突き感、及び異物感の指標となる。ヒステリシスロスの範囲は特に限定されず、例えば、８％以上２０％以下であることがよい。

ヒステリシスロスは、圧縮撓み試験により得られる値である。ヒステリシスロスは、ＪＩＳ Ｋ６４００－２（２０１２）に準拠し、定荷重圧縮法による圧縮－撓み測定曲線から算出される。
具体的には、測定対象となる発泡体から、縦３８０ｍｍ×横３８０ｍｍ（厚みは発泡体厚）の試験片を切り出して測定サンプルとする。次に、室温（２１±２℃；以下の測定での室温は２１±２℃）にて、加圧板（鉄研板：図２（Ａ）および図２（Ｂ）参照、寸法；Ｗ１：３００ｍｍ、Ｗ２：２５０ｍｍ、Ｒ１：１２５ｍｍ、Ｒ２：３０ｍｍ、Ｈ：５０ｍｍ）により、垂直方向に１０ｍｍ／分で荷重をかけ４．９Ｎで加圧したときの厚さを初期厚さとする。初期厚みを決定した後、圧縮速度１５０ｍｍ／分で、最大荷重９８０Ｎになるまで圧縮して撓ませる。次に、同じ速度で加圧板を初期厚みまで戻して１分間放置を行い予備圧縮とする。１分後、再び、加圧板を１５０ｍｍ／分の圧縮速度で、最大荷重９８０Ｎまで圧縮して撓ませる。その後、同じ速さで加圧板を初期厚みまで戻して、測定の履歴をグラフに表す（図３参照）。

図３は、圧縮－撓み曲線の一例を模式的に示すグラフである。ヒステリシスロスは、図３に示すグラフの原点０－曲線Ａ－点Ｂ－点Ｅ－原点０で囲まれた領域の面積０ＡＢＥ０に対する原点０－曲線Ａ－点Ｂ－曲線Ｃ－点Ｄで囲まれた領域の面積０ＡＢＣＤの百分率（パーセント（％））で表され、下記式により求められる。
（式）ヒステリシスロスＡｆ＝（（面積０ＡＢＣＤ／面積０ＡＢＥ０）×１００）
なお、図３において、横軸ＤＲ（％）は撓み率（％）、縦軸Ｌ（Ｎ）は荷重を表す。

・対数減衰率
発泡体の対数減衰率は、座席用クッション材の振動吸収性の指標となる。対数減衰率は、本来、材料の減衰性を評価するためのパラメータであり、この値が大きいほど、高い制振性能を持つことを示す。そのため、当該値が高い発泡体からなる座席用クッション材は、例えば、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れた座席用クッション材となりやすい。

更に凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れた座席用クッション材とする観点から、対数減衰率は、例えば、３．００～９．００であることが好ましく、３．５０～８．５０であることがより好ましく、４．００～８．００であることが更に好ましい。

対数減衰率とは、ＪＩＳ Ｋ６３９４（２００７）に準拠して測定されるものである。具体的には、対数減衰率は、室温にて、加振試験によって得られる応答側の減衰振動波形において、対数減衰率（Λ）を２πで除したものである。対数減衰率（Λ）は、隣り合う振幅の高さＡｎの比（Ａｎ／Ａｎ＋１）の自然対数をとることによって決定される。
また、一般的に、減衰率の値は、周波数の小さい方から順に第１固有モード、第２固有モードなどと呼ばれる固有振動モードごとに異なった値を持つ。
そのため、対数減衰率は、対象となる発泡体を、下記のようにして測定する。本実施形態に係る座席用クッション材を構成する発泡体では、０Ｈｚ以上５００Ｈｚ以下の周波数域に現れる複数の固有モードの減衰率の平均値から減衰率平均値を算出し、制振性能を示す代表値とする。また、減衰率の決定方法は以下のとおりである。まず、加振試験結果より、伝達関数（入力である加振力と出力である応答の比）を求める。そして、求めた関数値を、曲線適合の手法で演算処理して、各モードごとの減衰率を算出する。この演算処理により、各モードごとの固有振動数も、併せて算出することができる。

なお、対数減衰率について、測定対象となる発泡体の測定位置は、以下のとおりである。
第１の領域の測定は、第１の領域から縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み４０ｍｍの測定用サンプルを切り出し、通気度測定用のサンプルとする。
第２の領域の測定は、第２の領域から縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×厚み４０ｍｍの測定用サンプルを切り出し、通気度測定用のサンプルとする。
なお、第１の領域から切り出されるサンプルは第１の領域のみを含み、第２の領域から切り出されるサンプルは第２の領域のみを含む様に切り出す。
そして、測定用サンプルの第１の領域側のカット表面に対して、負荷をかけることで、対数減衰率の測定を行う。第１の領域の測定値及び第２の領域の測定値の算術平均を、発泡体の対数減衰率とする。

（発泡体の製造方法）
発泡体の製造方法としては、特に限定されず、スラブストック法および型内で成形するモールド法における公知の方法が適用できる。
発泡体の好ましい製造方法の一例としては、例えば、ＭＤＩ系のイソシアネートを準備する第１の工程と、前記のＭＤＩ系のイソシアネートとポリオールとを混合した組成物を成形する第２の工程と、前記組成物を発泡させることで発泡体を得る第３の工程と、を有する方法が挙げられる。

第１の工程としては、例えば、モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物を、予めポリオールの一部と混合調製させたポリイソシアネート（つまり、モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物をポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネート）を準備することがよい。
モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物は、モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩの混合比として、３０／７０以上９０／１０以下（質量比）とすることがよい。また、イソシアネート基（ＮＣＯ基）が、ＮＣＯ含有量（質量％）で、最終的に１０以上３０以下になるよう調整することが好ましい。
また、通気度が低い発泡体を得る観点から、イソシアネート末端変性ポリイソシアネートの準備に用いられるポリオールは、重量平均分子量が２００～１００００であり、官能基数が３であるポリオールＡ０と、重量平均分子量が１０００～１４０００であり、官能基数が４～５であるポリオールＡ１と、を含み、前記ポリオールＡ０と前記ポリオールＡ１との質量比（ポリオールＡ０／ポリオールＡ１）が９０／１０～９９／１であることが好ましい。
なお、モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物をポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネートに限定されず、前述のＭＤＩ系のイソシアネートを用いてもよい。

第２の工程としては、第１の工程で準備したＭＤＩ系のイソシアネートとポリオールとを含む組成物を成形する。
以下、第１の工程のＭＤＩ系のイソシアネートとして、モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合物をポリオールの一部と反応させたイソシアネート末端変性ポリイソシアネートを準備した場合について説明する。
ここで、通気度が低い発泡体を得る観点から、組成物中のポリオールは上述のイソシアネート末端変性ポリイソシアネートの準備に用いられるポリオールと同一であることが好ましい。
また、通気度が低い発泡体を得る観点から、組成物のイソシアネート基と活性水素基とのモル比（ＮＣＯ基／活性水素基）で表されるイソシアネートインデックス（ＮＣＯ ＩＮＤＥＸ）は８０～９５であることが好ましい。

第３の工程として、型内で成形するモールド法により成形する場合について説明する。
第３の工程では、上記の組成物を金型内に注入し、モールド金型内で、予め定められた温度で発泡させることで、発泡体が得られる。
一般的に、型内に原料注入後、反応が始まる直前までの間、比較的分子量の大きなものほど、型底方向に移動しやすく、分子量が小さく、分子運動の活発なものほど、型底から離れた型上面側に移行しながら、反応が進行しやすいという傾向がある。
上記のイソシアネート末端変性ポリイソシアネートを用いた組成物を金型内に注入した場合、型底側の領域では、ポリメリックＭＤＩを主に含むイソシアネート末端変性ポリイソシアネートの存在割合が高い領域が形成されると考えられる。一方で、型上面側の領域では、モノメリックＭＤＩを主に含むイソシアネート末端変性ポリイソシアネートの存在割合が高い領域が形成されると考えられる。

ポリメリックＭＤＩを主に含むイソシアネート末端変性ポリイソシアネートは、分子運動が鈍く、運動距離も短いため、反応性が乏しい。その結果、型底側の領域では、小さな尿素結合凝集体が形成され難く、尿素結合が単体で存在しやすくなると考えられる。
一方で、モノメリックＭＤＩを主に含むイソシアネート末端変性ポリイソシアネートは、分子運動が活発で、運動距離が長いため、反応性が高い。その結果、型上面側の領域では、型底側の領域に比べ、小さな尿素結合凝集体が形成され易いと考えられる。

発泡させるときのモールド金型の温度は、３０℃以上５０℃以下（好ましい下限は３５℃以上、好ましい上限は４５℃以下）の範囲であることが好ましい。モールド金型の温度がこの範囲であると、型底側の領域では、分子運動が鈍く、水との反応性も乏しい。そのため、尿素結合の生成速度が遅い。また、尿素結合が生成されても尿素結合凝集体が形成され難い。そして、尿素結合は、単分散になりやすい傾向となる。
一方で、型上側の領域では、水との発熱反応を伴いながら反応する。そのため、型底側の領域に比べ、反応性が活発になり、小さな尿素結合凝集体が形成され易い。

その結果、得られた発泡体において、型底側の領域では、２５±１℃でのＨ^１固体パルスＮＭＲ測定において、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が３０μｓｅｃ以上４０μｓｅｃ以下であり、ハードセグメントの容積存在比率が１０％以上４０％以下であり、アスカーＦ硬度が２０以上５０未満の範囲に制御しやすくなる。
また、型上面側の領域では、２５±１℃でのＨ^１固体パルスＮＭＲ測定において、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が２０μｓｅｃ以上３０μｓｅｃ未満であり、ハードセグメントの容積存在比率が５％以上４０％以下であり、アスカーＦ硬度が５０以上７０以下の範囲に制御しやすくなる。つまり、型底側の領域は、第１の領域となり、第１の領域と隣り合う型上面側の領域は、第２の領域となる。
このように、上記の好ましい製造方法によれば、単独の原料で、異なる特性を示す領域を有する発泡体が得られるので、乗り心地に優れた座席用クッション材が得られる。さらに、コスト面での改善が期待される。

なお、発泡成形時のモールド金型の温度が５０℃を超える（例えば、６０℃以上）の場合は、金型内で金型と接する発泡体の表面に、尿素結合の凝集体構造を含むスキン層が形成されやすくなる。そのため、乗り心地が低下しやすくなる。なお、３０℃未満では、発泡体の製造が難しくなる。

また、第２の工程において、組成物を調製する順序としては、ポリオールに対し、予め触媒と発泡剤とを混合した後（プレミックス）、第１の工程で準備したＭＤＩ系のイソシアネートと混合してもよい。また、第１の工程で準備したＭＤＩ系のイソシアネートと、触媒と発泡剤とポリオールとを、それぞれ混合してもよい。

また、発泡体の製造方法では、上記の第１の工程および第２の工程の全工程において、発泡体の製造環境に水分が存在すると、ＭＤＩ系のイソシアネートと水分とが反応して尿素結合が生じやすくなる。そのため、発泡体の製造過程の全工程において、窒素パージ雰囲気下で製造することが好ましい。窒素パージ雰囲気下であると、尿素結合の凝集体構造の生成が抑制されやすくなる。

本明細書において、「工程」との用語は、独立した工程だけではなく、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の所期の目的が達成されるのであれば、本用語に含まれる。

（用途）
本実施形態に係る座席用クッション材は、乗り心地に優れるため、乗り物（船舶、航空機、車両、バーチャルリアリティ機器など）用のクッション材として好適である。中でも、車両用の座席用クッション材に適用されることがより好適である。車両用の座席の例としては、各車両の座席が挙げられ、例えば、自動車、鉄道の座席が挙げられる。この他にも、耕運機、トラクター、パワーショベル、油圧式クレーン、掘削機、自転車等の車両の座席が挙げられる。特に、自動車用の座席（シート）に適用されることが好適である。この他、劇場、映画館等の施設に用いられる座席用のクッション材に適用されてもよい。

＜座席＞
次に、本実施形態に係る座席用クッション材を適用した座席の一例である実施形態について説明する。

本実施形態に係る座席は、着座した乗員の臀部を支持する座部と、着座した乗員の背部及び腰部を支持する背もたれ部と、を備える。そして、座部および背もたれ部の少なくとも一方は、本実施形態に係る座席用クッション材を有する。なお、本実施形態に係る座席用クッション材において、発泡体の第１の領域は着座面（つまり、着座した乗員側）に配置されている。

ここで、本実施形態に係る座席用クッション材は、座部および背もたれ部の両方に適用されてもよく、座部および背もたれ部のいずれか一方に適用されてもよい。本実施形態に係る座席用クッション材は、少なくとも座部に適用されることが好ましい。そして、本実施形態に係る座席用クッション材は、座部の一部に適用されてもよい。

以下、本実施形態に係る座席の一例について、図面を参照して説明する。
図４は、本実施形態に係る座席の一例を示す斜視図である。図４に示す座席２００は、自動車の座席の一例として表している。図４に示すように、座席２００は、車両の最前列に用いられる座席である。座席２００は、着座した乗員の臀部を支持する座部２０２と、着座した乗員の背部及び腰部を支持する背もたれ部２０４とを備える。座部２０２の表面は、クッション表皮１８を有しており、背もたれ部２０４の表面は、バック表皮２０を有する。また、座席２００（以下、「シート２００」と称する）は、乗員の頭部を支持するヘッドレスト２２を備える。

図５は、本実施形態に係る座席の一例を示す分解図である。図５は、図４に示すシート２００の分解図を示している。図５に示すように、このシート２００は、支持体であるフレーム１２と、フレーム１２に取り付けられるシートクッション１４と、フレーム１２に取り付けられるシートバック１６と、フレーム１２に取り付けられるヘッドレスト２２と、を備えている。さらに、シート２００は、シートクッション１４を覆う表皮の一例としてのクッション表皮１８と、シートバック１６を覆う表皮の一例としてのバック表皮２０と、を備えている。

フレーム１２は、シートクッション１４を支持するクッションフレーム３０と、シートバック１６を支持するバックフレーム３２と、ヘッドレスト２２を支持する一対のヘッドブラケット３４と、を備えている。

さらに、クッションフレーム３０のシート前後方向の後端側と、バックフレーム３２の鉛直方向の下端側とは、シート幅方向に延びる軸部材３６を介して連結されている。そして、この軸部材３６を回転中心として、バックフレーム３２は、揺動するようになっている。

ヘッドブラケット３４は、バックフレーム３２の上端側に取り付けられ、シート幅方向に間隔をあけて２個備えられている。ヘッドブラケット３４は、上下方向に延びる筒状とされ、ヘッドレスト２２に備えられた一対の支持棒２２Ａが挿入されている。これにより、ヘッドレスト２２が、フレーム１２（ヘッドブラケット３４）に支持されるようになっている。

シートクッション１４は、発泡体により成形された座席用クッション材で形成されている。そして、シートクッション１４は、本実施形態に係る座席用クッション材が適用される。本実施形態に係る座席用クッション材が有する、発泡体における第１の領域は着座した乗員側となるように配置されている。また、シートクッション１４は、着座した乗員がシート幅方向に滑るのを抑制する一対のサイドサポート部４０を備えている。サイドサポート部４０は、シートクッション１４のシート幅方向の両端部に形成され、シート前後方向に延び、他の部位に比して上方に突出している。

また、シートクッション１４は、一対のサイドサポート部４０の間に配置されるメイン部４２と、メイン部４２に対してシート前後方向の前方に配置されるメイン前部４４と、メイン部４２に対してシート前後方向の後方に配置されるメイン後部４６とを備えている。そして、メイン部４２が、着座した乗員の臀部を支持するようになっており、メイン前部４４が、着座した乗員の大腿部を支持するようになっている。

メイン前部４４、メイン部４２及びメイン後部４６と、一対のサイドサポート部４０との間には、シート前後方向に延びる溝部４８が形成され、溝部４８の内部には、クッション表皮１８を固定するのに用いられるワイヤ（不図示）が配置されている。

さらに、メイン前部４４とメイン部４２との間、及びメイン部４２とメイン後部４６との間には、シート幅方向に延びる溝部５０が形成されている。溝部５０の内部には、クッション表皮１８を固定するのに用いられる図示せぬワイヤが配置されている。

シートバック１６は、発泡体により成形された座席用クッション材で形成されている。そして、シートバック１６は、本実施形態に係る座席用クッション材が適用され、第１の領域が乗員側となるように配置されている。シートバック１６は、着座した乗員の上半身がシート幅方向に滑るのを抑制する一対のサイドサポート部５６を備えている。サイドサポート部５６は、シートバック１６のシート幅方向の両端部に形成され、上下に延び、他の部位に比して前方に突出している。

さらに、シートバック１６は、一対のサイドサポート部５６の間に配置されるメイン部５８と、メイン部５８に対して上方に配置されるメイン上部６０と、メイン部５８に対して下方に配置されるメイン下部６２と、を備えている。そして、メイン部５８が、着座した乗員の腰部を支持するようになっている。また、メイン上部６０が、着座した乗員の背部を支持するようになっている。

メイン上部６０、メイン部５８及びメイン下部６２と、一対のサイドサポート部５６との間には、上下に延びる溝部６４が形成されている。溝部６４の内部には、バック表皮２０を固定するのに用いられるワイヤ（不図示）が配置されている。

さらに、メイン上部６０とメイン部５８との間、及びメイン部５８とメイン下部６２との間には、シート幅方向に延びる溝部６６が形成されている。溝部６６の内部には、バック表皮２０を固定するのに用いられるワイヤ（不図示）が配置されている。

クッション表皮１８は、図５に示されるように、一対のサイド表皮部材７０と、前部表皮部材７２と、メイン表皮部材７４と、後部表皮部材７６と、を備えている。そして、サイド表皮部材７０は、サイドサポート部４０を覆う一対の表皮部材である。前部表皮部材７２は、メイン前部４４を覆う表皮部材である。メイン表皮部材７４は、メイン部４２を覆う表皮部材である。後部表皮部材７６は、メイン後部４６を覆う表皮部材である。

また、バック表皮２０は、図５に示されるように、一対のサイド表皮部材８０と、上部表皮部材８２と、メイン表皮部材８４と、下部表皮部材８６と、を備えている。そして、サイドサポート部５６を覆う一対のサイド表皮部材８０は、サイドサポート部５６を覆う一対の表皮部材である。上部表皮部材８２は、メイン上部６０を覆う表皮部材である。メイン表皮部材８４は、メイン部５８を覆う表皮部材である。下部表皮部材８６は、メイン下部６２を覆う表皮部材である。なお、クッション表皮１８およびバック表皮２０に用いられる表皮部材は、特に限定されるものではなく、目的に応じた素材を用いればよい。

なお、クッション表皮１８およびバック表皮２０について、それぞれの表皮部材は、互いに端側で表面同士が合わされて縫製等を施されることで連結されている。

以上、図４および図５を参照して、本実施形態に係る座席を説明したが、本実施形態に係る座席は、車両の最前列に用いられるシートだけではなく、車両の二列目又は三列目に用いられるシートに適用されてもよい。

以上、本実施形態に係る座席用クッション材および座席について詳細に説明したが、本実施形態に係る座席用クッション材および座席は、これらに限定されるものではない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本実施形態に係る技術的範囲に属するものと了解される。

以下に実施例について説明するが、本実施形態に係る座席用クッション材はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。なお、以下の説明において、特に断りのない限り、「部」及び「％」はすべて質量基準である。

＜実施例１～２６、比較例１～９＞
表１～表４に示す材料を、（ＮＣＯ基／活性水素基）のモル比（ＮＣＯ ＩＮＤＥＸ）が表１～表４に示す値となるように、表１～表４に示す割合で配合して組成物を調製した。その後、組成物を、金型に注入し、表１～表４に示す金型温度で成形を行い、厚み１００ｍｍの発泡体を得た。なお、各原料の調製工程において、窒素パージ雰囲気下で行った。

表１～表４に示す材料は以下に示すとおりである。
・ＰＰＧ（Ａ０）：１分子中に活性水素基（ＯＨ基）を３つ有し（つまり、官能基数が３）、重量平均分子量が６０００のポリエーテルポリオール。
・ＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（９））：ＰＰＧ（Ａ０）と、ＰＰＧ（Ａ１）（１分子中に活性水素（ＯＨ基）を４～５つ有し（つまり、官能基数が４～５）、重量平均分子量が１２０００のポリエーテルポリオール）と、を９０／１０（ＰＰＧ（Ａ０）／ＰＰＧ（Ａ１）：質量比）で混合したポリエーテルポリオール。
・ＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（１９））：ＰＰＧ（Ａ０）とＰＰＧ（Ａ１）を９５／５（ＰＰＧ（Ａ０）／ＰＰＧ（Ａ１）：質量比）で混合したポリエーテルポリオール。
・ＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（９９））：ＰＰＧ（Ａ０）とＰＰＧ（Ａ１）を９９／１（ＰＰＧ（Ａ０）／ＰＰＧ（Ａ１）：質量比）で混合したポリエーテルポリオール。
・ＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（８））：ＰＰＧ（Ａ０）とＰＰＧ（Ａ１）を８９／１１（ＰＰＧ（Ａ０）／ＰＰＧ（Ａ１）：質量比）で混合したポリエーテルポリオール。

・触媒（ａ）：トリエチレンジアミン。
・触媒（ｂ）：ビス（ジメチルアミノエチル）エーテル。

・ＭＤＩ（Ｂ）：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０）の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は８０／２０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｂ－Ａ０／Ａ１（９））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（９））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は８０／２０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｂ－Ａ０／Ａ１（１９））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（１９））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は８０／２０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｂ－Ａ０／Ａ１（９９））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（９９））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は８０／２０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｂ－Ａ０／Ａ１（８））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（８））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は８０／２０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。

・ＭＤＩ（Ｃ）：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予め混合比６０／４０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）でブレンドしたＭＤＩ系ポリイソシアネート。
・ＴＤＩ（Ｄ）：トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）
・ＭＤＩ（Ｅ）：モノメリックＭＤＩ単独とＰＰＧ（Ａ０）一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。

・ＭＤＩ（Ｆ）：モノメックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０）の一部との反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は４０／６０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｆ－Ａ０／Ａ１（９））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（９））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は４０／６０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｆ－Ａ０／Ａ１（１９））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（１９））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は４０／６０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｆ－Ａ０／Ａ１（９９））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（９９））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は４０／６０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｆ－Ａ０／Ａ１（８））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（８））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は４０／６０（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。

・ＭＤＩ（Ｇ）：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０）の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は３５／６５（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｇ－Ａ０／Ａ１（９））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（９））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は３５／６５（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｇ－Ａ０／Ａ１（１９））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（１９））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は３５／６５（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｇ－Ａ０／Ａ１（９９））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（９９））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は３５／６５（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。
・ＭＤＩ（Ｇ－Ａ０／Ａ１（８））：モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとを予めＰＰＧ（Ａ０／Ａ１（８））の一部と反応させて得られた変性ＭＤＩ系イソシアネート。モノメリックＭＤＩとポリメリックＭＤＩとの混合比は３５／６５（モノメリックＭＤＩ／ポリメリックＭＤＩ：質量比）。

なお、表１～表４中「－」は該当する成分を含有しないことを示す。

（評価）
各例で得られた発泡体について、密度、アスカーＦ硬度、通気度、パルスＮＭＲ測定、湿熱圧縮永久歪、２５％硬さ（ＩＬＤ）、ヒステリシスロス及び対数減衰率の測定を既述の方法により行った。
また、各例で得られた発泡体についての振動吸総合評価を行った。振動吸収総合評価は対数減衰率の値に基づいて行った。振動吸総合評価の評価基準は下記の通りである。
なお、振動吸総合評価がＡ（◎）に近い発泡体（つまり、対数減衰率の値が高い発泡体）ほど、座席用クッション材として用いた際に、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地が優れたものとなる。
＜振動吸総合評価基準＞
Ａ（◎）：対数減衰率が６．０以上。
Ｂ（〇）：対数減衰率が３．０以上６．０未満。
Ｃ（△）：対数減衰率が１．５以上３．０未満。
Ｄ（×）：対数減衰率が１．０以上１．５未満。
Ｅ（××）：対数減衰率が０．０以上１．０未満。

通気度及び対数減衰率の測定に使用する測定用サンプルの切り出しは下記手順の通りに行った。
－通気度測定用サンプルの切り出し手順－
・第１の領域の通気度測定用サンプル：発泡体製造の際において、金型底面に接触していた面の表層から第２の領域に向かって５ｍｍの厚みとなり、且つ、縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍとなる様に測定用サンプルを切り出した。
・第２の領域の通気度測定用サンプル：発泡体を厚さ方向中央、且つ、厚さ方向に垂直な面で裁断した。第２の領域を含む発泡体を選定し、裁断面表層から第２の領域に向かって５ｍｍの厚みとなり、且つ、縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍとなる様に測定用サンプルを切り出した。

－対数減衰率測定用サンプルの切り出し手順－
・第１の領域の対数減衰率測定用サンプル：発泡体製造の際において、金型底面に接触していた面の表層から第２の領域に向かって４０ｍｍの厚みとなり、且つ、縦１０ｍｍ×横１００ｍｍとなる様に測定用サンプルを切り出した。
・第２の領域の対数減衰率測定用サンプル：発泡体を厚さ方向中央、且つ、厚さ方向に垂直な面で裁断した。第２の領域を含む発泡体を選定し、裁断面表層から第２の領域に向かって４０ｍｍの厚みとなり、且つ、縦１００ｍｍ×横１００ｍｍとなる様に測定用サンプルを切り出した。

上記結果から、本実施例の座席用クッション材は、凸凹を有する路面上を走行する際の乗り心地に優れることがわかる。

１００ 座席用クッション材、１０２ 第１の領域、１０４ 第２の領域、２００ 座席、２０２ 座部、２０４ 背もたれ部

Claims (8)

1. ポリオールと、ジフェニルメタンジイソシアネート系のイソシアネートと、を含む組成物の発泡体であって、
   ハードセグメントおよびソフトセグメントを有し、且つ、
   アスカーＦ硬度が２０以上５０未満であり、通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃである第１の領域と、
   アスカーＦ硬度が５０以上７０以下であり、通気度が１～３５ｍＬ／ｃｍ^２／ｓｅｃであり、前記第１の領域と隣り合って存在する第２の領域と、を有する発泡体からなる座席用クッション材。
2. 前記第１の領域の、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定における、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が３０μｓｅｃ以上４０μｓｅｃ以下、かつ、ハードセグメントの容積存在比率が１０％以上４０％以下であり、
   前記第２の領域の、Ｈ^１固体パルスＮＭＲ測定における、ハードセグメントのスピン－スピン緩和時間（Ｔ２）が２０μｓｅｃ以上３０μｓｅｃ未満、かつ、ハードセグメントの容積存在比率が５％以上４０％以下である、請求項１に記載の座席用クッション材。
3. 前記組成物のイソシアネート基と活性水素基とのモル比（ＮＣＯ基／活性水素基）で表されるイソシアネートインデックス（ＮＣＯ ＩＮＤＥＸ）が８０～９５である請求項１又は請求項２に記載の座席用クッション材。
4. 前記ポリオールが、
   重量平均分子量が２００～１００００であり、官能基数が３であるポリオールＡ０と、
   重量平均分子量が１０００～１４０００であり、官能基数が４～５であるポリオールＡ１と、を含み、
   前記ポリオールＡ０と前記ポリオールＡ１との質量比（ポリオールＡ０／ポリオールＡ１）が９０／１０～９９／１である、請求項１～請求項３のいずれか１項に記載の座席用クッション材。
5. 前記イソシアネートが、モノメリックジフェニルメタンジイソシアネートとポリメリックジフェニルメタンジイソシアネートとの混合物と、前記ポリオールの一部との反応生成物であるイソシアネート末端変性ポリイソシアネートを含む請求項１～請求項４のいずれか１項に記載の座席用クッション材。
6. 前記座席用クッション材が、乗り物用である請求項１～請求項５のいずれか１項に記載の座席用クッション材。
7. 前記座席用クッション材が、車両用である請求項１～請求項６のいずれか１項に記載の座席用クッション材。
8. 着座した乗員の臀部を支持する座部と、
   着座した乗員の背部及び腰部を支持する背もたれ部と、
   を備え、
   前記座部および前記背もたれ部の少なくとも一方は、請求項１～請求項７のいずれか１項に記載の座席用クッション材を有する座席。

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