JP2022018937A - Hat-shaped steel sheet pile manufacturing method and manufacturing equipment - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ハット形鋼矢板の製造方法及び製造設備に関する。 The present invention relates to a method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile and a manufacturing facility.
一般に、鋼矢板は、加熱炉において所定の温度に加熱したスラブ等の素材を、1又は複数の孔型を備えた粗圧延機、中間圧延機及び仕上圧延機によって順に圧延し、ホットソーにより所望の長さに切断することにより製造される。
鋼矢板は、河川の護岸などに打ち込まれ、土留めとして使用される。鋼矢板には、断面の形状がU字形のU形鋼矢板、断面の形状が直線形の直線形鋼矢板、断面の形状がハット形のハット形鋼矢板などがある。
In general, a steel sheet pile is obtained by rolling a material such as a slab heated to a predetermined temperature in a heating furnace in order by a rough rolling mill, an intermediate rolling mill and a finishing rolling mill having one or more hole molds, and a desired one by a hot saw. Manufactured by cutting to length.
Steel sheet piles are driven into river revetments and used as earth retaining plates. Examples of the steel sheet pile include a U-shaped steel sheet pile having a U-shaped cross section, a linear steel sheet pile having a linear cross-sectional shape, and a hat-shaped steel sheet pile having a hat-shaped cross section.
ハット形鋼矢板の断面の一例が図5に示されている。ハット形鋼矢板101は、幅方向(図5における左右方向)に延びるウェブ部102と、ウェブ部102の両端から斜め下方かつ幅方向外側に向けて延びる一対のフランジ部103と、各フランジ部103の先端から幅方向外側に延びる一対の腕部104と、各腕部104の先端に設けられた一対の継手部105とを備えている。
このハット形鋼矢板101を圧延する形鋼圧延ラインでは、上流側から下流側に向けて順に、加熱炉、粗圧延機、中間圧延機、仕上圧延機、及びホットソーが設置されている。
An example of the cross section of the hat-shaped steel sheet pile is shown in FIG. The hat-shaped
In the shaped steel rolling line for rolling the hat-shaped
粗圧延機は、例えば1台設置され、加熱炉で加熱されたスラブ等の被圧延材を、目標とする製品断面形状に近づけるよう孔型圧延によって造形する。中間圧延機は、例えば2台設置され、粗圧延機によって造形された被圧延材の全体の厚みを薄くするとともにさらに製品断面形状に近づけるように孔型圧延によって造形する。更に、仕上圧延機は、例えば1台設置され、中間圧延機によって造形された被圧延材を孔型圧延によって目標断面形状に造形する。
孔型圧延は、上孔型ロール及び下孔型ロールに刻設された1又は複数の孔型で被圧延材を圧延するものであり、上孔型ロールと下孔型ロールで圧延することで被圧延材の全長を目標の断面形状に造形する。
One rough rolling mill is installed, for example, and a material to be rolled such as a slab heated in a heating furnace is formed by hole rolling so as to approach the target cross-sectional shape of the product. Two intermediate rolling mills are installed, for example, and the thickness of the material to be rolled formed by the rough rolling mill is reduced and the intermediate rolling mill is formed by hole rolling so as to be closer to the cross-sectional shape of the product. Further, for example, one finishing rolling mill is installed, and the material to be rolled formed by the intermediate rolling mill is formed into a target cross-sectional shape by hole rolling.
In the hole-type rolling, the material to be rolled is rolled with one or more hole-types engraved on the upper-hole type roll and the prepared-hole type roll, and by rolling with the upper-hole type roll and the prepared-hole type roll. The total length of the material to be rolled is shaped into the target cross-sectional shape.
孔型圧延においては、入側と出側とで被圧延材の断面形状が大きく異なると、孔型に材料がうまく噛み込まない場合や孔型への負荷が過大になる場合がある。そのため、複数の孔型で複数回に分けて圧延を実施することで、素材形状から目標断面形状へ徐々に造形する。孔型への材料の噛み込みや孔型への負荷を鑑みると、粗圧延機の孔型圧延だけでは被圧延材におけるフランジ相当部の長さ(フランジ相当部のフランジ幅方向の大きさ)を目標の寸法にすることは難しく、形鋼圧延ラインでハット形鋼矢板を圧延する場合には、粗圧延機のみならず中間圧延機以降で被圧延材のフランジ相当部を長くする孔型圧延を実施する必要がある。 In the hole-shaped rolling, if the cross-sectional shape of the material to be rolled is significantly different between the entry side and the exit side, the material may not be properly engaged in the hole type or the load on the hole type may be excessive. Therefore, by rolling in a plurality of hole molds in a plurality of times, the material shape is gradually formed into the target cross-sectional shape. Considering the biting of the material into the hole mold and the load on the hole mold, the length of the flange equivalent portion (the size of the flange equivalent portion in the flange width direction) of the material to be rolled can be determined only by the hole roll rolling of the rough rolling mill. It is difficult to achieve the target dimensions, and when rolling hat-shaped steel sheet piles on a shaped steel rolling line, hole-shaped rolling is performed not only on the rough rolling mill but also on the intermediate rolling mill and later to lengthen the flange equivalent part of the material to be rolled. Need to be implemented.
また、粗圧延機のみで目標とするフランジ相当部の寸法を造形しようとすると、孔型が深くなり、上孔型ロール及び下孔型ロールのロール径が極端に小さくなる。孔型は摩耗により形状が変化するために、ロール表面を研磨して所望の孔型形状を保つように管理している。ロール径が小さくなると、研磨できる回数が少なくなるため、ロールの寿命が短くなる。また、粗圧延機は、リバース圧延(往復圧延)を実施する回数が形鋼圧延ラインの圧延機の中で最も多いため、ロールが中間圧延機及び仕上圧延機と比較して早く摩耗する。ロールの寿命のことを考えると、粗圧延機でのフランジ相当部の伸長はできるだけ小さくし、中間圧延機でフランジ相当部を長くすることが好ましい。 Further, when trying to form the target dimension of the flange corresponding portion only by the rough rolling mill, the hole type becomes deep and the roll diameters of the upper hole type roll and the prepared hole type roll become extremely small. Since the shape of the hole shape changes due to wear, the surface of the roll is polished to maintain the desired hole shape. As the roll diameter becomes smaller, the number of times that polishing can be performed decreases, so that the life of the roll becomes shorter. Further, in the rough rolling mill, the number of times of reverse rolling (reciprocating rolling) is the largest among the rolling mills in the shaped steel rolling line, so that the roll wears faster than the intermediate rolling mill and the finish rolling mill. Considering the life of the roll, it is preferable to make the elongation of the flange corresponding portion in the rough rolling mill as small as possible and to lengthen the flange corresponding portion in the intermediate rolling mill.
ここで、ハット形鋼矢板の孔型圧延は、材料が3次元的に変形する複雑な塑性加工であり、様々な問題を抱えている。
例えば、ハット形鋼矢板の孔型圧延において、被圧延材におけるウェブ相当部とフランジ相当部と腕相当部の圧下バランスが不適切であった場合には、フランジ相当部のみが圧延方向に伸長し、フランジ相当部が波打つフランジ波と呼ばれる不良が発生する。また、継手相当部がうまく孔型に噛み込まずに継手部が造形できない場合や、フランジ相当部に腕相当部が引き込まれて継手部が適切に形成されない場合もある。
Here, the hole-shaped rolling of the hat-shaped steel sheet pile is a complicated plastic working in which the material is three-dimensionally deformed, and has various problems.
For example, in the hole-shaped rolling of a hat-shaped steel sheet pile, if the rolling balance of the web-corresponding part, the flange-corresponding part, and the arm-corresponding part of the material to be rolled is improper, only the flange-corresponding part extends in the rolling direction. , A defect called a flange wave occurs in which the flange corresponding part undulates. In addition, there are cases where the joint portion cannot be formed without the joint corresponding portion properly engaging into the hole shape, or the arm corresponding portion is pulled into the flange equivalent portion and the joint portion is not properly formed.
特に、ハット形鋼矢板において被圧延材におけるフランジ相当部の長さを長くする(フランジ幅方向におけるフランジ幅を大きくし、板厚を薄くする)場合には、フランジ相当部がフランジ幅方向に変形する必要がある。しかし、ウェブ相当部、フランジ相当部、及び腕相当部の圧下バランスによっては、フランジ相当部がフランジ幅方向に変形できずに圧下が不足し、フランジ相当部の圧下が不足した分だけ腕相当部がフランジ相当部に引き込まれる現象が発生することがある。腕相当部がフランジ相当部に引き込まれると、継手部が完全になくなるため、製品とすることができなくなる。 In particular, in a hat-shaped steel sheet pile, when the length of the flange corresponding portion of the material to be rolled is lengthened (the flange width in the flange width direction is increased and the plate thickness is reduced), the flange corresponding portion is deformed in the flange width direction. There is a need to. However, depending on the reduction balance of the web equivalent part, the flange equivalent part, and the arm equivalent part, the flange equivalent part cannot be deformed in the flange width direction and the reduction is insufficient, and the arm equivalent part is insufficient due to the insufficient reduction of the flange equivalent part. May occur in the area corresponding to the flange. When the arm corresponding part is pulled into the flange corresponding part, the joint part is completely eliminated and the product cannot be manufactured.
このような課題に対して従来から種々の技術開発が行われてきた。
例えば、特許文献1には、ロール周方向溝の互いに向かい合う一方の傾斜壁の所定ロール半径位置に段差が形成された上下ロールにより構成される段差付きボックス孔型と、同じ上下ロールに、幅圧下後スラブを厚み圧下する突条形成溝が形成された延伸用孔型とを有する粗圧延ロール、およびそれを用いた継手部に突条を有する鋼矢板の粗圧延方法が開示されている。
特許文献1に示す粗圧延ロールおよび粗圧延方法によれば、扁平な断面のスラブを用い、効率的に継手部に突条を有する鋼矢板製品の突条を成形することができる。
Various technological developments have been conventionally carried out to deal with such problems.
For example,
According to the rough rolling roll and the rough rolling method shown in
また、特許文献2には、粗圧延工程及び中間圧延工程における被圧延材の圧延は、連続する複数の孔型における複数パス圧延によって行われ、複数の孔型での圧延において、連続する2つの孔型では、後段の孔型におけるフランジ圧下率に比べて、圧延中立線近傍でのフランジ圧下率が小さくなるような所定の条件にてフランジ対応部位のロール隙を構成し、圧延を行う鋼矢板の製造方法が開示されている。
特許文献2に示す鋼矢板の製造方法によれば、従来に比べてフランジ幅(フランジ部の長さ)が大きくフランジ厚の薄い鋼矢板を製造する場合に、製造過程の圧延においてフランジ波等の形状不良が発生するのを抑制することができる。
Further, in
According to the method for manufacturing a steel sheet pile shown in
しかしながら、特許文献1に示す粗圧延ロールおよび粗圧延方法、及び特許文献2に示す鋼矢板の製造方法にあっては、次の課題があった。
即ち、特許文献1に示す粗圧延ロールおよび粗圧延方法では、フランジ相当部の長さ(フランジ幅方向の大きさ)を長くする場合には、継手相当部の突条が延伸用孔型の突条形成溝に噛み込んだとしても、フランジ相当部の圧下が不足したりすると腕相当部がフランジ相当部に引き込まれる場合がある。
また、特許文献2に示す鋼矢板の製造方法では、フランジ相当部の長さを長くする場合にフランジ波の発生を抑制することができるが、腕相当部がフランジ相当部に引き込まれる不良を解消する方法については開示されていない。
However, the rough rolling roll and the rough rolling method shown in
That is, in the rough rolling roll and the rough rolling method shown in
Further, in the method for manufacturing a steel sheet pile shown in
従って、本発明はこれら課題を解決するためになされたものであり、その目的は、孔型圧延によって被圧延材におけるフランジ相当部を長くする場合に腕相当部のフランジ相当部への引き込み変形を抑制するとともにフランジ波の発生を抑制することができるハット形鋼矢板の製造方法及び製造設備を提供することにある。 Therefore, the present invention has been made to solve these problems, and an object thereof is to pull in and deform the arm corresponding portion to the flange corresponding portion when the flange corresponding portion of the material to be rolled is lengthened by hole-shaped rolling. It is an object of the present invention to provide a method and equipment for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile that can suppress and suppress the generation of flange waves.
上記目的を達成するために、本発明の一態様に係るハット形鋼矢板の製造方法は、ウェブ部、該ウェブ部の両端に設けられた一対のフランジ部、該一対のフランジ部の各々の先端に設けられた一対の腕部、該一対の腕部の各々の先端に設けられた2つの継手部を有するハット形鋼矢板を、粗圧延機、中間圧延機、及び仕上圧延機の各々における1又は複数の孔型での複数回の圧延によって製造するハット形鋼矢板の製造方法であって、複数回の圧延により被圧延材における圧延入側のフランジ相当部の長さより圧延出側のフランジ相当部の長さを長くする際に、被圧延材における腕相当部の圧下率をra、被圧延材におけるウェブ相当部の圧下率をrw、被圧延材におけるフランジ相当部の圧下率をrf、圧延入側のフランジ相当部の長さをLf0、フランジ相当部の延伸量をΔLfとしたときに、次の(A)~(D)式を満たすように圧延することを要旨とする。
(1-ff)×ΔLf/Lf0<rf-rw ・・・(A)
rf-rw<0.2 ・・・(B)
(1-ff)×ΔLf/Lf0<rf-ra ・・・(C)
rf-ra<0.2 ・・・(D)
In order to achieve the above object, the method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to one aspect of the present invention includes a web portion, a pair of flange portions provided at both ends of the web portion, and tips of each of the pair of flange portions. 1 Or, it is a method of manufacturing a hat-shaped steel sheet pile manufactured by rolling multiple times with multiple hole molds, and by rolling multiple times, it corresponds to the flange on the rolling out side from the length of the flange corresponding part on the rolling in side of the material to be rolled. When increasing the length of the portion, the rolling ratio of the arm equivalent portion of the material to be rolled is ra, the reduction ratio of the web equivalent portion of the material to be rolled is rf, the reduction ratio of the flange corresponding portion of the material to be rolled is rf, and rolling. The gist is that when the length of the flange-corresponding portion on the entry side is Lf0 and the stretching amount of the flange-corresponding portion is ΔLf, rolling is performed so as to satisfy the following formulas (A) to (D).
(1-ff) × ΔLf / Lf0 <rf-rw ・ ・ ・ (A)
rf-rw <0.2 ... (B)
(1-ff) × ΔLf / Lf0 <rf-ra ・ ・ ・ (C)
rf-ra <0.2 ... (D)
また、本発明の別の態様に係るハット形鋼矢板の製造設備は、ウェブ部、該ウェブ部の両端に設けられた一対のフランジ部、該一対のフランジ部の各々の先端に設けられた一対の腕部、該一対の腕部の各々の先端に設けられた2つの継手部を有するハット形鋼矢板を製造するハット形鋼矢板の製造設備であって、粗圧延機、中間圧延機、及び仕上圧延機を備え、被圧延材における腕相当部の圧下率をra、被圧延材におけるウェブ相当部の圧下率をrw、被圧延材におけるフランジ相当部の圧下率をrf、圧延入側のフランジ相当部の長さをLf0、フランジ相当部の延伸量をΔLfとしたときに、粗圧延機、中間圧延機、及び仕上圧延機の少なくとも1つの圧延機は、次の(A)~(D)式を満たすように複数回圧延する1又は複数の孔型を有することを要旨とする。
(1-ff)×ΔLf/Lf0<rf-rw ・・・(A)
rf-rw<0.2 ・・・(B)
(1-ff)×ΔLf/Lf0<rf-ra ・・・(C)
rf-ra<0.2 ・・・(D)
Further, the equipment for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to another aspect of the present invention includes a web portion, a pair of flange portions provided at both ends of the web portion, and a pair provided at the tips of each of the pair of flange portions. A machine for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile having two joints provided at the tips of the arm portion and each of the pair of arm portions, and is a rough rolling mill, an intermediate rolling mill, and an intermediate rolling mill. Equipped with a finish rolling mill, the rolling reduction of the arm equivalent part of the material to be rolled is ra, the reduction ratio of the web equivalent part of the material to be rolled is rf, the reduction ratio of the flange equivalent part of the material to be rolled is rf, and the flange on the rolling entry side. When the length of the corresponding portion is Lf0 and the stretching amount of the flange corresponding portion is ΔLf, at least one rolling mill of the rough rolling mill, the intermediate rolling mill, and the finishing rolling mill has the following (A) to (D). The gist is to have one or more hole molds that are rolled multiple times to satisfy the formula.
(1-ff) × ΔLf / Lf0 <rf-rw ・ ・ ・ (A)
rf-rw <0.2 ... (B)
(1-ff) × ΔLf / Lf0 <rf-ra ・ ・ ・ (C)
rf-ra <0.2 ... (D)
本発明に係るハット形鋼矢板の製造方法及び製造設備によれば、孔型圧延によって被圧延材におけるフランジ相当部を長くする場合に腕相当部のフランジ相当部への引き込み変形を抑制するとともにフランジ波の発生を抑制することができるハット形鋼矢板の製造方法をすることができる。 According to the method and equipment for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to the present invention, when the flange corresponding portion of the material to be rolled is lengthened by hole rolling, the arm corresponding portion is suppressed from being pulled into the flange corresponding portion and the flange is formed. A method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile that can suppress the generation of waves can be used.
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。以下に示す実施形態は、本発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであって、本発明の技術的思想は、構成部品の材質、形状、構造、配置等を下記の実施形態に特定するものではない。また、図面は模式的なものである。そのため、厚みと平面寸法との関係、比率等は現実のものとは異なることに留意すべきであり、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれている。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. The embodiments shown below exemplify devices and methods for embodying the technical idea of the present invention, and the technical idea of the present invention describes the material, shape, structure, arrangement, etc. of the components. It is not specified in the following embodiments. The drawings are schematic. Therefore, it should be noted that the relationship, ratio, etc. between the thickness and the plane dimension are different from the actual ones, and there are parts where the relationship and ratio of the dimensions are different between the drawings.
図1には、本発明の一実施形態に係るハット形鋼矢板の製造方法が適用される形鋼圧延ラインの概略構成が示されている。
図1に示す形鋼圧延ライン1は、本発明の一実施形態に係る製造設備であり、ハット形鋼矢板101(図5参照)を製造する。形鋼圧延ライン1は、搬送テーブル2の上流側から下流側に向けて順に、加熱炉3、粗圧延機4、中間圧延機5、仕上圧延機6、及び複数台のホットソー7を備えている。
FIG. 1 shows a schematic configuration of a shaped steel rolling line to which the method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to an embodiment of the present invention is applied.
The shaped
粗圧延機4は、例えば1台設置され、加熱炉3で加熱されたスラブ等の被圧延材を、目標とする断面形状に近づけるように孔型圧延によって造形する。ここで、粗圧延機4には、図示しない1又は複数の孔型を刻設した上圧延ロール及び下圧延ロールが配設されており、被圧延材を当該孔型で複数回圧延する。
ここで、被圧延材は、ハット形鋼矢板101を製造する場合に圧延される鋼材を意味し、形鋼圧延ライン1によって製造される製品のハット形鋼矢板101のウェブ部102に相当するウェブ相当部と、フランジ部103に相当するフランジ相当部と、腕部104に相当する腕相当部と、継手部に相当する継手相当部とを備えている。
One
Here, the material to be rolled means a steel material to be rolled when the hat-shaped
図3(A)、図4(A)には、中間圧延機5で圧延する前(粗圧延後)の被圧延材51が示され、図3(B)、図4(B)には、中間圧延機5で圧延した後(中間圧延後)の被圧延材51が示されている。被圧延材51は、製品のハット形鋼矢板101のウェブ部102に相当するウェブ相当部52と、フランジ部103に相当するフランジ相当部53と、腕部104に相当する腕相当部54と、継手部105に相当する継手相当部55とを備えている。
3 (A) and 4 (A) show the material to be rolled 51 before rolling (after rough rolling) by the
また、中間圧延機5は、例えば2台設置され、粗圧延機4によって造形された被圧延材51(図3(A)、図4(A)における被圧延材51)の全体の厚みを薄くするとともにさらに製品断面形状に近づけた被圧延材51(図3(B)、図4(B)における被圧延材51)とするように孔型圧延によって造形する。ここで中間圧延機5には、図2に示すように、1又は複数の孔型10を刻設した上圧延ロール11及び下圧延ロール12が配設されており、被圧延材51を当該孔型10で複数回圧延する。
Further, for example, two
更に、仕上圧延機6は、例えば1台設置され、中間圧延機5によって造形された被圧延材を孔型圧延によって目標断面形状に造形する。
ここで、仕上圧延機6には、図示しない1又は複数の孔型を刻設した上圧延ロール及び下圧延ロールが配設されており、被圧延材51を当該孔型で複数回圧延する。
そして、ホットソー7では、仕上圧延機6で仕上圧延された被圧延材を所定の長さに切断し、これにより、ハット形鋼矢板101が製造される。
ここで、形鋼圧延ライン1におけるハット形鋼矢板101の孔型圧延では、被圧延材におけるウェブ相当部、フランジ相当部、腕部相当部の圧下のバランスが圧延後の断面形状に影響を与える。
Further, one
Here, the
Then, in the
Here, in the hole-shaped rolling of the hat-shaped
特に、被圧延材におけるフランジ相当部の長さ(図4(A)には中間圧延機5での複数回圧延前のフランジ相当部53の長さLf0が示され、図4(B)には中間圧延機5での複数回圧延後のフランジ相当部53の長さLf1が示されている)を長くする場合には、フランジ相当部がフランジ幅方向(フランジ相当部が伸びる方向)に変形する必要がある。しかし、ウェブ相当部、フランジ相当部、及び腕相当部の圧下バランスによっては、フランジ相当部がフランジ幅方向に変形できずに圧下が不足し、フランジ相当部の圧下が不足した分だけ腕相当部及び継手相当部がフランジ相当部に引き込まれる現象が発生することがある。腕相当部及び継手相当部がフランジ相当部に引き込まれると、継手部が完全になくなるため、製品とすることができなくなる。
In particular, the length of the flange corresponding portion in the material to be rolled (FIG. 4 (A) shows the length Lf0 of the
フランジ相当部を長くする場合においてフランジ相当部の圧下不足を解消し、フランジ相当部への腕相当部の引き込みを防止するためには、フランジ相当部の減面率を、ウェブ相当部の減面率及び腕相当部の減面率よりも大きくすればよい。
このため、本実施形態にあっては、中間圧延機5における1又は複数の孔型10で複数回の圧延により被圧延材51における入側のフランジ相当部53の長さより出側のフランジ相当部53の長さを長くする際に、フランジ相当部53の減面率を、ウェブ相当部52の減面率及び腕相当部54の減面率よりも大きくしている。
In order to eliminate the insufficient reduction of the flange equivalent part when lengthening the flange equivalent part and prevent the arm equivalent part from being pulled into the flange equivalent part, the reduction rate of the flange equivalent part is set to the reduction rate of the web equivalent part. It may be larger than the rate and the reduction rate of the arm corresponding part.
Therefore, in the present embodiment, the flange corresponding portion on the exit side from the length of the
ここで、図3(A)には、中間圧延機5の1又は複数の孔型10での複数回の圧延をする前(入側)の被圧延材51の断面積を説明するための断面図、図3(B)には、当該複数回の圧延をした後(出側)の被圧延材51の断面積を説明するための断面図が示されている。
圧延入側でのフランジ相当部53の断面積をAf0、圧延出側でのフランジ相当部53の断面積をAf1とすると、フランジ相当部53の減面率ηfは、次の(1)式のように表せる。
ηf=(Af0-Af1)/Af0 ・・・(1)
Here, FIG. 3A is a cross section for explaining the cross-sectional area of the material to be rolled 51 before (inside) rolling a plurality of times in one or a plurality of
Assuming that the cross-sectional area of the flange
ηf = (Af0-Af1) / Af0 ... (1)
また、圧延入側でのウェブ相当部52の断面積をAw0、圧延出側でのウェブ相当部52の断面積をAw1とすると、ウェブ相当部52の減面率ηwは、次の(2)式のように表せる。
ηw=(Aw0-Aw1)/Aw0 ・・・(2)
更に、圧延入側での腕相当部54の断面積をAa0、圧延出側での腕相当部54の断面積をAa1とすると、腕相当部54の減面率ηaは、次の(3)式のように表せる。
ηa=(Aa0-Aa1)/Aa0 ・・・(3)
Further, assuming that the cross-sectional area of the
ηw = (Aw0-Aw1) / Aw0 ... (2)
Further, assuming that the cross-sectional area of the
ηa = (Aa0-Aa1) / Aa0 ... (3)
腕相当部54の引き込み変形を防止するためには、前述したように、フランジ相当部53の減面率ηfを、ウェブ相当部52の減面率ηw及び腕相当部54の減面率ηaよりも大きくすればよい。
つまり、以下の(4)式及び(5)式が成立すればよい。
ηf-ηw>0 ・・・(4)
ηf-ηa>0 ・・・(5)
In order to prevent the arm
That is, it is sufficient that the following equations (4) and (5) are satisfied.
ηf-ηw> 0 ・ ・ ・ (4)
ηf-ηa> 0 ... (5)
次に、フランジ相当部53の減面率ηfをフランジ相当部53の圧下率rfで表す。
図4(A)には、中間圧延機5の1又は複数の孔型10での複数回の圧延をする前(入側)の被圧延材の断面形状を説明するための断面図、図4(B)には、当該複数回の圧延をした後(出側)の被圧延材の断面形状を説明するための断面図が示されている。
圧延入側のフランジ相当部53の厚みを図4(A)に示すようにtf0、圧延出側のフランジ相当部53の厚みを図4(B)に示すようにff1とすると、フランジ相当部53の圧下率rfは、次の(6)式のように表せる。
rf=(tf0-tf1)/tf0 ・・・(6)
Next, the surface reduction rate ηf of the
FIG. 4A is a cross-sectional view for explaining the cross-sectional shape of the material to be rolled before (inside) rolling a plurality of times in one or a plurality of
Assuming that the thickness of the
rf = (tf0-tf1) / tf0 ... (6)
圧延入側のフランジ相当部53の長さを図4(A)に示すようにLf0、圧延出側のフランジ相当部53の長さを図4(B)に示すようにLf1とすると、フランジ相当部53の減面率ηfは、次の(7)のように表せる。
ηf=(Lf0×tf0-Lf1×tf1)/(Lf0×tf0) ・・・(7)
この(7)式で表されるフランジ相当部53の減面率ηfと(6)式で表されるフランジ相当部53の圧下率rfとから、フランジ相当部の延伸量をΔLf(=Lf1-Lf0)を用いて、ηfをrfを使用して表すと、次の(8)式のようになる。
ηf=rf-ΔLf/Lf0×(1-rf) ・・・(8)
Assuming that the length of the
ηf = (Lf0 × tf0-Lf1 × tf1) / (Lf0 × tf0) ... (7)
From the reduction rate ηf of the flange
ηf = rf-ΔLf / Lf0 × (1-rf) ・ ・ ・ (8)
次に、ウェブ相当部52の減面率ηwをウェブ相当部52の圧下率rwで表す。
圧延入側のウェブ相当部52の厚みを図4(A)に示すようにtw0、圧延出側のウェブ相当部52の厚みを図4(B)に示すようにtw1とすると、ウェブ相当部52の圧下率rwは、次のように表せる。
rw=(tw0-tw1)/tw0 ・・・(9)
圧延入側のウェブ相当部52の長さを図4(A)に示すようにLw0、圧延出側のウェブ相当部52の長さを図4(B)に示すようにLw1とすると、ウェブ相当部52の減面率ηwは、次の(10)式のように表せる。
ηw=(Lw0×tw0-Lw1×tw1)/(Lw0×tw0) ・・・(10)
Next, the reduction rate ηw of the
Assuming that the thickness of the
rw = (tw0-tw1) / tw0 ... (9)
When the length of the
ηw = (Lw0 × tw0-Lw1 × tw1) / (Lw0 × tw0) ・ ・ ・ (10)
ここで、ウェブ相当部52の長さ変化は、フランジ相当部53の長さ変化に対して小さいので、Lw0=Lw1と仮定でき、ηwをrwで表すと、次の(11)式のようになる。
ηw=rw ・・・(11)
また、腕相当部54の減面率ηaを腕相当部54の圧下率raで表す。
圧延入側の腕相当部54の厚みを図4(A)に示すようにta0、圧延出側の腕相当部54の厚みを図4(B)に示すようにta1とすると、腕相当部54の圧下率raは、次の(12)式のように表せる。
ra=(ta0-ta1)/ta0 ・・・(12)
Here, since the length change of the
ηw = rw ・ ・ ・ (11)
Further, the reduction rate ηa of the
Assuming that the thickness of the
ra = (ta0-ta1) / ta0 ... (12)
圧延入側の腕相当部54の長さを図4(A)に示すようにLa0、圧延出側の腕相当部54の長さを図4(B)に示すようにLa1とすると、腕相当部54の減面率ηaは、次の(13)式のように表せる。
ηw=(La0×ta0-La1×ta1)/(La0×ta0) ・・・(13)
ここで、腕相当部54の長さ変化は、フランジ相当部53の長さ変化に対して小さいので、La0=La1と仮定でき、ηaをraで表すと、次の(14)式ようになる。
ηa=ra ・・・(14)
そして、(4)式、(8)式及び(11)式から、次の(A)式が算出される。
(1-rf)×ΔLf/Lf0<rf-rw ・・・(A)
また、(5)式、(8)式及び(14)式から、次の(C)式が算出される。
(1-rf)×ΔLf/Lf0<rf-ra ・・・(C)
Assuming that the length of the
ηw = (La0 × ta0-La1 × ta1) / (La0 × ta0) ・ ・ ・ (13)
Here, since the change in the length of the
ηa = ra ・ ・ ・ (14)
Then, the following equation (A) is calculated from the equations (4), (8) and (11).
(1-rf) × ΔLf / Lf0 <rf-rw ・ ・ ・ (A)
Further, the following equation (C) is calculated from the equations (5), (8) and (14).
(1-rf) × ΔLf / Lf0 <rf-ra ・ ・ ・ (C)
従って、本実施形態に係るハット形鋼矢板の製造方法にあっては、中間圧延機5における1又は複数の孔型10で複数回の圧延により被圧延材51における圧延入側のフランジ相当部53の長さより圧延出側のフランジ相当部53の長さを長くする。この際に、被圧延材51における腕相当部54の圧下率をra、被圧延材51におけるウェブ相当部52の圧下率をrw、被圧延材51におけるフランジ相当部53の圧下率をrf、圧延入側のフランジ相当部53の長さをLf0、フランジ相当部の延伸量をΔLfとしたときに、前述の(A)式及び(C)式を満足するように圧延する。
Therefore, in the method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to the present embodiment, the
また、本実施形態に係るハット形鋼矢板の製造設備(形鋼圧延ライン1)にあっては、中間圧延機5における1又は複数の孔型10では、被圧延材51における腕相当部54の圧下率をra、被圧延材51におけるウェブ相当部52の圧下率をrw、被圧延材51におけるフランジ相当部53の圧下率をrf、圧延入側のフランジ相当部53の長さをLf0、フランジ相当部の延伸量をΔLfとしたときに、前述の(A)式及び(C)式を満足するように複数回圧延する。
これにより、フランジ相当部53を長くする場合において、フランジ相当部53の減面率ηfを、ウェブ相当部52の減面率ηw及び腕相当部54の減面率ηaよりも大きくし、フランジ相当部53の圧下不足を解消し、フランジ相当部53への腕相当部54の引き込みを抑制することができる。
Further, in the hat-shaped steel sheet pile manufacturing equipment (shaped steel rolling line 1) according to the present embodiment, in one or a plurality of
As a result, when the flange
なお、腕相当部54のこの引き込み変形は、フランジ相当部53とウェブ相当部52とのなす角及びフランジ相当部53と腕相当部54とのなす角の影響を受けることが実操業から分かっており、フランジ相当部53とウェブ相当部52とのなす角、フランジ相当部53と腕相当部54とのなす角が大きいほど引き込み変形を起こしやすい。特に、当該角が50度以上のときには、腕相当部54の引き込み変形を起こしやすく、フランジ相当部53をウェブ相当部52及び腕相当部54よりも大きく圧下する必要がある。
It has been found from actual operation that this retracting deformation of the arm
また、フランジ相当部53を長くする場合において、フランジ相当部53への腕相当部54の引き込みを防止できたとしても、フランジ相当部53の減面率ηfが、ウェブ相当部52の減面率ηw及び腕相当部54の減面率ηaに対して大きすぎる場合には、フランジ相当部53のみが圧延方向に伸長し、フランジ相当部53が波打つフランジ波と呼ばれる不良が発生する。
Further, when the flange
このため、本実施形態に係るハット形鋼矢板の製造方法にあっては、中間圧延機5における1又は複数の孔型10で複数回の圧延によりフランジ相当部53の長さを長くする際に、前述の(A)式及び(C)式に加えて、フランジ波の発生限界となるフランジ相当部53の圧下率rfとウェブ相当部52の圧下率rwとの差をαw、フランジ波の発生限界となるフランジ相当部53の圧下率rfと腕相当部54の圧下率raとの差をαaとしたときに、次の(B)式及び(D)式を満たすように圧延する。
rf-rw<αw ・・・(B)
rf-ra<αa ・・・(D)
Therefore, in the method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to the present embodiment, when the length of the
rf-rw <αw ・ ・ ・ (B)
rf-ra <αa ・ ・ ・ (D)
また、本実施形態に係るハット形鋼矢板の製造設備(形鋼圧延ライン1)にあっては、中間圧延機5における1又は複数の孔型10では、前述の(A)式及び(C)式に加えて、フランジ波の発生限界となるフランジ相当部53の圧下率rfとウェブ相当部52の圧下率rwとの差をαw、フランジ波の発生限界となるフランジ相当部53の圧下率rfと腕相当部54の圧下率raとの差をαaとしたときに、前述の(B)式及び(D)式を満たすように複数回圧延する。
これにより、フランジ波の発生を抑制することができる。
Further, in the hat-shaped steel sheet pile manufacturing facility (shaped steel rolling line 1) according to the present embodiment, in the one or
This makes it possible to suppress the generation of flange waves.
なお、これまでの操業実績から、フランジ波の発生限界となるフランジ相当部53の圧下率rfとウェブ相当部52の圧下率rwとの差αw、及びフランジ波の発生限界となるフランジ相当部53の圧下率rfと腕相当部54の圧下率raとの差αaはともに0.2であることが分かっている。
従って、rf-rw及びrf-raは共に0.2未満を満たせばよく、(B)式はrf-rw<0.2、(D)式はrf-ra<0.2となる。
また、rf-rw及びrf-raが共に0.1未満であることがより望ましく、rf-rw<0.1…(E)、rf-ra<0.1…(F)を満たすように圧延することがより好ましい。
From the operation results so far, the difference αw between the reduction rate rf of the flange
Therefore, both rf-rw and rf-ra need to satisfy less than 0.2, and the formula (B) is rf-rw <0.2 and the formula (D) is rf-ra <0.2.
Further, it is more desirable that both rf-rw and rf-ra are less than 0.1, and rolling is performed so as to satisfy rf-rw <0.1 ... (E) and rf-ra <0.1 ... (F). It is more preferable to do so.
以上、本発明の実施形態について説明してきたが、本発明はこれに限定されずに種々の変更、改良を行うことができる。
例えば、被圧延材における圧延入側のフランジ相当部の長さより圧延出側のフランジ相当部の長さを長くする複数回の圧延は、中間圧延機5における1又は複数の孔型10で行う場合に限らない。フランジ相当部を長くする複数回の圧延は、粗圧延機4における1又は複数の孔型で行っても、仕上圧延機6における1又は複数の孔型で行っても、粗圧延機4及び中間圧延機5における1又は複数の孔型で行っても、中間圧延機5及び仕上圧延機6における1又は複数の孔型で行っても、粗圧延機4、中間圧延機5及び仕上圧延機6における1又は複数の孔型で行ってもよい。但し、いずれの場合においても、前述の(A)~(D)式を満足するように圧延することが必要である。
Although the embodiment of the present invention has been described above, the present invention is not limited to this, and various changes and improvements can be made.
For example, when a plurality of rolling times in which the length of the flange corresponding portion on the rolling out side is made longer than the length of the flange corresponding portion on the rolling in side of the material to be rolled is performed by one or a plurality of
形鋼圧延ライン1によってハット形鋼矢板101を圧延した。そして、粗圧延機4における1又は複数の孔型での複数回の圧延により被圧延材における圧延入側のフランジ相当部の長さより圧延出側のフランジ相当部の長さを長くした。フランジ相当部の長さを長くする際の比較例1~比較例3及び実施例の圧延条件を表1に示す。
The hat-shaped
また、表1に示す圧延条件から算出される比較例1~比較例3及び実施例のウェブ相当部、フランジ相当部、及び腕相当部の圧下率(%)等及び比較例1~比較例3及び実施例の圧延条件で圧延した場合の引き込み変形とフランジ波の発生結果を表2に示す。 Further, the rolling reduction ratio (%) of the web equivalent portion, the flange equivalent portion, and the arm equivalent portion of Comparative Examples 1 to 3 and Examples calculated from the rolling conditions shown in Table 1 and Comparative Examples 1 to 3 Table 2 shows the results of pull-in deformation and flange wave generation when rolling under the rolling conditions of the examples.
表2において、I1-1は、フランジ相当部の圧下率をrf、ウェブ相当部の圧下率をrwとしたときの次式で表される圧下率差(%)、I1-2は、フランジ相当部の圧下率をrf、腕相当部の圧下率をraとしたときの次式で表される圧下率差(%)である。
I1-1=rf-rw
I1-2=rf-ra
また、表2において、I2は、フランジ相当部の圧下率をrf、圧延入側のフランジ相当部の長さをLf0、フランジ相当部の延伸量をΔLfとしたときの次式で示される値(%)である。
I2=(1-ff)×ΔLf/Lf0
In Table 2, I1-1 is the reduction rate difference (%) expressed by the following equation when the reduction rate of the flange equivalent portion is rf and the reduction rate of the web equivalent portion is rf, and I1-2 is the flange equivalent. It is the reduction rate difference (%) expressed by the following equation when the reduction rate of the portion is rf and the reduction rate of the arm corresponding portion is ra.
I1-1 = rf-rw
I1-2 = rf-ra
Further, in Table 2, I2 is a value represented by the following equation when the reduction ratio of the flange equivalent portion is rf, the length of the flange equivalent portion on the rolling entry side is Lf0, and the stretching amount of the flange equivalent portion is ΔLf. %).
I2 = (1-ff) × ΔLf / Lf0
判定結果として、I1-1>I2のとき(前述した(A)式を満たすとき)ときはOK、I1-2>I2のとき(前述した(C)式を満たすとき)はOK、I1-1≦I2のときはNG、I1-2≦I2のときはNG、I1-1<αw(αw=0.2)のとき(前述した(B)式を満たすとき)はOK、I1-2<αa(αa=0.2)のとき(前述した(D)式を満たすとき)はOK、I1-1≧αw(αw=0.2)のとき(前述した(B)式を満たさないとき)はNG、I1-2≧αa(αa=0.2)のとき(前述した(D)式を満たさないとき)はNGとした。 As a judgment result, when I1-1> I2 (when the above-mentioned formula (A) is satisfied), it is OK, and when I1-2> I2 (when the above-mentioned formula (C) is satisfied), it is OK, I1-1. NG when ≤I2, NG when I1-2≤I2, OK when I1-1 <αw (αw = 0.2) (when the above-mentioned equation (B) is satisfied), I1-2 <αa When (αa = 0.2) (when the above-mentioned equation (D) is satisfied) is OK, and when I1-1 ≧ αw (αw = 0.2) (when the above-mentioned equation (B) is not satisfied) When NG, I1-2 ≧ αa (αa = 0.2) (when the above-mentioned equation (D) is not satisfied), it was NG.
比較例1は、ウェブ相当部の出側の厚みを、他の比較例2、比較例3、及び実施例におけるウェブ相当部の出側の厚みよりも薄くして、フランジ相当部の圧下率とウェブ相当部の圧下率との差を小さくした条件である。比較例1では、表3からわかるように、ウェブ相当部でI2>I1-1((A)式を満たさない)であり、判定結果はNGとなっている。 In Comparative Example 1, the thickness of the protruding side of the web-corresponding portion is made thinner than the thickness of the protruding side of the web-corresponding portion in the other Comparative Examples 2, Comparative Example 3, and Examples, and the reduction rate of the flange-corresponding portion is used. It is a condition that the difference from the reduction rate of the web equivalent part is small. In Comparative Example 1, as can be seen from Table 3, I2> I1-1 (does not satisfy the formula (A)) in the web corresponding portion, and the determination result is NG.
比較例2は、腕相当部の出側の厚みを、他の比較例1、比較例3、及び実施例における腕相当部の出側の厚みよりも薄くして、フランジ相当部の圧下率と腕相当部の圧下率との差を小さくした条件である。比較例2では、表3からわかるように、腕相当部でI2>I1-2((C)式を満たさない)であり、判定結果はNGとなっている。 In Comparative Example 2, the thickness of the protruding side of the arm corresponding portion is made thinner than the thickness of the protruding side of the arm corresponding portion in the other Comparative Examples 1, Comparative Example 3, and Examples, and the reduction rate of the flange corresponding portion is obtained. It is a condition that the difference from the reduction rate of the arm corresponding part is small. In Comparative Example 2, as can be seen from Table 3, I2> I1-2 (does not satisfy the equation (C)) in the arm corresponding portion, and the determination result is NG.
比較例3は、フランジ相当部の出側の厚みを、他の比較例1、比較例2、及び実施例におけるフランジ相当部の出側の厚みよりも極端に薄くして、フランジ相当部の圧下率を極端に大きくした条件である。比較例3では、表3からわかるように、ウェブ相当部でI1-1>αw(αw=0.2)((B)式を満たさない)、腕相当部でI1-2>αa(αa=0.2)((D)式を満たさない)であり、判定結果はNGとなっている。 In Comparative Example 3, the thickness of the protruding side of the flange corresponding portion is made extremely thinner than the thickness of the protruding side of the flange corresponding portion in the other Comparative Examples 1, Comparative Example 2, and Examples, and the flange corresponding portion is reduced. This is a condition in which the rate is extremely increased. In Comparative Example 3, as can be seen from Table 3, I1-1> αw (αw = 0.2) (does not satisfy the formula (B)) in the web corresponding part, and I1-2> αa (αa =) in the arm corresponding part. 0.2) (does not satisfy equation (D)), and the determination result is NG.
また、実施例は、I1-1>I2、I1-2>I2、I1-1<αw(αw=0.2)、I1-2<αa(αa=0.2)を満たすように、ウェブ相当部、フランジ相当部、及び腕相当部の入側及び出側の厚みを設定した条件である。ウェブ相当部及び腕相当部で判定結果はOKである。
そして、比較例1では引き込み変形が発生し、比較例2でも引き込み変形が発生した。比較例3では、引き込み変形は発生しなかったが、フランジ波が発生した。
Further, the examples correspond to the web so as to satisfy I1-1> I2, I1-2> I2, I1-1 <αw (αw = 0.2), and I1-2 <αa (αa = 0.2). It is a condition that the thickness of the entrance side and the exit side of the portion, the flange equivalent portion, and the arm equivalent portion is set. The judgment result is OK in the web corresponding part and the arm corresponding part.
Then, the pull-in deformation occurred in Comparative Example 1, and the pull-in deformation occurred in Comparative Example 2. In Comparative Example 3, the pull-in deformation did not occur, but the flange wave was generated.
一方、実施例では、引き込み変形もフランジ波も発生しなかった。
実施例により、粗圧延機4における1又は複数の孔型で複数回の圧延により被圧延材における圧延入側のフランジ相当部の長さより圧延出側のフランジ相当部の長さを長くする際に、(A)式~(D)式を満足するように圧延することで、引き込み変形を抑制できるとともにフランジ波の発生を抑制できることが確認できた。
On the other hand, in the embodiment, neither pull-in deformation nor flange wave occurred.
According to the embodiment, when the length of the flange corresponding portion on the rolling out side is made longer than the length of the flange corresponding portion on the rolling in side of the material to be rolled by rolling a plurality of times with one or more hole molds in the
1 形鋼圧延ライン
2 搬送テーブル
3 加熱炉
4 粗圧延機
5 中間圧延機
6 仕上圧延機
7 ホットソー
10 孔型
11 上圧延ロール
12 下圧延ロール
51 被圧延材
52 ウェブ相当部
53 フランジ相当部
54 腕相当部
55 継手相当部
101 ハット形鋼矢板
102 ウェブ部
103 フランジ部
104 腕部
105 継手部
1 Shaped
Claims (4)
複数回の圧延により被圧延材における圧延入側のフランジ相当部の長さより圧延出側のフランジ相当部の長さを長くする際に、被圧延材における腕相当部の圧下率をra、被圧延材におけるウェブ相当部の圧下率をrw、被圧延材におけるフランジ相当部の圧下率をrf、圧延入側のフランジ相当部の長さをLf0、フランジ相当部の延伸量をΔLfとしたときに、次の(A)~(D)式を満たすように圧延することを特徴とするハット形鋼矢板の製造方法。
(1-ff)×ΔLf/Lf0<rf-rw ・・・(A)
rf-rw<0.2 ・・・(B)
(1-ff)×ΔLf/Lf0<rf-ra ・・・(C)
rf-ra<0.2 ・・・(D) A web portion, a pair of flange portions provided at both ends of the web portion, a pair of arm portions provided at the tips of each of the pair of flange portions, and two provided at the tips of each of the pair of arm portions. A method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile having a joint portion by rolling the hat-shaped steel sheet pile having a joint portion a plurality of times in one or more hole molds in each of a rough rolling mill, an intermediate rolling mill, and a finish rolling mill. ,
When the length of the part corresponding to the flange on the rolled out side is made longer than the length of the part corresponding to the flange on the rolling in side of the material to be rolled by rolling multiple times, the rolling reduction ratio of the part corresponding to the arm in the material to be rolled is ra. When the rolling reduction of the web-corresponding part of the material is rf, the rolling of the flange-corresponding part of the material to be rolled is rf, the length of the flange-corresponding part on the rolling-in side is Lf0, and the stretching amount of the flange-corresponding part is ΔLf. A method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile, which comprises rolling so as to satisfy the following formulas (A) to (D).
(1-ff) × ΔLf / Lf0 <rf-rw ・ ・ ・ (A)
rf-rw <0.2 ... (B)
(1-ff) × ΔLf / Lf0 <rf-ra ・ ・ ・ (C)
rf-ra <0.2 ... (D)
rf-rw<0.1 ・・・(E)
rf-ra<0.1 ・・・(F) The reduction rate ra of the arm corresponding part in the material to be rolled, the reduction rate rf of the web corresponding part in the material to be rolled, and the reduction rate rf of the flange corresponding part in the material to be rolled further have the following equations (E) and (F). The method for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to claim 1, wherein the product is rolled so as to satisfy the requirements.
rf-rw <0.1 ... (E)
rf-ra <0.1 ... (F)
粗圧延機、中間圧延機、及び仕上圧延機を備え、
被圧延材における腕相当部の圧下率をra、被圧延材におけるウェブ相当部の圧下率をrw、被圧延材におけるフランジ相当部の圧下率をrf、圧延入側のフランジ相当部の長さをLf0、フランジ相当部の延伸量をΔLfとしたときに、粗圧延機、中間圧延機、及び仕上圧延機の少なくとも1つの圧延機は、次の(A)~(D)式を満たすように複数回圧延する1又は複数の孔型を有することを特徴とするハット形鋼矢板の製造設備。
(1-ff)×ΔLf/Lf0<rf-rw ・・・(A)
rf-rw<0.2 ・・・(B)
(1-ff)×ΔLf/Lf0<rf-ra ・・・(C)
rf-ra<0.2 ・・・(D) A web portion, a pair of flange portions provided at both ends of the web portion, a pair of arm portions provided at the tips of each of the pair of flange portions, and two provided at the tips of each of the pair of arm portions. It is a manufacturing facility for hat-shaped steel sheet piles that manufactures hat-shaped steel sheet piles with joints.
Equipped with a rough rolling mill, an intermediate rolling mill, and a finishing rolling mill,
The reduction rate of the arm corresponding part in the material to be rolled is ra, the reduction rate of the web equivalent part in the material to be rolled is rf, the reduction rate of the flange equivalent part in the material to be rolled is rf, and the length of the flange corresponding part on the rolling entry side is When Lf0 and the stretching amount of the flange corresponding portion are ΔLf, at least one rolling mill of the rough rolling mill, the intermediate rolling mill, and the finish rolling mill shall satisfy the following formulas (A) to (D). A hat-shaped steel sheet pile manufacturing facility characterized by having one or more hole types to be rolled.
(1-ff) × ΔLf / Lf0 <rf-rw ・ ・ ・ (A)
rf-rw <0.2 ... (B)
(1-ff) × ΔLf / Lf0 <rf-ra ・ ・ ・ (C)
rf-ra <0.2 ... (D)
rf-rw<0.1 ・・・(E)
rf-ra<0.1 ・・・(F) In the one or more hole types, the reduction rate ra of the arm corresponding portion in the material to be rolled, the reduction rate rf of the web corresponding part in the material to be rolled, and the reduction rate rf of the flange corresponding part in the material to be rolled are further as follows. The equipment for manufacturing a hat-shaped steel sheet pile according to claim 3, wherein the rolling sheet is rolled a plurality of times so as to satisfy the equations (E) and (F).
rf-rw <0.1 ... (E)
rf-ra <0.1 ... (F)
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Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005144497A (en) * | 2003-11-14 | 2005-06-09 | Jfe Steel Kk | Rough rolling roll and rough rolling method used for manufacturing steel sheet pile having projected line on joint |
JP2006088176A (en) * | 2004-09-22 | 2006-04-06 | Jfe Steel Kk | Method for manufacturing hat shape steel sheet pile |
JP2018090845A (en) * | 2016-11-30 | 2018-06-14 | Jfeスチール株式会社 | Steel sheet pile and method for manufacturing the same |
JP2019038014A (en) * | 2017-08-25 | 2019-03-14 | 新日鐵住金株式会社 | Method for manufacturing steel sheet pile having flange |
JP2019042806A (en) * | 2017-09-06 | 2019-03-22 | 新日鐵住金株式会社 | Hat-shaped steel sheet pile manufacturing method and rolling machine |
JP2019188457A (en) * | 2018-04-27 | 2019-10-31 | Jfeスチール株式会社 | Device for and method of producing steel sheet pile |
-
2020
- 2020-07-16 JP JP2020122394A patent/JP7235014B2/en active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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