JP2021134495A - ラダーマクラギ - Google Patents

Abstract

【課題】コストを低減することができるラダーマクラギ１０を提供する。【解決手段】継材１４は、両端部が一対の縦梁１２に埋め込まれた直線状の棒鋼で形成される。継材１４は、全体に防錆処理が施される。一対の縦梁１２の内部には、Ｘ方向に間隔を置いてスターラップ１２ｒが配置される。継材１４の近傍領域１７ｄにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向の密度は、Ｘ方向に隣り合う継材１４の中間領域１７ｃにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向の密度より大きい。一対の縦梁１２に埋め込まれる継材１４の周囲には、スパイラル筋１２ｓが配置される。【選択図】図３

Description

本発明の実施形態は、ラダーマクラギに関する。

軌道の保守省力化等を目的として、ラダーマクラギが実用化されている。ラダーマクラギとは、プレストレストコンクリート（ＰＣ）製の長尺な縦梁をレールに沿って配置し、一対の縦梁を鋼製の継材で繋いだ、はしご状のマクラギである。

継材は、ラダーマクラギの軌間保持のために設けられる。継材には、耐候性を有する特殊な鋼管が用いられる。設計で想定した鋼管の曲げ変形に対して局部座屈を防止するため、鋼管の内部にはモルタルが充填される。コンクリート製の縦梁に対する定着を確保して鋼管の抜けを防止するため、鋼管の端部に扁平加工が施される。

特開２００８−１８４８６３号公報

上述したように、継材には特殊な鋼管が用いられるとともに、煩雑な工程を経て製造される。そのため、継材のコスト低減が求められている。

本発明が解決しようとする課題は、コストを低減することができるラダーマクラギを提供することである。

本発明におけるラダーマクラギは、第１方向に伸びる一対のレールの下方に配置され、第１方向に伸びる一対の縦梁と、上下方向および第１方向に交差する第２方向において一対の縦梁の内側に配置され、一対の縦梁を第２方向に結合する継材と、を有する。継材は、両端部が一対の縦梁に埋め込まれた直線状の棒鋼で形成される。継材は、全体に防錆処理が施される。一対の縦梁の内部には、第１方向に間隔を置いてスターラップが配置される。継材の近傍領域におけるスターラップの第１方向の密度は、第１方向に隣り合う継材の中間領域におけるスターラップの第１方向の密度より大きい。一対の縦梁に埋め込まれる継材の周囲には、スパイラル筋が配置される。

継材が直線状の棒鋼で形成されるので、鋼管の端部に扁平加工を施した継材を採用する場合と比べて、ラダーマクラギのコストを低減することができる。継材に防錆処理が施されるので、ラダーマクラギのランニングコストを低減することができる。継材の全体に防錆処理が施されるので、継材の一部に防錆処理が施される場合と比べて防錆処理作業が簡略化され、ラダーマクラギのコストを低減することができる。継材が直線状の棒鋼で形成されても、継材の縦梁からの引抜強度が確保される。継材の近傍領域におけるスターラップの第１方向の密度が大きいので、継材の近傍領域において第１方向に沿ったひび割れが抑制される。継材の周囲にスパイラル筋が配置されるので、継材の埋め込み位置において第２方向に沿ったひび割れが抑制される。

防錆処理は、エポキシ粉体塗装処理である。
これにより、継材の発錆が抑制され、継材の電気絶縁性能が向上する。また、ラダーマクラギのコストを低減することができる。

一対の縦梁は、レールを固定する締結装置を取り付ける取付穴を有する。継材は、第１方向に隣り合う取付穴の中間に配置される。
これにより、取付穴１６との干渉を避けて、スターラップおよびスパイラル筋を配置しやすくなる。

棒鋼は、公称直径が４１ｍｍ以上である。
これにより、継材１４の縦梁１２からの引抜強度を確保することができる。

３本以上の継材が、第１方向に等間隔に並んで配置される。
３本以上の継材１４により、軌間の保持力が分担される。したがって、各継材１４の引抜強度が確保される。

一対の縦梁は、第１方向の両端部において一対の縦梁を第２方向に連結する一対の端部閉合梁を有する。３本以上の継材が、第１方向において一対の端部閉合梁の間に等間隔に並んで配置される。
一対の端部閉合梁９０も、軌間の保持力を分担する。したがって、各継材１４の引抜強度が確保される。

継材が直線状の棒鋼で形成されるので、鋼管の端部に扁平加工を施した継材を採用する場合と比べて、ラダーマクラギのコストを低減することができる。継材に防錆処理が施されるので、ラダーマクラギのランニングコストを低減することができる。継材の全体に防錆処理が施されるので、継材の一部に防錆処理が施される場合と比べて防錆処理作業が簡略化され、ラダーマクラギのコストを低減することができる。継材が直線状の棒鋼で形成されても、縦梁からの継材の引抜強度が確保される。

バラスト・ラダー軌道の斜視図。 実施形態のラダーマクラギの平面図。 図２のＰ部の平面断面図。 継材の引抜試験の説明図。 実施形態の第１変形例のラダーマクラギの平面図。

以下、実施形態のラダーマクラギを、図面を参照して説明する。実施形態では、バラスト・ラダー軌道用のラダーマクラギを例にして説明する。
図１は、バラスト・ラダー軌道の斜視図である。バラスト・ラダー軌道１は、バラスト道床３の上に、ラダーマクラギ１０を敷設した軌道である。ラダーマクラギ１０は、レール５の直下に配置した、はしご状の縦マクラギである。レール５は、締結装置６によりラダーマクラギ１０に固定される。

本願において、直交座標系のＺ方向、Ｘ方向およびＹ方向が以下のように定義される。Ｚ方向は鉛直方向であり、＋Ｚ方向は上方向である。Ｘ方向（第１方向）は、レール５が伸びる方向である。Ｙ方向（第２方向）は、Ｚ方向およびＸ方向に直交する方向である。Ｘ方向およびＹ方向は、水平方向である。

図２は、実施形態のラダーマクラギの平面図である。ラダーマクラギ１０は、縦梁１２と、端部閉合梁９０と、継材１４と、を有する。ラダーマクラギ１０は、一対の縦梁１２ａ，１２ｂを複数の継材１４で剛結合することにより、はしご状に形成される。

縦梁１２は、Ｘ方向に伸びる。縦梁１２は、プレストレストコンクリート（ＰＣ）により形成される。ＰＣは、ＰＣ鋼材によりプレストレスを与えられたコンクリートである。一対の縦梁１２ａ，１２ｂが、Ｙ方向に間隔を置いて平行に配置される。縦梁１２の上面には、締結装置６（図１参照）を取り付けるための取付穴１６が形成される。取付穴１６は、レール５（図１参照）のＹ方向の両側に相当する位置に配置される。複数の取付穴１６が、Ｘ方向に沿って等間隔で配置される。Ｘ方向における締結装置６および取付穴１６の個数は、各図の例に限定されない。

端部閉合梁９０は、一対の縦梁１２ａ，１２ｂに跨って配置され、一対の縦梁１２ａ，１２ｂをＹ方向に連結する。端部閉合梁９０の基本構造は鉄筋コンクリート構造である。ただし、端部閉合梁９０のひび割れを防止するため、補助的にアンボンドＰＣ鋼材によりプレストレス（ポストテンション式）が与えられている。一対の端部閉合梁９０が、一対の縦梁１２ａ，１２ｂのＸ方向の両端部に配置される。端部閉合梁９０は、バラストに対するラダーマクラギ１０の受圧面積を増やして、縦梁１２の端部の沈下を抑制する。

継材１４は、一対の縦梁１２ａ，１２ｂに跨って配置される。複数（図２の例では３本）の継材１４が、Ｘ方向に等間隔に平行に並んで配置される。複数の継材１４が、Ｘ方向において一対の端部閉合梁９０の間に並んで配置される。
継材１４は、Ｙ方向に伸びる直線状の異形棒鋼により形成される。例えば、異形棒鋼は、公称直径が約４１ｍｍのＤ４１である。異形棒鋼の公称直径は、４１ｍｍ以上であることが望ましい。例えば、異形棒鋼は、公称直径が約５１ｍｍのＤ５１であってもよい。継材１４のＹ方向の両端部は、一対の縦梁１２ａ，１２ｂの内部に埋め込まれる。例えば、縦梁１２のＹ方向の幅が４６０ｍｍの場合に、継材１４の端部の定着長（埋め込み長さ）は４００ｍｍである。

継材１４の表面全体に防錆処理が施される。例えば、防錆処理は、エポキシ粉体塗装処理である。防錆処理は、常温金属溶射システム(ＭＳ工法、亜鉛とアルミニウムを溶射、防錆皮膜を形成)であってもよい。防錆処理が施されることにより、一対の縦梁１２ａ，１２ｂの間に露出する継材１４の発錆が抑制される。継材１４の全体に防錆処理が施されることにより、仮に縦梁１２にひび割れが生じた場合でも、縦梁１２の内部に埋め込まれた継材１４の発錆が抑制される。継材１４の全体に防錆処理が施されることにより、継材１４の一部に防錆処理が施される場合と比べて、防錆処理作業が簡略化される。

図３は、図２のＰ部の平面断面図である。図３に示すように、縦梁１２の芯には、主筋１２ｍおよびスターラップ１２ｒが配置される。主筋１２ｍは、ＰＣ鋼より線で形成され、Ｘ方向に伸びる。スターラップ１２ｒは、複数の主筋１２ｍを囲むように、ＹＺ面内に配置される。複数のスターラップ１２ｒが、Ｘ方向に間隔を置いて配置される。

継材１４は、Ｘ方向に隣り合う取付穴１６の間に配置される。第１領域１８ｄにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向の密度は、第２領域１８ｃにおける密度より大きい。第１領域１８ｄは、Ｘ方向に隣り合う取付穴１６の内側の領域であって、継材１４が配置される領域である。第２領域１８ｃは、Ｘ方向に隣り合う取付穴１６の内側の領域であって、継材１４が配置されない領域である。言い換えれば、継材１４の近傍領域１７ｄにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向の密度は、Ｘ方向に隣り合う継材１４の中間領域１７ｃにおける密度より大きい。継材１４の近傍領域１７ｄにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向のピッチは、中間領域１７ｃのピッチの半分である。すなわち、継材１４の近傍領域１７ｄにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向の密度は、中間領域１７ｃの密度の２倍である。

図４は、継材の引抜試験の説明図である。図３に示す近傍領域１７ｄにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向の密度を、中間領域１７ｃにおける密度と同じにして、ラダーマクラギの実物大の模型試験体９１０を作成した。試験体９１０について、継材１４の縦梁１２からの引抜試験を実施した。引抜荷重が大きくなると、図４に示すように、継材１４の近傍領域において、Ｘ方向に沿うひび割れＣｘが発生した。Ｘ方向に沿うひび割れＣｘは、コンクリートのＹ方向の引張応力によって発生する。図３に示すように、実施形態のラダーマクラギ１０では、継材１４の近傍領域１７ｄにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向の密度が大きい。スターラップ１２ｒは、Ｙ方向に伸びて、コンクリートのＹ方向の引張応力を抑制する。これにより、Ｘ方向に沿うひび割れＣｘが抑制される。

図３に示すように、継材１４の端部は縦梁１２に埋め込まれる。継材１４の端部の周囲には、スパイラル筋１２ｓが配置される。スパイラル筋は、らせん状に形成され、継材１４の端部を取り囲む。
図４に示す試験体９１０では、スパイラル筋を設けていない。継材１４の引抜荷重が大きくなると、継材１４の埋め込み位置において、Ｙ方向に沿うひび割れＣｙが発生した。Ｙ方向に沿うひび割れＣｙは、コンクリートのＸ方向の引張応力によって発生する。図３に示すように、実施形態のラダーマクラギ１０では、継材１４の端部の周囲にスパイラル筋１２ｓが配置される。スパイラル筋１２ｓは、Ｘ方向に伸びて、コンクリートのＸ方向の引張応力を抑制する。これにより、Ｙ方向に沿うひび割れＣｙが抑制される。

前述したように、継材１４の近傍領域１７ｄにおいて、スターラップ１２ｒが高密度に配置される。継材１４の端部の周囲には、スパイラル筋１２ｓが配置される。スターラップ１２ｒおよびスパイラル筋１２ｓは、取付穴１６との干渉を避けて配置する必要がある。継材１４は、Ｘ方向に隣り合う取付穴１６の中間に配置される。これにより、取付穴１６との干渉を避けて、スターラップ１２ｒおよびスパイラル筋１２ｓを配置しやすくなる。

実施形態のラダーマクラギ１０の性能試験について説明する。
鉄道車両の走行に伴って、車輪からレール５に横圧（水平方向の力）が作用する。横圧に対して軌間を保持することが、継材１４に求められる。軌間を保持するためには、継材１４の縦梁１２からの引抜強度を確保することが必要である。継材１４の引抜保証荷重の目安値は、ＪＩＳ Ｅ１２０１，１２０２に示す曲線用のＰＣマクラギの設計横圧を参考にして、６０ｋＮに設定される。継材１４の引抜破壊荷重の目安値は、地震時脱線対策用の脱線防止ガードの設計等で用いられる設計横圧を参考にして、２００ｋＮに設定される。

表１は、継材１４の引抜試験結果である。継材１４にＤ４１の棒鋼を採用して、ラダーマクラギ１０の実物大の模型試験体を作成した。３個の試験体について引抜試験を実施し、ひび割れ発生荷重および破壊荷重を測定した。その結果、ひび割れ発生荷重の平均値は１０３ｋＮであり、最小値は８４ｋＮであった。ひび割れ発生荷重の最小値は、継材１４の引抜保証荷重の目安値である６０ｋＮを上回った。一方、破壊荷重の平均値は５９５ｋＮであり、最小値は５７２ｋＮであった。破壊荷重の最小値は、継材１４の引抜破壊荷重の目安値である２００ｋＮを上回った。公称直径が４１ｍｍ以上のＤ５１などの棒鋼では、Ｄ４１以上の引抜強度を有することが明らかである。以上により、継材１４に公称直径が４１ｍｍ以上の棒鋼を採用することで、継材１４の引抜強度を確保しうることが確認された。前述したように、複数の継材１４が一対の縦梁１２ａ，１２ｂの間に配置される。複数の継材１４は、軌間の保持力を分担する。継材１４の本数が多くなるほど、継材１４の引抜強度が確保しやすくなる。
本願では、引抜抵抗を高めるため異形棒鋼（未加工）を採用した。なお、鉄筋コンクリート構造と考えると、縦梁１２への定着長が縦梁１２の幅以上に必要、あるいは異形棒鋼をフックして定着することが必要とも考えられる。しかし、スパイラル筋１２ｓの配置等により、縦梁１２の幅より短い定着長で引抜抵抗を確保できることが、試験で確認された。

実施形態のラダーマクラギ１０の製造方法について説明する。
最初に、縦梁１２の底版を準備し、側面内枠を配置する。次に、スターラップ１２ｒを仮配置する。次に、ＰＣ鋼より線、継材１４およびスターラップ１２ｒを配置する。ＰＣ鋼より線は、縦梁端面枠を介して、スターラップ１２ｒの中に配置する。ＰＣ鋼より線は、継材１４の上下に所定の本数を配置する。継材１４は、スパイラル筋１２ｓと共に配置する。次に、ＰＣ鋼より線を仮緊張する。具体的には、ＰＣ鋼より線を定着板に固定する。その後、本緊張時のばらつきをなくすため、ＰＣ鋼より線に１本ずつ所定の張力を与える。次に、緊張ジャッキにより、全てのＰＣ鋼より線を同時に本緊張する。

次に、スターラップ１２ｒおよび補強筋を所定の位置に結束して、鉄筋を組み立てる。次に、取付穴１６の位置に埋込材およびスパイラル筋を配置し、型枠に取り付ける。次に、端部閉合梁９０の鉄筋を配置する。端部閉合梁９０の鉄筋は、予めカゴ状に組み立てておいてもよい。端部閉合梁９０にプレストレスを与えるためのＰＣ鋼棒を仮配置する。次に、縦梁１２の残りの側面外枠および端部閉合梁９０の型枠を組み立てる。次に、端部閉合梁９０のＰＣ鋼棒を所定の位置に取り付け、弛まない程度に締め付けて１次緊張する。次に、吊りインサートなどの付属物を取り付ける。そして、コンクリートを打設する。

コンクリートの打設面を荒仕上げ（高さ調整）した後、弾性材を必要に応じて所定の位置に取り付ける。次に、打設面を平滑にコテ仕上げする。次に、高温促進養生など、プレストレス導入時に必要な強度を確保できる養生を行う。必要な強度が発現したら、縦梁１２の端面枠および側枠を脱型する。また、埋込材等の取付ボルトを取り外す。次に、ＰＣ鋼より線の緊張を緩和して、縦梁１２にプレストレスを導入する。次に、端部閉合梁９０のＰＣ鋼棒を２次緊張する。具体的には、型枠をラダーマクラギ１０から１０ｍｍ程度持上げた後、端部閉合梁９０のＰＣ鋼棒を緊張する。型枠を持上げるのは、ＰＣ鋼棒の緊張により、縦梁１２の面取り部分が、端部閉合梁９０の型枠にぶつからないようにするためである。

次に、ＰＣ鋼より線の端部を切断し、縦梁１２の端面を仕上げる。また、端部閉合梁９０のあと埋め処理を行う。次に、設計基準強度の発現に必要な期間以上、製品を養生させる。最後に、緩衝材等の必要な軌道部材を取り付けて、ラダーマクラギ１０が完成する。

以上に詳述したように、実施形態のラダーマクラギは、一対の縦梁１２ａ，１２ｂと、継材１４と、を有する。一対の縦梁１２ａ，１２ｂは、Ｘ方向に伸びる一対のレール５の下方に配置され、Ｘ方向に伸びる。継材１４は、Ｚ方向およびＸ方向に交差するＹ方向において一対の縦梁１２ａ，１２ｂの内側に配置され、一対の縦梁１２ａ，１２ｂをＹ方向に結合する。継材１４は、両端部が一対の縦梁１２ａ，１２ｂに埋め込まれた直線状の棒鋼で形成される。継材１４は、全体に防錆処理が施される。一対の縦梁１２ａ，１２ｂの内部には、Ｘ方向に間隔を置いてスターラップ１２ｒが配置される。継材１４の近傍領域１７ｄにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向の密度は、Ｘ方向に隣り合う継材１４の中間領域１７ｃにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向の密度より大きい。一対の縦梁１２ａ，１２ｂに埋め込まれる継材１４の周囲には、スパイラル筋１２ｓが配置される。

継材１４が直線状の棒鋼で形成されるので、鋼管の端部に扁平加工を施した継材を採用する場合と比べて、ラダーマクラギ１０のコストを低減することができる。継材に防錆処理が施されるので、ラダーマクラギ１０のランニングコストを低減することができる。継材１４の全体に防錆処理が施されるので、継材１４の一部に防錆処理が施される場合と比べて防錆処理作業が簡略化され、ラダーマクラギ１０のコストを低減することができる。継材１４が直線状の棒鋼で形成されても、継材１４の縦梁１２からの引抜強度を確保することができる。継材１４の近傍領域１７ｄにおけるスターラップ１２ｒのＸ方向の密度が大きいので、継材１４の近傍領域１７ｄにおいてＸ方向に沿ったひび割れＣｘが抑制される。継材１４の周囲にスパイラル筋１２ｓが配置されるので、継材１４の埋め込み位置においてＹ方向に沿ったひび割れＣｙが抑制される。

防錆処理は、エポキシ粉体塗装処理である。
これにより、継材１４の発錆が抑制され、継材１４の電気絶縁性能が向上する。また、ラダーマクラギ１０のコストを低減することができる。

一対の縦梁１２ａ，１２ｂは、レール５を固定する締結装置６を取り付ける取付穴１６を有する。継材１４は、Ｘ方向に隣り合う取付穴１６の中間に配置される。
これにより、取付穴１６との干渉を避けて、スターラップ１２ｒおよびスパイラル筋１２ｓを配置しやすくなる。

棒鋼は、公称直径が４１ｍｍ以上である。
これにより、継材１４の縦梁１２からの引抜強度を確保することができる。

３本以上の継材１４が、Ｘ方向に等間隔に並んで配置される。
３本以上の継材１４により、軌間の保持力が分担される。したがって、継材１４の引抜強度が確保される。

一対の縦梁１２ａ，１２ｂは、Ｘ方向の両端部において一対の縦梁１２ａ，１２ｂをＹ方向に連結する一対の端部閉合梁９０を有する。３本以上の継材１４が、Ｘ方向において一対の端部閉合梁９０の間に等間隔に並んで配置される。
一対の端部閉合梁９０も、軌間の保持力を分担する。したがって、各継材１４の引抜強度が確保される。

（第１変形例）
図５は、実施形態の第１変形例のラダーマクラギの平面図である。実施形態ではバラスト・ラダー軌道用のラダーマクラギ１０を例にして説明した。第１変形例のラダーマクラギ１０Ａは、フローティング・ラダー軌道用である点で、実施形態とは異なる。実施形態と同様である点についての第１変形例の説明は省略される。

フローティング・ラダー軌道は、ラダーマクラギを低ばね剛性の防振材または防振装置で間欠的に支持して、高架橋等のコンクリート床版から浮かせた構造の直結軌道である。フローティング・ラダー軌道用のラダーマクラギ１０Ａは、縦梁１２の端部の沈下を考慮する必要性が小さいので、端部閉合梁を備えていない。

ラダーマクラギ１０Ａは、複数（図５の例では３本）の継材１４を有する。複数の継材１４が、一対の縦梁１２ａ，１２ｂの間に、Ｘ方向に等間隔に平行に並んで配置される。＋Ｘ方向の端部に配置される継材１４ｅは、第１取付穴１６ｅ１と第２取付穴１６ｅ２との中間に配置される。第１取付穴１６ｅ１は、＋Ｘ方向の端部に配置される取付穴である。第２取付穴１６ｅ２は、第１取付穴１６ｅ１の−Ｘ方向に隣り合う取付穴である。−Ｘ方向の端部に配置される継材も、同様に配置される。
第１変形例のラダーマクラギ１０Ａも、実施形態のラダーマクラギ１０と同様の効果を有する。

以上、本発明の一実施形態について図面を参照して詳述したが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の構成の変更、組み合わせ、削除等も含まれる。

Ｘ…第１方向、Ｙ…第２方向、Ｚ…上下方向、５…レール、６…締結装置、１０，１０Ａ…ラダーマクラギ、１２，１２ａ，１２ｂ…縦梁、１２ｒ…スターラップ、１２ｓ…スパイラル筋、１４…継材、１６…取付穴、１７ｄ…近傍領域、１７ｃ…中間領域、９０…端部閉合梁。

Claims (6)

1. 第１方向に伸びる一対のレールの下方に配置され、前記第１方向に伸びる一対の縦梁と、
   上下方向および前記第１方向に交差する第２方向において前記一対の縦梁の内側に配置され、前記一対の縦梁を前記第２方向に結合する継材と、を有し、
   前記継材は、両端部が前記一対の縦梁に埋め込まれた直線状の棒鋼で形成され、
   前記継材は、全体に防錆処理が施され、
   前記一対の縦梁の内部には、前記第１方向に間隔を置いてスターラップが配置され、
   前記継材の近傍領域における前記スターラップの前記第１方向の密度は、前記第１方向に隣り合う前記継材の中間領域における前記スターラップの前記第１方向の密度より大きく、
   前記一対の縦梁に埋め込まれる前記継材の周囲には、スパイラル筋が配置される、
   ラダーマクラギ。
2. 前記防錆処理は、エポキシ粉体塗装処理である、
   請求項１に記載のラダーマクラギ。
3. 前記一対の縦梁は、前記レールを固定する締結装置を取り付ける取付穴を有し、
   前記継材は、前記第１方向に隣り合う前記取付穴の中間に配置される、
   請求項１または２に記載のラダーマクラギ。
4. 前記棒鋼は、公称直径が４１ｍｍ以上である、
   請求項１から３のいずれか１項に記載のラダーマクラギ。
5. ３本以上の前記継材が、前記第１方向に等間隔に並んで配置される、
   請求項１から４のいずれか１項に記載のラダーマクラギ。
6. 前記一対の縦梁は、前記第１方向の両端部において前記一対の縦梁を前記第２方向に連結する一対の端部閉合梁を有し、
   ３本以上の前記継材が、前記第１方向において前記一対の端部閉合梁の間に等間隔に並んで配置される、
   請求項１から５のいずれか１項に記載のラダーマクラギ。

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