JP2020528516A - スプリットサイクルエンジン - Google Patents

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Abstract

【解決手段】スプリットサイクル内燃エンジンは、圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、燃焼シリンダに作動流体を供給するように、圧縮シリンダと燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、受信された燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の指示に基づいて、燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度を判定するように配置されるコントローラと、燃焼シリンダに供給される作動流体の温度を調節するように構成される冷却システムと、を備える。コントローラは、燃焼のピーク温度が選択された閾値を上回るという判定に応じて、燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が選択された閾値を下回るように、燃焼シリンダに供給される作動流体の温度を調節するように冷却システムを制御するように構成される。【選択図】図１

Description

本開示は、スプリットサイクル内燃エンジンと、スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法と、に関する。
従来の内燃エンジンは、オットーサイクルやディーゼルサイクルに基づいて動作する。これらのサイクルでは、効率（すなわち、性能）向上が、原則的にＮＯｘ、微粒子、二酸化炭素の排ガスの発生増加を伴う。近年、大気汚染や地球温暖化への関心の高まりに伴い、排ガスに関する規制は、強化の一途をたどっている。この観点から前述のエンジンサイクルに関して考慮すると、サイクル効率向上は温度上昇をもたらし、より多くのＮＯｘが形成される。したがって、効率に対して厳しく性能が制限される。ＮＯｘの形成を抑制するため、排気の後処理が提案されているが、製造工程の複雑化は免れない。
オットーサイクルとディーゼルサイクルとの両方について、効率は、圧縮の終了時の圧力に基づく。ディーゼルサイクルの効率は、ｒｐｍと燃焼比とが燃焼の開始と終了との体積比に影響を及ぼすため、燃焼比にも基づく。したがって、従来のエンジンの効率向上は、実質的に重大な制限を伴う。これは、エンジンに関連付けられたピーク温度と圧力とが非常に高いレベルに到達し得るためである。
ＮＯｘ化合物の形成は、空気と燃料との混合物の温度が２１００Ｋを越えて上昇する領域で発生する。例えば、局所的な「ホットスポット」で発生する場合もあれば、より大規模に、例えば、エンジンシリンダの全体にわたって発生する場合もある。ＮＯｘ化合物は、ヒトの呼吸器の健康問題に関係し、これらの化合物の生成やその大気への排出は重要な健康リスクをもたらす。また、これらの化合物の形成は吸熱性であり、化学エネルギから動力への変換の最大化に関して本質的に有用性もない。
英国特許出願第１６２２１１４．５号と、英国特許出願第１７０６７９２．７号と、英国特許出願第１７０９０１２．７号とは、低温流体（冷凍工程により液相に凝縮された流体）用のクーラントインジェクタを使用するスプリットサイクル内燃エンジンを開示している。
英国特許出願第１６２２１１４．５号 英国特許出願第１７０６７９２．７号 英国特許出願第１７０９０１２．７号
本発明の態様は独立請求項に示され、任意選択の特徴は従属請求項に示される。本発明の態様は互いに併用されてもよく、ある態様の特徴がその他の態様に適用されてもよい。
ここで、本開示の態様を、以下の添付の図面を参照ながら、例示として説明する。
例示的なスプリットサイクル内燃エンジン装置の概略図である。 例示的なスプリットサイクル内燃エンジン装置の概略図である。 例示的なスプリットサイクル内燃エンジンの動作の温度エントロピ線図である。 グラフに等圧線を加えた図３の温度エントロピ線図である。 当量比と、開始温度と、終了温度と、に基づいて、スプリットサイクル内燃エンジンの使用のシナリオ例を示すグラフである。 スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法の例示的な方法を示すフローチャートである。 スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法の例示的な方法を示すフローチャートである。 スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法の例示的な方法を示すフローチャートである。 スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法の例示的な方法を示すフローチャートである。 スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法の例示的な方法を示すフローチャートである。 スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法の例示的な方法を示すフローチャートである。 スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法の例示的な方法を示すフローチャートである。
一例では、燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が選択された閾値を下回るように、冷却システムを制御するように構成されたコントローラを備える、スプリットサイクル内燃エンジンが開示される。コントローラは、燃焼中のＮＯｘや微粒子の生成を抑制するために、燃焼のピーク温度を制御してもよい。これらの化学物質は人体に害を及ぼすことが知られていることから、この制御は環境上明らかに有利である。
一例では、燃焼シリンダへの作動流体の流れを制御する吸入弁の開閉を制御するように構成されたコントローラを備える、スプリットサイクル内燃エンジンが開示される。コントローラは、燃焼中のＮＯｘや微粒子の生成を抑制するために、選択されたタイミングで開閉し、燃焼のピーク温度を制御するように吸入弁を制御してもよい。これらの化学物質は人体に害を及ぼすことが知られていることから、この制御は環境上明らかに有利である。
一例では、受信されたエンジン動作条件の指示に基づいて、燃料の反応度を調節する反応度調節器を制御するように構成されたコントローラを備える、スプリットサイクル内燃エンジンが開示される。コントローラは、燃料反応度が低い場合に、燃料の反応度を上げるように、反応度調節器を制御してもよい。これにより、燃料の比率がより大きい場合、燃料の燃焼が実現され得るため、効率効率の向上が可能になる。
一例では、燃焼シリンダへと燃料を噴射する燃料インジェクタの噴射タイミングを制御するように構成されたコントローラを備える、スプリットサイクル内燃エンジンが開示される。コントローラは、燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度を制御するために、インジェクタのタイミングを制御してもよい。これにより、より低いピーク温度が実現可能となり、コントローラが燃焼中のＮＯｘや微粒子の生成を抑制することが可能になる。これにより、これらの化学物質は人体に害を及ぼすことが知られていることから、明らかな環境上の利点がある。
一例では、燃焼のピーク温度が選択された範囲に収まるように、燃焼のピーク温度の推定値に基づいて、冷却システムを制御するように構成されたコントローラを備える、スプリットサイクル内燃エンジンが開示される。これにより、コントローラは、エンジンが燃焼中にＮＯｘや微粒子が放出される程の高温で動作することを防ぐことが可能になり得る。さらに、エンジン性能が悪化する程の低温でエンジンが動作することを防ぐことが可能になり得る。
一例では、クロスオーバ通路内の作動流体が速度閾値を超える速度で燃焼シリンダへと流れ込むように、冷却システムを制御するように構成されたコントローラを備える、スプリットサイクル内燃エンジンが開示される。これにより、燃焼前に、燃料と作動流体とのよりよい混合が可能になる。これにより、燃料のリッチ度合いが低減され得て、その結果、燃料が完全燃焼し、すすなどの微粒子の生成を抑制するように、よりリーンな混合気が実現する。さらに、ＮＯｘなどの望ましくない汚染物質が生成される、より高いピーク温度での燃焼が発生する「ホットスポット」の発生が減り得る。
一例では、速度閾値を超える速度で作動流体が燃焼シリンダへと流れ込むように、燃焼シリンダへの吸入弁により画定される断面積を制御するように構成されたコントローラを備える、スプリットサイクル内燃エンジンが開示される。これにより、燃焼前に、燃料と作動流体とのよりよい混合が可能になる。これにより、燃料のリッチ度合いが低減され、燃焼によりＮＯｘまたは微粒子が生成される「ホットスポット」の発生が減り得る。
図１は、選択された閾値を下回るように燃焼のピーク温度を制御するように配置されたスプリットサイクル内燃エンジン１００の第１例を示す。エンジン１００は、燃焼のピーク温度の指示をコントローラ６０に提供するように配置される。コントローラ６０は、指示に基づいて、燃焼のピーク温度を判定する。コントローラ６０は、判定された燃焼のピーク温度に基づいて、エンジン１００の燃焼シリンダ２０に供給される作動流体の温度を調節するように冷却システムを制御する。特に、冷却システムは、エンジン１００の圧縮シリンダ１０と燃焼シリンダ２０との間のクロスオーバ通路３０内の作動流体が、燃焼プロセスの一部として、燃焼シリンダ２０内で使用されたときに十分冷たくなるように、この温度を制御するように配置され得て、燃焼のピーク温度は選択された閾値を上回らない。コントローラ６０は、燃焼シリンダ２０に供給される作動流体の温度が選択された範囲内に制御され得るように、冷却システムの動作を制御するフィードバックループに基づいて動作してもよい。これにより、例えば、ＮＯｘ化合物の生成が抑制され得るように、燃焼のピーク温度の制御が可能になり得る。フィードバックループは、冷却閾値に基づいてもよく、コントローラによる燃焼のピーク温度が冷却閾値を下回るという判定に応じて、コントローラは、作動流体の温度を調節して、燃焼のピーク温度が冷却閾値を超えるように冷却システムを制御する。これにより、コントローラは、選択されたピーク温度範囲内で動作するようにエンジンを制御可能になり得る。
図示されるように、図１は、圧縮シリンダ１０と、燃焼シリンダ２０と、を備えるスプリットサイクル内燃エンジン１００の装置を示す。圧縮シリンダ１０は、連結ロッド５２を介してクランクシャフト７０の一部上の各クランクに接続される圧縮ピストン１２を収容する。燃焼シリンダ２０は、連結ロッド５４を介してクランクシャフト７０の一部上の各クランクに連結される燃焼ピストン２２を収容する。圧縮シリンダ１０は、クロスオーバ通路３０を介して燃焼シリンダ２０に連結される。クロスオーバ通路３０は、熱伝導のために使用され得るレキュペレータを備えてもよい。圧縮シリンダ１０は、エンジン１００の外側から流体を受ける吸入口８と、クロスオーバ通路３０に連結される排出口９と、を備える。排出口９は、圧縮流体が圧縮シリンダ１０へと逆流できないように、弁、例えば、逆流防止弁を備える。燃焼シリンダ２０は、クロスオーバ通路３０に連結される吸入弁１８と、燃焼シリンダ２０から排気口へと排気を通過させる排出弁１９と、を備える。これらの連結により、クロスオーバ通路３０を介した圧縮シリンダ１０と燃焼シリンダ２０との間の流体流路が構成される。
エンジン１００は、冷却システムをさらに備える。冷却システムは、液体流路を画定するクーラントインジェクタ１４を介して圧縮シリンダ１０に連結されるクーラント液貯蔵部４０を備えるように図示されている。冷却システムは、図１には示されていないが、クロスオーバ通路３０へとクーラントを噴射するインジェクタをさらに備えてもよい。冷却システムは、レキュペレータを介した熱伝導の使用を含んでもよい。例えば、これは、レキュペレータを加熱するための、燃焼シリンダからの排気口における熱の活用を含んでもよい。これは、スプリットサイクル内燃エンジン１００から逃げる熱を伝達するための、レキュペレータの活用を含んでもよい。エンジン１００は、燃料貯蔵部８０と燃焼シリンダ２０との間に流体流路が画定されるように、燃料インジェクタ８２を介して燃焼シリンダ２０に連結される燃料貯蔵部８０をさらに備えてもよい。
エンジン１００は、コントローラ６０と、コントローラ６０に連結される、黒字点線で図示される複数のセンサと、を備える。ただし、図示されるセンサは例示的に示されているだけであり、異なる数のセンサが設けられてもよく、異なる位置に設けられてもよいことが理解されよう。例えば、吸入口８は、温度センサをさらに備えてもよい。センサは、物理的な配線を介してコントローラ６０に結合され得て、または無線接続され得る。図１に示される例では、圧縮シリンダ１０内には圧縮センサ１１が存在する。圧縮センサ１１は、例えば、吸気口８の近傍に載置されてもよく、またはクーラントインジェクタ１４の近傍に載置されてもよい。圧縮センサ１１は、温度センサを備えてもよい。図１に示される例示的なエンジン１００は、燃焼シリンダ２０内に燃焼センサ２１をさらに備える。圧縮センサ２１は、温度センサを備えてもよく、圧力センサを備えてもよい。さらに、クロスオーバ通路３０内のクロスオーバセンサ３１が図示されている。クロスオーバセンサ３１は、温度センサを備えてもよく、圧力センサを備えてもよい。さらに、エンジン１００は、クランクシャフト７０に載置されるクランクセンサ７１を備える。クランクセンサは、エンジンからのトルク要求の指示を提供してもよい。さらに、燃焼シリンダ２０の排出弁１９の下流に排気センサ９１が図示されている。排気センサ９１は、温度センサを備えてもよく、圧力センサを備えてもよく、エンジンの排気中のＮＯｘ濃度の指示を提供するように構成されるラムダセンサを備えてもよい。いくつかの例では、クーラント液貯蔵部４０は、例えば、貯蔵部４０に収められた液体の、質量などの数量を測定するセンサをさらに備えてもよい。コントローラ６０は、クーラントインジェクタ１４と、燃料インジェクタ８２および／または貯蔵部８０と、にさらに結合される。
複数のセンサは、少なくとも１つの信号をコントローラ６０に送信するように構成され、エンジン１００に関連付けられた少なくとも１つのパラメータの指示を提供する。エンジン１００のパラメータとしては、エンジン内（例えば、排気、圧縮シリンダ１０、クロスオーバ通路３０などの異なる位置における）の作動流体の温度が挙げられ得る。これには、エンジン内の作動流体の圧力、エンジンに対する要求、エンジン内のＮＯｘ生成の値、吸入弁１８の開閉のタイミング、燃焼シリンダ内への燃料の噴射タイミングが含まれ得る。エンジン１００のパラメータは、エンジンノッキングの指示を含んでもよく、例えば、これは受信されたエンジン動作の音声信号に基づいてもよい。エンジンノッキングは、ピストンのサイクル中の適切なタイミングで燃料に点火しない場合に起こり得て、エンジンのノイズの聴取に基づいて検出され得て、エンジンノッキングの指示はエンジンのパラメータと捉えられてもよい。
例えば、図１に示される例では、圧縮センサ１１は、圧縮シリンダ１０に関連付けられた少なくとも１つのパラメータを測定するように構成される。燃焼センサ２１は、燃焼シリンダ２０に関連付けられた少なくとも１つのパラメータを測定するように構成される。クロスオーバセンサ３１は、クロスオーバ通路３０に関連付けられた少なくとも１つのパラメータ測定するように構成される。さらに、クランクセンサ７１は、エンジン１００のＲＰＭを測定するように構成され、排気センサ９１は、燃焼シリンダ２０の排出弁１９から排出される排気の少なくとも１つのパラメータを測定するように構成される。このように少なくとも１つのパラメータの測定により、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度の指示が提供される。各センサは、コントローラ６０が燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度を判定するために、ピーク温度の前記指示をコントローラ６０に提供してもよい。
エンジン１００は、圧縮シリンダ１０の吸入口８を通じて圧縮シリンダ１０へと空気が吸い込まれるように構成される。圧縮ピストン１２は、この空気を圧縮するように配置され、圧縮段階の間、クーラント液が圧縮シリンダ１０に追加されてもよい。クロスオーバ通路３０は、排出口９を介して作動流体を受け、吸入弁１８を介して燃焼シリンダ２０に送るように配置される。エンジン１００は、燃料インジェクタ８２を介して燃焼シリンダ２０内の作動流体に燃料貯蔵部８０から燃料を追加し、燃料と作動流体との混合気を（例えば、図示しない点火源の動作により）燃焼させ、クランクシャフト７０の回転を通じて有効な動力を引き出すように、さらに構成される。
燃料貯蔵部８０は、コントローラ６０が燃焼シリンダ２０への燃料の供給を制御するように、コントローラ６０に接続される。いくつかの例では、コントローラ６０は、受信された少なくとも１つのエンジンのパラメータ１００の指示に基づいて、噴射される燃料の量を判定するように構成される。例えば、コントローラ６０は、排気センサ９１から受信された燃焼のピーク温度の指示信号、またはクランクセンサ７１から受信されたエンジン要求の指示信号による、少なくとも１つのパラメータの指示を取得するように構成されてもよい。
運転時、コントローラ６０は、燃焼のピーク温度の指示を受信するように構成される。信号は、図１に示される複数のセンサのうち少なくとも１つから受信される。例えば、コントローラ６０は、排気センサ９１からの排気の温度の指示を受信してもよい。コントローラが燃焼のピーク温度を直接測定していないセンサからの指示を受信する場合、コントローラは、この受信された指示に基づいて、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度の推定値を判定する。例えば、受信された排気内の温度の指示は、燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度を推測するために使用されてもよい。コントローラが燃焼のピーク温度を直接測定するセンサ（例えば、燃焼センサ２０）からの指示を受信する場合、コントローラは、ピーク温度を個別に判定するよりも、このピーク温度の指示を使用してもよい。
燃焼のピーク温度は、通常、上死点（ＴＤＣ）から下死点（ＢＤＣ）へのピストン２２の動きの最後に向かって発生する。コントローラ６０がこのピーク温度を直接測定できないセンサ（例えば、燃焼シリンダ２０内に無いセンサ）からの指示を受信する場合、コントローラ６０は、受信した指示に基づいて、ピーク温度の推定値を判定するように構成されてもよい。これは、エンジンのパラメータの値（例えば、クロスオーバ通路における作動流体の温度）に基づいて、燃焼のピーク温度を推定可能な数学的モデルの使用を含んでもよい。例えば、このようなモデルは、エンジンのサイクル全体の熱発生について、および／または燃焼が発生した後の熱の散逸とその結果の冷却とについての過去のデータに基づいた値の判定を含んでもよい。センサは、システムおよび／または作動流体のパラメータ（例えば、温度、圧力）を測定してもよく、これがコントローラ６０に提供される指示でもよい。この指示に基づいて、コントローラ６０は、燃焼シリンダ２０内のピーク温度の推定値を判定するために、公知の熱力学的関係を使用してもよい。例えば、受信した作動流体の圧力および温度の指示に基づいて、作動流体の濃度が判定されてもよい（例えば、圧力と、温度と、濃度と、を連係する状態の方程式に基づいて）。
一例では、コントローラ６０は、燃焼後の作動流体のパラメータを測定するセンサから、燃焼のピーク温度の指示を受信してもよい。例えば、この測定は、排気センサ９１により実施されてもよい。排気センサ９１は、排気内の作動流体の温度を測定するように構成されてもよい。燃焼後温度は、燃焼のピーク温度の指示を提供する。燃焼のピーク温度の推定値は、過去のデータ、例えば、ルックアップテーブルを使用した燃焼後温度に基づいて判定されてもよい。これにより、作動流体が燃焼シリンダ２０から排出弁１９を通過する時点は燃焼のピーク温度に達した時点の直後であるため、燃焼中の作動流体のピーク温度にごく近い値が提供され得ることが理解されよう。そのため、排気センサ９１は、燃焼後温度を測定し、この測定値に基づいて、コントローラ６０に燃焼のピーク温度の指示を提供してもよい。次いで、コントローラ６０は、燃焼後温度に基づいてピーク燃焼温度を測定する。ピーク燃焼温度は、燃焼後温度よりも高い。ピーク燃焼温度は、燃焼後温度の値と、対応するピーク燃焼温度の値と、の相関関係を含むルックアップテーブルを使用して判定されてもよい。
別の例では、コントローラ６０は、燃焼の前に、作動流体のパラメータを測定するセンサから燃焼のピーク温度の指示を受信してもよい。例えば、この測定は、供給センサにより実施されてもよい。ここで、供給センサとは、エンジンのパラメータまたは燃焼前の作動流体の指示を提供する任意のセンサを指してもよく、例えば、指示は圧縮センサ１１からでもよく、クロスオーバセンサ３１からでもよい。クロスオーバセンサ３１は、燃焼シリンダ２０へと流れ込む前の、クロスオーバ通路３０内の作動流体の温度を測定するように構成されてもよい。クロスオーバセンサ３１は、したがって、燃焼前作動流体の温度を測定し、この温度の指示をコントローラ６０に提供してもよい。次いで、コントローラ６０は、燃焼前温度に基づいて、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度の推定値を判定する。燃焼前温度は、ピーク燃焼温度よりも低い。コントローラ６０は、燃焼前温度の値と、対応するピーク燃焼温度の値と、の相関関係を含むルックアップテーブルを使用して、ピーク燃焼温度の推定値を判定してもよい。相関関係の値は、温度予測用の、システムの熱力学をモデリングする数学的モデルを使用して判定されてもよい。この値は、経験的に判定された値を含んでもよい。
いずれの例で使用されるルックアップテーブルも、その他のパラメータを含んでもよいことが理解されよう。ルックアップテーブルにより、コントローラ６０は、エンジン１００の現在の条件と、作動流体の温度（例えば、燃焼前または燃焼後温度）と、に基づいて、燃焼のピーク温度の推定値を判定可能となり得る。例えば、その他のパラメータのうち１つは、クランクセンサ７１から受信された信号に基づいて判定され得る、エンジン１００に対する要求の指示を含んでもよい。１つのパラメータは、エンジン１００が動作している期間を指示するタイマを含んでもよい。これにはエンジンの温度の指示が含まれてもよく、エンジンの始動中、エンジンが温まる間、動作温度は低くなる。そのため、エンジンが動作している時間は、エンジン自体の想定される温度の指示を提供してもよい。１つのパラメータは、エンジン１００全体の温度の指示を含んでもよい。その他のパラメータは、燃焼シリンダ２０における燃焼のピーク値の判定に影響し得る任意の適切なパラメータを含んでもよいことが理解されよう。例えば、エンジン１００の始動中、燃焼シリンダ２０は、通常動作中よりも冷たく、燃焼前温度とピーク燃焼温度との間の作動流体の温度の上昇は、燃焼シリンダ２０が長期使用後に熱くなるときや、高要求時に比べて、小さくてもよい。エンジン１００（例えば、燃焼シリンダ２０）の温度の指示に基づいて、または例えば、エンジン１００がどれほど長く動作しているかを示すタイマに基づいて、燃焼前温度からピーク燃焼温度への相関関係は、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度のより正確な推定値を提供してもよい。
コントローラ６０は、作動流体の温度が選択された閾値を上回るという判定に応じて、作動流体を冷却するように、冷却システムを制御するように構成される。エンジン１００の始動中、エンジン１００はより低い温度で動作し、したがって、コントローラ６０は、燃焼のピーク温度の推定値が選択された閾値よりも随分低いと判定してもよい。この場合、コントローラ６０は、冷却がほとんど、または全く実施されないように、冷却システムを制御してもよい。
エンジン１００が始動状態から通常動作モードに進むと、コントローラ６０は、燃焼のピーク温度を判定し、作動流体の温度を調節するように冷却システムを制御するように構成される。冷却システムの制御は、燃焼のピーク温度が選択された閾値を上回らないような、燃焼のピーク温度の日常的モニタリングと、作動流体の冷却制御と、を含むフィードバックループに基づく。コントローラ６０は、燃焼のピーク温度が選択された閾値を上回るという判定に応じて、作動流体の冷却を向上させるように冷却システムを作動させるように構成される。図１に示される例では、これには、より多くのクーラントを圧縮シリンダ１０に噴射するように、クーラントインジェクタ１４の制御が含まれる。ただし、作動流体の温度を制御するその他の方法（例えば、レキュペレータを使用した熱伝導による）も提供され得ることが理解されよう。圧縮シリンダ１０内の作動流体が圧縮されると、作動流体の熱の上昇の一部は、噴射されるクーラントにより吸収されてもよい。クーラントは、蒸発による潜熱を上回るために、ある程度の量の熱を吸収し、これが燃焼シリンダ２０内の温度の上昇を抑えるように作用する。したがって、コントローラ６０は、燃焼シリンダ２０に噴射されたクーラントの量を制御することにより、作動流体の熱を制御できる。特に、コントローラ６０は、作動流体が燃焼シリンダ２０へと流入する前の、クロスオーバ通路３０内の作動流体の熱に影響を及ぼすことができる。
選択された閾値は、燃焼のピーク温度に対する基準を含む。コントローラは、推定された燃焼のピーク温度と基準とを含む比較に基づいて、基準が満たされたかどうかを判定してもよい。選択された閾値は、この最大温度を超える燃焼のピーク温度は基準を満たさないという、最大温度の値でもよい。選択された閾値の値は、ＮＯｘ化合物の形成を抑制するように選択されてもよい。コントローラは、ピーク燃焼温度の値を選択された閾値と比較してもよく、この比較は、燃焼のピーク温度の平均値、すなわち、シリンダ全体のピーク温度の「包括的な」値に基づく。他の例では、コントローラは、ピーク燃焼温度の値を選択された閾値と比較してもよく、この比較は、燃焼のピーク温度の局所的ピーク値に基づく。局所的ピーク値は、燃焼シリンダ２０の任意の領域における最高の燃焼のピーク温度の値を含んでもよい。いくつかの例では、選択された閾値は、両方の値の指示を含んでもよい。選択された閾値は、２２００ケルビン以下の温度を要してもよく、２１５０ケルビン未満の温度を要してもよく、２１２５ケルビン未満の温度を要してもよく、２１００ケルビン未満の温度を要してもよく、２０７５ケルビン未満の温度を要してもよく、２０５０ケルビン未満の温度を要してもよく、２０００ケルビン未満の温度を要してもよく、１９００ケルビン未満の温度を要してもよい。この値は、作動流体と燃料との混合物の当量比により決まってもよく、したがって変化してもよいことが理解されよう。
コントローラ６０は、燃焼のピーク温度が選択された閾値を上回るという判定に応じて、燃焼シリンダ２０に提供される作動流体の温度を調節するように、冷却システムを制御する。前述のとおり、温度は、冷却システムを使用して調節される。一例では、これは、圧縮シリンダ１０へと噴射されるクーラントの量を増加させることにより実施されてもよいが、これに加えて、またはこれに代えて、クロスオーバ通路内のレキュペレータから離れる熱伝導を制御することにより実施されてもよい。コントローラ６０は、判定された燃焼のピーク温度の指示に基づいて、冷却の程度を判定するように構成されてもよい。冷却システムは、噴射されたクーラントの量が、作動流体の温度が選択された閾値を下回るまで冷却されるために必要な冷却量に比例するように、連続的に作動されてもよい。冷却システムは、第１選択された閾値を超えて第１量のクーラントが噴射され、第２選択された閾値を超えて第２量のクーラントが噴射されるように、個別に作動されてもよい。このような閾値が複数あってもよい。
コントローラ６０は、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度を調節するように冷却システムを制御することにより、燃焼プロセスがＮＯｘ化合物の生成を減らすために、より低い温度で実施されるように、スプリットサイクル内燃エンジン１００を制御してもよい。
コントローラは、冷却システムがより多くのクーラントを噴射するように制御すると説明したが、別の方法によっても同様の結果が得られることが理解されよう。例えば、これは、別の種類のクーラントを噴射すること、またはクーラントを別の温度で噴射することによっても実現され得る。さらに、センサは、コントローラ６０に燃焼のピーク温度の指示を提供するように構成されることが理解されよう。ただし、この指示は必ずしも温度を含む必要はなく、燃焼のピーク温度をそこから判定することができる任意の適切な熱力学的パラメータの測定を含み得る。例えば、公知の熱力学的関係を使用して、温度の値が圧力の値から判定されてもよい。
別の態様では、図１のスプリットサイクル内燃エンジン１００は、吸入弁１８のタイミングを使用して、燃焼シリンダ２０内の作動流体の温度を調節するように動作してもよい。吸入弁１８は、ピストンのサイクル中の第１位置にある閉状態から、ピストンのサイクル中の第２位置にある開状態へと移動するように動作可能である。吸入弁１８が開状態のときは、クロスオーバ通路３０内の作動流体は燃焼シリンダ２０へと流入し、吸入弁１８が閉状態のときは、作動流体は流入しない。運転時、コントローラ６０は、選択された閾値および／または冷却閾値に基づいて、第１位置と第２位置とを選択してもよい。これらの２つの位置は、選択された期間だけこれらの位置が離れるように選択されてもよく、この期間は定数で固定され、および／または変数でもよい。燃焼シリンダ２０内の燃焼は、通常、サイクル中のピストンのＴＤＣ位置で、またはこれに近接した位置で発生する。そのため、燃焼が発生する前にクロスオーバ通路３０内の作動流体が燃焼シリンダ２０に流入する時間を有するように、ＴＤＣよりも手前になるように、第１位置は選択される。燃焼によってより大きな力がピストンにかかるように、第２位置はＴＤＣの位置、またはその手前になるように選択されてもよい。これは、燃焼において作動流体が膨張することにより、燃焼ピストン２２がＢＤＣ位置へと移動するためである。吸入弁が燃焼中に開き続けている場合、作動流体の一部が、燃焼ピストン２２により大きな力をかけるよりもむしろ、クロスオーバ通路内へと逆流し得る。したがって、作動流体の膨張が発生するよりも前に吸入弁が閉じるように第２位置が選択されれば、より大きな力が燃焼ピストン２２に供給される。
第１位置はＴＤＣよりも手前であるため、燃焼が発生する前に、燃焼シリンダ２０内の作動流体がいくらか圧縮される。これにより、この作動流体の温度が上昇する。燃焼前の作動流体の温度は、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度に影響を及ぼすため、コントローラ６０は、この圧縮が引き起こす燃焼シリンダ２０内の昇温を制御することにより、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度を調節できる。燃焼シリンダ２０内の圧縮が引き起こす昇温の量は、第１位置により決まる。ＢＤＣを超えた直後に第１位置があるほど、作動流体の加熱量は大きくなる。したがって、コントローラ６０は、決められた必要な加熱量に基づいて、第１位置を選択してもよい。これは、判定された燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度に基づいて判定されてもよく、したがって、燃焼のピーク温度が選択された範囲に収まるように、燃焼の前に選択された温度となるように所望の量だけ作動流体が追加加熱される。
例えば、燃焼のピーク温度の推定値が選択された閾値を上回るという判定に応じて、コントローラ６０は、ピストンのサイクル中のより後ろの位置になる第１位置を選択する。コントローラ６０は、燃焼のピーク温度が冷却閾値を下回るという判定に応じて、作動流体がより熱を受け得るように、ピストンのサイクル中のより手前の位置になる第１位置を選択する。同様に、コントローラ６０は、燃焼のピーク温度と、冷却閾値と、選択された閾値と、に基づいて、第２位置を制御してもよい。
別の態様では、図１のスプリットサイクル内燃エンジン１００は、燃焼シリンダ２０内の作動流体の温度を調節するように、燃料インジェクタ８２による燃料の噴射のタイミングを使用して動作してもよい。燃料の噴射は、ピストンのサイクル中の噴射位置で発生してもよい。この噴射は設定された期間にわたり発生してもよく、可変の期間にわたり発生してもよく、この期間は噴射される燃料の量に基づいてもよい。コントローラ６０は、判定された燃焼のピーク温度の推定値に基づいて、噴射位置を選択するように構成される。例えば、コントローラ６０は、選択された閾値を上回る燃焼のピーク温度の推定値の判定に応じて、ピストンのサイクル中の遅延噴射位置で燃料を噴射するように燃料インジェクタ８２を制御してもよい。遅延噴射位置には、現在の噴射位置よりも後ろに位置する、ピストンのサイクル中の位置が含まれ得る。コントローラ６０は、冷却閾値を下回る燃焼のピーク温度の推定値の判定に応じて、ピストンのサイクル中の早期噴射位置で燃料を噴射するように燃料インジェクタ８２を制御してもよい。早期噴射位置には、現在の噴射位置よりも前に発生する、ピストンのサイクル中の位置が含まれ得る。
通常、燃焼は、燃焼ピストン２２のＴＤＣ位置またはその直後に発生する。燃焼がＴＤＣ位置で発生するように制御することにより、燃焼ピストン２２がそのＢＤＣ位置に戻る間、より長期にわたって膨張する力が燃焼ピストン２２にかかる。燃焼ピストン２２の位置により画定される燃焼シリンダ２０の容積は、ピストンのストロークの間に変化し、燃焼ピストン２２のＴＤＣ位置で最小となる。このＴＤＣ位置における燃焼は、ピストンのサイクル中のより後ろの位置での燃焼に比べて、より大きな作動流体の膨張をもたらし得る。ＴＤＣ付近での燃焼は、ＴＤＣ後の燃焼に比べて、より大きな開始温度からの温度変化をもたらし得る。その結果、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度は、より早いタイミングで開始した燃焼の場合により高くなってもよい。燃焼は、燃料がなければ発生しない。
コントローラ６０は、ピストンのサイクル中の噴射位置で燃焼シリンダ２０へと燃料を噴射するように、燃料インジェクタ８２を制御するように構成される。コントローラは、ピストンのサイクル中のより後ろの位置で（例えば、ＴＤＣ後）噴射されるように、燃料の噴射を遅らせてもよい。コントローラは、判定された燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度の推定値に基づいて、ピーク温度の推定値が高すぎ、ＮＯｘが生成し得ると判定してもよい。燃焼シリンダ２０内の温度を調節する方法として、コントローラは、ピストンのサイクル中のより後ろの位置で燃焼が発生するように、燃料の噴射を遅らせてもよい。これにより、燃焼のピーク温度は下がり、ＮＯｘの生成が抑制され得る。
別の態様では、図１のスプリットサイクル内燃エンジン１００は、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度の推定値に基づいて、燃焼シリンダ２０に供給される作動流体のピーク温度を調節するように冷却システムを制御するために、コントローラ６０を用いて動作してもよい。コントローラ６０は、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度が選択された範囲に収まるように推定値を使用してもよい。特に、エンジン１００の通常動作中、コントローラは、燃焼シリンダ中の燃焼のピーク温度が選択された閾値を上回る、および／または冷却閾値を下回らないように、選択された範囲を選択してもよい。選択された範囲は、冷却閾値と選択された閾値との間の値の範囲にあるように選択されてもよい。これにより、効率とＮＯｘの生成との両方が選択された基準を満たすように、コントローラ６０がエンジンの動作を制御することが可能になる。
コントローラ６０は、受信されたエンジンのパラメータの指示に基づいて、燃焼のピーク温度の推定値を判定してもよい。例えば、コントローラ６０は、受信されたエンジンに対する要求の指示に基づいて、推定値を判定してもよい。この場合、コントローラ６０は、エンジンに対する要求の指示（例えば、燃焼シリンダ２２に供給される作動流体の温度の指示）に基づいて、燃焼シリンダ２０内で到達される燃焼のピーク温度の推定値を予測してもよい。
この予測は、エンジン１００に関連付けられた過去のデータに基づいてもよい。例えば、コントローラ６０は、少なくとも１つのエンジンパラメータに対する１つまたは複数の値と、対応するピーク温度の推定値と、の相関関係を含むルックアップテーブルにアクセスしてもよい。コントローラ６０は、エンジンに関する入力データ（例えば、エンジンの各パラメータ、またはエンジンが始動してからのエンジン測定値のログ）に基づいて、燃焼のピーク温度予測用のモデルを備える機械学習要素を備えてもよい。この機械学習要素は、入力データに関連付けられた公知の燃焼のピーク温度が有るデータに則り「訓練」されてもよい。これにより、機械学習要素の予測モデルが訓練データに基づいて学習および更新することが可能になり、ピーク温度の予測のためにより信頼できる正確なシステムを提供し得る。この推定値に基づいて、コントローラは、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度が選択された範囲に収まるように冷却システムを制御してもよい。
図１のスプリットサイクル内燃エンジン１００は、前述の例にかかる作動流体の温度を調節してもよい。温度調節は、前述の例の組合せに基づいてもよい。
図２は、燃焼のピーク温度が選択された閾値を下回るように、制御するように構成されたスプリットサイクル内燃エンジン１００の第２例を示す。図２のエンジン１００は、図１のエンジン１００と同様であるため、実質的に同一の機能を果たす構成部品は同一の参照符号で示し、その説明は省略する。
図２のスプリットサイクル内燃エンジン１００は、反応度調節器８５をさらに備える。反応度調節器８５は、コントローラ６０が反応度調節器８５の動作を制御し得るように、コントローラ６０に接続される。反応度調節器８５は、燃焼プロセス中に使用される燃料の反応度を調節するように動作可能である。反応度調節器８５は、燃焼シリンダ２０に噴射される（例えば、燃料貯蔵部８０内の）燃料に作用するように動作可能なものとして図示されている。反応度調節器８５はさらに、燃焼シリンダ２０内の燃料に直接作用するように動作可能なものとして図示されている。反応度調節器８５は、燃料の点火能力を向上させるように動作可能である。これは、燃料の反応性を向上させることと、燃焼シリンダ２０内の燃料に点火する追加の手段を設けることと、のうち少なくとも一方を含んでもよい。コントローラ６０はさらに、燃料の反応度が過剰反応度閾値を上回るという判定に応じて、反応度調節器８５の動作を制御してもよい。これは、過剰反応を示す燃料により、燃焼のピーク温度が高くなり得るため、ＮＯｘの形成の抑制に寄与し得る。
図示される例では、反応度調節器８５は、燃焼シリンダ２０内の燃料に対する追加の点火源を提供するために、電磁放射（例えば、レーザまたはマイクロ波放射）を燃料に向けるシステムを備える。これにより、より精密な点火のメカニズムが実現し、燃焼シリンダ２０が点火閾値温度よりも低温の場合など、望ましくない点火条件でも燃料への点火が可能となり得る。コントローラ６０は、燃焼シリンダ２０内の温度および／または作動流体の温度が点火閾値を下回るという判定に応じて、燃料に対する追加の点火源を提供するために、反応度調節器８５を制御するように構成されてもよい。反応度調節器８５は、選択的なエネルギ伝達のシステムを備えてもよい。選択的なエネルギ伝達のシステムは、反応速度を向上させるために、燃料作動流体混合物内に存在するある種の化合物に対して的を絞った放射を提供してもよい。これには、燃焼がより低い開始温度で発生して、燃焼のピーク温度がより低い温度となることにより、ＮＯｘの生成が抑制されるように、化合物を分解して（例えば、ＣＨ４（メタン）を分解して）改善された燃焼に対して的を絞った放射を含んでもよい。
いくつかの例では、反応度調節器８５は、燃料に対して酸化剤またはフリーラジカルを供給するシステムを備えてもよい。この供給物は、燃焼シリンダ２０内に供給されてもよく、燃料貯蔵部８０内でもよい（例えば、燃焼シリンダ２０への燃料の噴射の前）。酸化剤の供給により、より高い割合の燃料が点火することが可能になり、燃料の初期点火の可能性を向上し得る。例えば、好適な酸化剤としては、酸素またはオゾンが挙げられるが、任意の好適な酸化剤が追加され得ることが理解されよう。
コントローラ６０は、作動流体の圧力、濃度、温度のうち少なくとも１つの指示を受信し、これに基づいて、作動流体の点火パラメータを判定するように構成される。判定された点火パラメータは、燃料の点火能力の指示を提供してもよい。例えば、点火パラメータは、点火する燃料の予定割合の指示を提供してもよい。コントローラ６０は、受信された指示に基づいて、点火パラメータを判定するように構成される。例えば、これは、ルックアップテーブルを用いて、作動流体の熱力学的性質の１つ以上の値に基づいて、点火パラメータの値を特定することを含んでもよい。これらの値は、理論的におよび／または経験的に判定されてもよい。例えば、コントローラ６０は、燃料が冷たいときには、点火する可能性が低いと特定してもよく、したがって、作動流体の温度が低温であるとの指示の受信に応じて、点火パラメータが低い値であると判定してもよい。
コントローラ６０は、点火パラメータが点火閾値を下回るという判定に応じて、反応度調節器８５を作動させるように構成される。反応度調節器８５の動作は、点火パラメータの値を増加し、これにより燃料が点火する可能性を向上させることに寄与する。コントローラ６０は、判定された点火パラメータに基づいて、反応度調節器８５の動作の程度を判定するように構成されてもよい。例えば、反応度調節器８５の動作の程度は、点火パラメータと点火閾値との差異の大きさに基づいて判定されてもよい。点火閾値は複数でもよく、コントローラ６０は、点火パラメータがどの閾値を満たすかに基づいて、反応度調節器８５の動作の程度を判定してもよい。反応度調節器８５は、点火パラメータが点火閾値を下回る、あるいは大きく下回るとき、特にエンジン１００の始動中に有益となり得る。例えば、燃焼シリンダ２０の温度が非常に低い場合があり、反応度調節器８５の動作により、随分低い温度においても燃料が点火し、燃焼の発生が可能にする。
図３は、図１または図２に示されるスプリットサイクル内燃エンジンの動作の例示的な温度エントロピ線図を示す。点線は冷却無しのエンジンのサイクルを示し、実線は冷却有りのサイクルを示す。この図は、窒素のみのサイクルを使用するエンジンの近似値に基づいている。これらのサイクルは、同量の熱を出力する。クーラントが添加されたサイクルでは、その左下の点は、冷却無しのサイクルと比較して、温度とエントロピとの両方について低い値を示す。これは、クーラントの追加による、質量の増加、温度の低下に起因する。したがって、冷却有りのサイクルの右上の点は、冷却無しのサイクルよりも低い温度とエントロピとを示す。この点は、燃焼のピーク温度を示す。したがって、冷却の量は、この燃焼のピーク温度が選択された閾値を下回るように制御されてもよい。これにより、ＮＯｘの生成が抑制されるが、一方、同量の熱が放出されるため、エンジンの効率の低下を伴うことも避けられ得る。これは、燃焼シリンダの初期圧力と最終圧力との比が、冷却有りのサイクルと冷却無しのサイクルとの両方について同一であり得るためであり、エンジンサイクル効率がこの比に基づいて判定される。各サイクルの左上の点から右上の点へと延びる線の傾きは、熱エネルギから圧力への変換効率を示す。この傾きが緩いほど、変換効率が高いことを示す。図３に示されるように、冷却有りのサイクルは、傾きがより浅いことから、熱エネルギから圧力への変換の効率がより高くなり得る。
図４は、等圧線を加えた図３のスプリットサイクル内燃エンジンの動作の例示的な温度エントロピ線図を示す。等圧線は、燃焼の初期圧力に対する最終圧力の比が冷却有りのサイクルと冷却無しのサイクルとの両方のサイクルについて同じであることを示す。この結果、両サイクルは、同レベルのエンジン効率で動作している。しかし、「冷却有り」サイクルの温度が冷却無しの場合よりも低くなるように制御されているため、燃焼の最大温度は、低くなり得る。さらにこれにより、ＮＯｘおよび／または微粒子の生成が抑制され得る。
図５は、Ｎ−ドデカンと、メタン（ＣＨ４）と、イソオクタンと、の燃焼について、燃焼相関関係における異なる開始温度と、それぞれに対応する最終温度と、の例を示すグラフである。このグラフは、開始温度におけるこれらの燃料それぞれの当量比の値も指示する。このグラフはさらに、これを超えると通常、ＮＯｘが生成される終了温度の領域も示し、その線は約２２００ケルビンの最終温度に示される。通常、ＮＯｘの生成の温度の値は、本明細書内で挙げられた各燃料について同一である。例えば、選択された閾値は、ＮＯｘの生成が起こる温度の通常の値に基づいて選択されてもよい。このグラフはさらに、通常、燃料の完全燃焼が発生する開始温度の領域を示す。図示されるように、この領域は約６９０ケルビンの温度から約１６００ケルビンの温度にまで広がっている。例えば、冷却閾値は、完全燃焼が発生する範囲の低い値に基づいて選択されてもよい。これは、燃焼の開始温度が同低い値を下回ると、燃料が完全に点火、燃焼せず、燃焼が非効率になり得るためである。
グラフは、Ｎ−ドデカンが燃料であり、開始温度の範囲が６９０ケルビンから８２０ケルビンの場合、ＮＯｘ域内の燃焼の最終温度に入ることなく完全燃焼が起こり得ることを示す。グラフは、当量比の温度範囲０．４−０．４８にわたって、これが発生することを示す。当量比０．５と０．５２とについては、この温度範囲内の低い開始温度の場合、燃焼の最終温度は、ＮＯｘ域に到達しない。しかし、開始温度が高い場合、燃焼の最終温度は、ＮＯｘ域に到達し得る。一例として、当量比が０．５、開始温度が約６９０ケルビンの場合、燃焼の終了温度は約２１００ケルビンでＮＯｘ域に入っていない。別の例として、当量比が０．５、開始温度が８２０ケルビンの場合、燃焼の終了温度は約２２２０ケルビンでＮＯｘ域に入っている。これは、開始温度をある範囲に収めるよう制御することにより、所定の当量比について、燃焼の最終温度がＮＯｘ域に入ることを避け、よって、ＮＯｘの生成を抑制し得ることを示す。
グラフに示されるように、当量比は、燃料−空気当量比（φ）である。ドデカンについて、燃料−空気当量比が０．４の場合、空気−燃料当量比（λ）は、２である。燃料−空気当量比は、リーン閾値に基づいて選択されてもよい。リーン比は、燃料−空気当量比に基づいて定義されてもよい。例えば、リーン閾値は、燃料−空気当量比０．４に基づいて選択されてもよく、これが０．４２でもよく、０．４４でもよく、０．４６でもよく、０．４８でもよく、０．５でもよい。燃料と作動流体混合物とのリーン度合いがある値を下回る場合、微粒子の生成が起こり得る。リーン閾値は、この値に基づいて選択されてもよい。微粒子の生成には、エンジン内のすすの発生が含まれてもよい。作動流体と燃料との混合物のリーン度合いは、混合物が微粒子の生成を避けるために十分リーンであるように制御されてもよい。通常、微粒子の生成は、燃料が十分な酸素と混合されず不完全燃焼が発生する、燃料の「リッチ域」の結果として起こる。さらに燃焼は、化合物ＨＣやＣＯ（これらが存在することにより、通常、燃焼が非効率的になる）の生成を避けるように制御され得る。当量比は、局所当量比に基づいてもよく、燃焼シリンダについての平均当量比に基づいてもよく、これらの両方に基づいてもよい。
別の態様では、図１または図２のいずれかのエンジン１００は、燃焼シリンダ２０へと流入する作動流体の流れが選択された基準を満たすように、コントローラ６０がクロスオーバ通路３０内の作動流体の少なくとも１つの熱力学的性質を制御するように動作してもよい。特に、コントローラ６０は、作動流体が速度閾値を超える速度で燃焼シリンダ２０に流入するように、クロスオーバ通路３０内の作動流体の圧力と濃度とのうち少なくとも一方を制御するように構成される。速度閾値は、燃焼シリンダ２０へと流入する作動流体が、燃料と、燃焼シリンダ２０内の作動流体と、のリーンな混合を実現するように選択される。例えば、作動流体は、大量の乱流を発生させ、燃料インジェクタ８２を越える流体の速い流れを実現するような速度で吸入弁１８を通って流入してもよい。燃焼シリンダ２０へと燃料が噴射されると、この燃料は作動流体の流速に従って好適に分散してもよい。これにより、周囲よりも高い温度で燃える「燃料のポケット」の発生数が抑えられ得て、したがって、形成されるＮＯｘおよび／またはすすの量が抑えられ得る。さらにこれにより、燃料が完全に反応し、熱分解生成物を残さず、したがって、より高い割合の燃料が消費されて有用な出力を産出されることが可能になる。
運転時、コントローラ６０は、クロスオーバ通路３０内の作動流体の圧力と濃度とのうち少なくとも一方の指示を受信するように構成される。この指示は、圧力および／または濃度がここから判定され得る、好適な熱力学的パラメータを測定するように構成され得るクロスオーバセンサ３１から受信されてもよい。コントローラ６０は、測定されたパラメータと、圧力および／または濃度の対応する値と、の相関関係を示すルックアップテーブルまたは数学的モデルを用いて、圧力および／または濃度を判定してもよい。コントローラ６０は、この判定された値を入力閾値と比較するように構成される。入力閾値は、速度閾値以上の速度での作動流体の燃焼シリンダへの流入を生じさせることが期待されるクロスオーバ通路内の測定されたパラメータの値でもよい。コントローラ６０は、この比較に基づいて、作動流体の圧力および／または濃度を制御するように構成される。作動流体の圧力および／または濃度は、流体が速度閾値を上回る速度で燃焼シリンダ２０へと流入するように制御される。
速度閾値は、作動流体との燃料のリーンな混合を実現するために、燃焼シリンダ２０への、および燃焼シリンダ２０内の流体の乱流を引き起こす速度となるように選択される。速度閾値の値は、クロスオーバ通路３０内の作動流体の圧力および／または濃度に基づいて判定されてもよく、さらに燃焼シリンダ２０と吸入弁１８との寸法に基づいて判定されてもよく、燃焼シリンダ２０へと流入する流体の流れをモデル化するために使用され得る。したがって、速度閾値の値は、速度閾値での燃焼シリンダ２０へと流入する作動流体の流れによって、燃料のリーンな混合が実現するように選択される。燃料のリーンな混合は、完全燃焼が発生し、微粒子の生成が抑制されるように、選択される。任意に、リーン度合いは、すべての燃料が一度に点火するのではなく、燃料の点火が燃焼ストローク期間にわたってずらして発生するように選択されてもよく、これにより、エンジン１００からの動力の出力がより一定に供給され得る。例えば、速度閾値は３５０メートル／秒（ｍ／ｓ）超であってもよく、３４５ｍ／ｓであってもよく、３４３ｍ／ｓであってもよく、３４０ｍ／ｓであってもよく、３３５ｍ／ｓであってもよく、３３０ｍ／ｓであってもよく、３２５ｍ／ｓであってもよく、３２０ｍ／ｓであってもよく、３１０ｍ／ｓであってもよく、３００ｍ／ｓであってもよい。ただし、この値はエンジンの異なるパラメータに応じて決まることから、非常に高くも低くもなり得ることが理解されよう。例えば、圧力または濃度は速度閾値の値に影響を及ぼし得る。通常、これらの速度では、燃焼シリンダ２０へと流入する流体の流れは、燃焼シリンダ２０へと流入する作動流体の流れと干渉する音速を超えた現象であるチョーク流れとなる。
入力閾値は、速度閾値および／または燃焼シリンダ２０内の乱流の選択されたレベルに基づいて選択される。例えば、入力閾値は、経験上のデータおよび／または燃焼シリンダ２０内の乱流の関連付けられたレベルの指示を提供する数学的モデルに基づいて選択されてもよい。入力閾値は、当該入力閾値での圧力および／または濃度を有する作動流体が速度閾値で燃焼シリンダ２０へと流入するように、選択されてもよい。
コントローラ６０は、作動流体の圧力および／または濃度が入力閾値を上回るという判定に応じて、作動流体の圧力および／または濃度を制御するように構成される。コントローラ６０は、冷却システムを用いて作動流体の圧力および／または濃度を制御してもよい。コントローラ６０は、圧力および／または濃度が入力閾値を下回るという判定に応じて、冷却システムの動作を制御するように構成される。これにより、作動流体の温度が下がり得て、クロスオーバ通路３０内により大きな圧力および／または高い濃度が実現し得る。例えば、９７３Ｋおよび７ＭＰａのエンジン１００では、温度を７００Ｋに下げることにより、４０％の濃度上昇がもたらされる。冷却システムの動作の程度は、作動流体の圧力および／または濃度と入力閾値との値の差異の程度に基づいて判定されてもよい。図１と図２との例では、冷却システムは、エンジン１００の圧縮シリンダ１０へとクーラントを噴射するクーラントインジェクタ１４を備える。この冷却システムの動作は、圧縮シリンダ１０へと噴射されるクーラントの量を増加させることを含んでもよい。コントローラ６０は、判定された流体の圧力および／または濃度に基づいて噴射されるクーラントの量をさらに制御してもよい。
クロスオーバ通路３０内の圧力の上昇は、クロスオーバ通路３０と燃焼シリンダ２０との圧力差を増加させ、したがって、燃焼シリンダ２０への吸入弁１８が開状態へと移動することに応じて、燃焼シリンダ２０へと流入する作動流体の流れはより高速となる。濃度の上昇は、燃焼シリンダ２０内で気体を運搬する酸素の濃度を上昇させる。濃度の上昇により、さらに、燃焼シリンダ２０内の作動流体の初期温度が低くなり、ＮＯｘの生成の可能性が低減する。この濃度上昇は、気体の質量を増加させ、その結果、燃焼時の圧力が上昇し、温度上昇は抑えられる。これにより、燃焼のピーク温度が低減し、よって、ＮＯｘの発生を抑制する。
別の態様では、スプリットサイクル内燃エンジン１００は、選択された弁開閉タイミングに基づいて動作してもよい。弁開閉タイミングには、吸入弁１８が閉位置から開状態へと移動するピストンのサイクル中の第１位置に関連付けられたタイミングと、吸入弁１８が開位置から閉状態へと移動するピストンのサイクル中の第２位置に関連付けられたタイミングと、を含む。吸入弁１８がコントローラ６０による制御は受けていない選択された位置で移動するように、第１位置と第２位置とは固定されてもよい。したがって、コントローラ６０は、選択された位置に基づいて、入力閾値を判定してもよい。これには、吸入弁１８が第１位置で開状態に移動した後、入力閾値におけるクロスオーバ通路３０内の作動流体が速度閾値よりも速い速度で燃焼シリンダ２０へと流入し得るように、各位置でのエンジン１００の条件に基づいて、入力閾値の値を判定することが含まれる。
別の態様では、スプリットサイクル内燃エンジン１００は、燃焼シリンダ２０に対する吸入弁１８の移動の制御に基づいて動作してもよい。吸入弁１８は、閉状態から開状態へと移動してもよい。開状態への移動は、流体がそこを介して燃焼シリンダ２０へと流入するクロスオーバ通路内の作動流体用の断面積が設けられるような、弁の移動を含む。吸入弁１８は、閉状態と、複数の開状態と、の間で移動するように構成されてもよい。複数の開状態は、それぞれ異なる断面積が画定される一連の個別の状態を含んでもよく、断面積が連続的に変化する連続した状態を含んでもよい。コントローラ６０は、作動流体がそこを介して燃焼シリンダ２０に流入するために選択された断面積が画定されるように、吸入弁１８の移動を制御するように構成される。
コントローラ６０は、選択された断面積が確定されるように、吸入弁の移動を制御するように構成される。コントローラは、クロスオーバ通路３０内の作動流体が断面積を介して、速度閾値を超える速度で燃焼シリンダ２０へと流入するように、選択された断面積を選択するように構成される。コントローラ６０は、受信されたエンジンのパラメータの指示に基づいて、選択された断面積を判定してもよい。例えば、コントローラ６０は、（例えば、ベルヌーイの流れに基づく）数学的モデルを用いて、燃焼シリンダ２０へと流入する流体の速度の推定値を判定するように構成されてもよい。コントローラ６０は、例えば、数学的モデルまたはルックアップテーブルに基づいて、作動流体が速度閾値を下回る速度で燃焼シリンダ２０へと流入するには、断面積が選択された断面積に限定される必要があると判定してもよい。したがって、コントローラ６０は、吸入弁１８を開状態へと移動するように制御してもよく、この開状態への移動には弁を開くことが含まれるが、必ずしも弁を全開状態まで開く必要はない。むしろ、弁は全開状態のある部分まで開かれてもよく、例えば、吸入弁は半開状態まで移動してもよい。吸入弁１８を移動させる程度は、受信されたクロスオーバ通路３０内の圧力の指示に基づいてもよい。例えば、クロスオーバ通路３０内の圧力が非常に高い場合、コントローラ６０は、断面積がより大きい場合でも、作動流体がなお速度閾値よりも速い速度で燃焼シリンダ２０へと流入し得るため、全開状態にまで開くように吸入弁１８を制御してもよい。別の例では、コントローラ６０は、クロスオーバ通路３０内の圧力があまり高くないと判定する場合があり、したがって、画定された断面積が非常に小さく、燃焼シリンダ２０へと流入する作動流体の流れがずっと速くなるような、わずかに開いた状態まで開くように吸入弁１８を制御してもよい。
コントローラ６０は、作動流体が速度閾値を超える速度で燃焼シリンダへと流入するように、弁リフトを制御するように構成される。作動流体が燃焼シリンダへと流入する速度は、通常、吸入弁１８が開いたとき、またはその直後に起こる流れのピーク速度として判定されてもよい。この速度は、排気センサからの測定値に基づいて判定されてもよい。例えば、ＮＯｘおよび／または微粒子の生成が閾値レベルを上回ると排気センサが判定した場合、流速は低速すぎる。燃焼シリンダ２０へと流入する作動流体の流速が速度閾値を上回るように吸入弁１８の移動を制御することにより、燃焼シリンダ内の空気と燃料との混合物がリーン閾値を上回るリーン比となってもよい。リーン閾値は、完全燃焼を発生させ、微粒子の生成を抑制するために、燃料の各ユニットに十分な酸素が供給されるように、燃料と作動流体とが十分に混ぜ合わされると、微粒子の生成を抑制し得る。速度閾値を上回るように流速を制御することは、燃料と作動流体との混合について燃料インジェクタ８２に対する要件が減るため、燃料インジェクタ８２にかかる応力を低減し得る。これにより、インジェクタの寿命が延び得る。さらに、吸入弁１８を低リフトで開く動作を続けることにより、移動の距離が短くなることで、吸入弁１８の閉状態から開状態への移動に要する時間が短縮され得る。これにより、作動流体をクロスオーバ通路３０から燃焼シリンダ２０へと供給するプロセスの速度が早まる。この結果、吸入弁１８は、ピストンのサイクル中のより遅いタイミングで開かれてもよい。
コントローラ６０は、吸入弁１８の設計に関するデータに基づいて、吸入弁１８の移動を判定してもよい。例えば、弁の形状または面摩擦レベルなどの寸法が考慮されてもよい。クロスオーバ通路３０から燃焼シリンダ２０への流体流路の詳細項目（例えば、形状、長さ、直径など）が、流速に影響を及ぼし得ることが理解されよう。コントローラ６０は、流体の流れについて吸入弁１８により画定される断面積を判定する際に、吸入弁１８に特有であるルックアップテーブルにアクセスしてもよい。
別の態様では、スプリットサイクル内燃エンジン１００は、可変の弁開閉タイミングに基づいて動作してもよい。これは、吸入弁１８が選択された第１位置で開状態へと移動した後に、速度閾値よりも速い速度で作動流体が燃焼シリンダ２０へと流入するように、作動流体の圧力および／または濃度の判定された値に基づいて、第１位置と第２位置とをコントローラ６０が選択することを含んでもよい。
スプリットサイクル内燃エンジン、例えば、図１と図２とのスプリットサイクル内燃エンジン１００の操作方法を、図６を参照して以下に説明する。この方法は、ステップ６００で開始し、ピーク温度の指示が受信されるステップ６１０に進む。前述のとおり、この指示は１つ以上のセンサから受信されてもよく、エンジンのパラメータに関する情報を提供してもよい。ステップ６２０では、ステップ６１０で受信された指示に基づいて、燃焼シリンダ２０内の燃焼のピーク温度が判定される。ピーク温度は、前述のとおりに判定されてもよい。ステップ６３０では、判定されたピーク温度が選択された閾値と比較される。ピーク温度が選択された閾値を下回るという判定に応じて、方法はステップ６４０に進み、ピーク温度は冷却閾値と比較される。ステップ６４０では、判定されたピーク温度が冷却閾値を上回る場合、エンジンのピーク温度が好適な範囲内にあると判定される。次いで、方法は最初に折り返し、別のピーク温度の指示が受信される。この折り返しは可変の時間尺度で実施されてもよく、例えば、選択された期間に指示は受信されてもよく、エンジンのパラメータの値の変動がより大きい始動時に、より頻繁に指示は受信されてもよい。ステップ６３０での判定されたピーク温度が選択された閾値を上回るという判定に応じて、またはステップ６４０での判定されたピーク温度が冷却閾値を下回るという判定に応じて、方法はステップ６５０に進む。ステップ６５０では、冷却システムが、判定されたピーク温度に基づいて作動流体の温度を調節するように制御される。この温度は、燃焼のピーク温度を好適な範囲内に動かすことを目的として調節されてもよい。次いで、方法は、ステップ６１０に折り返す。受信された指示の頻度は、ステップ６４０よりも、ステップ６５０からの折り返しに対する方が高くてもよい。
スプリットサイクル内燃エンジン、例えば、図１と図２とのスプリットサイクル内燃エンジン１００の操作方法を、図７を参照して以下に説明する。この方法のステップ７００−７４０は、前述の図６のステップ６００−６４０にそれぞれ対応するため、その説明は省略する。ステップ７５０では、判定されたピーク温度が選択された閾値を上回ることに応じて、または判定されたピーク温度が冷却閾値を下回ることに応じて、作動流体の温度を調節するように吸入弁の開閉に対する第１位置と第２位置とが選択される。作動流体の温度は、燃焼のピーク温度を好適な範囲内（例えば、冷却閾値と選択された閾値との間）に動かすことを目的として調節されてもよい。
スプリットサイクル内燃エンジン、例えば、図１と図２とのスプリットサイクル内燃エンジン１００の操作方法を、図８を参照して以下に説明する。この方法は、ステップ８００で開始し、エンジンパラメータの指示が受信されるステップ８１０に進む。ステップ８２０では、ステップ８１０で受信された指示に基づいて、燃料の点火パラメータが判定される。点火パラメータは、前述のとおりに判定されてもよい。ステップ８３０では、点火パラメータが点火閾値と比較される。点火パラメータが点火閾値を上回るという判定に応じて、方法はステップ８４０に進み、点火パラメータは過剰反応度閾値と比較される。点火パラメータが過剰反応度閾値を下回ることに応じて、点火パラメータは好適な範囲内にあるとみなされ、方法はステップ８１０に折り返し、この折り返しは前述のとおりに実施される。点火パラメータが点火閾値を下回るか、過剰反応度閾値を上回るかのいずれかに応じて、方法はステップ８５０に進み、例えば、反応度がエンジンの動作について好適な範囲に収まるように作動流体を調節するように反応度調節器が作動される。
スプリットサイクル内燃エンジン、例えば、図１と図２とのスプリットサイクル内燃エンジン１００の操作方法を、図９を参照して以下に説明する。この方法のステップ９００−９４０は、前述の図６のステップ６００−６４０にそれぞれ対応するため、その説明は省略する。ステップ９５０では、判定されたピーク温度が選択された閾値を上回ることに応じて、または判定されたピーク温度が冷却閾値を下回ることに応じて、インジェクタの噴射位置が選択される。噴射位置は、前述のとおり、作動流体の温度を調節するように選択される。
スプリットサイクル内燃エンジン、例えば、図１と図２とのスプリットサイクル内燃エンジン１００の操作方法を、図１０を参照して以下に説明する。この方法は、ステップ１０００で開始し、ピーク温度の指示が受信されるステップ１０１０に進む。ステップ１０１０で受信された指示に基づいて、燃焼のピーク温度の推定値が前述のとおり判定されてもよい。ステップ１０３０では、燃焼のピーク温度が選択された範囲に収まるように冷却システムが制御される。このステップは、燃焼のピーク温度が選択された範囲に対して低いか高いかに基づいて、作動流体の冷却の増大および／または低減を含んでもよい。
スプリットサイクル内燃エンジン、例えば、図１と図２とのスプリットサイクル内燃エンジン１００の操作方法を、図１１を参照して以下に説明する。この方法は、ステップ１１００で開始し、エンジンパラメータの指示が受信されるステップ１１１０に進む。ステップ１１２０では、このエンジンパラメータの指示に基づいて、エンジンパラメータの値（図１１の例では、圧力および／または温度）が判定されてもよい。この判定は、指示の内容により決まる。これは、あるエンジンパラメータの値を処理して別のパラメータの値（圧力または温度）を求めるための熱力学的関係の使用を含んでもよい。ステップ１１３０では、判定されたパラメータ（圧力および／または温度）は、入力閾値と比較される。パラメータが入力閾値を上回ることに応じて、作動流体は燃焼シリンダでの使用に好適であるとみなされ、方法は１１１０に折り返す。パラメータが入力閾値までに収まることに応じて、方法はステップ１１４０に進み、作動流体が速度閾値よりも速い速度で燃焼シリンダ２０へと流入するために好適な範囲に収まるように、作動流体のパラメータ（圧力／温度）が制御される。次いで、方法は、ステップ１１１０に折り返す。
スプリットサイクル内燃エンジン、例えば、図１と図２とのスプリットサイクル内燃エンジン１００の操作方法を、図１２を参照して以下に説明する。この方法のステップ１２００−１２３０は、前述の図１１のステップ１１００−１１３０にそれぞれ対応するため、その説明は省略する。ステップ１２４０では、吸入弁の移動は、作動流体がそこを介してクロスオーバ通路３０から燃焼シリンダ２０へと流入する吸入弁の開口の断面積を画定するように制御される。断面積は、前述のとおり、作動流体が速度閾値を超える速度で燃焼シリンダ２０に流入するように選択される。
ＮＯｘに関して説明してきたが、ＮＯｘという用語は、任意の適当な酸化窒素化合物、例えば、Ｎ２Ｏやその他の窒素と酸素との任意の組合せを包含するとみなされ得ることが理解されよう。窒素原子を１つ有する化合物のみに限定されると解釈されるものではない。
ピストンのサイクルは周期的に循環するものであり、したがって、ピストンのサイクル中の後ろに発生するとは、時間的に後に発生することを示し得ることが理解されよう。ピストンの各サイクルは、燃焼ピストン２２がその下死点（「ＢＤＣ」）位置から開始されるとみなされ得る。ピストンのサイクル中、燃焼ピストン２２は続いて、ＢＤＣ位置から上死点（ＴＤＣ）位置へと移動するように進み、その後、ＢＤＣ位置へと戻って来る。したがって、例えば、ピストンのサイクルのより手前の／より後ろの位置で燃料を噴射するインジェクタや、ピストンのサイクルのより手前の／より後ろの位置での吸入弁開閉という記載は、ＢＤＣからＢＤＣへと移動するピストンのサイクルに基づいている。
図面全体を参照し、本明細書に記載のシステムと装置との機能性を示すために概略的な機能ブロック図が使用されていることが明白であろう。ただし、この機能性は図示のとおりに分割される必要はなく、記載された、または以下に請求されたもの以外のハードウェアのいかなる特定の構造をも暗示するものと解されるべきではないことが明白であろう。図面に示される１つ以上の部品の機能は、本開示の装置全体を通してさらに分割および／または分配されてもよい。いくつかの実施形態では、図面に示される１つ以上の部品の機能は、１つの機能体に統合されてもよい。
いくつかの例では、１つ以上のメモリ要素は、本明細書に記載の動作を実行するために使用されるデータおよび／またはプログラム命令を格納することができる。本開示の実施形態は、本明細書および／または請求項に記載の１つ以上の方法を実行させるようにプロセッサをプログラミングし、および／または、本明細書および／または請求項に記載のデータ処理装置を提供するように動作可能なプログラム命令を含む、有形の非一時的記憶媒体を提供する。
本明細書に概略説明された動作や装置は、論理ゲートのアセンブリなどの固定論理、またはプロセッサにより実行されるソフトウェアおよび／またはコンピュータプログラム命令などのプログラマブルロジックを用いて実施されてもよい。プログラマブルロジックのその他の例として、プログラマブルプロセッサ、プログラマブルデジタル論理（例えば、フィールドプログラマブルゲートアレイ（ＦＰＧＡ）、消去可能プログラマブル読み出し専用メモリ（ＥＰＲＯＭ）、電気的消去可能プログラマブル読み出し専用メモリ（ＥＥＰＲＯＭ））、特定用途向け集積回路ＡＳＩＣ、またはその他の任意の種類のデジタルロジック、ソフトウェア、コード、電子的命令、フラッシュメモリ、光学ディスク、ＣＤ−ＲＯＭ、ＤＶＤ ＲＯＭ、磁気カードまたは光学カード、電子的命令の格納に適したその他の種類の機械読取可能媒体、またはこれらの任意の組合せが挙げられる。
前述の説明から、図面に示される実施形態は、単なる例示であり、本明細書に記載され請求項に示されるように、一般化、省略、または代用され得る特徴を包含することが明白であろう。本開示の文脈において、本明細書に記載された装置と方法との他の例や変形例が当業者には自明であろう。

Claims (73)

  1. 圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    受信された前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の指示に基づいて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度を判定するように配置されるコントローラと、
    前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度を調節するように構成される冷却システムと、
    を備え、
    前記コントローラは、前記燃焼のピーク温度が選択された閾値を上回るという判定に応じて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が前記選択された閾値を下回るように、前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度を調節するように前記冷却システムを制御するように構成される、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジン。
  2. 前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度の調節は、
    前記圧縮シリンダと前記クロスオーバ通路とのうち少なくとも一方内の作動流体の冷却、
    を含む、
    請求項１記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  3. 前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が前記選択された閾値を下回るような、前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度の調節は、
    前記クロスオーバ通路内の作動流体の吸入温度が吸入閾値を下回るような、前記作動流体の前記吸入温度の調節、
    を含む、
    請求項１または２記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  4. 前記吸入閾値は、前記吸入閾値が前記選択された閾値を下回るように、前記選択された閾値に基づいて選択される、
    請求項３記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  5. 前記冷却システムは、
    前記圧縮シリンダと前記クロスオーバ通路とのうち少なくとも一方にクーラントを噴射するクーラントインジェクタ、
    を備える、
    請求項１乃至４のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  6. 前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度の調節は、
    前記圧縮シリンダと前記クロスオーバ通路とのうち少なくとも一方へのクーラントの噴射、
    を含む、
    請求項５記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  7. 前記エンジンは、
    前記燃焼シリンダの排気口内の温度の指示を提供する排気センサ、
    を備え、
    受信されたピーク温度の前記指示は、前記排気センサからの信号に基づく、
    請求項１乃至６のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  8. 前記エンジンは、
    前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度の指示を提供する供給センサ、
    を備え、
    受信されたピーク温度の前記指示は、前記供給センサからの信号に基づく、
    請求項１乃至７のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  9. 前記供給センサは、
    前記クロスオーバ通路内のセンサ、
    を備える、
    請求項８記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  10. 前記燃焼シリンダ内の前記燃焼のピーク温度の判定は、
    前記エンジンに関連付けられた少なくとも１つのパラメータと、センサから受信された少なくとも１つの信号と、に基づいた、前記燃焼のピーク温度の推定値の特定、
    を含む、
    請求項１乃至９のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  11. 前記少なくとも１つのパラメータは、
    （ｉ）エンジンに対する要求と、
    （ｉｉ）前記エンジンが動作している期間を指示するタイマと、
    （ｉｉｉ）前記エンジンの温度と、のうち少なくとも１つ、
    を含む、
    請求項１０記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  12. 前記コントローラは、前記少なくとも１つのパラメータに関連付けられたエンジンの過去の燃焼のピーク温度データに基づいて、前記燃焼のピーク温度を判定するように構成される、
    請求項１０または１１記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  13. 前記作動流体の温度の調節は、
    前記燃焼のピーク温度が前記選択された閾値を上回るという判定に応じて、前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の冷却を強化するための前記冷却システムの制御を含む、
    請求項１乃至１２のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  14. 前記作動流体の温度の調節は、
    前記燃焼のピーク温度が前記選択された閾値よりも低い冷却閾値を下回るという判定に応じて、前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の冷却を軽減するための前記冷却システムの制御を含む、
    請求項１乃至１３のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  15. 前記選択された閾値の温度は、ＮＯｘおよび／または微粒子の生成を抑制するように選択される、
    請求項１乃至１４のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  16. 前記選択された閾値は、通常、２１００ケルビンである、ＮＯｘ生成点未満である、
    請求項１乃至１５のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  17. 前記コントローラは、
    （ｉ）前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の圧力と、
    （ｉｉ）前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度と、
    （ｉｉｉ）前記燃焼シリンダへの前記作動流体の流入を可能にする吸入弁の開閉に関連付けられたタイミングと、
    （ｉｖ）前記燃焼シリンダへの燃料噴射のタイミングと、のうち少なくとも１つの指示を受信するように構成され、
    前記コントローラは、前記受信した指示に基づいて、前記燃焼のピーク温度を判定するように構成される、
    請求項１乃至１６のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  18. 前記コントローラは、前記燃焼シリンダ内の前記燃焼のピーク温度が前記選択された閾値を下回るように、
    （ｉ）前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の圧力と、
    （ｉｉ）前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度と、
    （ｉｉｉ）前記燃焼シリンダへの前記作動流体の流入を可能にする吸入弁の開閉に関連付けられたタイミングと、
    （ｉｖ）前記燃焼シリンダへの燃料噴射のタイミングと、のうち少なくとも１つを制御するように構成される、
    請求項１乃至１７のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  19. 圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    前記クロスオーバ通路から前記燃焼シリンダへと流入する作動流体の流れを制御する吸入弁であって、（ｉ）前記ピストンのサイクル中の第１位置で閉状態から開状態へと移動し、（ｉｉ）前記ピストンのサイクル中の第２位置で前記開状態から前記閉状態へと移動する、ように動作可能な吸入弁と、
    受信された前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の指示に基づいて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度を判定するように配置されたコントローラと、
    を備え、
    前記コントローラは、前記判定された燃焼のピーク温度に基づいて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が選択された閾値を下回るように、前記第１位置と第２位置とを選択するように構成される、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジン。
  20. 前記第１位置の選択は、
    前記燃焼シリンダ内の前記燃焼のピーク温度が前記選択された閾値を上回るという判定に応じた、前記ピストンのサイクルのより後ろの位置で前記閉状態から前記開状態へと前記吸入弁を移動させる制御、
    を含む、
    請求項１９記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  21. 前記第１位置の選択は、
    前記燃焼シリンダ内の前記燃焼のピーク温度が冷却閾値を下回るという判定に応じた、前記ピストンのサイクルのより手前の位置で前記閉状態から前記開状態へと前記吸入弁を移動させる制御、
    を含む、
    請求項１９または２０記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  22. 前記第２位置の選択は、
    前記吸入弁がより後ろの位置で開いていることに応じた、前記ピストンのサイクルのより後ろの位置で前記開状態から前記閉状態へと前記吸入弁を移動させる制御、
    を含む、
    請求項２０記載の、または請求項２０に従属するいずれかの請求項記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  23. 前記第２位置の選択は、
    前記吸入弁がより手前の位置で開いていることに応じた、前記ピストンのサイクルのより手前の位置で前記開状態から前記閉状態へと前記吸入弁を移動させる制御、
    を含む、
    請求項２１記載の、または請求項２１に従属するいずれかの請求項記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  24. 前記スプリットサイクル内燃エンジンは、
    前記燃焼シリンダの排気口内の温度の指示を提供する排気センサ、
    を備え、
    前記受信されたピーク温度の指示は、前記排気センサから受信された信号に基づく、
    請求項１９乃至２３のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  25. 前記スプリットサイクル内燃エンジンは、
    前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度の指示を提供する供給センサ、
    を備え、
    受信されたピーク温度の前記指示は、前記供給センサからの信号に基づく、
    請求項１９乃至２４のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  26. 前記供給センサは、
    前記クロスオーバ通路内のセンサ、
    を備える、
    請求項２５記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  27. 前記燃焼シリンダ内の前記燃焼のピーク温度の判定は、
    前記エンジンに関連付けられた少なくとも１つのパラメータと、センサから受信された少なくとも１つの信号と、に基づいた、前記ピーク温度の推定値の特定、
    を含む、
    請求項１９乃至２６のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  28. 前記少なくとも１つのパラメータは、
    （ｉ）エンジンに対する要求と、
    （ｉｉ）前記エンジンが動作している期間を指示するタイマと、
    （ｉｉｉ）前記エンジンの温度と、のうち少なくとも１つ、
    を含む、
    請求項２７記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  29. 前記選択された閾値の温度は、ＮＯｘおよび／または微粒子の生成を抑制するように選択される、
    請求項１９乃至２８のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  30. 前記選択された閾値は、通常、２１００ケルビンである、ＮＯｘ生成点未満である、
    請求項１９乃至２９のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  31. 圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    燃焼プロセス中に使用される燃料の反応度を調節するように動作可能な反応度調節器と、
    （ｉ）前記作動流体の圧力と、（ｉｉ）前記作動流体の温度と、（ｉｉｉ）燃焼によるＮＯｘの生成と、（ｉｖ）前記燃焼シリンダ内のエンジンノッキングの程度と、のうち少なくとも１つの指示を受信するように配置されるコントローラと、
    を備え、
    前記コントローラは、前記受信された指示に基づいて、前記燃料の反応度を調節するように前記反応度調節器を作動させるように構成される、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジン。
  32. 前記コントローラは、前記受信された指示に基づいて、前記燃料に関連付けられた点火パラメータを判定するように構成される、
    請求項３１記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  33. 前記燃料の反応度の調節は、
    前記点火パラメータが点火閾値を下回るという判定に応じた、前記燃料の反応度を向上させるための前記反応度調節器の操作、
    を含む、
    請求項３２記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  34. 前記燃料の反応度の調節は、
    前記点火パラメータが過剰反応度閾値を上回るという判定に応じた、前記燃料の反応度を低減するための前記反応度調節器の操作、
    を含む、
    請求項３２または３３記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  35. 前記点火パラメータは、
    前記燃焼シリンダ内で前記燃料が点火する能力の指示、
    を含む、
    請求項３２乃至３４のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  36. 前記点火パラメータは、燃焼に用いられる前記燃料に基づいて判定される、
    請求項３２乃至３５のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  37. 前記点火パラメータは、
    （ｉ）前記燃料が前記燃焼シリンダ内で点火するか否かと、
    （ｉｉ）前記燃焼シリンダ内で点火する予定の前記燃料の割合と、のうち少なくとも１つの指示、
    を含む、
    請求項３２乃至３６のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  38. 前記反応度調節器は、前記燃料が点火する能力を向上させるように動作可能である、
    請求項３１乃至３７のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  39. 前記反応度調節器は、前記燃料が点火する能力を向上させるために、前記燃焼シリンダに供給される前記燃料および／または作動流体の少なくとも１つの化学的性質または物理的性質を調節するように動作可能である、
    請求項３１乃至３８のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  40. 前記反応度調節器は、前記燃料の点火源を提供するために、電磁放射を前記燃料に向けるように動作可能である、
    請求項３１乃至３９のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  41. 前記反応度調節器は、前記燃料が点火する能力を向上させるために、前記燃焼シリンダに酸化剤を噴射するように動作可能である、
    請求項３１乃至４０のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  42. 前記反応度調節器は、前記燃料が点火する能力を向上させるように構成される層別点火プロセスを提供するように動作可能である、
    請求項３１乃至４１のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  43. 前記反応度調節器は、前記燃料が点火する能力を向上させるために、フリーラジカル源とオゾン源とのうち少なくとも一方を提供する、
    請求項３１乃至４２のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  44. 圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    前記ピストンのサイクル中の噴射位置で前記燃焼シリンダに燃料を噴射する燃料インジェクタと、
    受信された前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の指示に基づいて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度を判定するように配置されたコントローラと、
    を備え、
    前記コントローラは、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が選択された閾値を下回るように、前記判定された燃焼のピーク温度に基づいて、前記噴射位置を選択するように構成される、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジン。
  45. 前記噴射位置の選択は、
    前記燃焼シリンダ内の前記燃焼のピーク温度が選択された閾値を上回るという判定に応じた、遅延噴射位置の選択と、
    前記燃焼シリンダ内の前記燃焼のピーク温度が冷却閾値を下回るという判定に応じた、早期噴射位置の選択と、
    を含み、
    前記遅延噴射位置は、前記ピストンのサイクル中、前記早期噴射位置よりも後ろである、
    請求項４４記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  46. 圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    コントローラと、
    前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度を調節するように配置される冷却システムと、
    を備え、
    前記コントローラは、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が選択された範囲に収まるように、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の推定値に基づいて、前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度を調節するように前記冷却システムを制御するように構成される、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジン。
  47. 前記コントローラは、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の前記推定値を判定するように配置される、
    請求項４６記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  48. 前記コントローラは、受信された前記作動流体の温度の指示に基づいて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の前記推定値を判定するように構成される、
    請求項４６または４７記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  49. 前記コントローラは、受信された前記エンジンに対する要求の指示に基づいて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の前記推定値を判定するように構成される、
    請求項４８記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  50. 前記範囲の選択は、
    前記範囲の下限が冷却閾値温度以上となるような選択と、
    前記範囲の上限が選択された閾値温度以下となるような選択と、
    を含む、
    請求項４６記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  51. 前記範囲の前記上限と前記下限とは、前記エンジンに対する要求に基づいて判定される、
    請求項５０記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  52. 圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    前記クロスオーバ通路から前記燃焼シリンダへと流入する作動流体の流れを制御する吸入弁であって、開状態と閉状態との間で移動するように動作可能な吸入弁と、
    前記クロスオーバ通路内の前記作動流体の（ｉ）圧力と、（ｉｉ）温度と、のうち少なくとも１つの指示を受信するように配置されるコントローラと、
    を備え、
    前記受信された指示に基づいて、前記コントローラは、前記クロスオーバ通路内の前記作動流体の前記圧力および／または前記温度が入力閾値を下回るという判定に応じて、前記作動流体が速度閾値を超える速度で前記燃焼シリンダへと流入するように、前記作動流体の前記圧力および／または前記温度を制御するように構成される、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジン。
  53. 前記圧力および／または前記温度の制御は、
    作動流体が前記速度閾値を上回る速度で前記燃焼シリンダへと流入するように、前記作動流体の圧力および／または温度の少なくとも一方の上昇、
    を含む、
    請求項５２記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  54. 前記スプリットサイクル内燃エンジンは、
    前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度を調節するように配置される冷却システム、
    を備える、
    請求項５２または５３記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  55. 前記圧力および／または前記温度の制御は、
    前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体を冷却するような前記冷却システムの動作、
    を含む、
    請求項５４記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  56. 前記冷却システムの動作は、
    前記圧縮シリンダと前記クロスオーバ通路とのうち少なくとも一方内の前記流体の冷却、
    を含む、
    請求項５４または５５記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  57. 前記冷却システムは、
    前記圧縮シリンダと前記クロスオーバ通路とのうち少なくとも一方へとクーラントを噴射するクーラントインジェクタ、
    を備える、
    請求項５４乃至５６のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  58. 前記コントローラは、圧力と温度との両方の指示を受信するように配置される、
    請求項５２乃至５７のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  59. 前記コントローラは、圧力と温度との両方を制御するように構成される、
    請求項５２乃至５８のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  60. 前記コントローラは、前記燃焼シリンダへと流入する前記作動流体のピーク速度が前記速度閾値を上回るように、前記作動流体の前記圧力および／または前記温度を制御するように構成される、
    請求項５２乃至５９のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  61. 前記速度閾値は、前記燃焼シリンダへの作動流体の流れにより、リーン閾値を上回るリーン比での燃料の混合が実現するように選択される、
    請求項５２乃至６０のいずれかに記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  62. 圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    前記クロスオーバ通路から前記燃焼シリンダへと流入する作動流体の流れを制御する吸入弁であって、閉状態と開状態との間で移動するように動作可能な吸入弁であって、作動流体が前記燃焼シリンダへと流入する吸入断面積を画定する吸入弁と、
    コントローラと、
    を備え、
    前記コントローラは、前記作動流体が速度閾値を超える速度で前記燃焼シリンダへと流入するように、前記吸入弁により画定される前記吸入断面積を選択するように構成される、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジン。
  63. 前記コントローラは、受信された前記クロスオーバ通路内の前記作動流体の（ｉ）圧力と、（ｉｉ）温度と、のうち少なくとも一方の指示に基づいて、前記吸入断面積を選択するように構成される、
    請求項６２記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  64. 前記コントローラは、前記受信された指示に基づいて、前記クロスオーバ通路内の作動流体の圧力および／または温度を判定し、前記判定された圧力および／または温度に基づいて、前記吸入断面積を選択するように構成される、
    請求項６３記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  65. 前記吸入弁により画定される前記吸入断面積の選択は、
    前記クロスオーバ通路内の前記作動流体の（ｉ）圧力と、（ｉｉ）温度と、のうち少なくとも一方が第１入力閾値を下回るという判定に応じた、前記受信された指示に基づく、前記吸入断面積を第１領域とする選択と、
    前記クロスオーバ通路内の前記作動流体の（ｉ）圧力と、（ｉｉ）温度と、のうち少なくとも一方が第２入力閾値を上回るという判定に応じた、前記受信された指示に基づく、前記吸入断面積を第２領域とする制御と、
    を含み、
    前記第１領域は、前記第２領域よりも小さい、
    請求項６３または６４記載のスプリットサイクル内燃エンジン。
  66. スプリットサイクル内燃エンジンの制御方法であって、前記スプリットサイクル内燃エンジンは、
    圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度を調節するように配置される冷却システムと、
    を備え、前記方法は、
    前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の指示を受信する工程と、
    前記受信された指示に基づいて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度を判定する工程と、
    前記燃焼のピーク温度が選択された閾値を上回るという判定に応じて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が前記選択された閾値を下回るように、前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度を調節するように前記冷却システムを制御する工程と、
    を有する、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジンの制御方法。
  67. スプリットサイクル内燃エンジンの制御方法であって、前記スプリットサイクル内燃エンジンは、
    圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    前記クロスオーバ通路から前記燃焼シリンダへと流入する作動流体の流れを制御する吸入弁であって、（ｉ）前記ピストンのサイクル中の第１位置で閉状態から開状態へと移動し、（ｉｉ）前記ピストンのサイクル中の第２位置で前記開状態から前記閉状態へと移動する、ように動作可能な吸入弁と、
    を備え、前記方法は、
    前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の指示を受信する工程と、
    前記受信された指示に基づいて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度を判定する工程と、
    前記判定された燃焼のピーク温度に基づいて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が選択された閾値を下回るように、前記第１と第２位置とを選択する工程と、
    を有する、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジンの制御方法。
  68. スプリットサイクル内燃エンジンの制御方法であって、前記スプリットサイクル内燃エンジンは、
    圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    燃焼プロセス中に使用される燃料の反応度を調節するように動作可能な反応度調節器と、
    を備え、前記方法は、
    （ｉ）前記作動流体の圧力と、（ｉｉ）前記作動流体の温度と、（ｉｉｉ）燃焼によるＮＯｘの生成と、（ｉｖ）前記燃焼シリンダ内のエンジンノッキングの程度と、のうち少なくとも１つの指示を受信する工程と、
    前記受信された指示に基づいて、前記燃料の反応度を上げるように前記反応度調節器を作動させる工程と、
    を有する、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジンの制御方法。
  69. スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法であって、前記スプリットサイクル内燃エンジンは、
    圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    前記ピストンのサイクル中の噴射位置で前記燃焼シリンダへと燃料を噴射する燃料インジェクタと、
    を備え、前記方法は、
    前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の指示を受信する工程と、
    前記受信された指示に基づいて、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度を判定する工程と、
    前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が選択された閾値を下回るように、前記判定された燃焼のピーク温度に基づいて、前記噴射位置を選択する工程と、
    を有する、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジンの操作方法。
  70. スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法であって、前記スプリットサイクル内燃エンジンは、
    圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度を調節するように配置される冷却システムと、
    を備え、前記方法は、
    前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度が選択された範囲に収まるように、前記燃焼シリンダ内の燃焼のピーク温度の推定値に基づいて、前記燃焼シリンダに供給される前記作動流体の温度を調節するように前記冷却システムを制御する工程、
    を有する、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジンの操作方法。
  71. スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法であって、前記スプリットサイクル内燃エンジンは、
    圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    前記クロスオーバ通路から前記燃焼シリンダへと流入する作動流体の流れを制御する吸入弁であって、開状態と閉状態との間で移動するように動作可能な吸入弁と、
    を備え、前記方法は、
    前記クロスオーバ通路内の前記作動流体の（ｉ）圧力と、（ｉｉ）温度と、のうち少なくとも１つの指示を受信する工程と、
    前記受信された指示に基づいて、前記クロスオーバ通路内の前記作動流体の圧力および／または温度を判定する工程と、
    前記クロスオーバ通路内の前記作動流体の圧力および／または温度が入力閾値を下回るという判定に応じて、前記作動流体が速度閾値を超える速度で前記燃焼シリンダへと流入するように、前記作動流体の前記圧力および／または温度を制御する工程と、
    を有する、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジンの操作方法。
  72. スプリットサイクル内燃エンジンの操作方法であって、前記スプリットサイクル内燃エンジンは、
    圧縮ピストンを収容する圧縮シリンダと、
    燃焼ピストンを収容する燃焼シリンダと、
    前記燃焼シリンダに作動流体を供給するように、前記圧縮シリンダと前記燃焼シリンダとの間に配置されるクロスオーバ通路と、
    前記クロスオーバ通路から前記燃焼シリンダへと流入する作動流体の流れを制御する吸入弁であって、閉状態と、前記燃焼シリンダへと流入する作動流体が通過する吸入断面積を吸入弁が画定する開状態と、の間で移動するように動作可能な吸入弁と、
    を備え、前記方法は、
    前記作動流体が速度閾値を超える速度で前記燃焼シリンダへと流入するように、前記吸入弁により画定される前記吸入断面積を選択する工程、
    を有する、
    ことを特徴とするスプリットサイクル内燃エンジンの操作方法。
  73. 請求項６６乃至７２のいずれかに記載の方法を実施するようにプロセッサをプログラムするように構成されたプログラム命令を含む、
    ことを特徴とするコンピュータプログラム製品。
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