JP2020111677A - 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2020111677A JP2020111677A JP2019003664A JP2019003664A JP2020111677A JP 2020111677 A JP2020111677 A JP 2020111677A JP 2019003664 A JP2019003664 A JP 2019003664A JP 2019003664 A JP2019003664 A JP 2019003664A JP 2020111677 A JP2020111677 A JP 2020111677A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- impact strength
- carbon fiber
- mass
- aliphatic polyamide
- thermoplastic resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
Description
(1)MXD6ナイロンを40〜70質量%、および単繊維の表面に長手方向に延びる皺が実質的に無い炭素繊維を30〜60質量%含有する熱可塑性樹脂組成物からなる、曲げ弾性率が35000MPa以上、比重が1.4以下である熱可塑性樹脂成形品(特許文献1)。
(2)ナイロン6、および(i)単繊維の表面に単繊維の長手方向に延びる皺の深さが90nm以下であり、(ii)ストランド弾性率が230〜370GPaであり、(iii)単繊維の繊維断面の長径と短径との比(長径/短径)が1.00〜1.02である炭素繊維を含有する熱可塑性樹脂組成物からなる、曲げ弾性率が5000MPa以上、シャルピー衝撃試験によるノッチなし衝撃強度が90kJ/m2以上、比重が1.4以下である熱可塑性樹脂成形品(特許文献2)。
(3)(A)空隙率が30%〜70%である強化繊維ロービング、(B)ポリアミド樹脂からなるポリアミド樹脂組成物ペレットであって、溶融混練した後、得られたポリアミド樹脂組成物の樹脂ペレット100質量%中に、強化繊維が10〜65質量%含まれ、強化繊維の平均繊維長が3〜30mmであり、組成物の長さ方向と実質上ほぼ同一長さ状態で配列されていることを特徴とするポリアミド樹脂組成物ペレット(特許文献3)。
(2)の成形品については、曲げ弾性率が5000MPa以上であり、ノッチなしシャルピー衝撃強さが90kJ/m2以上と高くなるものの、ノッチ付きシャルピー衝撃強さは考慮されていない。
(3)の成形品については、特定の強化繊維ロービングとポリアミドとからなる長繊維強化ポリアミド樹脂組成物からなる成形品であるため、ノッチ付きシャルピー衝撃強さは高くなると予想される。しかし、ノッチなしシャルピー衝撃強さは考慮されておらず、平面部等のノッチのない部分において、衝撃強さが限定的になる場合がある。また、強化繊維が長いために、複雑形状の成形品への成形性も課題になる場合がある。
本発明は、剛性、ノッチ付き衝撃強さおよびノッチなし衝撃強さに優れた成形品(射出成形品等)、ならびにこれを得ることができる熱可塑性樹脂組成物および樹脂ペレットを提供する。
<1>炭素数が10以上の単量体単位を含む脂肪族ポリアミド(A)と、引張強さが5.1GPa以上である炭素繊維(B)とを含み、前記炭素繊維(B)の含有量が、前記脂肪族ポリアミド(A)100質量部に対して、20〜160質量部である、熱可塑性樹脂組成物。
<2>前記炭素繊維(B)の質量平均繊維長が、0.1〜1.0mmである、前記<1>の熱可塑性樹脂組成物。
<3>前記炭素繊維(B)の含有量が、前記脂肪族ポリアミド(A)100質量部に対して、40〜100質量部である、前記<1>または<2>の熱可塑性樹脂組成物。
<4>前記脂肪族ポリアミド(A)が、PA11およびPA12のいずれか一方または両方である、前記<1>〜<3>のいずれかの熱可塑性樹脂組成物。
<5>前記<1>〜<4>のいずれかの熱可塑性樹脂組成物からなる成形品であり、前記成形品のノッチ付きシャルピー衝撃強さが、13kJ/m2以上であり、前記成形品のノッチなしシャルピー衝撃強さが、80kJ/m2以上であり、前記成形品の曲げ弾性率が、15GPa以上である、成形品。
<6>炭素数が10以上の単量体単位を含む脂肪族ポリアミド(A)と、引張強さが5.1GPa以上である炭素繊維(B)とを含み、前記炭素繊維(B)の含有量が、前記脂肪族ポリアミド(A)100質量部に対して、20〜160質量部である、樹脂ペレット。
<7>前記炭素繊維(B)の質量平均繊維長が、0.1〜1.0mmである、前記<6>の樹脂ペレット。
<8>前記炭素繊維(B)の含有量が、前記脂肪族ポリアミド(A)100質量部に対して、40〜100質量部である、前記<6>または<7>の樹脂ペレット。
<9>前記脂肪族ポリアミド(A)が、PA11およびPA12のいずれか一方または両方である、前記<6>〜<8>のいずれかの樹脂ペレット。
<10>前記<6>〜<9>のいずれかの樹脂ペレットを製造する方法であり、溶融状態の前記脂肪族ポリアミド(A)に、長さ2〜20mmの炭素繊維(B)を配合する、樹脂ペレットの製造方法。
<11>前記<6>〜<9>のいずれかの樹脂ペレットからなる射出成形品であり、前記射出成形品のノッチ付きシャルピー衝撃強さが、13kJ/m2以上であり、前記射出成形品のノッチなしシャルピー衝撃強さが、80kJ/m2以上であり、前記射出成形品の曲げ弾性率が、15GPa以上である、射出成形品。
本発明の第2の態様である成形品は、剛性、ノッチ付き衝撃強さおよびノッチなし衝撃強さに優れる。
本発明の第3の態様である樹脂ペレットによれば、剛性、ノッチ付き衝撃強さおよびノッチなし衝撃強さに優れた射出成形品を得ることができる。
本発明の第4の態様である樹脂ペレットの製造方法によれば、剛性、ノッチ付き衝撃強さおよびノッチなし衝撃強さに優れた射出成形品を得ることができる樹脂ペレットを製造できる。
本発明の第5の態様である射出成形品は、剛性、ノッチ付き衝撃強さおよびノッチなし衝撃強さに優れる。
「PA」は、ポリアミドの略である。
「ノッチ付きシャルピー衝撃強さ」は、ISO179−1/1eAに準拠して測定される値である。
「ノッチなしシャルピー衝撃強さ」は、ISO179−1/1eUに準拠して測定される値である。
「曲げ弾性率」は、ISO178に準拠し、3点曲げ試験によって測定される値である。
炭素繊維の「引張強さ」および「引張弾性率」は、ASTM D4018に準拠して測定される値である。
熱可塑性樹脂組成物または樹脂ペレットに含まれる炭素繊維の「質量平均繊維長」は、熱可塑性樹脂組成物または樹脂ペレットを空気雰囲気下で、600℃で3時間加熱して脂肪族ポリアミド(A)等を熱分解により除去し、残存した炭素繊維から無作為に選ばれた100本以上の炭素繊維についてそれぞれの繊維長を光学顕微鏡で測定し、下記式によって算出される値である。
Lw=ΣL2/ΣL
ここで、Lwは炭素繊維の質量平均繊維長であり、Lは各炭素繊維の繊維長である。
原料となる炭素繊維の「長さ」は、炭素繊維が束状になっている場合は、無作為に選ばれた10個以上の炭素繊維束について、それぞれの繊維束の長さを直接目視で測定し、これを算術平均した値である。また、炭素繊維束になっていない場合は、無作為に選ばれた10本以上の炭素繊維について、それぞれの繊維長を光学顕微鏡で測定し、これを算術平均した値である。
炭素繊維の「円相当径」(μm)は、炭素繊維の目付(mg/m)、フィラメント数(本)および密度(g/cm3)から下記式によって算出される値である。
円相当径=(目付÷フィラメント数÷密度×1000÷3.14)1/2×2
本発明の第1の態様は、特定の脂肪族ポリアミド(A)と、特定の炭素繊維(B)とを含み、炭素繊維(B)の含有量が特定の範囲内である熱可塑性樹脂組成物である。
脂肪族ポリアミド(A)は、衝撃強さの高い成形品が得られる観点から、炭素数が10以上の単量体単位を含む。
脂肪族ポリアミド(A)は、主にラクタム由来の単量体単位からなる場合と、ジアミン由来の単量体単位とジカルボン酸由来の単量体単位からなる場合の2種類が挙げられ、ノッチ付き衝撃強さの高い成形品が得られる観点から、ラクタム由来の単量体単位からなる脂肪族ポリアミドが好ましい。
炭素繊維(B)の引張強さは、成形品のノッチ付き衝撃強さを高くする観点から、5.1GPa以上であり、5.4GPa以上が好ましく、5.6GPa以上がさらに好ましい。炭素繊維(B)の引張強さは高ければ高いほどよく、上限は特に限定されない。
熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて、脂肪族ポリアミド(A)以外の熱可塑性樹脂を含んでもよい。脂肪族ポリアミド(A)以外の熱可塑性樹脂としては、例えば、炭素数10以上の単量体単位を含まない脂肪族ポリアミド、芳香族ポリアミド、ABS樹脂が挙げられ、成形品の衝撃強さが低下しにくい観点から、脂肪族ポリアミド(A)以外のポリアミドが好ましい。炭素数10以上の単量体単位を含まない脂肪族ポリアミドとしては、例えば、PA6、PA66が挙げられる。芳香族ポリアミドとしては、例えば、PAMXD6、PA6T、PA9T、PA10Tが挙げられる。
脂肪族ポリアミド(A)以外の熱可塑性樹脂の含有量は、成形品のノッチ付き衝撃強さおよびノッチなし衝撃強さを損なわない観点から、脂肪族ポリアミド(A)100質量部に対して、80質量部以下が好ましく、30質量部以下がより好ましい。
炭素繊維(B)以外の炭素繊維の含有量は、本発明の効果を損なわない観点から、炭素繊維(B)100質量部に対して、200質量部以下が好ましく、120質量部以下がより好ましい。
本発明の第2の態様は、本発明の第1の態様である熱可塑性樹脂組成物からなる成形品である。
成形品は、熱可塑性樹脂組成物を公知の成形法(射出成形法、押出成形法、プレス成形法、ブロー成形法等)によって成形することによって製造できる。
本発明の第3の態様は、特定の脂肪族ポリアミド(A)と、特定の炭素繊維(B)とを含み、炭素繊維(B)の含有量が特定の範囲内である樹脂ペレットである。
樹脂ペレットは、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて、脂肪族ポリアミド(A)以外の熱可塑性樹脂、炭素繊維(B)以外の炭素繊維、熱可塑性樹脂または炭素繊維以外の添加剤を含んでもよい。
炭素繊維(B)としては、本発明の第1の態様である熱可塑性樹脂組成物における炭素繊維(B)と同様のものが挙げられ、好ましい形態も同様である。
脂肪族ポリアミド(A)以外の熱可塑性樹脂としては、本発明の第1の態様である熱可塑性樹脂組成物における脂肪族ポリアミド(A)以外の熱可塑性樹脂と同様のものが挙げられ、好ましい形態も同様である。
添加剤としては、本発明の第1の態様である熱可塑性樹脂組成物における添加剤と同様のものが挙げられ、好ましい形態も同様である。
樹脂ペレットにおける各成分の含有量は、本発明の第1の態様である熱可塑性樹脂組成物における各成分の含有量と同様であり、好ましい範囲も同様である。
ただし、第1の態様の説明における熱可塑性樹脂組成物を第3の態様の説明においては樹脂ペレットに読み替え、第1の態様の説明における成形品を第3の態様の説明においては射出成形品に読み替える。
本発明の第4の態様は、本発明の第3の態様である樹脂ペレットを製造する方法であり、溶融状態の脂肪族ポリアミド(A)に、長さ2〜20mmの炭素繊維(B)を配合する、樹脂ペレットの製造方法である。
長さ2〜20mmの炭素繊維(B)を用いることによって、炭素繊維(B)を定量フィーダーで供給する際にブリッジ等の供給不良が生じにくく、安定した定量供給が可能になる。炭素繊維(B)の長さは、溶融状態の脂肪族ポリアミド(A)に炭素繊維(B)を均一に分散させる観点から、7mm以下が好ましく、4mm以下がより好ましい。
溶融混練された脂肪族ポリアミド(A)および炭素繊維(B)を押出機から押し出してストランドとし、ストランドカッターで切断することによって樹脂ペレットが得られる。
本発明の第5の態様は、本発明の第3の態様である樹脂ペレットからなる射出成形品である。
射出成形品は、樹脂ペレットを射出成形することによって製造できる。射出成形品は、本発明の第1の態様である熱可塑性樹脂組成物を射出成形することによって製造できるが、安定した品質の射出成形品を得る観点から、樹脂ペレットを射出成形する方法が好ましい。射出成形には、射出圧縮成形も含まれる。
(質量平均繊維長)
樹脂ペレットを空気雰囲気下で、600℃で3時間加熱してポリアミド等を熱分解により除去し、残存した炭素繊維から無作為に選ばれた100本以上の炭素繊維についてそれぞれの繊維長を光学顕微鏡で測定し、下記式によって質量平均繊維長を算出した。
下記式により、繊維長(Lw)を算出した。
Lw=ΣL2/ΣL
ここで、Lwは炭素繊維の質量平均繊維長であり、Lは各炭素繊維の繊維長である。
ダンベル試験片から80×10×4mmの曲げ試験片を切り出し、ISO178に準拠し、3点曲げ試験を行い、曲げ強さ、曲げ弾性率を測定した。
ダンベル試験片から80×10×4mmのノッチ付き試験片を切り出し、ISO179−1/1eAに準拠し、ノッチ付きシャルピー衝撃強さを測定した。
ダンベル試験片から80×10×4mmのノッチなし試験片を切り出し、ISO179−1/1eUに準拠し、ノッチなしシャルピー衝撃強さを測定した。
ダンベル試験片の端部を用い、ISO1183に準拠し、比重を求めた。
(ポリアミド)
PA11:アルケマ株式会社製、Rilsan(登録商標)。
PA1010:アルケマ株式会社製、Hiprolon(登録商標)200NN。
PA612:アルケマ株式会社製、Hiprolon(登録商標)90NN。
PA610:アルケマ株式会社製、Hiprolon(登録商標)70NN。
PAMXD6:三菱ガス化学株式会社製、MXナイロンS6007。
PA6:DSM社製、ノバミッド(登録商標)1007Jを使用した。
PAXD10:三菱ガス化学株式会社製、Lexter8500。
PA10T:ユニチカ株式会社製、ゼコット(登録商標) XN400。
炭素繊維(B−1):三菱ケミカル株式会社製、PAN系炭素繊維MR60H 24P(フィラメント数24,000本、目付960mg/m、密度1.81g/cm3、円相当径5.3μm、引張強さ5.68GPa、引張弾性率280GPa)にポリアミド系サイジング剤を付与し、3mmにカットしたもの。サイジング剤付着量は3.0%。
炭素繊維(B−2):三菱ケミカル株式会社製、PAN系炭素繊維TRW40 50L(フィラメント数50,000本、目付3,750mg/m、密度1.81g/cm3、円相当径7.3μm、引張強さ4.12GPa、引張弾性率240GPa)にポリアミド系サイジング剤を付与し、6mmにカットしたもの。サイジング剤付着量は3.0%。
炭素繊維(B−3):三菱ケミカル株式会社製、PAN系炭素繊維MR60H 24P(フィラメント数24,000本、目付960mg/m、密度1.81g/cm3、円相当径5.3μm、引張強さ5.68GPa、引張弾性率280GPa)。
離型剤:ペンタエリスリトールステアレート。
着色剤:カーボンブラック。
主原料フィーダーおよびサイドフィーダーを備えた同方向二軸押出機(株式会社池貝製、PCM−30)を用い、主原料フィーダーからPA11の100質量部、着色剤の1.7質量部を投入し、サイドフィーダーから炭素繊維(B−1)の67質量部を投入し、260℃、200rpm、15kg/hの条件で溶融混練し、吐出されたストランドを水中で冷却したものをストランドカッターで4mm長にカットして、樹脂ペレットを得た。樹脂ペレット中の炭素繊維の質量平均繊維長を表1に示す。
樹脂ペレットを120℃で2時間乾燥した後、射出成形機(東芝機械株式会社製、IS55)およびISO金型タイプAを用い、シリンダー温度260℃、金型温度80℃の条件で射出成形を行い、ダンベル試験片を得た。評価結果を表1に示す。
表1または表2に記載の組成通りに、主原料フィーダーから炭素繊維以外の原料、サイドフィーダーから炭素繊維を投入し、表1または表2に記載の条件通りに押出温度を変更する点を除いては実施例1と同様にして樹脂ペレットを得た。樹脂ペレット中の炭素繊維の質量平均繊維長を表1および表2に示す。
樹脂ペレットを変更し、表1または表2に記載の条件通りに射出成形の際のシリンダー温度、金型温度を変更する点を除いては実施例1と同様にしてダンベル試験片を得た。評価結果を表1および表2に示す。
同方向二軸押出機(株式会社池貝製、PCM−30)でPA6の100質量部を溶融し、270℃に設定した含浸ダイスを用い、20m/分のライン速度で、炭素繊維(B−3)の43質量部と複合化し、水中で冷却したものを8mm長に切断して、樹脂ペレットを得た。樹脂ペレット中の炭素繊維の質量平均繊維長を表2に示す。
樹脂ペレットを、表2に記載の条件通りに射出成形の際のシリンダー温度、金型温度を変更する点を除いては実施例1と同様にしてダンベル試験片を得た。評価結果を表2に示す。
比較例3〜6は、脂肪族ポリアミド(A)以外のポリアミドを用いたため、実施例1〜9に比べノッチ付き衝撃強さが低い。また、炭素繊維(B)を同量含むものにおいては、ノッチなし衝撃強さが低い。
比較例7は、炭素繊維(B)の質量平均繊維長が長いためにノッチ付き衝撃強さは高くなっているが、脂肪族ポリアミド(A)以外のポリアミドを用いたため、実施例1〜9に比べノッチなし衝撃強さが低い。
炭素繊維(B)の含有量が好ましい範囲である実施例1〜7、9は、実施例8に比べてノッチなし衝撃強さが高い。
PA11を用いた実施例1、9は、実施例2〜8に比べてノッチ付き衝撃強さが高い。
以上の通り、本発明の実施例1〜9は、比較例1〜7に比べて、ノッチ付き衝撃強さおよびノッチなし衝撃強のいずれか一方または両方が高い。
Claims (11)
- 炭素数が10以上の単量体単位を含む脂肪族ポリアミド(A)と、
引張強さが5.1GPa以上である炭素繊維(B)とを含み、
前記炭素繊維(B)の含有量が、前記脂肪族ポリアミド(A)100質量部に対して、20〜160質量部である、熱可塑性樹脂組成物。 - 前記炭素繊維(B)の質量平均繊維長が、0.1〜1.0mmである、請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 前記炭素繊維(B)の含有量が、前記脂肪族ポリアミド(A)100質量部に対して、40〜100質量部である、請求項1または2に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 前記脂肪族ポリアミド(A)が、PA11およびPA12のいずれか一方または両方である、請求項1〜3のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 請求項1〜4のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物からなる成形品であり、
前記成形品のノッチ付きシャルピー衝撃強さが、13kJ/m2以上であり、
前記成形品のノッチなしシャルピー衝撃強さが、80kJ/m2以上であり、
前記成形品の曲げ弾性率が、15GPa以上である、成形品。 - 炭素数が10以上の単量体単位を含む脂肪族ポリアミド(A)と、
引張強さが5.1GPa以上である炭素繊維(B)とを含み、
前記炭素繊維(B)の含有量が、前記脂肪族ポリアミド(A)100質量部に対して、20〜160質量部である、樹脂ペレット。 - 前記炭素繊維(B)の質量平均繊維長が、0.1〜1.0mmである、請求項6に記載の樹脂ペレット。
- 前記炭素繊維(B)の含有量が、前記脂肪族ポリアミド(A)100質量部に対して、40〜100質量部である、請求項6または7に記載の樹脂ペレット。
- 前記脂肪族ポリアミド(A)が、PA11およびPA12のいずれか一方または両方である、請求項6〜8のいずれか一項に記載の樹脂ペレット。
- 請求項6〜9のいずれか一項に記載の樹脂ペレットを製造する方法であり、
溶融状態の前記脂肪族ポリアミド(A)に、長さ2〜20mmの炭素繊維(B)を配合する、樹脂ペレットの製造方法。 - 請求項6〜9のいずれか一項に記載の樹脂ペレットからなる射出成形品であり、
前記射出成形品のノッチ付きシャルピー衝撃強さが、13kJ/m2以上であり、
前記射出成形品のノッチなしシャルピー衝撃強さが、80kJ/m2以上であり、
前記射出成形品の曲げ弾性率が、15GPa以上である、射出成形品。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019003664A JP2020111677A (ja) | 2019-01-11 | 2019-01-11 | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 |
JP2023076887A JP2023106452A (ja) | 2019-01-11 | 2023-05-08 | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019003664A JP2020111677A (ja) | 2019-01-11 | 2019-01-11 | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2023076887A Division JP2023106452A (ja) | 2019-01-11 | 2023-05-08 | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2020111677A true JP2020111677A (ja) | 2020-07-27 |
Family
ID=71667817
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019003664A Pending JP2020111677A (ja) | 2019-01-11 | 2019-01-11 | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 |
JP2023076887A Pending JP2023106452A (ja) | 2019-01-11 | 2023-05-08 | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2023076887A Pending JP2023106452A (ja) | 2019-01-11 | 2023-05-08 | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (2) | JP2020111677A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023074305A1 (ja) | 2021-10-27 | 2023-05-04 | 東レ株式会社 | 繊維強化熱可塑性樹脂成形品 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0948914A (ja) * | 1995-08-03 | 1997-02-18 | Sutaaraito Kogyo Kk | 歯車成形品 |
JP2001118225A (ja) * | 1999-08-06 | 2001-04-27 | Alps Electric Co Ltd | 磁気ヘッド搬送用トレイ |
WO2011013737A1 (ja) * | 2009-07-31 | 2011-02-03 | Ntn株式会社 | 樹脂組成物およびその製造方法、ならびに、転がりおよびすべり軸受 |
JP2012255063A (ja) * | 2011-06-08 | 2012-12-27 | Toray Ind Inc | 炭素繊維強化樹脂組成物およびその成形品 |
JP2013023672A (ja) * | 2011-07-26 | 2013-02-04 | Toray Ind Inc | 炭素繊維強化樹脂組成物およびその成形品 |
WO2013077238A1 (ja) * | 2011-11-25 | 2013-05-30 | 東レ株式会社 | 樹脂組成物、そのペレットおよび成形品 |
WO2016104327A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物及びそれを含む成形体 |
JP2018002755A (ja) * | 2016-06-27 | 2018-01-11 | テラボウ株式会社 | ポリアミド樹脂組成物及びそれを用いた自転車部品 |
-
2019
- 2019-01-11 JP JP2019003664A patent/JP2020111677A/ja active Pending
-
2023
- 2023-05-08 JP JP2023076887A patent/JP2023106452A/ja active Pending
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0948914A (ja) * | 1995-08-03 | 1997-02-18 | Sutaaraito Kogyo Kk | 歯車成形品 |
JP2001118225A (ja) * | 1999-08-06 | 2001-04-27 | Alps Electric Co Ltd | 磁気ヘッド搬送用トレイ |
WO2011013737A1 (ja) * | 2009-07-31 | 2011-02-03 | Ntn株式会社 | 樹脂組成物およびその製造方法、ならびに、転がりおよびすべり軸受 |
JP2012255063A (ja) * | 2011-06-08 | 2012-12-27 | Toray Ind Inc | 炭素繊維強化樹脂組成物およびその成形品 |
JP2013023672A (ja) * | 2011-07-26 | 2013-02-04 | Toray Ind Inc | 炭素繊維強化樹脂組成物およびその成形品 |
WO2013077238A1 (ja) * | 2011-11-25 | 2013-05-30 | 東レ株式会社 | 樹脂組成物、そのペレットおよび成形品 |
WO2016104327A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物及びそれを含む成形体 |
JP2018002755A (ja) * | 2016-06-27 | 2018-01-11 | テラボウ株式会社 | ポリアミド樹脂組成物及びそれを用いた自転車部品 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023074305A1 (ja) | 2021-10-27 | 2023-05-04 | 東レ株式会社 | 繊維強化熱可塑性樹脂成形品 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2023106452A (ja) | 2023-08-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8586662B2 (en) | Filled polyamide molding materials | |
JP6100988B2 (ja) | 充填ポリアミド成形用組成物 | |
JP6081687B2 (ja) | ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物 | |
JP6951075B2 (ja) | ポリアミド樹脂組成物および成形品 | |
US11279808B2 (en) | Thermoplastic resin composition, method for producing thermoplastic resin composition, and molded body | |
JPWO2010087192A1 (ja) | ガラス繊維強化ポリアミド樹脂組成物 | |
US20150315371A1 (en) | Pellet mixture, carbon fiber-reinforced polypropylene resin composition, molded body, and method for producing pellet mixture | |
JP2023106452A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品、樹脂ペレットおよびその製造方法、ならびに樹脂ペレットを用いた射出成形品 | |
JP2010202759A (ja) | ポリアミド樹脂組成物ペレットおよびその製造方法 | |
JP5292744B2 (ja) | 長繊維強化ポリアミド樹脂組成物 | |
JP2020079412A (ja) | 樹脂ペレット、樹脂ペレットの製造方法、成形体及び成形体の製造方法 | |
JP5374228B2 (ja) | 長繊維強化ポリアミド樹脂組成物及びこれを成形してなる導電性軸状成形品 | |
JP2009270057A (ja) | ガラス長繊維強化ポリアミド樹脂組成物、樹脂ペレット、及びそれらの成形品 | |
JP6821330B2 (ja) | ポリアミド樹脂組成物、成形品およびポリアミド樹脂組成物の製造方法 | |
WO2017159418A1 (ja) | ポリアミド樹脂組成物および成形品 | |
JP6711876B2 (ja) | 繊維強化樹脂組成物 | |
JP2007112915A (ja) | 高強度ポリアミド樹脂組成物およびその製造方法 | |
JP6827815B2 (ja) | ポリアミド樹脂組成物および成形品 | |
JP2010247491A (ja) | 長繊維強化熱可塑性樹脂組成物の製造方法及びその製造装置 | |
JP2017008242A (ja) | 長繊維ペレット、ペレット混合物および成形品 | |
JP6259760B2 (ja) | 熱可塑性樹脂成形品の製造方法および熱可塑性樹脂成形品 | |
JP4587445B2 (ja) | 熱可塑性樹脂成形品および熱可塑性樹脂組成物 | |
JP2019151712A (ja) | 炭素繊維含有樹脂ペレット、炭素繊維含有樹脂ペレットの製造方法 | |
JP7447930B2 (ja) | 繊維強化熱可塑性樹脂成形材料、ペレットおよびその製造方法 | |
JP2018109120A (ja) | 耐熱性樹脂組成物及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210921 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20220805 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220809 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20221011 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20230207 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230508 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20230620 |
|
A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20230728 |