JP2019082263A - ガスタービン燃焼器、ガスタービン - Google Patents

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Abstract

【課題】フラッシュバックが生じる可能性をさらに低減したガスタービン燃焼器を提供する。【解決手段】ガスタービン燃焼器３は、燃料供給路Ｆ１、及び空気噴出路Ｆ２が形成されたノズル３１Ａと、ノズル３１Ａの周囲に設けられた旋回羽Ｓと、ノズル３１Ａ及び旋回羽Ｓを外周側から囲むとともに、内側を下流側に向かって圧縮空気が流通する内筒３２と、内筒３２との間で、内筒３２の外周側の圧縮空気を反転させて内筒３２の内側に導入する反転流路Ｃを画成する外筒３３と、一端が反転流路Ｃよりも圧縮空気の上流側となる空間に接続されるとともに、他端が空気噴出路Ｆ２に接続された空気導入管５と、を備える。【選択図】図２

Description

本発明は、ガスタービン燃焼器、ガスタービンに関する。
ガスタービンに用いられる燃焼器は、燃焼ガスが流通する筒体と、筒体内で火炎を形成する複数のノズルと、ノズルの周囲に設けられた複数の旋回羽と、を主に備えている。ノズルによって形成された火炎によって筒体内で高温高圧の燃焼ガスが生じる。ところで、燃焼器の内部では、燃料と空気とが流通する過程で、フラッシュバックと呼ばれる現象が生じる場合がある。フラッシュバックとは、燃焼器内における予期しない領域に火炎が伝播することで異常な燃焼を生じる現象である。特に、上記の旋回羽によって形成される旋回流の中心領域（渦芯）では、他の領域に比べて流速、圧力が低くなるため、フラッシュバックが生じやすいことが知られている。このようなフラッシュバックを回避するため、例えば下記特許文献１に記載された装置では、ノズルの先端から渦芯に空気を供給する空気流路を形成することで、渦芯における流体の流速が高められている。空気流路には、ノズルにおける旋回羽（圧力損失部）よりも上流側の位置から空気が導かれる。これにより、フラッシュバックが回避できるとされている。
特開２０１５−１８３８９２号公報
しかしながら、上記特許文献１の装置では、空気流路に供給される空気の駆動力が、旋回羽の上下流方向における圧力差のみとなっている。このため、ガスタービンの出力帯によっては、十分な圧力差が得られない可能性がある。即ち、空気流路に十分な量の空気が供給されず、フラッシュバックを生じてしまう可能性が依然として存在する。
本発明は上記課題を解決するためになされたものであって、フラッシュバックが生じる可能性をさらに低減したガスタービン燃焼器、ガスタービンを提供することを目的とする。
本発明の第一の態様によれば、ガスタービン燃焼器は、軸線に沿って延びて先端が開口する空気噴出路、及び該軸線に沿って延びて先端が開口する燃料供給路が形成されたノズルと、該ノズルの周囲に設けられて前記ノズルの主軸線回りにねじれる旋回羽と、該ノズル及び旋回羽を外周側から囲むとともに、内側を下流側に向かって圧縮空気が流通する内筒と、前記内筒との間で、前記内筒の外周側の圧縮空気を反転させて該内筒の内側に導入する反転流路を画成する外筒と、一端が前記反転流路よりも前記圧縮空気の上流側となる空間に接続されるとともに、他端が前記空気噴出路に接続された空気導入管と、を備える。
この構成によれば、空気導入管によって、反転流路よりも上流側の空間の圧縮空気が空気噴出路に導かれる。ここで、反転流路及び旋回羽による圧損が生じるため、内筒の内側の空間の圧力は、反転流路上流側の空間の圧力よりも十分に小さくなっている。即ち、空気導入管の一端から他端にかけて十分な圧力差を得ることができる。これにより、空気噴出路に十分な量の圧縮空気を供給することができる。
本発明の第二の態様によれば、前記空気噴出路の一端は、前記ノズルの先端に開口していてもよい。
この構成によれば、空気噴出路の一端がノズルの先端に開口していることから、ノズルの先端付近で生じる旋回流の渦芯に対して十分に圧縮空気が供給される。これにより、渦芯における流体の流速を高めることができる。
本発明の第三の態様によれば、ガスタービン燃焼器は、前記反転流路よりも上流側に設けられ、前記圧縮空気の流れを整流するとともに、圧損を生じさせる整流板を有してもよい。
この構成によれば、整流板によって生じた圧損により、内筒内側の空間と反転流路上流側の空間との間の圧力差をさらに大きくすることができる。これにより、空気噴出路から噴出する空気の流速をさらに高めることができる。
本発明の第四の態様によれば、複数の前記ノズルを有し、前記空気導入管は、一端が前記上流側の空間に接続された主導入管と、一端が該主導入管に接続され、他端が前記複数のノズルに向かって分岐するマニホールド部と、を有してもよい。
この構成によれば、主導入管から導かれた圧縮空気を、マニホールド部によって複数のノズルに供給することができる。即ち、ノズルごとに主導入管を設ける必要がないため、外筒に施すべき加工や改修の規模を小さく抑えることができる。これにより、工期の短期化やコスト削減が可能となる。
本発明の第五の態様によれば、外部空気を圧縮して圧縮空気を生成する圧縮機と、前記圧縮空気と燃料とを燃焼させて燃焼ガスを生成する請求項１から５のいずれか一項に記載のガスタービン燃焼器と、前記燃焼ガスによって駆動されるタービンと、を備える。
この構成によれば、燃焼器におけるフラッシュバックが生じる可能性が低減されることで、より安定的に運転可能なガスタービンを提供することができる。
本発明によれば、フラッシュバックが生じる可能性をさらに低減したガスタービン燃焼器、ガスタービンを提供することができる。
本発明の第一実施形態に係るガスタービンの構成を示す模式図である。 本発明の第一実施形態に係る燃焼器の要部拡大断面図である。 本発明の第二実施形態に係る燃焼器の要部拡大断面図である。
図面を参照して本発明の実施形態について説明する。図１に示すように、本実施形態に係るガスタービン１は、圧縮空気を生成する圧縮機２と、圧縮空気Ａと燃料Ｆを混合し、燃焼させることで燃焼ガスを生成する燃焼器３（ガスタービン燃焼器３）と、燃焼ガスによって駆動されるタービン４と、を備えている。
圧縮機２は、主軸線Ａｍに沿って延びる圧縮機ロータ２１と、圧縮機ロータ２１を外周側から覆う圧縮機ケーシング２２と、を有している。圧縮機ロータ２１は、主軸線Ａｍ回りに回転可能に支持されている。圧縮機ロータ２１の外周面には、主軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機動翼列２３が設けられている。各圧縮機動翼列２３は、主軸線ＡｍＡｍの周方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機動翼２４を有している。
圧縮機ケーシング２２は、主軸線Ａｍを中心とする筒状をなしている。圧縮機ケーシング２２の内周面には、上記の圧縮機動翼列２３と主軸線Ａｍ方向に互い違いになるようにして配列された複数の圧縮機静翼列２５が設けられている。各圧縮機静翼列２５は、圧縮機ケーシング２２の内周面上で、主軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列された複数の圧縮機静翼２６を有している。
燃焼器３は、圧縮機ケーシング２２と後述するタービンケーシング４２との間に設けられている。燃焼器３は、圧縮機ケーシング２２の内部と連通されることで、その内部に圧縮機２で生成された圧縮空気が導かれる。詳しくは後述するが、燃焼器３内では、この圧縮空気と燃料との混合燃焼によって高温高圧の燃焼ガスが生成される。
タービン４は、主軸線Ａｍに沿って延びるタービンロータ４１と、タービンロータ４１を外周側から覆うタービンケーシング４２と、を有している。タービンロータ４１の外周面には、主軸線Ａｍ方向に間隔をあけて配列された複数のタービン動翼列４３が設けられている。各タービン動翼列４３は、主軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列された複数のタービン動翼４４を有している。
タービンケーシング４２は、主軸線Ａｍを中心とする筒状をなしている。タービンケーシング４２の内周面には、上記のタービン動翼列４３と主軸線Ａｍ方向に互い違いになるようにして配列された複数のタービン静翼列４５が設けられている。各タービン静翼列４５は、タービンケーシング４２の内周面上で、主軸線Ａｍの周方向に間隔をあけて配列された複数のタービン静翼４６を有している。
圧縮機ロータ２１とタービンロータ４１とは、主軸線Ａｍ上で一体に連結されて、ガスタービンロータ９１を形成している。同様に、圧縮機ケーシング２２とタービンケーシング４２とは、主軸線Ａｍ方向に一体に連結されて、ガスタービンケーシング９２を形成している。ガスタービンロータ９１は、ガスタービンケーシング９２の内部（車室Ｖ）で、主軸線Ａｍ回りに一体に回転する。一例として、ガスタービンロータ９１の一端には、当該ガスタービンロータ９１の回転に伴って発電する発電機Ｇが連結されている。
次に、燃焼器３の第一実施形態に関する詳細な構成について説明する。図１に示すように、本実施形態に係る燃焼器３は、主軸線Ａｍに対して交差する方向に延びる燃焼器軸線Ａｃ（軸線）を中心とする筒状をなしている。さらに図２に示すように、この燃焼器３は、燃料を噴射する燃料ノズル３１と、燃料ノズル３１を収容する筒状の内筒３２と、内筒３２の上流側に連結された外筒３３と、内筒３２の下流側に連結された尾筒３４と、を備えている。
燃料ノズル３１は、燃料供給源から供給された燃料を内筒３２の内部に向かって噴射する。図２に示すように、燃料ノズル３１は、予混合燃焼火炎を形成するための第一ノズル３１Ａ（ノズル）と、第一ノズル３１Ａから噴射される燃料に着火するための第二ノズル３１Ｂと、を有している。第二ノズル３１Ｂは燃焼器軸線Ａｃに沿って１つ設けられている。第一ノズル３１Ａは、燃焼器軸線Ａｃの周方向に間隔をあけて複数配列されている。
第二ノズル３１Ｂは拡散燃焼火炎を形成することで、第一ノズル３１Ａから噴射された予混合ガスに対して着火する。第一ノズル３１Ａによる予混合燃焼火炎の形成に伴って、内筒３２及び尾筒３４内では、高温高圧の燃焼ガスが生成される。
内筒３２は、上記の燃料ノズル３１（第一ノズル３１Ａ，第二ノズル３１Ｂ）を燃焼器軸線Ａｃの外周側から囲んでいる。具体的には、燃料ノズル３１は内筒３２内部の燃焼器軸線Ａｃ方向一方側の領域に設けられている。内筒３２は、燃焼器軸線Ａｃを中心とする円管状をなしている。内筒３２の上流側端部は、他の部分に比べて厚さ（燃焼器軸線Ａｃの径方向における寸法）が大きく設定された肉厚部Ｔとされている。この肉厚部Ｔは、後述する外筒３３と隙間をあけて対向している。
外筒３３は、車室Ｖに形成された燃焼器挿通孔Ｈを塞ぐように設けられた有底筒状の部材である。外筒３３は、略筒状の外筒本体３３Ａと、上記の第二ノズル３１Ｂ及び第一ノズル３１Ａを支持するノズル台３３Ｂと、を有している。
外筒本体３３Ａの内周面のうち、燃焼器軸線Ａｃ方向一方側の端部を含む部分は、燃焼器軸線Ａｃ方向一方側から他方側にかけて径方向内側から外側に向かうように曲面状に湾曲している。この部分は、上述した内筒３２の肉厚部Ｔと対向することで、反転流路Ｃを画成する。反転流路Ｃには車室Ｖ内の圧縮空気が流入する。圧縮空気は反転流路Ｃを通過する際に向きを変えて、燃焼器軸線Ａｃ方向一方側から他方側に向かって内筒３２の内部を流れる。なお、以下の説明では、圧縮空気の流れてくる側を上流側と呼び、流れ去る側を下流側と呼ぶ。反転流路Ｃよりも上流側（車室Ｖ側）の部分には、整流板Ｂが設けられている。詳しくは図示しないが、整流板Ｂは互いに間隔をあけて配列された複数の板材を有している。整流板Ｂは、圧縮空気の流れを整流するとともに、上流側から下流側にかけて圧損を生じさせる。即ち、整流板Ｂの下流側である反転流路Ｃ内では、上流側である車室Ｖ内に比べて圧力が低くなっている。
外筒本体３３Ａの外周面３５（燃焼器軸線Ａｃに対する径方向外側を向く面）は、上述の燃焼器挿通孔Ｈの内周面Ｈ１に対して、燃焼器軸線Ａｃに対する径方向に広がる隙間Ｖｃを介して対向している。隙間Ｖｃは、燃焼器挿通孔Ｈの内周面Ｈ１と、外筒本体３３Ａの外周面３５と、外筒本体３３Ａの下流側を向く面（下流面３６）によって形成される空間である。即ち、隙間Ｖｃは、燃焼器軸線Ａｃを中心とする円環状をなしている。隙間Ｖｃは、上述の車室Ｖと連通している。したがって、隙間Ｖｃ内における圧力は、車室Ｖ内の圧力と同等である。言い換えると、隙間Ｖｃ内の圧縮空気の圧力は、反転流路Ｃ内における圧縮空気の圧力よりも高い。即ち、圧縮空気の流れる方向において、隙間Ｖｃは、車室Ｖと同様に、反転流路Ｃよりも上流側となる。
ノズル台３３Ｂは燃焼器軸線Ａｃを中心として略円盤状に形成された部材であって、その中心点を含む領域には、１つの第二ノズル３１Ｂが挿通されている。さらに、第二ノズル３１Ｂの外周側には、複数の第一ノズル３１Ａが主軸線Ａｍの周方向に互いに間隔をあけて配列されている。第一ノズル３１Ａは略管状をなしており、その内部には燃料供給路Ｆ１及び空気噴出路Ｆ２が形成されている。第一ノズル３１Ａの周囲には、複数の旋回羽Ｓが設けられている。各旋回羽Ｓは、燃焼器軸線Ａｃ方向一方側から他方側に向かうに従って第一ノズル３１Ａの中心軸線回りにねじれている。なお、第一ノズル３１Ａの中心軸線は、燃焼器軸線Ａｃに平行に延びる軸線である。これにより、旋回羽Ｓの周囲を通過した流体には、旋回流成分が付加される。
各旋回羽Ｓの表面には、上記の燃料供給路Ｆ１の先端が開口している。即ち、燃料供給路Ｆ１を通じて供給された燃料は、旋回羽Ｓの表面上で圧縮空気と混合される。この混合気が燃焼することにより、第一ノズル３１Ａの下流側では上述した予混合燃焼火炎が形成される。
空気噴出路Ｆ２の先端（一端）は、第一ノズル３１Ａの先端（下流側の端部）で開口している。空気噴出路Ｆ２の他端には、空気導入管５が接続されている。空気導入管５は、上述の隙間Ｖｃと空気噴出路Ｆ２とを接続する管である。空気導入管５は、隙間Ｖｃから外筒３３の外側に向かって延び、ノズル台３３Ｂを貫通するようにして空気噴出路Ｆ２に接続されている。本実施形態では、このような空気導入管５が、それぞれの第一ノズル３１Ａに１つずつ接続されている。即ち、隙間Ｖｃから延びた複数の空気導入管５が、それぞれの第一ノズル３１Ａに１つずつ接続されている。
次に、本実施形態に係るガスタービン１、及び燃焼器３の動作について説明する。ガスタービン１を運転するに当たっては、まず外部の駆動源によって圧縮機ロータ２１（ガスタービンロータ９１）を回転駆動する。圧縮機ロータ２１の回転に伴って外部の空気が順次圧縮され、圧縮空気が生成される。この圧縮空気は、圧縮機ケーシング２２内の空間を通じて燃焼器３内に供給される。燃焼器３内では、燃料ノズル３１から供給された燃料がこの圧縮空気に混合されて燃焼し、高温高圧の燃焼ガスが生成される。燃焼ガスはタービンケーシング４２内部の空間を通じてタービン４に供給される。タービン４内では、タービン動翼４４、及びタービン静翼４６に燃焼ガスが順次衝突することで、タービンロータ４１（ガスタービンロータ９１）に対して回転駆動力が与えられる。この回転エネルギーは、軸端に連結された発電機Ｇの駆動に利用される。
続いて、燃焼器３の詳細な動作について説明する。圧縮機２で生成された圧縮空気は、車室Ｖ内から整流板Ｂ、及び反転流路Ｃを経て内筒３２内に供給される。なお、整流板Ｂ、及び反転流路Ｃを通過する時、圧縮空気には圧損が生じる。内筒３２内に導入された圧縮空気は、第一ノズル３１Ａから噴射された燃料と混合されることで、予混合ガスを形成する。この予混合ガスに対して、第二ノズル３１Ｂから噴射された拡散燃焼火炎によって着火することで、予混合燃焼火炎が形成される。この予混合燃焼火炎は、内筒３２内で上流側から下流側に向かって延びるとともに、高温高圧の燃焼ガスを生成する。燃焼ガスは、尾筒３４内を燃焼器軸線Ａｃ方向一方側から他方側に向かって流れた後、上記のタービンケーシング４２内に導入されてタービン４を駆動する。
ここで、第一ノズル３１Ａの周囲には旋回羽Ｓが設けられていることから、上記の予混合燃焼火炎には旋回流成分が含まれている。即ち、この予混合燃焼火炎は、燃焼器軸線Ａｃ方向一方側から他方側に向かって第一ノズル３１Ａを中心として旋回しながら伝播する。したがって、第一ノズル３１Ａ先端の燃焼器軸線Ａｃ方向他方側には、旋回流の渦芯が形成されている。渦芯では、他の領域に比べて流速、圧力が低くなるため、フラッシュバックが生じやすいことが知られている。フラッシュバックとは、燃焼器３内における予期しない領域に滞留している燃料に、火炎が伝播することで異常な燃焼を生じる現象である。
このようなフラッシュバックを回避するため、本実施形態では第一ノズル３１Ａに上記の空気噴出路Ｆ２が形成されている。空気噴出路Ｆ２には、車室Ｖ（隙間Ｖｃ）内の圧縮空気が空気導入管５を介して供給される。空気噴出路Ｆ２の先端は第一ノズル３１Ａの下流側端部に開口しているため、渦芯に向かって高圧の圧縮空気が供給される。これにより、渦芯における流体の流速、及び圧力を高めることができる。
以上、説明したように、本実施形態に係る燃焼器３では、空気導入管５によって、反転流路Ｃよりも上流側の空間（隙間Ｖｃ）の圧縮空気が空気噴出路Ｆ２に導かれる。ここで、反転流路Ｃ及び旋回羽Ｓによる圧損が生じるため、内筒３２の内側の空間の圧力は、隙間Ｖｃの圧力よりも十分に小さくなっている。即ち、空気導入管５の一端から他端にかけて十分な圧力差を得ることができる。これにより、空気噴出路Ｆ２に十分な量の圧縮空気を供給することができる。
さらに、上記の構成によれば、空気噴出路Ｆ２の一端がノズルの先端に開口していることから、ノズルの先端付近で生じる旋回流の渦芯に対して十分に圧縮空気が供給される。これにより、渦芯における流体の流速を高めることができる。
加えて、上記の構成によれば、整流板Ｂによって生じた圧損により、内筒３２内側の空間と反転流路Ｃよりも上流側の空間である隙間Ｖｃとの間の圧力差をさらに大きくすることができる。これにより、空気噴出路Ｆ２から噴出する空気の流速をさらに高めることができる。
次に、燃焼器３の第二実施形態について図３を参照して説明する。なお、上記第一実施形態と同様の構成については同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。図３に示すように、本実施形態では、空気導入管５は、主導入管５１と、主導入管５１に接続されたマニホールド部５２とを有している。主導入管５１の一端は、上記の隙間Ｖｃに接続されている。主導入管５１の他端は、マニホールド部５２に接続されている。マニホールド部５２は、主導入管５１を通じて導かれた圧縮空気を、複数の第一ノズル３１Ａに向けて分岐させる。即ち、マニホールド部５２には、１つのみの流入口５２Ａと、当該流入口５２Ａにそれぞれ連通する複数の吐出口５２Ｂとが形成されている。吐出口５２Ｂの個数は、燃焼器３における第一ノズル３１Ａの個数と同一である。それぞれの吐出口５２Ｂには、第一ノズル３１Ａに形成された空気噴出路Ｆ２が接続されている。
上記の構成によれば、空気導入管５は、主導入管５１と、マニホールド部５２とを有している。これにより、主導入管５１を通じて隙間Ｖｃから導かれた圧縮空気を、マニホールド部５２によって複数の第一ノズル３１Ａに分散して供給することができる。即ち、第一ノズル３１Ａごとに主導入管５１を設ける必要がないため、外筒３３に施すべき加工や改修の規模を小さく抑えることができる。したがって、工期の短期化やコスト削減が可能となる。
本発明の各実施形態について図面を参照して説明した。なお、本発明の要旨を逸脱しない限りにおいて、上記の構成に種々の変更や改修を施すことが可能である。例えば、上記実施形態では、空気噴出路Ｆ２が第一ノズル３１Ａのみに設けられる構成について説明した。しかしながら、空気噴出路Ｆ２は第二ノズル３１Ｂに設けられてもよい。この場合も、第一ノズル３１Ａと同様に、第二ノズル３１Ｂの内部を貫通するとともに第二ノズル３１Ｂの下流側端部で開口する流路を形成することで空気噴出路Ｆ２とすることができる。また、第二ノズル３１Ｂのみに空気噴出路Ｆ２を形成することも可能である。
さらに、上記の各実施形態では、第一ノズル３１Ａに旋回羽Ｓが取り付けられている構成について説明した。しかしながら、旋回羽Ｓの態様は上記実施形態に限定されず、第一ノズル３１Ａを覆う内筒３２の内周面に旋回羽Ｓが取り付けられた構成を採ることも可能である。
１…ガスタービン
２…圧縮機
３…燃焼器
４…タービン
５…空気導入管
２１…圧縮機ロータ
２２…圧縮機ケーシング
２３…圧縮機動翼列
２４…圧縮機動翼
２５…圧縮機静翼列
２６…圧縮機静翼
３１…燃料ノズル
３１Ａ…第一ノズル
３１Ｂ…第二ノズル
３２…内筒
３３…外筒
３３Ａ…外筒本体
３３Ｂ…ノズル台
３４…尾筒
３５…外周面
３６…下流面
４１…タービンロータ
４２…タービンケーシング
４３…タービン動翼列
４４…タービン動翼
４５…タービン静翼列
４６…タービン静翼
５１…主導入管
５２…マニホールド部
５２Ａ…流入口
５２Ｂ…吐出口
９１…ガスタービンロータ
９２…ガスタービンケーシング
Ａｍ…主軸線
Ａｃ…燃焼器軸線
Ｂ…整流板
Ｃ…反転流路
Ｆ１…燃料供給路
Ｆ２…空気噴出路
Ｇ…発電機
Ｈ…燃焼器挿通孔
Ｈ１…内周面
Ｓ…旋回羽
Ｔ…肉厚部
Ｖ…車室
Ｖｃ…隙間

Claims (5)

  1. 軸線に沿って延びて先端が開口する空気噴出路、及び該軸線に沿って延びて先端が開口する燃料供給路が形成されたノズルと、
    該ノズルの周囲に設けられて前記ノズルの主軸線回りにねじれる旋回羽と、
    該ノズル及び旋回羽を外周側から囲むとともに、内側を下流側に向かって圧縮空気が流通する内筒と、
    前記内筒との間で、前記内筒の外周側の圧縮空気を反転させて該内筒の内側に導入する反転流路を画成する外筒と、
    一端が前記反転流路よりも前記圧縮空気の上流側となる空間に接続されるとともに、他端が前記空気噴出路に接続された空気導入管と、
    を備えるガスタービン燃焼器。
  2. 前記空気噴出路の一端は、前記ノズルの先端に開口している請求項１に記載のガスタービン燃焼器。
  3. 前記反転流路よりも上流側に設けられ、前記圧縮空気の流れを整流するとともに、圧損を生じさせる整流板を有する請求項１又は２に記載のガスタービン燃焼器。
  4. 複数の前記ノズルを有し、
    前記空気導入管は、一端が前記上流側の空間に接続された主導入管と、一端が該主導入管に接続され、他端が前記複数のノズルに向かって分岐するマニホールド部と、を有する請求項１から３のいずれか一項に記載のガスタービン燃焼器。
  5. 外部空気を圧縮して圧縮空気を生成する圧縮機と、
    前記圧縮空気と燃料とを燃焼させて燃焼ガスを生成する請求項１から４のいずれか一項に記載のガスタービン燃焼器と、
    前記燃焼ガスによって駆動されるタービンと、
    を備えるガスタービン。
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