JP2018168730A - スイッチ制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】ノイズによる誤動作を防止する。【解決手段】パルス生成回路１２０は、パルス状の入力信号Ｓｉｎ（またはこれを減衰させた減衰信号）の低周波成分を通過させて平滑入力信号ＩＮを生成する信号平滑部１２１と、平滑入力信号ＩＮを２系統に分岐して第１平滑入力信号ＩＮＮと第２平滑入力信号ＩＮＰを生成する信号分岐部１２２と、第２平滑入力信号ＩＮＰのパルスエッジを鈍らせる波形調整部１２３と、第１平滑入力信号ＩＮＮと第２平滑入力信号ＩＮＰとを比較してセット信号Ｓｘ及びリセット信号Ｓｙを生成する信号比較部１２４と、セット信号Ｓｘ及びリセット信号Ｓｙに応じてパルス信号Ｓ２を生成する順序回路１２５と、を有する。【選択図】図１２

Description

本明細書中に開示されている発明は、イグナイタなどに用いられるスイッチ制御装置、及び、その入力信号判定回路（ないしは誤動作防止用のパルス生成回路）に関する。

従来より、車両のエンジンルームに直結するイグナイタ（＝エンジン点火装置を構成する電子部品）には、多種多様な評価試験（ＢＣＩ［bulk current injection］やＧＴＥＭＣＥＬ［giga heltz - transverse electromagnetic cell］など）を満足し得る高いノイズ耐量（＝高周波ノイズに対する誤動作耐量）だけでなく、サージに対する高いＥＳＤ耐量（＝ＥＳＤ［electro-static discharge］に対する破壊耐量）が求められている。

なお、上記に関連する従来技術の一例としては、本願出願人による特許文献１及び２を挙げることができる。

特開２０１４−２２７９３９号公報 特開２０１４−５１９０４号公報

しかしながら、上記の従来技術では、高いノイズ耐量と高いＥＳＤ耐量の両立について更なる改善の余地があった。

なお、このような課題は、必ずしもイグナイタに限らず、パルス信号を取り扱うスイッチ制御装置全般（例えばＰＷＭ［pulse width modulation］調光信号による輝度調節機能を備えたＬＥＤ［light emitting diode］ドライバＩＣ）に当てはまるものである。

本明細書中に開示されている発明は、本願の発明者が見出した上記の課題に鑑み、ノイズ耐量とＥＳＤ耐量の双方を高められるスイッチ制御装置、及び、その入力信号判定回路（ないしは誤動作防止用のパルス生成回路）を提供することを目的とする。

本明細書中に開示されているパルス生成回路は、パルス状の入力信号またはこれを減衰させた減衰信号の低周波成分を通過させて平滑入力信号を生成する信号平滑部と、前記平滑入力信号を２系統に分岐して第１平滑入力信号と第２平滑入力信号を生成する信号分岐部と、前記第２平滑入力信号のパルスエッジを鈍らせる波形調整部と、前記第１平滑入力信号と前記第２平滑入力信号とを比較してセット信号及びリセット信号を生成する信号比較部と、前記セット信号及び前記リセット信号に応じて前記パルス信号を生成する順序回路と、を有する構成（第１の構成）とされている。

なお、上記第１の構成から成るパルス生成回路において、前記信号比較部は、第１極性のオフセットを持って前記第１平滑入力信号と前記第２平滑入力信号とを比較することにより前記セット信号を生成する第１コンパレータと、前記第１極性とは逆の第２極性のオフセットを持って前記第１平滑入力信号と前記第２平滑入力信号とを比較することにより前記リセット信号を生成する第２コンパレータを含む構成（第２の構成）にするとよい。

また、上記第１又は第２の構成から成るパルス生成回路において、前記信号分岐部は、前記平滑入力信号を電圧／電流変換して基準電流を生成する電圧／電流変換部と、前記基準電流から２系統のミラー電流を生成するカレントミラーと、前記２系統のミラー電流をそれぞれ電流／電圧変換して前記第１平滑入力信号及び前記第２平滑入力信号を生成する電流／電圧変換部と、を含む構成（第３の構成）にするとよい。

また、上記第１〜第３いずれかの構成から成るパルス生成回路において、前記波形調整部は、キャパシタを含む構成（第４の構成）にするとよい。

また、上記第１〜第４いずれかの構成から成るパルス生成回路において、前記順序回路は、ＲＳフリップフロップである構成（第５の構成）にするとよい。

また、本明細書中に開示されている入力信号判定回路は、入力信号のパルスエッジを検出してパルス信号を生成するための手段として、上記第１〜第５いずれかの構成から成るパルス生成回路を有し、前記パルス信号を出力信号として出力する構成（第６の構成）とされている。

また、本明細書中に開示されているスイッチ制御装置は、入力信号の入力を受けて出力信号を出力する上記第６の構成から成る入力信号判定回路と、前記出力信号に応じてスイッチ素子を駆動するスイッチ駆動回路とを半導体チップに集積化して成り、前記半導体チップのサブストレートに付随する寄生ダイオードを静電保護素子として利用する構成（第７の構成）とされている。

また、本明細書中に開示されているイグナイタは、スイッチ素子と、上記第７の構成から成るスイッチ制御装置と、を有する構成（第８の構成）とされている。

また、本明細書中に開示されているエンジン点火装置は、イグニッションコイルと、前記イグニッションコイルの一次側電流を駆動する上記第８の構成から成るイグナイタと、前記イグニッションコイルの二次側コイルに接続される点火プラグと、を有する構成（第９の構成）とされている。

また、本明細書中に開示されている車両は、上記第９の構成から成るエンジン点火装置と、前記エンジン点火装置に電力を供給するカーバッテリと、前記エンジン点火装置を制御するエンジンコントロールユニットと、を有する構成（第１０の構成）とされている。

また、本明細書中に開示されている入力信号判定回路は、パルス状の入力信号と所定の閾値とを比較して検出信号を生成する信号検出回路と、前記入力信号のパルスエッジを検出してパルス信号を生成するパルス生成回路と、前記入力信号におけるノイズの有無を識別して選択信号を生成するノイズ識別回路と、前記選択信号に応じて前記検出信号と前記パルス信号の一方を出力信号として選択する信号選択回路と、を有する構成（第１１の構成）とされている。

なお、上記第１１の構成から成る入力信号判定回路において、前記ノイズ識別回路は、前記検出信号が第１論理レベルに維持されたまま前記パルス信号が前記第１論理レベルから第２論理レベルに切り替わったときにノイズありと判定し、前記検出信号が前記第１論理レベルから前記第２論理レベルに切り替わったときにノイズなしと判定する構成（第１２の構成）にするとよい。

また、上記第１１または第１２の構成から成る入力信号判定回路において、前記信号検出回路は、前記入力信号またはこれを減衰させた減衰信号の低周波成分を通過させて平滑信号を生成するローパスフィルタと、前記平滑信号と所定の基準電圧とを比較して前記検出信号を生成するコンパレータと、を含む構成（第１３の構成）にするとよい。

また、上記第１３の構成から成る入力信号判定回路において、前記信号検出回路は、前記入力信号を減衰させて前記減衰信号を生成するアッテネータをさらに含む構成（第１４の構成）にするとよい。

また、上記第１１〜第１４いずれかの構成から成る入力信号判定回路において、前記パルス生成回路は、前記入力信号またはこれを減衰させた減衰信号の低周波成分を通過させて平滑入力信号を生成する信号平滑部と、前記平滑入力信号を２系統に分岐して第１平滑入力信号と第２平滑入力信号を生成する信号分岐部と、前記第２平滑入力信号のパルスエッジを鈍らせる波形調整部と、前記第１平滑入力信号と前記第２平滑入力信号とを比較してセット信号及びリセット信号を生成する信号比較部と、前記セット信号及び前記リセット信号に応じて前記パルス信号を生成する順序回路と、を含む構成（第１５の構成）にするとよい。

また、上記第１５の構成から成る入力信号判定回路において、前記信号比較部は、第１極性のオフセットを持って前記第１平滑入力信号と前記第２平滑入力信号とを比較することにより前記セット信号を生成する第１コンパレータと、前記第１極性とは逆の第２極性のオフセットを持って前記第１平滑入力信号と前記第２平滑入力信号とを比較することにより前記リセット信号を生成する第２コンパレータと、を含む構成（第１６の構成）にするとよい。

また、本明細書中に開示されているスイッチ制御装置は、入力信号の入力を受けて出力信号を出力する上記第１〜第６いずれかの構成から成る入力信号判定回路と、前記出力信号に応じてスイッチ素子を駆動するスイッチ駆動回路と、を半導体チップに集積化して成り、前記半導体チップのサブストレートに付随する寄生ダイオードを静電保護素子として利用する構成（第１７の構成）とされている。

また、本明細書中に開示されているイグナイタは、スイッチ素子と、上記第１７の構成から成るスイッチ制御装置と、を有する構成（第１８の構成）とされている。

また、本明細書中に開示されているエンジン点火装置は、イグニッションコイルと、前記イグニッションコイルの一次側電流を駆動するための上記第１８の構成から成るイグナイタと、前記イグニッションコイルの二次側コイルに接続される点火プラグと、を有する構成（第１９の構成）とされている。

また、本明細書中に開示されている車両は、上記第１９の構成から成るエンジン点火装置と、前記エンジン点火装置に電力を供給するカーバッテリと、前記エンジン点火装置を制御するエンジンコントロールユニットとを有する構成（第２０の構成）とされている。

本明細書中に開示されている発明によれば、ノイズ耐量とＥＳＤ耐量の双方を高められるスイッチ制御装置、及び、その入力信号判定回路（ないしは誤動作防止用のパルス生成回路）を提供することが可能となる。

エンジン点火装置を備えた車両の全体構成を示す図 スイッチ制御装置の一構成例を示す図 静電保護素子のデバイス構造を模式的に示す縦断面図 入力信号判定回路の一構成例を示す図 信号検出回路の一構成例を示す図 点火指示信号に重畳するノイズ信号の一例を示す波形図 半波クランプの様子を示す波形図 包絡線検波の様子を示す波形図 誤検出の様子を示す波形図 静電保護素子の一変形例を示す図 双方向フローティングダイオードのデバイス構造を模式的に示す縦断面図 パルス生成回路の一構成例を示す図 パルス生成動作の第１例を示すタイミングチャート パルス生成動作の第２例を示すタイミングチャート ノイズ識別動作の一例を示すタイミングチャート 車両の一構成例を示す外観図

＜全体構成＞
図１は、エンジン点火装置を備えた車両の全体構成を示す図である。本構成例の車両Ｘは、不図示のガソリンエンジンを駆動する手段として、エンジン点火装置１と、カーバッテリ２と、エンジンコントロールユニット３（以下ではＥＣＵ［engine control unit］３と略称する）と、を有する。

エンジン点火装置１は、カーバッテリ２からの電力供給を受けて動作し、ＥＣＵ３からの点火指示信号Ｓｉｎ（いわゆるＩＧＴ［iginition timing signal］）に応じて、ガソリンエンジン内部の燃料（＝ガソリンと空気の混合気）に点火するための手段であり、イグナイタ１０と、イグニッションコイル２０と、点火プラグ３０と、を含む。

イグナイタ１０は、イグニッションコイル２０の一次側電流Ｉｃ（＝スイッチ素子１２のコレクタ電流に相当）をオン／オフ駆動する手段であり、スイッチ制御装置１１と、スイッチ素子１２と、をパッケージングした半導体集積回路装置として提供される。

スイッチ制御装置１１は、例えば、バルクシリコンウェハを用いた半導体チップに集積化されており、ＥＣＵ３からの点火指示信号Ｓｉｎに応じてスイッチ素子１２のゲート信号Ｓｇを生成する機能を備えている。また、スイッチ制御装置１１は、一次側電流Ｉｃを所定の上限値以下に制限する機能や、一次側電流Ｉｃの状態を検出して点火確認信号（いわゆるＩＧＦ［ignition confirmation signal］）をＥＣＵ３に返す機能などを備えていてもよい。なお、スイッチ制御装置１１の構成及び動作については後述する。

スイッチ素子１２は、スイッチ制御装置１１によってオン／オフされるスイッチ素子であり、本図では、ＩＧＢＴ［insulated gate bipolar transistor］が採用されている。スイッチ素子１２は、ゲートがスイッチ制御装置１１に接続されており、コレクタがイグニッションコイル２０の一次側コイル２１に接続されており、エミッタが接地端に接続されている。なお、スイッチ素子１２としては、ＩＧＢＴに代えて、ＭＯＳＦＥＴ［metal oxide semiconductor field effect transistor］を採用してもよい。

イグニッションコイル２０は、巻線数Ｍ１の一次側コイル２１と巻線数Ｍ２（＞Ｍ１）の二次側コイル２２を含み、カーバッテリ２から供給される入力電圧をより高い出力電圧に変換（昇圧）する役割を果たす。一次側コイル２１の第１端と二次側コイル２２の第１端は、いずれもカーバッテリ２の正極端（＝入力電圧の印加端）に接続されている。一次側コイル２１の第２端は、スイッチ素子１２のコレクタに接続されている。二次側コイル２２の第２端は、点火プラグ３０に接続されており、二次側コイル２２の第２端に生じる出力電圧が点火プラグ３０に供給される。

点火プラグ３０は、イグニッションコイル２０によって得られる高電圧を用いて、不図示のエンジン内部に噴射された燃料に点火するためのスパークを発生させる。

カーバッテリ２は、エンジン点火装置１を含め、車両Ｘに搭載された各種電装品に電力を供給するための電源である。

ＥＣＵ３は、車両Ｘのエンジン駆動に関わる各種制御を実行する。特に、ＥＣＵ３は、上記各種制御の一つとして、イグナイタ１０（特にスイッチ制御装置１１）の動作制御に用いられる点火指示信号Ｓｉｎ（＝ＰＷＭ駆動されるパルス信号）を出力する。より具体的に述べると、ＥＣＵ３は、スイッチ素子１２をオンさせるときに点火指示信号Ｓｉｎをオン時の論理レベル（例えばハイレベル）とし、スイッチ素子１２をオフさせるときに点火指示信号Ｓｉｎをオフ時の論理レベル（例えばローレベル）とする。

＜スイッチ制御装置＞
図２は、スイッチ制御装置１１の一構成例を示す図である。本構成例のスイッチ制御装置１１は、主たる構成要素として、入力信号判定回路１００と、スイッチ駆動回路２００と、静電保護素子３００と、を含むほか、装置外部との電気的な接続を確立するために設けられた複数のパッドＴ１及びＴ２を含む。

入力信号判定回路１００は、ＥＣＵ３からパッドＴ１を介して入力される点火指示信号Ｓｉｎ（＝入力信号に相当）を受けて、スイッチ素子１２のオン／オフ制御信号Ｓｏｕｔ（＝出力信号に相当）を生成する回路ブロックである。なお、入力信号判定回路１００の構成及び動作については、後ほど詳述する。

スイッチ駆動回路２００は、入力信号判定回路１００から入力されるオン／オフ制御信号Ｓｏｕｔに応じてスイッチ素子１２のゲート信号Ｓｇを生成する回路ブロックであり、プリドライバ２１０とドライバ２２０を含む。

プリドライバ２１０は、オン／オフ制御信号Ｓｏｕｔに応じてドライバ駆動信号Ｓｄｒｖを生成し、これをドライバ２２０に出力する。ドライバ２２０は、ドライバ駆動信号Ｓｄｒｖに応じてゲート信号Ｓｇを生成し、これをパッドＴ２に出力する。

点火指示信号Ｓｉｎがオン時の論理レベル（例えばハイレベル）になると、オン／オフ制御信号Ｓｏｕｔもオン時の論理レベル（例えばハイレベル）となり、ゲート信号Ｓｇがハイレベルとなって、スイッチ素子１２がオンされる。その結果、カーバッテリ２から、イグニッションコイル２０の一次側コイル２１とスイッチ素子１２を介して接地端に至る経路に一次側電流Ｉｃが流れるので、一次側コイル２１にエネルギが蓄えられる。

上記の状態から、点火指示信号Ｓｉｎがオフ時の論理レベル（例えばローレベル）になると、オン／オフ制御信号Ｓｏｕｔもオフ時の論理レベル（例えばローレベル）となり、ゲート信号Ｓｇがローレベルとなって、スイッチ素子１２がオフされる。このとき、一次側コイル２１には自己誘導作用によって大きな逆起電力が発生し、二次側コイル２２には一次側コイル２１との相互誘導作用により、巻数比（Ｍ２／Ｍ１）に応じてさらに大きな起電力が発生する。このようにして発生した二次側コイル２２の起電力により、点火プラグ３０には非常に高い出力電圧（１万ボルト以上）が掛かるので、スパーク（火花）が生じて燃料への点火が行われる。

静電保護素子３００は、スイッチ制御装置１１（延いてはイグナイタ１０）を静電破壊から保護するための手段であり、本図では、点火指示信号Ｓｉｎの入力を受け付けるパッドＴ１と接地端との間に図示の極性で接続された片方向ダイオードが用いられている。

図３は、静電保護素子３００のデバイス構造を模式的に示す縦断面図である。本図で示したように、本構成例のスイッチ制御装置１１では、これを集積化した半導体チップ（＝バルクシリコンウェハ）のｐ型サブストレートに付随する寄生ダイオードＤ（＝接地されたｐ型サブストレートをアノードとし、パッドＴ１と電気的に接続されたｎ型半導体領域をカソードとする片方向ダイオード）が静電保護素子３００として利用されている。このような構成とすることにより、寄生ダイオードＤを用いてＥＳＤを熱的に消耗させることができるので、高いＥＳＤ耐量（３０ｋＶないしはそれ以上）を実現することができる。

なお、図３では特に明示していないが、半導体チップの母材としてバルクシリコンウェハを用いる場合には、スイッチ制御装置１１を形成する回路ブロックや回路素子のうち、高いノイズ耐量が求められるもの（入力信号判定回路１００や各種保護回路など）を定電位またはフローティング状態のｎ型ウェル構造で包囲することにより、ｐ型サブストレートから電気的に分離しておくことが望ましい。

＜入力信号判定回路＞
図４は、入力信号判定回路１００の一構成例を示す図である。本構成例の入力信号判定回路１００は、信号検出回路１１０と、パルス生成回路１２０と、ノイズ識別回路１３０と、信号選択回路１４０と、を含む。

信号検出回路１１０は、点火指示信号Ｓｉｎと所定の閾値（後述の基準電圧Ｖｒｅｆ）とを比較して検出信号Ｓ１を生成する。なお、検出信号Ｓ１は、例えば、点火指示信号Ｓｉｎが所定の閾値よりも高いときにハイレベルとなり、点火指示信号Ｓｉｎが所定の閾値よりも低いときにローレベルとなる。

パルス生成回路１２０は、点火指示信号Ｓｉｎのパルスエッジ（＝立上りエッジ及び立下りエッジの双方）を検出してパルス信号Ｓ２を生成する。従って、パルス信号Ｓ２は、ノイズ（例えばＭＨｚ〜ＧＨｚ帯）が重畳した点火指示信号Ｓｉｎから、本来の信号成分（ＰＷＭ成分）のみを抽出した信号となる。

ノイズ識別回路１３０は、検出信号Ｓ１とパルス信号Ｓ２の双方を監視することにより点火指示信号Ｓｉｎに重畳するノイズの有無を識別して選択信号Ｓ３を生成する。なお、選択信号Ｓ３は、例えば、「ノイズなし（＝Ｓ１正常）」と判定されたときにローレベルとなり、「ノイズあり（＝Ｓ１異常）」と判定されたときにハイレベルとなる。

信号選択回路１４０は、選択信号Ｓ３に応じて検出信号Ｓ１とパルス信号Ｓ２の一方をオン／オフ制御信号Ｓｏｕｔとして選択する。より具体的に述べると、信号選択回路１４０は、選択信号Ｓ３がローレベル（＝「ノイズなし」と判定されたときの論理レベル）であるときに検出信号Ｓ１をオン／オフ制御信号Ｓｏｕｔとして選択し、選択信号Ｓ３がハイレベル（＝「ノイズあり」と判定されたときの論理レベル）であるときにパルス信号Ｓ２をオン／オフ制御信号Ｓｏｕｔとして選択する。

＜信号検出回路＞
図５は、信号検出回路１１０の一構成例を示す図である。本構成例の信号検出回路１１０は、アッテネータ１１１と、ローパスフィルタ１１２と、コンパレータ１１３を含む。

アッテネータ１１１は、抵抗Ｒ１及びＲ２を含み、点火指示信号Ｓｉｎを減衰させて減衰信号Ｖａを生成する。なお、抵抗Ｒ１は、点火指示信号Ｓｉｎの入力端（パッドＴ１）と減衰信号Ｖａの出力端との間に接続されている。一方、抵抗Ｒ２は、減衰信号Ｖａの出力端と接地端との間に接続されている。すなわち、本構成例のアッテネータ１１１では、パッドＴ１と接地端との間に直列接続された抵抗Ｒ１及びＲ２（＝抵抗ラダー）を用いて点火指示信号Ｓｉｎを分圧することにより、減衰信号Ｖａ（＝Ｓｉｎ×｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝）が生成されている。なお、点火指示信号Ｓｉｎがコンパレータ１１３の入力ダイナミックレンジに収まっている場合には、アッテネータ１１１を省略してもよい。

ローパスフィルタ１１２は、抵抗Ｒ３及びキャパシタＣ１を含み、減衰信号Ｖａの低周波成分を通過させて平滑信号Ｖｂを生成する。なお、抵抗Ｒ３は、減衰信号Ｖａの入力端と平滑信号Ｖｂの出力端との間に接続されている。一方、キャパシタＣ１は、平滑信号Ｖｂの出力端と接地端との間に接続されている。すなわち、本構成例のローパスフィルタ１１２は、１次のＲＣ積分回路（高域遮断周波数ｆｃ＝１／（２π×Ｒ３×Ｃ１））として形成されている。

コンパレータ１１３は、非反転入力端（＋）に入力されている平滑信号Ｖｂと、反転入力端（−）に入力されている所定の基準電圧Ｖｒｅｆとを比較して検出信号Ｓ１を生成する。なお、検出信号Ｓ１は、平滑信号Ｖｂが基準電圧Ｖｒｅｆよりも高いときにハイレベルとなり、平滑信号Ｖｂが基準電圧Ｖｒｅｆよりも低いときにローレベルとなる。

ここで、点火指示信号Ｓｉｎのみが単独でノイズの影響を受ける状況において、図６に示すようなノイズ（＝０Ｖを基準として正負に発振する正弦波ノイズ）が印加された場合を考える。この場合、信号検出回路１１０に入力される点火指示信号Ｓｉｎは、静電保護素子３００（順方向降下電圧：Ｖｆ）の順方向クランプにより、図７に示すように、その負側で半波にクランプされる。

そのため、ローパスフィルタ１１２のキャパシタＣ１が充放電のバランスを崩し、図８に示すように、減衰信号Ｖａの包絡線を検波して平滑信号Ｖｂを生成する状態となる。すなわち、平滑信号Ｖｂの電圧値は、減衰信号Ｖａに重畳するノイズのピークホールド値となるので、図９に示すように、平滑信号Ｖｂがコンパレータ１１３の基準電圧Ｖｒｅｆを上回るおそれがある。このような状況に陥ると、点火指示信号Ｓｉｎがローレベルであっても、検出信号Ｓ１がハイレベルとなり、点火指示信号Ｓｉｎの誤検出が生じる。

従って、点火指示信号Ｓｉｎにノイズが重畳している状況下において、検出信号Ｓ１をそのまま出力信号Ｓｏｕｔとして出力すると、スイッチ素子１２をＥＣＵ３の指示通りに駆動することができず、エンジン点火動作に支障を来たすおそれがある。

上記の不具合を解消するためには、例えば、図１０で示したように、静電保護素子３００として、片方向ダイオードではなく、双方向フローティングダイオードＤ１及びＤ２を用いることが考えられる。当該構成を採用すれば、点灯指示信号Ｓｉｎが負側で半波にクランプされないので、ローパスフィルタ１１２によるノイズのピークホールドを解消し、点火指示信号Ｓｉｎの誤検出を防止することができる。

しかしながら、双方向フローティングダイオードＤ１及びＤ２は、図１１で示したように、半導体チップのｎ型ウェル内に形成される。そのため、ｐ型サブストレートに付随する寄生ダイオードＤ（図３を参照）を静電保護素子３００として利用する場合と比べて、ＥＳＤを熱的に消耗させにくくなり、ＥＳＤ耐量が犠牲になるという欠点がある。

そこで、入力信号判定回路１００（図４）では、静電保護素子３００としてＥＳＤ耐量の高い片方向の寄生ダイオードＤ（図３）を用いたまま、ノイズ耐性を向上するための手段として、パルス生成回路１２０、ノイズ識別回路１３０、及び、信号選択回路１４０が設けられている。以下では、それらの導入意義について詳細に説明する。

＜パルス生成回路＞
図１２は、パルス生成回路１２０の一構成例を示す図である。本構成例のパルス生成回路１２０は、信号平滑部１２１と、信号分岐部１２２と、波形調整部１２３と、信号比較部１２４と、ＲＳフリップフロップ１２５と、を含む。

信号平滑部１２１は、点火指示信号Ｓｉｎ（＝パルス状の入力信号に相当）を減衰させるとともに、その低周波成分を通過させて平滑入力信号ＩＮを生成する回路部であり、抵抗Ｒ４及びＲ５と、キャパシタＣ２と、を含む。抵抗Ｒ４は、点火指示信号Ｓｉｎの入力端（パッドＴ１）と平滑入力信号ＩＮの出力端との間に接続されている。一方、抵抗Ｒ５とキャパシタＣ２は、平滑入力信号ＩＮの出力端と接地端との間に並列接続されている。

すなわち、本構成例の信号平滑部１２１は、抵抗Ｒ４及びＲ５から成る抵抗ラダーを用いて点火指示信号Ｓｉｎを減衰（分圧）させるとともに、抵抗Ｒ４及びキャパシタＣ２から成る１次のＲＣ積分回路（高域遮断周波数ｆｃ＝１／（２π×Ｒ４×Ｃ２））を用いて減衰信号の低周波成分を通過させる構成とされている。なお、点火指示信号Ｓｉｎが後段回路の入力ダイナミックレンジに収まっている場合には、抵抗Ｒ５を省略してもよい。

信号分岐部１２２は、平滑入力信号ＩＮを２系統に分岐して第１平滑入力信号ＩＮＮと第２平滑入力信号ＩＮＰを生成する回路部であり、抵抗Ｒ１０〜Ｒ１５と、ｎｐｎ型バイポーラトランジスタＮ１と、ｐｎｐ型バイポーラトランジスタＰ１〜Ｐ３と、を含む。

トランジスタＮ１のベースは、信号平滑部１２１の出力端（＝平滑入力信号ＩＮの出力端）に接続されている。トランジスタＮ１のエミッタは、抵抗Ｒ１０の第１端に接続されている。抵抗Ｒ１０の第２端は、接地端に接続されている。トランジスタＮ１のコレクタは、トランジスタＰ１のコレクタに接続されている。このように接続されたトランジスタＮ１と抵抗Ｒ１０は、平滑入力信号ＩＮを電圧／電流変換して基準電流Ｉｒｅｆ（＝（ＩＮ−Ｖｂｅ）／Ｒ１０、ただし、ＶｂｅはトランジスタＮ１のベース・エミッタ間電圧）を生成する電圧／電流変換部として機能する。なお、この電圧／電流変換部には、平滑入力信号ＩＮとトランジスタＮ１のエミッタ電圧とをイマジナリショートするようにトランジスタＮ１のベース電圧を制御するオペアンプを追加してもよい。

トランジスタＰ１〜Ｐ３それぞれのベースは、いずれもトランジスタＰ１のコレクタに接続されている。トランジスタＰ１〜Ｐ３それぞれのエミッタは、抵抗Ｒ１３〜Ｒ１５を介して電源端に接続されている。トランジスタＰ２のコレクタは、第１平滑入力信号ＩＮＮの出力端に接続されている。トランジスタＰ３のコレクタは、第２平滑入力信号ＩＮＰの出力端に接続されている。このように接続されたトランジスタＰ１〜Ｐ３は、基準電流Ｉｒｅｆから２系統のミラー電流α×Ｉｒｅｆ（ただしαはミラー比であり、本図では、α＝１）を生成するカレントミラーとして機能する。

抵抗Ｒ１１は、トランジスタＰ２のコレクタと接地端との間に接続されている。また、抵抗Ｒ１２は、トランジスタＰ３のコレクタと接地端に接続されている。このように接続された抵抗Ｒ１１及びＲ１２は、２系統のミラー電流α×Ｉｒｅｆをそれぞれ電流／電圧変換して第１平滑入力信号ＩＮＮ（＝α×Ｉｒｅｆ×Ｒ１１）及び第２平滑入力信号ＩＮＰ（＝α×Ｉｒｅｆ×Ｒ１２）を生成する電流／電圧変換部として機能する。

なお、抵抗Ｒ１０〜Ｒ１２の抵抗値をいずれも同値とし、カレントミラーのミラー比αを１に設定すると、第１平滑入力信号ＩＮＮ及び第２平滑入力信号ＩＮＰは、平滑入力信号ＩＮと等価の電圧信号になる。

波形調整部１２３は、第２平滑入力信号ＩＮＰのパルスエッジ（＝立上りエッジ及び立下りエッジの双方）を鈍らせる回路部であり、第２平滑入力信号ＩＮＰの出力端と接地端との間に接続されたキャパシタＣ３を含む。

信号比較部１２４は、第１平滑入力信号ＩＮＮと第２平滑入力信号ＩＮＰとを比較してセット信号Ｓｘ及びリセット信号Ｓｙを生成する回路部であり、コンパレータＣＭＰ１及びＣＭＰ２と、インバータＩＮＶ１を含む。

コンパレータＣＭＰ１は、反転入力端（−）に入力される第１平滑入力信号ＩＮＮと、非反転入力端（＋）に入力される第２平滑入力信号ＩＮＰとを比較してセット信号Ｓｘを生成する。従って、セット信号Ｓｘは、基本的に、第１平滑入力信号ＩＮＮが第２平滑入力信号ＩＮＰよりも高いときにローレベルとなり、逆に、第１平滑入力信号ＩＮＮが第２平滑入力信号ＩＮＰよりも低いときにハイレベルとなる。

ただし、先にも述べたように、第１平滑入力信号ＩＮＮと第２平滑入力信号ＩＮＰは、互いに等価の電圧信号であり、パルスエッジの到来時以外は基本的に同値となるので、単純に両者を比較すると、セット信号Ｓｘの論理レベルが不安定になる。そこで、コンパレータＣＭＰ１には、第１極性（ここではマイナス）のオフセットＶｏｆｓ１（＜０Ｖ）が付与されている。従って、セット信号Ｓｘは、第２平滑入力信号ＩＮＰから第１平滑入力信号ＩＮＮを差し引いた差分値ΔＩＮ（＝ＩＮＰ−ＩＮＮ）がオフセットＶｏｆｓ１よりも高いときにハイレベルとなり、差分値ΔＩＮがオフセットＶｏｆｓ１よりも低いときにローレベルとなる。

コンパレータＣＭＰ２は、反転入力端（−）に入力される第１平滑入力信号ＩＮＮと、非反転入力端（＋）に入力される第２平滑入力信号ＩＮＰとを比較しインバータＩＮＶ１を介してリセット信号Ｓｙを生成する。従って、リセット信号Ｓｙは、基本的に、第１平滑入力信号ＩＮＮが第２平滑入力信号ＩＮＰよりも高いときにハイレベルとなり、逆に、第１平滑入力信号ＩＮＮが第２平滑入力信号ＩＮＰよりも低いときにローレベルとなる。

ただし、コンパレータＣＭＰ１と同様、第１平滑入力信号ＩＮＮと第２平滑入力信号ＩＮＰとを単純に比較すると、リセット信号Ｓｙの論理レベルが不安定になる。そこで、コンパレータＣＭＰ２には、第１極性とは逆の第２極性（ここではプラス）のオフセットＶｏｆｓ２（＞０Ｖ）が付与されている。従って、リセット信号Ｓｙは、第２平滑入力信号ＩＮＰから第１平滑入力信号ＩＮＮを差し引いた差分値ΔＩＮ（＝ＩＮＰ−ＩＮＮ）がオフセットＶｏｆｓ２よりも高いときにローレベルとなり、差分値ΔＩＮがオフセットＶｏｆｓ２よりも低いときにハイレベルとなる。

ＲＳフリップフロップ１２５は、セット端（Ｓ）に入力されるセット信号Ｓｘと、リセット端（Ｒ）に入力されるリセット信号Ｓｙの双方に応じて、出力端（Ｑ）から出力されるパルス信号Ｓ２の論理レベルを切り替える順序回路の一種である。より具体的に述べると、ＲＳフリップフロップ１２５は、セット信号Ｓｘのパルスエッジ（例えば立下りエッジ）を受けてパルス信号Ｓ２をハイレベルにセットし、リセット信号Ｓｙのパルスエッジ（例えば立下りエッジ）を受けてパルス信号Ｓ２をローレベルにリセットする。なお、同様のパルス信号Ｓ２を生成することができる限り、順序回路の種類は不問である。

図１３Ａは、パルス生成回路１２０によるパルス生成動作の第１例を示すタイミングチャートであり、上から順に、点火指示信号ＳｉｎのＰＷＭ成分（＝信号成分）及びこれに重畳するノイズ成分、ノイズが重畳した点火指示信号Ｓｉｎ、平滑入力信号ＩＮ、基準電流Ｉｒｅｆ、第１平滑入力信号ＩＮＮ（実線）及び第２平滑入力信号ＩＮＰ（破線）、セット信号Ｓｘ、リセット信号Ｓｙ、並びに、パルス信号Ｓ２が描写されている。

先にも述べたように、点火指示信号Ｓｉｎに重畳するノイズは、片方向の寄生ダイオードＤ（図３）を用いた静電保護素子３００により、その負側で半波にクランプされる。その結果、本図の例では、平滑入力信号ＩＮのローレベルが本来の電圧値（＝０Ｖ）から浮き上がり、基準電圧Ｖｒｅｆよりも高くなっている。

また、平滑入力信号ＩＮを電圧／電流変換して得られる基準電流Ｉｒｅｆ、並びに、基準電流Ｉｒｅｆを電流／電圧変換して得られる第１平滑入力信号ＩＮＮ及び第２平滑入力信号ＩＮＰについても、基本的には、元の平滑入力信号ＩＮと同様の挙動を示している。

ただし、第２平滑入力信号ＩＮＰについては、波形調整部１２３の働きにより、そのパルスエッジのスロープ（＝傾き）が第１平滑入力信号ＩＮＮのそれよりも緩やかとなる。従って、平滑入力信号ＩＮの論理レベルが切り替わるときには、第１平滑入力信号ＩＮＮと第２平滑入力信号ＩＮＰとの間に差分値ΔＩＮ（≠０Ｖ）が生じるので、当該差分値ΔＩＮとオフセットＶｏｆｓ１及びＶｏｆｓ２との比較結果により、セット信号Ｓｘ及びリセット信号Ｓｙにパルスが生成される。

より具体的に述べると、平滑入力信号ＩＮ（延いては、第１平滑入力信号ＩＮＮ及び第２平滑入力信号ＩＮＰ）がローレベルからハイレベルに立ち上がるときには、第１平滑入力信号ＩＮＮが第２平滑入力信号ＩＮＰよりも速く立ち上がるので、ＩＮＮ＞ＩＮＰとなる。従って、ΔＩＮ＜Ｖｏｆｓ１（＜０）となったときに、セット信号Ｓｘがハイレベルからローレベルに立ち下がる。

一方、平滑入力信号ＩＮがハイレベルからローレベルに立ち下がるときには、第１平滑入力信号ＩＮＮが第２平滑入力信号ＩＮＰよりも速く立ち下がるので、ＩＮＮ＜ＩＮＰとなる。従って、ΔＩＮ＞Ｖｏｆｓ２（＞０）となったときに、リセット信号Ｓｙがハイレベルからローレベルに立ち下がる。

また、上記したセット信号Ｓｘ及びリセット信号Ｓｙのパルス生成動作については、点火指示信号Ｓｉｎにおけるノイズの有無に左右されない。例えば、点火指示信号Ｓｉｎへのノイズ重畳に伴い、平滑入力信号ＩＮのローレベルが本来の電圧値（＝０Ｖ）から浮き上がっていた場合であっても、ΔＩＮ＜Ｖｏｆｓ１（＜０）、若しくは、ΔＩＮ＞Ｖｏｆｓ２（＞０）が満たされたときには、先の説明と同様のシーケンスにより、セット信号Ｓｘ及びリセット信号Ｓｙのパルスが生成される。

なお、パルス信号Ｓ２は、先にも述べた通り、セット信号Ｓｘの立下りエッジを受けてハイレベルにセットされ、リセット信号Ｓｙの立下りエッジを受けてローレベルにリセットされる。このようにして生成されるパルス信号Ｓ２は、ノイズが重畳した点火指示信号Ｓｉｎから、本来の信号成分（ＰＷＭ成分）のみを抽出した信号と等価である。

このように、本構成例のパルス生成回路１２０は、点火指示信号Ｓｉｎに重畳するノイズを除去する回路ではなく、点火指示信号Ｓｉｎのパルスエッジを検出して本来の信号成分（ＰＷＭ成分）のみを抽出する回路である。従って、従来のノイズ除去回路と異なり、大規模な回路変更を要さずに、より広い範囲でノイズのレベル変動や周波数変動に対応することができる。従って、ノイズのレベルや周波数が想定範囲外であったり、アプリケーションのノイズ規格が変更になったりしても、柔軟に対応することが可能となる。

図１３Ｂは、パルス生成回路１２０によるパルス生成動作の第２例を示すタイミングチャートであり、先の図１３Ａと同様、上から順に、点火指示信号ＳｉｎのＰＷＭ成分（＝信号成分）及びこれに重畳するノイズ成分、ノイズが重畳した点火指示信号Ｓｉｎ、平滑入力信号ＩＮ、基準電流Ｉｒｅｆ、第１平滑入力信号ＩＮＮ（実線）及び第２平滑入力信号ＩＮＰ（破線）、セット信号Ｓｘ、リセット信号Ｓｙ、並びに、パルス信号Ｓ２が描写されている。

本図の第２例では、先の第１例（図１３Ａ）と比べて、ノイズ成分がさらに大きくなっている。その結果、点火指示信号Ｓｉｎのローレベル期間だけでなく、ハイレベル期間においても、点火指示信号Ｓｉｎに重畳するノイズは、その下限値が０Ｖを下回り、その負側で半波にクランプされている。その結果、平滑入力信号ＩＮのローレベルだけでなく、ハイレベルも本来の電圧値から浮き上がっている。

このように、厳しいノイズ環境下においても、パルス生成回路１２０であれば、点火指示信号Ｓｉｎのパルスエッジを検出することにより、本図で示したように、本来の信号成分（ＰＷＭ成分）のみを抽出したパルス信号Ｓ２を生成することが可能となる。

＜ノイズ識別動作＞
図１４は、ノイズ識別回路１３０によるノイズ識別動作の一例を示すタイミングチャートであり、上から順に、点火指示信号ＳｉｎのＰＷＭ成分（＝信号成分）及びこれに重畳するノイズ成分、ノイズが重畳した点火指示信号Ｓｉｎ、平滑入力信号ＩＮ、検出信号Ｓ１、パルス信号Ｓ２、選択信号Ｓ３、オン／オフ制御信号Ｓｏｕｔが描写されている。

なお、本図の１段目〜４段目（ＰＷＭ、ＮＯＩＳＥ、Ｓｉｎ、ＩＮ）については、先出の図１３Ａと基本的に同様であるので、重複した説明を割愛し、以下では、本図の５段目〜８段目（Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ｓｏｕｔ）に着目して詳細な説明を行う。

本図で示したように、点火指示信号Ｓｉｎへのノイズ重畳に伴い、平滑入力信号ＩＮのローレベルが基準電圧Ｖｒｅｆを上回っていた場合、検出信号Ｓ１は、本来のローレベルではなく、ハイレベルに張り付いた状態（＝点火指示信号Ｓｉｎの誤検出が生じた状態）に陥る。一方、パルス信号Ｓ２は、点火指示信号Ｓｉｎにノイズが重畳している場合でも本来の信号成分（ＰＷＭ成分）に同期してパルス駆動される。

そこで、ノイズ識別回路１３０は、検出信号Ｓ１がハイレベルに維持されたまま、パルス信号Ｓ２がハイレベルからローレベルに切り替わったときに、「ノイズあり（＝Ｓ１異常）」と判定し、選択信号Ｓ３をローレベルからハイレベルに立ち上げる。逆に言うと、点火指示信号Ｓｉｎに微弱なノイズが重畳していても、検出信号Ｓ１がハイレベルに張り付いていない限り、「ノイズあり（＝Ｓ１異常）」と判定されることはない。

一方、ノイズ識別回路１３０は、検出信号Ｓ１がハイレベルからローレベルに切り替わったときに、「ノイズなし（＝Ｓ１正常）」と判定し、選択信号Ｓ３をハイレベルからローレベルに立ち下げる。

なお、選択信号Ｓ３がローレベルであるときには、オン／オフ制御信号Ｓｏｕｔとして検出信号Ｓ１が選択出力される。すなわち、信号検出回路１１０で点火指示信号Ｓｉｎの誤検出が生じていなければ、従前と何ら変わらず、点火指示信号Ｓｉｎと所定の閾値（＝基準電圧Ｖｒｅｆ）とを比較して入力信号判定処理を行うことができるので、スイッチ制御装置１１の特性を変えることなく、スイッチ素子１２のオン／オフ制御を行うことが可能となる。

一方、選択信号Ｓ３がハイレベルであるときには、オン／オフ制御信号Ｓｏｕｔとしてパルス信号Ｓ２が選択出力される。従って、点火指示信号Ｓｉｎへのノイズ重畳に伴い、信号検出回路１１０で点火指示信号Ｓｉｎの誤検出が生じたときには、これを補完する形で、点火指示信号Ｓｉｎから本来の信号成分（ＰＷＭ成分）のみを抽出したパルス信号Ｓ２を出力することができるので、スイッチ素子１２をＥＣＵ３の指示通りに駆動することが可能となる。

このように、本構成例のスイッチ制御装置１１であれば、静電保護素子３００としてＥＳＤ耐量の高い寄生ダイオードＤ（図３）を用いた場合であっても、入力信号判定回路１００がノイズによる誤動作を生じにくくなる。従って、高いノイズ耐量とＥＳＤ耐量を兼ね備えたスイッチ制御装置１１を実現することができるので、これを用いたイグナイタ１０に課される種々の評価試験（ＢＣＩやＧＴＥＭＣＥＬなど）をいずれもクリアすることが可能となる。

なお、先出のパルス信号Ｓ２は、点火指示信号Ｓｉｎの信号成分（ＰＷＭ成分）と等価であるため、入力信号判定回路１００から信号検出回路１１０、ノイズ識別回路１３０、及び、信号選択回路１４０を取り除き、パルス信号Ｓ２を常にオン／オフ制御信号Ｓｏｕｔとして出力することもできる。

ただし、上記構成を採用する場合には、従前と異なり、点火指示信号Ｓｉｎと所定の閾値（＝基準電圧Ｖｒｅｆ）とを比較する入力信号判定処理が一切行われなくなるので、スイッチ制御装置１１の特性が変わってしまう（例えば、点火指示信号Ｓｉｎのハイレベルが基準電圧Ｖｒｅｆに達していなくても、そのパルスエッジが検出される限り、オン／オフ制御信号Ｓｏｕｔがハイレベルに立ち上がる）おそれがある点には留意が必要である。

＜車両＞
図１５は、車両Ｘの一構成例を示す外観図である。本構成例の車両Ｘは、カーバッテリ２（本図では明示せず）と、カーバッテリ２から電力供給を受けて動作する種々の電子機器Ｘ１１〜Ｘ１８と、を搭載している。なお、本図における電子機器Ｘ１１〜Ｘ１８の搭載位置については、図示の便宜上、実際とは異なる場合がある。

電子機器Ｘ１１は、エンジンに関連する制御（インジェクション制御、電子スロットル制御、アイドリング制御、酸素センサヒータ制御、及び、オートクルーズ制御など）を行う手段であり、先述のエンジン点火装置１やＥＣＵ３がこれに含まれる。

電子機器Ｘ１２は、ＨＩＤ［high intensity discharged lamp］やＤＲＬ［daytime running lamp］などの点消灯制御を行うランプコントロールユニットである。

電子機器Ｘ１３は、トランスミッションに関連する制御を行うトランスミッションコントロールユニットである。

電子機器Ｘ１４は、車両Ｘの運動に関連する制御（ＡＢＳ［anti-lock brake system］制御、ＥＰＳ［electric power steering］制御、電子サスペンション制御など）を行う制動ユニットである。

電子機器Ｘ１５は、ドアロックや防犯アラームなどの駆動制御を行うセキュリティコントロールユニットである。

電子機器Ｘ１６は、ワイパー、電動ドアミラー、パワーウィンドウ、ダンパー（ショックアブソーバー）、電動サンルーフ、及び、電動シートなど、標準装備品やメーカーオプション品として、工場出荷段階で車両Ｘに組み込まれている電子機器である。

電子機器Ｘ１７は、車載Ａ／Ｖ［audio/visual］機器、カーナビゲーションシステム、及び、ＥＴＣ［electronic toll collection system］など、ユーザオプション品として任意で車両Ｘに装着される電子機器である。

電子機器Ｘ１８は、車載ブロア、オイルポンプ、ウォーターポンプ、バッテリ冷却ファンなど、高耐圧系モータを備えた電子機器である。

＜その他の変形例＞
なお、上記の実施形態では、スイッチ制御装置１１をイグナイタ１０に適用した例を挙げて説明を行ったが、入力信号判定回路１００やパルス生成回路１２０は、ノイズによる誤動作の対策が必要な全てのスイッチ制御装置に適用することが可能である。すなわち、スイッチ制御装置１１が組み込まれるアプリケーションは、何らイグナイタ１０に限定されるものではなく、パルス信号（ＰＷＭ信号など）を取り扱うアプリケーションのうち、高いノイズ耐量と高いＥＳＤ耐量の両立が求められるもの全般に組み込むことができる。

このように、本明細書中に開示されている種々の技術的特徴は、上記実施形態のほか、その技術的創作の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加えることが可能である。すなわち、上記実施形態は、全ての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきであり、本発明の技術的範囲は、上記実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内に属する全ての変更が含まれると理解されるべきである。

本明細書中に開示されている発明は、例えば、イグナイタのスイッチ制御装置に利用することが可能である。

１ エンジン点火装置
２ カーバッテリ
３ エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）
１０ イグナイタ
１１ スイッチ制御装置
１２ スイッチ素子
２０ イグニッションコイル
２１ 一次側コイル
２２ 二次側コイル
３０ 点火プラグ
１００ 入力信号判定回路
１１０ 信号検出回路
１１１ アッテネータ
１１２ ローパスフィルタ
１１３ コンパレータ
１２０ パルス生成回路
１２１ 信号平滑部
１２２ 信号分岐部
１２３ 波形調整部
１２４ 信号比較部
１２５ ＲＳフリップフロップ
１３０ ノイズ識別回路
１４０ 信号選択回路
２００ スイッチ駆動回路
２１０ プリドライバ
２２０ ドライバ
３００ 静電保護素子
Ｔ１、Ｔ２ パッド
Ｄ 寄生ダイオード（静電保護素子）
Ｄ１、Ｄ２ 双方向フローティングダイオード
Ｒ１〜Ｒ５、Ｒ１０〜Ｒ１５ 抵抗
Ｃ１〜Ｃ３ キャパシタ
Ｎ１ ｎｐｎ型バイポーラトランジスタ
Ｐ１〜Ｐ３ ｐｎｐ型バイポーラトランジスタ
ＣＭＰ１、ＣＭＰ２ コンパレータ
ＩＮＶ１ インバータ
Ｘ 車両
Ｘ１１〜Ｘ１８ 車載機器

Claims (10)

1. パルス状の入力信号またはこれを減衰させた減衰信号の低周波成分を通過させて平滑入力信号を生成する信号平滑部と、
   前記平滑入力信号を２系統に分岐して第１平滑入力信号と第２平滑入力信号を生成する信号分岐部と、
   前記第２平滑入力信号のパルスエッジを鈍らせる波形調整部と、
   前記第１平滑入力信号と前記第２平滑入力信号とを比較してセット信号及びリセット信号を生成する信号比較部と、
   前記セット信号及び前記リセット信号に応じて前記パルス信号を生成する順序回路と、
   を有することを特徴とするパルス生成回路。
2. 前記信号比較部は、
   第１極性のオフセットを持って前記第１平滑入力信号と前記第２平滑入力信号とを比較することにより前記セット信号を生成する第１コンパレータと、
   前記第１極性とは逆の第２極性のオフセットを持って前記第１平滑入力信号と前記第２平滑入力信号とを比較することにより前記リセット信号を生成する第２コンパレータと、
   を含むことを特徴とする請求項１に記載のパルス生成回路。
3. 前記信号分岐部は、
   前記平滑入力信号を電圧／電流変換して基準電流を生成する電圧／電流変換部と、
   前記基準電流から２系統のミラー電流を生成するカレントミラーと、
   前記２系統のミラー電流をそれぞれ電流／電圧変換して前記第１平滑入力信号及び前記第２平滑入力信号を生成する電流／電圧変換部と、
   を含むことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のパルス生成回路。
4. 前記波形調整部は、キャパシタを含むことを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載のパルス生成回路。
5. 前記順序回路は、ＲＳフリップフロップであることを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれかに記載のパルス生成回路。
6. 入力信号のパルスエッジを検出してパルス信号を生成するための手段として、請求項１〜請求項５のいずれかに記載のパルス生成回路を有し、前記パルス信号を出力信号として出力することを特徴とする入力信号判定回路。
7. 入力信号の入力を受けて出力信号を出力する請求項６に記載の入力信号判定回路と、
   前記出力信号に応じてスイッチ素子を駆動するスイッチ駆動回路と、
   を半導体チップに集積化して成り、
   前記半導体チップのサブストレートに付随する寄生ダイオードを静電保護素子として利用することを特徴とするスイッチ制御装置。
8. スイッチ素子と、
   請求項７に記載のスイッチ制御装置と、
   を有することを特徴とするイグナイタ。
9. イグニッションコイルと、
   前記イグニッションコイルの一次側電流を駆動する請求項８に記載のイグナイタと、
   前記イグニッションコイルの二次側コイルに接続される点火プラグと、
   を有することを特徴とするエンジン点火装置。
10. 請求項９に記載のエンジン点火装置と、
    前記エンジン点火装置に電力を供給するカーバッテリと、
    前記エンジン点火装置を制御するエンジンコントロールユニットと、
    を有することを特徴とする車両。

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