JP2018095240A - 防舷体 - Google Patents

Abstract

【課題】高い復元力による緩和性能及び高い圧縮応力による緩和性能を兼ね備えることを可能とした防舷体を提供する。【解決手段】緩衝体１０を備えた防舷体であって、緩衝体１０は、第１発泡層と、第１発泡層に重なる第２発泡層とを含み、緩衝体１０は、５０％歪時の圧縮応力が０．２３ＭＰａ以上であり、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮歪試験において圧縮永久歪が圧縮後２４時間で１０％以下である。第１発泡層は、発泡倍率２０倍以上かつ６０倍以下のスチレン改質ポリオレフィン系樹脂の発泡体であり、第２発泡層は、発泡倍率１０倍以上かつ３０倍以下のポリエチレン系樹脂の発泡体であり、第２発泡層の厚さに対する第１発泡層の厚さの比率は、０．２以上かつ５．０以下である。【選択図】図１

Description

本発明は、防舷体に関する。

接岸時の船舶や係留中の船舶が波や風を受けて動揺するとき、又は航行中に船同士が衝突したとき、船体に取り付けられた防舷体はその衝撃による船体の損傷を抑える。このような防舷体の一例として、特許文献１の防舷体は、発泡体である緩衝体を備える。

特開２００５−５３３１２号公報

ところで、特許文献１の緩衝体では、発泡体に低級ポリオレフィン系樹脂が用いられる。ポリエチレンやポリプロピレンなどの低級ポリオレフィン系樹脂は、防舷体に求められる復元力の範囲において高い復元力を有する一方、防舷体に求められる圧縮応力の範囲において低い圧縮応力を有する。このため、防舷体の外部から緩衝体に衝撃が加えられたときには、緩衝体が過度に変形する場合があり、船体への衝撃を緩和するうえでは改善の余地を残すものとなっている。そして、低級ポリオレフィン系樹脂に限らず、発泡体に用いられる樹脂における復元力と圧縮応力とは、一方を高めれば他方が低くなる、いわゆるトレードオフの傾向を有するため、防舷体が備える緩衝体においては、船体への衝撃を緩和する性能を高めることが困難となっている。
本発明の目的は、高い復元力による緩和性能及び高い圧縮応力による緩和性能を兼ね備えることを可能とした防舷体を提供することである。

上記課題を解決するための防舷体は、緩衝体を備えた防舷体であって、前記緩衝体は、第１発泡層と、前記第１発泡層に重なる第２発泡層とを含み、前記緩衝体は、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮試験において、５０％歪時の圧縮応力が０．２３ＭＰａ以上であり、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮歪試験において、圧縮永久歪が圧縮後２４時間で１０％以下である。

この構成によれば、第１発泡層と第２発泡層とが重なることによって、５０％歪時の圧縮応力が０．２３ＭＰａ以上であり、圧縮永久歪が圧縮後２４時間で１０％以下である緩衝体を実現できる。したがって、外部から船体への衝撃を緩衝する緩和性能と、衝撃によって生じた歪みを復元する緩和性能とを兼ね備えることができる。

前記第１発泡層は、発泡倍率２０倍以上かつ６０倍以下のスチレン改質ポリオレフィン系樹脂の発泡体であり、前記第２発泡層は、発泡倍率１０倍以上かつ３０倍以下のポリエチレン系樹脂の発泡体であり、前記第２発泡層の厚さに対する前記第１発泡層の厚さの比率は、０．２以上かつ５．０以下であることが好ましい。

前記第１発泡層は、発泡倍率２０倍以上かつ５０倍以下のスチレン改質ポリオレフィン系樹脂の発泡体であり、前記第２発泡層は、発泡倍率１０倍以上かつ１５倍以下のポリエチレン系樹脂の発泡体であり、前記第２発泡層の厚さに対する前記第１発泡層の厚さの比率は、０．２以上かつ５．０以下であることがより好ましい。

この構成によれば、緩衝体が船体への外部からの衝撃を緩衝する緩和性能を発揮するための緩衝体の厚さにまで復元でき、防舷体の交換頻度を低減できる。また、外部からの衝撃により緩衝体が圧縮変形して船体に直接的に衝撃が加えられることを抑制できる。

上記防舷体において、前記第１発泡層は、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮歪試験において圧縮永久歪が圧縮後２４時間で３％よりも大きくなり、前記第２発泡層は、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮歪試験において圧縮永久歪が圧縮後２４時間で３％未満となることが好ましい。
この構成によれば、防舷体の外部から第２発泡層に衝撃が加えられた場合、復元力の高い第２発泡層によって、緩衝体に生じた歪みを復元し易くなる。

上記防舷体においては、前記緩衝体を覆う外装体と、前記緩衝体と前記外装体とを船体に取り付ける紐体とをさらに備え、前記紐体は、前記緩衝体と前記外装体との間を通じて前記外装体に通されていることが好ましい。

この構成によれば、防舷体の外部から外装体の外表部に向けた紐体に対する衝撃は、紐体の外側に位置する外装体によって緩和される。これにより、防舷体の外部からの衝撃によって紐体が損傷したり切断されたりする可能性を抑制できる。したがって、防舷体が船体から脱落することを抑制できる。
上記防舷体において、前記第１発泡層は、前記第２発泡層に接合された層であって前記第２発泡層よりも船体側に位置することが好ましい。

この構成によれば、第１発泡層が第２発泡層よりも船体側に位置するため、第１発泡層が船体の外部から直接的に衝撃を受けることが抑制される。すなわち、防舷体が船体の外部から衝撃を受ける場合、圧縮応力のより低い第２発泡層が衝撃を受けて圧縮応力のより高い第１発泡層を押す。これにより、第１発泡層と第２発泡層とが剥離することが抑制される。

上記防舷体によれば、高い復元力による緩和性能及び高い圧縮応力による緩和性能を兼ね備えることができる。

防舷体の一実施形態の正面側の斜視図。 図１の防舷体の背面側の斜視図。 図１の防舷体が取り付けられた船舶の側面図。 緩衝体の斜視図。 外装体及び展開した緩衝体の分解斜視図。 緩衝体及び展開した外装体の斜視図。 防舷体の背面図。 実施例及び比較例の緩衝体の圧縮応力と歪み量との関係を示す図。 連結体が取り付けられた他の実施形態における外装体の斜視図。 連結体が取り付けられた他の実施形態における外装体の側面図。

（実施形態）
以下、防舷体の一実施形態について図面を参照しつつ説明する。

図１及び図２に示すように、防舷体１は、発泡体である緩衝体１０と、緩衝体１０を覆う外装体２０と、外装体２０に取り付けられた複数の紐体３０と、外装体２０が緩衝体１０を覆った状態を保持するために外装体２０の端部を互いに連結する複数の連結体４０とを備える。本実施形態では、防舷体１は、３本の紐体３０と、６本の連結体４０（図２では４本のみを図示）とを備える。紐体３０は、帯状を有する。連結体４０の一例は、ロープである。なお、紐体３０及び連結体４０の個数は任意に変更可能である。

図３は、船舶１００の船体１１０への防舷体１の取付構造の一例を示している。図３では、複数の防舷体１が船体１１０の船首部１２０に船首側から船尾側に向けて並べられている。各防舷体１において、紐体３０の第１取付部３１は、船体１１０のデッキに設けられたバウレール１３０に固定され、紐体３０の第２取付部３２は、船体１１０の下部に設けられたポール１４０に固定されている。このように、防舷体１は、船舶１００が接岸するとき、又は、船舶１００が係留中に波や風で動揺するときに、船体１１０と接岸面との間で船体１１０と接岸面とが互いに押す力や摩擦力が働くことにより船体１１０及び接岸先の構造物が損傷することを抑制する。また、防舷体１は、船舶１００と他の船舶が衝突するときに、船体１１０と他の船舶の船体との直接的な衝突を回避することにより、船体１１０が損傷することを抑制できる。

図１〜図３に示すように、外装体２０は、船体１１０と対向するための部位である内表部２１と、内表部２１とは反対側の外表部２２とを備える。複数の連結体４０は、緩衝体１０よりも内表部２１側に位置している。複数の紐体３０は、外表部２２と緩衝体１０との間を通じて外装体２０に通されている。

図４に示すように、緩衝体１０は、直方体状を有する。例示される緩衝体１０の寸法は、短辺１０００ｍｍ、長辺１５００ｍｍ、厚み２００ｍｍである。緩衝体１０は、第１発泡層１１と第２発泡層１２との積層体から構成される二層構造体である。緩衝体１０が外装体２０に覆われたとき、第１発泡層１１は外装体２０の内表部２１（図２参照）の内面と対向し、第２発泡層１２は外表部２２（図１参照）の内面と対向する。このため、防舷体１が船体１１０に取り付けられた状態（図３参照）において、第１発泡層１１は第２発泡層１２よりも船体１１０側に位置する。緩衝体１０は、高い圧縮応力と高い復元力とによる緩和性能を兼ね備えており、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮試験において、５０％歪時の圧縮応力が０．２３ＭＰａ以上であり、同じくＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮歪試験において、圧縮永久歪が圧縮後２４時間で１０％以下である。

第１発泡層１１と第２発泡層とは異なる材料の発泡体であって、第１発泡層１１が有する物性値と、第２発泡層１２が有する物性値とは、互いに異なる。詳細には、第１発泡層１１と第２発泡層１２とが同じ発泡倍率のとき、第１発泡層１１の圧縮応力は、第２発泡層１２の圧縮応力よりも高く、第２発泡層１２の復元力は、第１発泡層１１の復元力よりも高い。

第１発泡層１１は、日本工業規格（ＪＩＳ）により規定された圧縮歪試験（ＪＩＳＫ６７６７：２００２）によって、圧縮永久歪が圧縮後３０分及び２４時間で３％以上となる発泡体であることが好ましい。第１発泡層１１の一例は、熱可塑性樹脂の発泡性粒子を型内成形することによって成形される発泡体（ビーズ法発泡体）であって、発泡倍率２０倍以上かつ６０倍以下のスチレン改質ポリオレフィン系樹脂の発泡体が好ましい。スチレン改質ポリオレフィン系樹脂は、ポリオレフィン系樹脂粒子にスチレン系単量体を含浸重合させて得られたものであり、スチレン改質ポリオレフィン系樹脂の中でも、スチレン改質ポリエチレン樹脂が好ましく、例えば、スチレン成分の割合１０〜６０重量％、好ましくは２０〜５０％である。本実施形態の第１発泡層１１は、発泡倍率３０倍のスチレン改質ポリエチレン系樹脂の発泡体（積水化成品工業製、ピオセラン（登録商標））である。

第２発泡層１２は、日本工業規格（ＪＩＳ）により規定された圧縮歪試験（ＪＩＳＫ６７６７：２００２）によって圧縮永久歪が圧縮後３０分及び２４時間で３％未満となる発泡体であることが好ましい。第２発泡層１２の一例は、ポリオレフィン系樹脂、発泡剤及び各種添加剤の溶融混練物を板状に押出成形し、冷却して得られる発泡体であって、発泡倍率１０倍以上かつ３０倍以下のポリエチレン系樹脂の発泡体が好ましい。ポリエチレン系樹脂は、エチレンの単独重合体、エチレンと他の単量体との共重合体をいう。他の単量体とは、酢酸ビニル、プロピレン、スチレン、メタクリル酸メチル、アクリロニトリル、塩化ビニル、ブテン、ブタジエン、ヘキセン、メチルペンテン、オクテン等である。他の単量体成分は５０重量％以下とする。エチレンの単独重合体は、低密度ポリエチレンでも、高密度ポリエチレンでもよい。このような材料で第２発泡層１２が構成されることにより、第２発泡層１２が復元性及び耐候性に優れる一方、燃焼し難くなる。本実施形態の第２発泡層１２は、発泡倍率１５倍のポリエチレン系樹脂の発泡体（積水化成品工業製、ライトロン（登録商標）ボード）である。

第２発泡層１２の厚さＴ２に対する第１発泡層１１の厚さＴ１の比率（Ｔ１／Ｔ２）は、０．２以上かつ５．０以下であることが好ましいが、第１発泡層１１の厚さＴ１は、第２発泡層１２の厚さＴ２よりも厚いことが好ましい。本実施形態では、第２発泡層１２の厚さＴ２に対する第１発泡層１１の厚さＴ１の比率（Ｔ１／Ｔ２）は、３である。

第１発泡層１１と、第２発泡層１２とは、接着剤を介して接着される。接着剤は第１発泡層１１と第２発泡層１２とを接着することができるものであればよく、公知の接着剤を使用できる。接着剤としては、例えば、エラストマー系接着剤、エマルジョン系接着剤、熱硬化性樹脂系接着剤、ホットメルト系接着剤、ローメルト系接着剤等が挙げられ、接着性と耐水性に優れるエラストマー系接着剤、ローメルト系接着剤が好ましい。

エラストマー系接着剤としては、例えば、スチレンブタジエンゴム系接着剤（コニシ株式会社製、品番：ＧＰクリアー）が挙げられる。ローメルト系接着剤としては、例えば、EVA系接着剤（スリーエムジャパン株式会社製、品番：３７９２−ＬＭＱ）が挙げられる。エラストマー系接着剤、および、ローメルト系接着剤は、それぞれ１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。また、第１発泡層１１と第２発泡層とを熱融着によって接着させてもよい。

なお、緩衝体１０の形状は任意に変更可能である。例えば、緩衝体１０の形状は円柱であってもよい。また、第１発泡層１１及び第２発泡層１２の材料、発泡倍率、厚さＴ１，Ｔ２は任意に変更可能である。例えば、第１発泡層１１の厚さＴ１が第２発泡層１２の厚さＴ２以下であってもよい。

図５に示すように、外装体２０は、内表部２１及び外表部２２を含むシート２３を備える。シート２３は、例えばターポリン製である。シート２３は、外装体２０の外表部２２を構成する長方形状の外表部２２と、外表部２２における一対の短辺から延びる一対の第１側部２４と、外表部２２における一対の長辺から延びる一対の第２側部２５とから構成されている。なお、以降の説明において、シート２３の長辺に沿う方向を「横方向Ｘ」とし、シート２３の短辺に沿う方向を「縦方向Ｙ」と称する。

外表部２２の内面２２ａには、３本の通路用シート２６が固定されている。本実施形態の通路用シート２６は、外表部２２の内面２２ａに縫い付けられている。通路用シート２６は、例えばターポリン製である。３本の通路用シート２６は、縦方向Ｙに間隔を空けて配置されている。通路用シート２６は、紐体３０の延在方向に沿って延びる帯状を有する。本実施形態の通路用シート２６は、横方向Ｘにおいて外表部２２の全体に亘る長さを有する。通路用シート２６は、緩衝体１０と外表部２２との間において、紐体３０が通される通路２６ａを区画している。なお、通路用シート２６を構成する材料は、任意に変更可能である。例えば、通路用シート２６を構成する材料は、シート２３を構成する材料と異なってもよい。また通路用シート２６の外表部２２の内面２２ａへの固定方法は、任意に変更可能である。例えば、通路用シート２６は、接着剤により外表部２２の内面２２ａに固定されてもよい。

第１側部２４の基端側において３本の通路用シート２６に対応する部分のそれぞれには、紐体挿入孔２４ａが位置している。紐体挿入孔２４ａは、縦方向Ｙが長手方向となる長穴である。第１側部２４の先端部には、３個の挿入孔２４ｂが位置している。３個の挿入孔２４ｂの位置は、縦方向Ｙにおいて３個の紐体挿入孔２４ａの位置と同じである。なお、３個の挿入孔２４ｂの位置は、任意の設定事項である。例えば、３個の挿入孔２４ｂの位置は、縦方向Ｙにおいて３個の紐体挿入孔２４ａとは異なる位置であってもよい。

第１側部２４の内面における縦方向Ｙの両端部には、面ファスナー部２４ｃが備えられている。面ファスナー部２４ｃは、第１側部２４の先端部寄りに位置している。面ファスナー部２４ｃは、横方向Ｘに延びる帯状を有する。

第２側部２５の先端部には、横方向Ｘに間隔を空けて３個の挿入孔２５ａが位置している。第２側部２５の外面における横方向Ｘの両端部には、面ファスナー部２５ｂが備えられている。面ファスナー部２５ｂは、第２側部２５の先端部寄りに位置している。面ファスナー部２５ｂは、横方向Ｘに延びる帯状を有する。

紐体３０は、外表部２２の内面２２ａ側に位置する通路用シート２６の内面２２ａ側にそれぞれに通される。紐体３０は、両側の紐体挿入孔２４ａを通じて外装体２０の外部に露出している。本実施形態の紐体３０は、一方の紐体挿入孔２４ａ、通路用シート２６の通路２６ａ、及び他方の紐体挿入孔２４ａの順に通された後、折返して、他方の紐体挿入孔２４ａ、通路用シート２６の通路２６ａ、及び一方の紐体挿入孔２４ａの順に通される。このため、一方の紐体挿入孔２４ａから外装体２０の外部に露出する紐体３０は、紐体３０の両端部を有し、他方の紐体挿入孔２４ａから外装体２０の外部に露出する紐体３０は、環状に形成される。本実施形態では、紐体３０の第１取付部３１は、一方の紐体挿入孔２４ａから外装体２０の外部に露出する部分であり、紐体３０の第２取付部３２は、他方の紐体挿入孔２４ａから外装体２０の外部に露出する部分である。

このような構成の外装体２０は、緩衝体１０を次のように覆う。
図５に示すように、緩衝体１０が外装体２０の外表部２２の内面２２ａに載せられる。そして、第２側部２５における横方向Ｘに沿う内縁を中心に第２側部２５が谷折される。これにより、第２側部２５は、緩衝体１０の横方向Ｘの側面を覆う。

次に、第２側部２５の中央における横方向Ｘに沿う谷折線Ｖ２を中心に第２側部２５が谷折りされる。これにより、図６に示すように、第２側部２５は、第１発泡層１１における第２発泡層１２側の面とは反対側の面である内表面を覆う。このため、第２側部２５において第１発泡層１１の内表面を覆う部分が外装体２０の内表部２１を構成している。すなわち、第２側部２５において谷折線Ｖ２（図５参照）よりも先端側の部分が内表部２１を構成している。このとき、第２側部２５の面ファスナー部２５ｂは、内表部２１に位置している。そして、一対の第２側部２５の挿入孔２５ａのうちの縦方向Ｙに対応する挿入孔２５ａに連結体４０が通されて連結体４０の両端部が互いに連結される。

次に、第１側部２４における縦方向Ｙに沿う内縁を中心に第１側部２４が谷折される。これにより、第１側部２４は、緩衝体１０の縦方向Ｙの側面を覆う。そして、第１側部２４の中央における縦方向Ｙに沿う谷折線Ｖ１を中心に第１側部２４が谷折される。これにより、図７に示すように、第１側部２４は、緩衝体１０の内表面を覆う。このため、第１側部２４において緩衝体１０の内表面を覆う部分が外装体２０の内表部２１を構成している。すなわち、第１側部２４において谷折線Ｖ１（図６参照）よりも先端側の部分が内表部２１を構成している。内表部２１を構成する第１側部２４は、内表部２１を構成する第２側部２５を覆っている。このとき、第１側部２４の面ファスナー部２４ｃは、内表部２１において、第２側部２５の面ファスナー部２５ｂと対応する位置に配置され、面ファスナー部２５ｂに接合される。これにより、第１側部２４における内表部２１と第２側部２５における内表部２１とを締結する。そして、一対の第１側部２４の挿入孔２４ｂのうちの横方向Ｘに対応する挿入孔２４ｂに連結体４０が通されて連結体４０の両端部が互いに連結される。このように、外装体２０は、緩衝体１０から外れることなく、緩衝体１０を覆う。

以上説明したように、上記実施形態によれば、以下の効果が得られる。
（１）第１発泡層１１と第２発泡層１２とが重なることによって、５０％歪時の圧縮応力が０．２３ＭＰａ以上であり、圧縮永久歪が圧縮後２４時間で１０％以下である緩衝体を実現できる。このため、船体１１０に向けて加えられる衝撃を緩衝する緩和性能と、衝撃によって生じた緩衝体１０の歪みを復元する緩和性能とを兼ね備えることができる。

（２）圧縮応力の高い第１発泡層１１が外部から衝撃を受ける場合、第１発泡層１１において衝撃を受ける面の全体で第１発泡層１１は衝撃を受ける。一方、圧縮応力の低い第２発泡層１２が外部から衝撃を受ける場合、第２発泡層１２において衝撃を受ける面の一部で第２発泡層１２は衝撃を受ける。このため、第１発泡層１１が外部から衝撃を受ける場合、第１発泡層１１が第２発泡層１２を押す力により、第２発泡層１２の一部が変形する。これにより、第１発泡層１１と第２発泡層１２とが剥離するおそれがある。

その点、本実施形態では、第１発泡層１１が第２発泡層１２よりも船体１１０側に位置するため、第１発泡層１１が外部から直接的に衝撃を受けることが抑制される。すなわち、防舷体１が外部から衝撃を受ける場合、第２発泡層１２が衝撃を受け、第２発泡層１２が第１発泡層１１を押す。これにより、第２発泡層１２から第１発泡層１１に加えられる力は、第１発泡層１１の力を受ける面の全体で受けるため、第１発泡層１１と第２発泡層１２とが剥離することが抑制される。

（３）第１発泡層１１は、発泡倍率２０倍以上かつ６０倍以下、より好ましくは５０倍以下のスチレン改質ポリオレフィン系樹脂の発泡体である。また、第２発泡層１２は、発泡倍率１０倍以上かつ３０倍以下、より好ましくは１５倍以下のポリエチレン系樹脂の発泡体である。そして、第２発泡層１２の厚さに対する第１発泡層１１の厚さの比率が、０．２以上かつ５．０以下である場合には、緩衝体１０が船体１１０への外部からの衝撃を緩衝する緩和性能を発揮するための緩衝体１０の厚さにまで復元でき、防舷体１の交換頻度を低減できる。また、外部からの衝撃により緩衝体１０が圧縮変形して船体１１０に直接的に衝撃が加えられることを抑制できる。

（４）第２発泡層１２は、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準ずる圧縮歪試験によって圧縮永久歪が圧縮後３０分及び２４時間で３％未満となるポリオレフィン系発泡樹脂により構成されるため、緩衝体１０が高い復元力を有する。したがって、緩衝体１０に生じた歪みを復元し易くなる。

（５）紐体３０は、外装体２０の外表部２２と緩衝体１０との間に通されている。これにより、紐体３０が外装体２０の外表部２２の外面側に露出しないため、防舷体１の外部から外表部２２に構造物（例えば、他の船舶や接岸を構成する構造物）が衝突したとき、構造物は外装体２０の外表部２２と衝突する。したがって、防舷体１と構造物とが衝突しても、構造物が紐体３０に直接衝突することが回避されるため、紐体３０が損傷したり切断されたりする可能性が低くなる。その結果、緩衝体１０が船体１１０から脱落することを抑制できる。

（６）外表部２２の内面２２ａに設けられた通路用シート２６の通路２６ａに紐体３０が通されるため、その紐体３０と緩衝体１０とが接触することが抑制される。したがって、防舷体１の外部から外表部２２に衝撃が加えられたとき、又は紐体３０が船体１１０に取り付けられるときに紐体３０が緩衝体１０に向けて押されても緩衝体１０に食い込むことが抑制される。その結果、紐体３０によって緩衝体１０が損傷することが抑制される。

また、防舷体１の上端部から海水や雨水の流入があったとき、海水や雨水は外装体２０の上端部側の紐体挿入孔２４ａから外装体２０内に浸入する場合がある。しかし、上端部側の紐体挿入孔２４ａから浸入する海水や雨水は、通路用シート２６と外表部２２の内面２２ａとの間（通路２６ａ）を通り、下端部側の紐体挿入孔２４ａから防舷体１よりも下方に流れる。このように、防舷体１の上端部から海水や雨水の流入があったとしても防舷体１の内部に海水や雨水が浸入することを抑制できる。

加えて、通路２６ａ内において紐体３０がその延在方向に移動可能であるため、紐体３０の第１取付部３１及び第２取付部３２の長さを調整することができる。したがって、船体１１０に対する防舷体１の配置位置を調整することができる。

（７）外装体２０がターポリン製であるため、構造物が衝突しても外装体２０が損傷し難く、そのため、外装体２０の損傷に起因して海水や雨水が外装体２０を通じて緩衝体１０に浸入することを抑制できる。

（８）外装体２０の内表部２１に設けられた面ファスナー部２４ｃ，２５ｂが互いに接合されるため、内表部２１を構成する第１側部２４及び第２側部２５が互いに剥がれることが抑制される。したがって、内表部２１を構成する第１側部２４及び第２側部２５の間から海水や雨水が浸入し難くなる。

（９）連結体４０により一対の第１側部２４同士を連結し、一対の第２側部２５同士を連結しているため、外装体２０の内表部２１を構成する一対の第１側部２４及び一対の第２側部２５が緩衝体１０から剥がれることが抑制される。

（実施例）
次に、実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明は実施例に限定されるものではない。
実施例１〜８の緩衝体及び比較例１〜４の緩衝体を用いて、所定量に亘り歪ませたときの圧縮応力及び所定時間に亘り歪ませた後の歪量を確認する試験を実施した。

〔実施例１〜８及び比較例１〜４の緩衝体のサイズ及び材料〕
実施例１〜８の緩衝体及び比較例１〜４の緩衝体のサイズは、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）における試料片のサイズに準じたサイズであり、縦寸法が５０ｍｍ、横寸法が５０ｍｍ、厚さ寸法が４０ｍｍである。

実施例１の緩衝体を構成する材料は、３０倍の発泡倍率を有するピオセラン（ＰＯ）及び発泡倍率が１５倍のライトロン（登録商標）ボード（ＥＰＥ）である。実施例１の緩衝体において第１発泡層となるピオセラン（登録商標）で構成された層の厚さは３０ｍｍであり、第２発泡層となるライトロン（登録商標）ボードで構成された層の厚さは１０ｍｍである。すなわち、第２発泡層の厚さに対する第１発泡層の厚さの比率は３である。
実施例２及び３の緩衝体は、実施例１の緩衝体における第１発泡層と第２発泡層との厚さを変更し、厚さ以外の条件を実施例１と同じくしたものである。

実施例２の緩衝体において第１発泡層の厚さは約３３．３ｍｍであり、第２発泡層の厚さは約６．７ｍｍである。すなわち、実施例２の緩衝体における第２発泡層の厚さに対する第１発泡層の厚さの比率は５である。

実施例３の緩衝体において第１発泡層の厚さは約６．７ｍｍであり、第２発泡層の厚さは約３３．３ｍｍである。すなわち、実施例３の緩衝体における第２発泡層の厚さに対する第１発泡層の厚さの比率は０．２である。

実施例４の緩衝体は、実施例１の緩衝体における第１発泡層の発泡倍率及び第２発泡層の発泡倍率のそれぞれを変更し、発泡倍率以外の条件を実施例１と同じくしたものである。実施例４の緩衝体において第１発泡層は２０倍の発泡倍率を有し、第２発泡層は１０倍の発泡倍率を有する。
実施例５及び６の緩衝体は、実施例４の緩衝体における第１発泡層と第２発泡層との厚さを変更し、厚さ以外の条件を実施例４と同じくしたものである。

実施例５の緩衝体において第１発泡層の厚さは３２ｍｍであり、第２発泡層の厚さは８ｍｍである。すなわち、実施例５の緩衝体における第２発泡層の厚さに対する第１発泡層の厚さの比率は４である。

実施例６の緩衝体において第１発泡層の厚さは約３３．３ｍｍであり、第２発泡層の厚さは約６．７ｍｍである。すなわち、実施例６の緩衝体における第２発泡層の厚さに対する第１発泡層の厚さの比率は５である。

実施例７の緩衝体は、実施例３の緩衝体における第１発泡層の発泡倍率を変更し、第１の発泡層の発泡倍率以外の条件を実施例３と同じくしたものである。実施例７の緩衝体において第１発泡層は５０倍の発泡倍率を有する。

実施例８の緩衝体は、実施例２の緩衝体における第１発泡層の発泡倍率を変更し、第１の発泡層の発泡倍率以外の条件を実施例２と同じくしたものである。実施例８の緩衝体において第１発泡層は５０倍の発泡倍率を有する。
比較例１の緩衝体は、単一層であり、比較例１の緩衝体を構成する材料は、３０倍の発泡倍率を有するピオセラン（登録商標）である。
比較例２の緩衝体は、単一層であり、比較例２の緩衝体を構成する材料は、１５倍の発泡倍率を有するピオセラン（登録商標）である。
比較例３の緩衝体は、単一層であり、比較例３の緩衝体を構成する材料は、１５倍の発泡倍率を有するライトロン（登録商標）ボードである。
比較例４の緩衝体は、単一層であり、比較例４の緩衝体を構成する材料は、３０倍の発泡倍率を有するポリプロピレン発泡樹脂の発泡体（ＥＰＰ）である。

〔発泡倍率〕
発泡倍率は、以下のようにして求める。緩衝体を所定の大きさに切り出して試料とする。その試料の大きさ（平面視面積：Ｓ）と厚さ（ｔ）とを測定する。試料の大きさと厚さとを乗じて試料の見掛け上の体積（Ｖ＝Ｓ×ｔ（ｃｍ^３））を求める。求めた体積と該試料の質量（Ｍ（ｇ））とから、緩衝体１０の見掛け密度（ｄ＝Ｍ／Ｖ（ｇ／ｃｍ^３））を算出する。そして、緩衝体を形成している樹脂の密度（例えば、ρ：１．００ｇ／ｃｍ^３とする）を、緩衝体の見掛け密度（ｄ）で除して、緩衝体の発泡倍率（倍）を求める。
発泡倍率（倍）＝樹脂の密度（ρ）÷緩衝体の見掛け密度（ｄ）

〔圧縮試験及び圧縮歪試験〕
圧縮試験は、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じ、実施例１〜８の緩衝体及び比較例１〜４の緩衝体を所定量に亘り歪むように圧縮させたときの圧縮応力を測定する試験である。

圧縮試験で使用した試験機は、テンシロン万能試験機（（株）オリエンテック製、MODEL UCT-5T SERIAL NO.36163）及びロードセル（（株）オリエンテック製、TYPE UF-5 SERIAL NO.049539）である。圧縮試験では、まずテンシロン万能試験機の一対の圧縮板間に緩衝体をセットし、一対の圧縮板で緩衝体を挟み込む。次に、一対の圧縮板によりＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準拠した圧縮試験条件で圧縮した。圧縮試験条件は、圧縮速度が２０ｍｍ／ｍｉｎであり、圧縮回数が緩衝体１個当たり１回である。そして、緩衝体の５０％歪時における圧縮応力を測定した。

圧縮歪試験は、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じ、実施例１〜８の緩衝体及び比較例１〜４の緩衝体を所定時間に亘り圧縮させた後の歪量を測定する試験である。

圧縮歪試験で使用した試験機及び緩衝材の圧縮方法は、圧縮試験と同様である。圧縮永久歪試験は、圧縮試験条件と比較して次のように条件が異なる。圧縮永久歪試験条件は、緩衝体が２５％歪む状態を２２時間に亘り保持し、緩衝体への圧縮荷重を除去した時刻から２４時間後における歪み量を測定した。これら試験の測定結果を表１及び図８に示す。なお、各比較例の緩衝体における厚さ寸法が１０ｍｍである例、及び、各比較例の緩衝体における厚さ寸法が３０ｍｍである例についても、表１及び図８に示す対応する各比較例の測定結果と同様の結果が得られる。

表１から、実施例１〜８の緩衝体の圧縮応力は、比較例１の緩衝体の圧縮応力以下であり、比較例２の緩衝体の圧縮応力未満であるものの、比較例３及び４の緩衝体の圧縮応力よりも高いことが確認できる。ピオセラン（登録商標）により構成された比較例１及び２の圧縮応力が高いことから、ピオセラン（登録商標）により構成される第１発泡層によって実施例１〜８の緩衝体の圧縮応力が高くなっていると考えられる。

実施例１〜８の緩衝体の永久歪みは、比較例３の緩衝体の永久歪みよりも大きいものの、比較例１及び２の緩衝体の永久歪みよりも小さいことが確認できる。言い換えれば、実施例１〜８の緩衝体の復元力は、比較例３の緩衝体の復元力よりも低いものの、比較例１及び２の緩衝体の復元力よりも高い。ライトロン（登録商標）ボードにより構成された比較例３の復元力が高いことから、ライトロン（登録商標）ボードにより構成される第２発泡層によって実施例１〜８の緩衝体の復元力が高くなっていると考えられる。

ところで、船体に取り付けられる防舷体では、緩衝体の永久歪み量が１０％を超えると、緩衝体が船体への外部からの衝撃を緩衝する緩和性能を発揮するための緩衝体の厚さにまで復元できないおそれがあり、その結果、緩衝体が衝撃を受けた後、防舷体の交換が必要となる。また上記防舷体では、緩衝体の圧縮応力が０．２３ＭＰａ未満となると、船体への外部からの衝撃により緩衝体が圧縮変形して船体に直接的に衝撃が加えられるおそれがある。このため、緩衝体は、その永久歪み量が１０％以下であり、かつ圧縮応力が０．２３ＭＰａ以上であることが好ましい。

その点、実施例１〜８の緩衝体は、図８に示すとおり、緩衝体の永久歪み量が１０％以下であり、かつ、圧縮応力が０．２３ＭＰａ以上となる。一方、比較例１及び２の緩衝体は、圧縮応力が０．２３ＭＰａよりも大きいものの、永久歪み量が１０％を超える。比較例３及び４の緩衝体は、永久歪み量が１０％以下であるものの、圧縮応力が０．２３ＭＰａ未満である。

以下、実施例に係る効果を説明する。
上述のように、実施例１〜８の緩衝体は、ピオセラン（登録商標）により構成される第１発泡層及びライトロン（登録商標）ボードにより構成される第２発泡層を有する。言い換えれば、実施例１〜８の緩衝体は、比較例１及び２の緩衝体の特性と、比較例３の緩衝体の特性とを併せ有する。したがって、実施例１〜８の緩衝体は、第１発泡層によって圧縮応力が高くなり、第２発泡層によって復元力が高くなる。このため、実施例１〜８の緩衝体が用いられた防舷体によれば、船体への外部からの衝撃を緩衝する緩和性能と、衝撃によって生じた防舷体の歪みを復元する緩和性能とを兼ね備えることができる。

（変形例）
上記実施形態は、以下のように変更して実施することもできる。
・緩衝体１０は、３つ以上の発泡層が積層されて構成されてもよい。例えば、第１発泡層１１と第２発泡層１２との間に第３発泡層が設けられてもよい。第３発泡層は、第１発泡層１１よりも船体１１０側に設けられてもよく、第２発泡層１２よりも船体１１０とは反対側に設けられてもよい。
・第２発泡層１２が第１発泡層１１よりも船体１１０側に位置してもよい。

・外装体２０の形状は任意に変更可能である。例えば、外装体２０は、緩衝体１０を収容可能な袋状を有してもよい。例えば、外装体２０は、緩衝体１０の裏面全体を覆う形状とすることも可能である。こうした構成によれば、内表部２１を構成する２以上の部分の間に隙間が生じることが抑えられるため、これら構成部分の間を通じて内表部２１から防舷体の内部に海水や雨水が侵入し難くなる。内表部２１を構成する２以上の部分の一例は、一対の第１側部２４であり、一対の第１側部２４が互いに重なる構成である。こうした構成によれば、互いに重なり合った第１側部２４の間に隙間が生じることが抑えられるため、重なり合った第１側部２４の間を通じて防舷体の内部に海水や雨水が侵入し難くなる。この際、例えば、一方の第１側部２４と他方の第１側部２４とのそれぞれに連結体を通すための挿通孔が設けられ、各挿通孔に連結体を通すことによって、一方の第１側部２４と他方の第１側部２４とが互いに連結される。そして、外装体２０が緩衝体１０から外れることが抑えられる。
・防舷体１から外装体２０を省略してもよい。この場合、紐体３０は、緩衝体１０に直接固定される。
・紐体３０は、帯状に限られず、ロープであってもよい。
・紐体３０は、外装体２０の外表部２２の内面２２ａに縫い付けられてもよい。この場合、外装体２０は、通路用シート２６を省略してもよい。

・図９および図１０を参照して、外装体２０が緩衝体１０を収容可能な袋状である一例の詳細を以下に説明する。なお、上記実施形態と重複する構成については、それの説明を省略する。

図９に示すように、外装体７０は、外装体７０が緩衝体６０を覆った状態を保持するために、外装体７０の端部を互いに連結する複数の連結体９０を備える。なお、以下では、３つの連結体９０を備える防舷体の例を説明するが、連結体９０の個数は１つ以上であれば任意に変更可能である。

外装体７０は、船体１１０と対向するための部分である内表部７１と、内表部７１とは反対側の部分である外表部７２とを備える。３つの連結体９０は、緩衝体６０よりも内表部７１側に位置している。

外装体７０は、長方形状の外表部７２と、外表部７２の各短辺から別々に延びて折り曲げられた第１側部７４と、外表部７２の各長辺から別々に延びて折り曲げられた第２側部とから構成されている。内表部７１は一対の第１側部７４を備え、一方の第１側部７４は上生地７７であり、他方の第１側部７４は下生地７８である。なお、外装体７０の長辺に沿う方向を横方向Ｘとし、外装体７０の短辺に沿う方向を縦方向Ｙと称する。上生地７７に対する下生地７８の相対的な位置は、縦方向Ｙから見て一定である。図１０は、上生地７７の先端部、下生地７８の先端部、および、下生地７８の中間部を、縦方向Ｙから見た側面図である。

図１０に示すように、上生地７７の先端部（図１０の右側端部）は、横方向Ｘの全体にわたり二重に折り重ねられた生地端部を備える。上生地７７の先端は、生地端部が扁平の筒状を有するように、上生地７７の他の部位に縫いつけられている。生地端部は、生地端部を貫通する挿入孔７７ｂを備える。挿入孔７７ｂは、連結体９０を通すための貫通孔であり、縦方向Ｙに等間隔を空けて並ぶ。上生地７７が二重に折り重ねられた生地端部は、連結体９０の張力に対して、十分な強度を確保している。上生地７７の先端部は、生地端部よりも基端側に、面ファスナー部７７ｅを備える。面ファスナー部７７ｅは、上生地７７における緩衝体６０側（図１０の下側）の側面に位置する。面ファスナー部７７ｅは、横方向Ｘの全体に亘る帯状を有する。

下生地７８の先端部（図１０の左側端部）は、上生地７７の先端部よりも、緩衝体６０の側（図１０の下側）に位置する。下生地７８の先端部は、下生地７８に対する上生地７７側（図１０の上側）に、面ファスナー部７８ｅを備える。面ファスナー部７８ｅは、横方向Ｘの全体に亘る帯状を有する。上生地７７の先端部は、２つの面ファスナー部７７ｅ，７８ｅを互いに対向させ、かつ、下生地７８の先端部を内表部７１で露出させないように、下生地７８の先端部を覆う。

下生地７８の中間部は、内表部７１において、上生地７７の先端部に覆われない部分である。下生地７８の中間部は、縦方向Ｙに連続する谷折線Ｖ３、および、縦方向Ｙに連続する谷折線Ｖ４を備える。下生地７８の中間部において、谷折線Ｖ３と谷折線Ｖ４とは、互いに縫い合わせられ、谷折線Ｖ３と谷折線Ｖ４とに挟まれた部分は、下生地７８が二重に折り重ねられた扁平の筒状部Ｏを構成している。下生地７８の筒状部Ｏは、筒状部Ｏを貫通する挿入孔７８ｂを備える。挿入孔７８ｂは、連結体９０を通すための貫通孔であり、下生地７８は、縦方向Ｙに等間隔を空けて並ぶ。下生地７８が二重に折り重ねられた筒状部Ｏは、連結体９０の張力に対して、十分な強度を確保している。

上述した構成の外装体７０が緩衝体６０を覆うとき、図６で説明したように、外装体７０が折り畳まれ、さらに、上生地７７の先端部が下生地７８の先端部に重ねられて、一対の第１側部７４による内表部７１が構成される。また、上生地７７の面ファスナー部７７ｅと、下生地７８の面ファスナー部７８ｅとが締結される。そして、上生地７７の挿入孔７７ｂと、下生地７８の挿入孔７８ｂとに連結体９０が通されて、連結体９０の両端部が互いに連結される。これによって、外装体７０は、緩衝体６０から外れることなく、緩衝体６０を覆うことが可能となる。なお、図９および図１０を用いて説明した外装体７０であれば、この外装体７０で覆われる緩衝体の発泡層を、例えば単層にすることも可能である。緩衝体の発泡層を単層で構成する場合であれ、上生地７７の先端部と下生地７８の先端部とが互いに重なる上記外装体７０であれば、内表部２１から防舷体の内部に海水や雨水が侵入し難く、また、連結体の張力に対して十分な強度を得ること、および、内表部２１と対向する側から連結体による締結を行うことを容易なものとすることが可能ともなる。

１…防舷体、１０…緩衝体、１１…第１発泡層、１２…第２発泡層、２０…外装体、３０…紐体、１１０…船体。

Claims (6)

1. 緩衝体を備えた防舷体であって、
   前記緩衝体は、
   第１発泡層と、
   前記第１発泡層に重なる第２発泡層と
   を含み、
   前記緩衝体は、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮試験において、５０％歪時の圧縮応力が０．２３ＭＰａ以上であり、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮歪試験において、圧縮永久歪が圧縮後２４時間で１０％以下である
   防舷体。
2. 前記第１発泡層は、発泡倍率２０倍以上かつ６０倍以下のスチレン改質ポリオレフィン系樹脂の発泡体であり、
   前記第２発泡層は、発泡倍率１０倍以上かつ３０倍以下のポリエチレン系樹脂の発泡体であり、
   前記第２発泡層の厚さに対する前記第１発泡層の厚さの比率は、０．２以上かつ５．０以下である
   請求項１に記載の防舷体。
3. 前記第１発泡層は、発泡倍率２０倍以上かつ５０倍以下のスチレン改質ポリオレフィン系樹脂の発泡体であり、
   前記第２発泡層は、発泡倍率１０倍以上かつ１５倍以下のポリエチレン系樹脂の発泡体であり、
   前記第２発泡層の厚さに対する前記第１発泡層の厚さの比率は、０．２以上かつ５．０以下である
   請求項１または２に記載の防舷体。
4. 前記第１発泡層は、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮歪試験において圧縮永久歪が圧縮後２４時間で３％よりも大きくなり、
   前記第２発泡層は、ＪＩＳＫ６７６７（２００２）に準じた圧縮歪試験において圧縮永久歪が圧縮後２４時間で３％未満となる
   請求項１〜３のいずれか一項に記載の防舷体。
5. 当該防舷体は、
   前記緩衝体を覆う外装体と、
   前記緩衝体と前記外装体とを船体に取り付ける紐体と
   をさらに備え、
   前記紐体は、前記緩衝体と前記外装体との間を通じて前記外装体に通されている
   請求項１〜４のいずれか一項に記載の防舷体。
6. 前記第１発泡層は、前記第２発泡層に接合された層であって前記第２発泡層よりも船体側に位置する
   請求項１〜５のいずれか一項に記載の防舷体。

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