JP2018036042A - 騒音および振動を低減するためのカラーバンパを備えた極低温膨張機 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、空気圧駆動膨張機内のディスプレイサまたはピストンが、シリンダの低温側端部または高温側端部に衝突することを防ぐバンパのエネルギ吸収能力を最大化する極低温膨張機を提供する。【解決手段】ピストンの高温側端部に配置されたカラーは、ピストンと同じ外径を有しており、ピストンがシリンダの低温側端部または底部に衝突する前に「Ｏ」リングと係合する。カラーの高温側端部は、ピストンがシリンダの高温側端部または上部に衝突する前にも「Ｏ」リングと係合する。シリンダの最大径に近い「Ｏ」リングを備えることにより、「Ｏ」リングが吸収可能なエネルギ量を最大化し、それによって、従来技術よりも大きいサイズの膨張機を静音で運転することを可能にする。【選択図】図２

Description

本発明は、騒音および振動の低減機能を備えた極低温膨張機に関する。より具体的には、本発明は、空気圧により駆動し、極低温での冷却を提供する、往復ピストンと、騒音および振動を低減させるためのカラーバンパとを備えた、高容量の膨張機に関する。

クライオポンプ、超伝導ＭＲＩマグネット、および実験研究機器を冷却するために使用される極低温冷却器としては、通常、ＧＭ型冷却器が使用されている。これらの冷却機としては、典型的には、ヘリウムを圧縮し、入力パワーの１２ｋＷ以下を引き出すように改造された空調用圧縮機が使用されている。前記膨張機は、機械的または空気圧によって駆動される往復ピストンを有する。機械駆動は、ストロークの終わりにピストンが上面または底面に衝突しないようにする、ほぼ正弦波的運動を提供するため、比較的静かである。空気圧運動は、よりシンプルであるが、ストロークの終わりにピストンがシリンダの上面または底面に衝突すると、大きな騒音を生じる。ブレイトンサイクルで運転する膨張機も同様である。

Ｗ．Ｅ．ＧｉｆｆｏｒｄおよびＨ．Ｏ．ＭｃＭａｈｏｎによる、米国特許第３，０４５，４３６号は、基本的なＧＭサイクルを開示している。この冷却システムは、コンプレッサがガスを高圧で膨張機に供給し、この膨張機がこのガスを、高温側吸気弁を通じて、再生器の高温側端部に送り、このガスは、再生器を通って、その後、ピストンの低温側の拡張スペースに流入し、ここから再生器および高温排気バルブを通ってコンプレッサに低圧で戻るように構成されている。米国特許第３，０４５，４３６号は、ピストンのあるシリンダの外部に存在する再生器と、再生器へ流れるガスと位相が異なるように、ガスをピストンの高温側へ循環させる第２の一対のバルブを示している。Ｗ．Ｅ．Ｇｉｆｆｏｒｄによる米国特許第３，１１９，２３７号は、ピストンの高温側にドライブステムを設けることで、米国特許第３，０４５，４３６号の発明を改良したものであるが、このドライブステムにより、ピストンを上下に運動させるために使用されるガスの量を低減させることが可能となっている。膨張機の構成とバルブのサイクルは、米国特許第３，１１９，２３７号の図２〜図９に示されている。

現在、製造されている典型的なＧＭ型膨張機は、ピストン内に再生器が設けられている。ピストン／再生器は、高圧ガスとともに低温側から高温側に移動し、低圧ガスとともに高温側から低温側に移動するディスプレイサとなる。ディスプレイサの上下の圧力はほぼ同圧であるため、ディスプレイサを往復させるために必要とされる力は小さく、機械的または空気圧的メカニズムによって提供される。本明細書において、ピストンという用語が使用される時は、ディスプレイサのことも示す。

ブレイトンサイクルで運転する空気圧駆動膨張機は、Ｌｏｎｇｓｗｏｒｔｈによる米国特許第９，０８０，７９４号に開示されている。ブレイトンサイクルは、膨張する前に高圧ガスを予冷却するために、再生式熱交換器の代わりに逆流熱交換器を使用する点でＧＭサイクルとは異なる。ブレイトンサイクルは、膨張機の低温側に、高温側のバルブと同期しなければならない１対の追加的なバルブを必要とする。前記逆流熱交換器は、ピストンまたはシリンダの外部に存在していなければならず、また、同等の再生器よりも実質的に大きくなければならない。ＧＭサイクル膨張機に対して、ブレイトンサイクル冷却器が有する重要な利点は、ＧＭ膨張機における低温膨張ガスが、膨張スペース内に収納されているのに対して、低温ガスを離隔した負荷に供給できることである。

ＧＭサイクル膨張機またはブレイトンサイクルエンジンにガスを供給するために使用されるコンプレッサシステムは、Ｓ．Ｄｕｎｎによる米国特許第７，６７４，０９９号「オイルバイパスを備えるコンプレッサ」に開示されている。高圧および低圧は、典型的には、２．２ＭＰａと０．８ＭＰａである。

Ｌｏｎｇｓｗｏｒｔｈの米国特許第６，２５６，９９７号は、ＧＭ型ディスプレイサの高温側においてエラストマ「Ｏ」リングを使用することを開示している。この「Ｏ」リングは、ディスプレイサがシリンダの高温側端部および低温側端部に衝突する際に伴う騒音と衝撃を排除するため、ストロークの終わりにあるディスプレイサの衝撃エネルギを吸収するための「衝撃吸収体」として機能する。この発明では、中央駆動メカニズムの周囲に「Ｏ」リングを配置することにより、この機能を達成している。米国特許第６，２５６，９９７号は、その基本的な構成を開示するとともに、比較的小型で軽量なディスプレイサへのその応用も開示している。

米国特許第３，０４５，４３６号 米国特許第３，１１９，２３７号 米国特許第９，０８０，７９４号 米国特許第７，６７４，０９９号 米国特許第６，２５６，９９７号

本発明は、前述の基本的な構成を、より大きな冷却作用を有し、より大型で重量なピストンを有する膨張機の、より大型のディスプレイサおよびピストンに応用する手段を開示する。

これは、ピストンの上部（高温側端部）から延出し、前記ピストンの外径と同じ外径を有するカラーと、ピストンがシリンダの底部（低温側端部）に衝突する前に、「Ｏ」リングと係合する前記カラーの上部にリップとを追加することで達成される。前記カラーの上端部は、前記ピストンが前記シリンダの上部（高温側端部）に衝突する前に、「Ｏ」リングと係合する。「Ｏ」リングが吸収できるエネルギは、「Ｏ」リングの体積に比例するため、シリンダの最大径に近い「Ｏ」リングを有することで、吸収するエネルギ量を最大化させることができる。エネルギを吸収する目的で使用される「Ｏ」リングは、本明細書中においては「バンパ」または「衝撃吸収体」というものとし、円形である必要はない。ブナＮエラストマが好ましい素材ではあるが、他の素材も使用することが可能である。

上部および底部という用語は、それぞれ高温側端部および低温側端部を示すものとして使用され、「上方へ」ということは低温側端部から高温側端部へ移動することを意味し、「下方へ」ということは高温側端部から低温側端部へ移動することを意味するが、すべての膨張機は、どのような方向でも運転することが可能である。カラーの直径をピストンの直径と同一にするということは、これらを異ならせる間隙および機械加工公差を小さくするということを意味する。

本発明は、空気圧で駆動する極低温膨張機内のディスプレイサまたはピストンが、シリンダの低温側端部または高温側端部に衝突することを防ぐバンパのエネルギ吸収能力を最大化する手段を提供する。ピストンの外径と同一の外径を有するカラーを、該ピストンの高温側端部に追加し、該ピストンが前記シリンダの低温側端部または底部に衝突する前に「Ｏ」リングと係合するリップを上端部に追加する。前記カラーの上端部は、前記ピストンが前記シリンダの高温側端部または上部に衝突する前に「Ｏ」リングと係合する。前記シリンダの最大径に近い「Ｏ」リングを備えることにより、「Ｏ」リングが吸収できるエネルギの量を最大化させることが可能となる。これにより、より大型の膨張機を従来の設計よりも静かに運転することが可能となる。前記カラーは、典型的なドライブステムの代わりにピストンを上下に運動させるために使用することも可能である。この設計は、「カラーバンパ」と称される。

図１は、米国特許第３，１１９，２３７号で開示された、従来の空気圧駆動のＧＭサイクル膨張機の概略図である。 図２は、図１のディスプレイサの高温側端部に追加されたカラーと、該カラーの高温側端部に設けられ、ストロークの終わりにバンパと係合するリップとを備えた、膨張機の概略図である。前記カラーは、ピストンと同じ外径を有しており、前記底部バンパは、前記カラーの内側に設けられている。 図３は、図１のディスプレイサの高温側端部に追加されたカラーと、該カラーの高温側端部に設けられ、ストロークの終わりにバンパと係合するリップとを備えた、膨張機の概略図である。前記カラーは、ピストンと同じ外径を有しており、前記底部バンパは、前記カラーの外側に設けられている。 図４は、空気圧駆動のＧＭサイクル膨張機のディスプレイサの高温側端部に追加されたカラーと、該カラーの上部に設けられ、ストロークの終わりにバンパと係合するリップとを備えた、該膨張機の概略図である。シリンダヘッドは、前記カラーの内側に伸長し、前記カラーの内側にシールを備えるネックと、前記ディスプレイサを上下に駆動し、かつ、前記カラーに作用する、ガスラインとを有する。前記カラーは、ピストンと同じ外径を有しており、前記底部バンパは、前記カラーの外側に設けられている。 図５は、図４と同様であるが、前記カラーの外径がピストンの直径よりも小さく、シリンダヘッドはより小さな内側ネックおよび外側部を有する。前記インナーネックは、前記カラーの内側にシールを備え、前記外側部は、前記カラーの外側にシールを備える。前記カラーは、前記シリンダヘッドの前記外側部の底部バンパと係合する外側リップを上部に備える。 図６は、図２と同様であるが、空気圧駆動のブレイトンサイクル膨張機に適用された例を示す。 図７は、図４と同様であるが、空気圧駆動のブレイトンサイクル膨張機に適用され、前記カラーのリップおよび底部バンパが該カラーの内側に設けられている例を示す。

なお、図面において、底部バンパをブレイトン膨張機用のカラーの外側に設けたオプションについては、提示されていない。図面において、同等の要素に対しては、同一の識別番号を付している。

図１は、従来技術である空気圧駆動のＧＭサイクル膨張機の概略図であり、シリンダの外側ではなく、ピストンの内部に再生器が設けられている点で、米国特許第３，１１９，２３７号に示された構造と異なっている。図１〜図７において、図示したすべてのシステムは、同一のコンプレッサ３０、高圧の供給ライン３１、低圧の戻りライン３２を備える。これらのガスラインは任意の長さを有することができ、これにより膨張機の取付けの自由度が向上する。現在、主に使用されているコンプレッサは、オイル潤滑型スクロール式コンプレッサであって、空調用途のために製造され、大半の極低温冷却器に用いられる作動フルードであるヘリウムを圧縮するのに適している。運転圧力は、典型的には、約２．２／０．８ＭＰａであり、入力パワーは約２ｋＷ〜１２ｋＷの範囲内である。本発明によれば、空気圧作動膨張機により高い冷却能力を持たせつつ、静音での運転が可能となる。高い冷却能力を持たせるためには、スクリュー型コンプレッサなど、より大きなコンプレッサが必要とされる。

これらの膨張機は、主に４つのサブアセンブリを有する。シリンダサブアセンブリは、シリンダ６ａ、低温側キャップ９、および、高温側フランジ７を備える。ピストンサブアセンブリは、シリンダアセンブリ内を往復する、ピストン本体１、再生器１９、ドライブステム２、および、ピストン本体１の高温側端部の近傍に設けられたピストンシール２６を備える。シリンダヘッドサブアセンブリは、シリンダヘッド８ａ、ステムシリンダ１８、および、ステムシール２７を備える。バルブサブアセンブリは、通常、前記シリンダヘッドサブアセンブリに取り付けられたハウジング内にあるが、複数のバルブ１２〜１５を備える。これらのバルブは、典型的には、モーター駆動のポートロータリーバルブである。ピストン１が往復する時には、低温側変位容積部３、高温側変位容積部４、および、ドライブステム変位容積部５においてガスが移動する。これらの変位容積部は、ピストン１の往復にともなって変化するが、間隙およびガスポートという形態での空隙容積も含む。バルブ１４および１５により、ガスは、ライン３３を通って高温変位容積部４に入り、さらに、ポート２１、再生器１９、ポート２０を通って、低温変位容積部３へと循環する。バルブ１２および１３により、ガスは、ライン３４を介して、ドライブステム変位容積部５へと循環する。シール１７により、シリンダヘッド８ａが高温側フランジ７に対して密閉する。

ＧＭ冷却サイクルは、低温側にピストンを有する状態から起動し（低温変位容積部３は最小化されている）、シリンダ６ａ内およびドライブステム２上に掛かる圧力は高い（バルブ１２および１４は開けられ、バルブ１３および１５は閉じられている）。次に、バルブ１２が閉じられ、バルブ１３が開けられる。ドライブステム２に掛かる圧力が低下することに伴い、ピストン１は上方に移動し、低温変位容積部３に高圧ガスが引き込まれる。ピストン１が上端に到達する前に、バルブ１４は閉じられ、シリンダ６ａ内の圧力は、ピストン１が上部へ移動するにともなって、高圧および低圧の中間である第１の圧力まで低下する。この圧力低下は、高温ガスが高温変位容積部４から低温変位容積部３へと移動することにより生じる。次に、バルブ１５が開き、シリンダ６ａ内の圧力は低圧となる。バルブ１３は閉じられ、バルブ１２は開いており、高圧ガスがドライブステム２に対して送り込まれ、ピストン１を押し下げる。ピストン１が底端に到達する前に、バルブ１５は閉じられ、シリンダ６ａ内の圧力は、ピストン１が底部へ移動するにともなって、第２の中間圧力へと上昇する。この圧力上昇は、低温ガスが低温変位容積部３から高温変位容積部４へと移動することにより生じる。次に、バルブ１４が開き、圧力は高圧まで上昇し、次のサイクルが開始される。低温変位容積部３にてなされたＰ−Ｖワークは、サイクルごとに生産された冷却量と等しい。

図２は、図１に示した従来技術による設計のＧＭ膨張機１００を示すが、図１とは異なり、ピストン１にカラー２２が追加され、バンパ「Ｏ」リング２４および２５が追加されている。カラー２２は、ピストン１とほぼ同一の外径を有し、シリンダ６ａ内を往復する長さにおいては、シリンダ６ａの内径と摩擦することはない。シリンダヘッド８ｂは、カラー２２の内側に伸長するネックを有し、カラー２２の内径に近い底端部に設けられたリップに、「Ｏ」リングバンパ２５が支持されている。カラー２２は、ピストン１が低温側に到達して低温端９に衝突する前に「Ｏ」リング２５と係合する内部リップを上部に有している。したがって、ピストン１のストロークは、ピストン１が、圧縮された「Ｏ」リング２４と２５の間を移動する距離に相当し、カラー２２の長さは、カラー２２上のリップおよびシリンダヘッド８ｂの長さの分だけピストン１のストロークよりも長くなければならない。ドライブカラー２２が移動する空間は、変位容積部４の空隙容積に連結し追加される空隙容積である。容積部１１を加圧および減圧するには、２％〜５％の圧縮フローを使用する。ＧＭ膨張機１００の冷却サイクルは、図１のＧＭ膨張機のものと同一である。

図３は、ＧＭ膨張機２００を示す。ＧＭ膨張機２００は、カラー２３の上端部に設けられたリップが、ピストン１の外径よりも外側に存在する点で、ＧＭ膨張機１００と異なっている。低温側バンパ２５は、シリンダ６ｂの内径側で、ピストンシール２６がスライドする領域の上方にある部分に設置されている。カラー２３の上部にある外側リップは、ピストン１が低温側端部まで到達するが、低温側端部９と衝突する前に、「Ｏ」リング２５と係合する。ピストン１が、高温側端部に到達すると、カラー２３の上部は、ピストン１がシリンダヘッド８ｃと衝突する前に、「Ｏ」リング２４と係合する。

図４は、ＧＭ膨張機３００を示す。ＧＭ膨張機３００は、ピストンを往復させるための手段として、ドライブステム２をカラー２３に置き換えている点で、ＧＭ膨張機２００と異なっている。ピストン１の駆動手段をカラー２３に代替させることにより、ドライブステム２およびドライブステムシリンダ１８が不要となり、ステムシール２７をシリンダヘッド８ｄ内の内側カラーシール２８に置き換えるだけで、その設計が簡素化される。ピストンシール２６と内側カラーシール２８との間の環状領域は、ステムシール２７内の領域とほぼ同一である。ピストン１の断面積の約１５％の面積があれば、通常、摩擦、圧力降下、および、ピストンを駆動するために必要とされる慣性力に打ち勝つことが十分に可能である。バルブ１２および１３と容積部１０との間のラインとして、ライン３５が設けられている。ＧＭ膨張機３００の容積部１０は、ピストン１を上下させるためにステム容積部５へ送り込まれていたガスフローを含み、カラーバンパに伴う空隙容積が低減されているため、ＧＭ膨張機３００は、ＧＭ膨張機１００および２００よりもより効率的である。シリンダヘッド８ｄは簡素化され、アセンブリは他の実施形態よりも簡素であるため、ＧＭ膨張機３００は、本発明の好ましい実施形態である。この駆動メカニズムは、従来の「ステムドライブ」に類似して「カラードライブ」と称される。

図５は、ＧＭ膨張機４００を示す。ＧＭ膨張機４００は、ピストンの外径と同一の外径を有するカラー２３を、外径のより小さいカラー２３ｂに置き換えている点で、ＧＭ膨張機３００とは異なっている。シリンダヘッド８ｅは、直径のより小さいネックおよび内側カラーシール２８を有する。シリンダヘッド８ｅは、底部バンパ２５および外側カラーシール２９を保持する外側部を有する。カラー２３ｂ（シール２８と２９の間）の断面積は、ピストンの断面積の約１５％（＜２０％）である。カラー２３ｂの基部にあるガスポート３７は、高温側変位容積部４の内側容積部および外側容積部を接続するために必要とされる。ＧＭ膨張機４００は、ＧＭ膨張機１００および２００に対して、ＧＭ膨張機３００と同等の効率性を備える。バンパ「Ｏ」リング２４および２５は、ピストン１の直径とほぼ同一のものよりも小さいが、より大きいバンパ「Ｏ」リングの最大エネルギ吸収性能を必要としない、より軽量のピストンに使用することが可能である。これは、追加的にシール２９が必要となる点で、好ましい実施形態ではない。

図６は、ブレイトン膨張機５００を示す。ブレイトン膨張機５００は、ステムドライブ２と、内部リップを備えたカラー２２とを備える点で、ＧＭ膨張機１００と同一であるが、ピストン１内の再生器が外部熱交換器４１に置き換えられており、低温側変位容積部３へのガスフローは、ライン３６を通じ、高圧の低温側吸気バルブ４３および低圧の低温側排気バルブ４４によって制御される。ブレイトンピストン４０は、低温側変位容積部３と、高温側変位容積部４とを分離する。ブレイトンサイクル膨張機５００は、エンドキャップ９のみにおいてだけではなく、離間した場所にある熱交換器４２においても冷却を可能とするため、多数の応用において、ＧＭ膨張機に対して大きな利点を有する。大型化は容易であるが、大型化するに従って、機械的により複雑となるという難点も有する。バルブ開閉のタイミングは、米国第９，０８０，７９４号の図７に、その図１オプションＢとの関連で示されている、ＧＭサイクルのために説明されたものと同一のサイクルが適用可能である。

図７は、カラードライブを有するブレイトン膨張機６００を示す。カラー２２は、ピストン４０が低温側端部９に衝突する前に底部バンパ２５と係合する内側リップを上部に備える。シリンダヘッド８ｆは、底部バンパ２５および内側カラーシール２８を保持するネックを有する。ブレイトン膨張機４００の運転は、ブレイトン膨張機３００と同様である。

本発明の目的は、空気圧駆動のピストンを備える極低温膨張機を、より高い性能を有する冷却器内において静かに運転させることである。「Ｏ」リングバンパのサイズは、ピストンの直径とほぼ同一とすることにより最大化され、ピストンの高温側端部にカラーを備え、カラーの上部に、ピストンが低温側端部と衝突する前に、この「Ｏ」リングバンパと係合するリップが設けられ、さらに、ピストンが高温側端部と衝突することを防止する、同様の「Ｏ」リングが設けられている。より小さな直径を有する従来技術の「Ｏ」リングバンパ７は、少量の冷却をもたらすピストンには適用可能である。

冷却が生産される割合は、往復膨張機の膨張スペース内における高圧から低圧までの差と、変位の割合（ｄＶ／ｄｔ）に比例する。同一の圧力が加わると、冷却率は、ピストンの直径（Ｄ）、ストローク（Ｓ）、サイクル率（Ｎ）の平方に比例する（たとえば、ｄＶ／ｄｔ＝（ＳπＤ^２Ｎ）／４）。ピストンの運動エネルギはその質量Ｍおよび速度の２乗（ＳＮ）^２に比例する。ストロークまたは速さを２倍にすることにより変位速度（冷却率）が２倍となった場合、「Ｏ」リングバンパによって吸収されなければならないエネルギは４倍に増加するが、追加的なエネルギを吸収するためのバンパの容積は不変である。ピストンの領域を２倍にすることにより変位速度が増加し、ピストンの長さ、ストローク、および速度が同一に維持された場合、運動エネルギは２倍となるが、ピストンの直径である「Ｏ」リングバンパの長さは、Ｄ√２のみ増大する。つまり、ピストンの面積を２倍にすることにより変位速度が増加し、ピストンの長さ、ストローク、および速度が同一に維持された場合、運動エネルギは２倍となるが、ピストンの直径である「Ｏ」リングバンパの長さは、Ｄ×２^０．５のみ増大する。より大きな変位ピストンをより軽量にするためにどのような戦略がとられたとしても、ピストンの直径とほぼ同一の直径を有するバンパ「Ｏ」リングは、静音で運転する空気圧駆動のピストンにより生産される冷却率を最大化する。カラーバンパを備えたピストンは、これを達成可能にする。

Claims (15)

1. シリンダと、
   前記シリンダ内に備えられ、かつ、空気圧により駆動される往復ピストンであって、高温側ピストン端部および低温側ピストン端部を有し、高温側シリンダ端部と低温側シリンダ端部との間を往復し、該ピストンの移動距離は、前記シリンダの前記高温側シリンダ端部と前記低温側シリンダ端部との間における該ピストンのストロークにより定義される、ピストンと、
   前記高温側ピストン端部に備えられた、前記ピストンと前記シリンダとの間のシールと、
   前記シリンダ内に備えられた、バンパと、および、
   前記高温側ピストン端部に配置され、上部にリップを備えたカラーであって、前記シールと前記リップとの間に、少なくとも前記ストロークと同一の長さを有し、かつ、前記ピストンの直径と同一の外径を有する、カラーと、
   を備え、
   前記リップが前記バンパと係合することにより、前記ピストンが前記低温側シリンダ端部に接触することを防止して、騒音および振動を低減させることを特徴とする、
   極低温膨張機。
2. 前記リップは、前記カラーの内側または外側にある、請求項１に記載の極低温膨張機。
3. 前記リップは、前記ピストンが前記シリンダの前記高温側シリンダ端部に接触することを防止するためのバンパと係合する、請求項１に記載の極低温膨張機。
4. ＧＭサイクルまたはブレイトンサイクルで運転される、請求項１に記載の極低温膨張機。
5. 前記ピストンと同軸であって、前記高温側ピストン端部に配置された、ドライブステムをさらに備える、請求項１に記載の極低温膨張機。
6. シリンダと、
   前記シリンダ内に備えられ、かつ、空気圧により駆動される往復ピストンであって、高温側ピストン端部および低温側ピストン端部を有し、高温側シリンダ端部と低温側シリンダ端部との間を往復し、該ピストンの移動距離は、前記シリンダの前記高温側シリンダ端部と低温側シリンダ端部との間における該ピストンのストロークにより定義される、ピストンと、
   前記高温側ピストン端部に備えられた、前記ピストンと前記シリンダとの間のシールと、
   前記シリンダ内に備えられた、バンパと、および、
   前記高温側ピストン端部に配置され、上部にリップを備えたカラーであって、前記シールと前記リップとの間に、少なくとも前記ストロークと同一の長さを有し、かつ、外径の少なくとも９０％の内径を有する、カラーと、
   を備え、
   前記高温側シリンダ端部は、前記カラーの内側に伸長するネックを有するシリンダヘッドを備え、前記ネックは、前記カラーの内側との間にネックシールを備え、および、
   前記リップが前記バンパと係合することにより、前記ピストンが前記低温側シリンダ端部に接触することを防止して、騒音および振動を低減させることを特徴とする、
   極低温膨張機。
7. 前記リップは、前記カラーの内側または外側にある、請求項６に記載の極低温膨張機。
8. 前記リップは、前記ピストンが前記シリンダの前記高温側シリンダ端部に接触することを防止するためのバンパと係合する、請求項６に記載の極低温膨張機。
9. ＧＭサイクルまたはブレイトンサイクルで運転される、請求項６に記載の極低温膨張機。
10. 前記ピストンを往復させる空気圧力は、前記カラーに作用する、請求項６に記載の極低温膨張機。
11. シリンダと、
    前記シリンダ内に備えられ、かつ、空気圧により駆動される往復ピストンであって、高温側ピストン端部および低温側ピストン端部を有し、高温側シリンダ端部と低温側シリンダ端部との間を往復し、該ピストンの移動距離は、前記シリンダの前記高温側シリンダ端部と低温側シリンダ端部との間における該ピストンのストロークにより定義される、ピストンと、
    前記高温側ピストン端部に備えられた、前記ピストンと前記シリンダとの間のシールと、
    前記シリンダ内に備えられた、バンパと、および、
    前記高温側ピストン端部に配置され、上部にリップを備えたカラーであって、前記シールと前記リップとの間に、少なくとも前記ストロークと同一の長さを有し、前記ピストンの直径よりも小さい外径を有し、かつ、前記ピストンの断面積より２０％以上小さい断面積を有する、カラーと、
    を備え、
    前記リップが前記バンパと係合することにより、前記ピストンが前記低温側シリンダ端部に接触することを防止して、騒音および振動を低減させることを特徴とする、
    極低温膨張機。
12. 前記リップは、前記カラーの内側または外側にある、請求項１１に記載の極低温膨張機。
13. 前記リップは、前記ピストンが前記シリンダの前記高温側シリンダ端部に接触することを防止するためのバンパと係合する、請求項１１に記載の極低温膨張機。
14. ＧＭサイクルまたはブレイトンサイクルで運転される、請求項１１に記載の極低温膨張機。
15. 前記ピストンを往復させる空気圧力は、前記カラーに作用する、請求項１１に記載の極低温膨張機。

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