JP2017150340A - 騒音低減構造及び過給装置 - Google Patents

Abstract

【課題】過給機におけるコンプレッサの空気吐出側の騒音を効果的に低減可能な騒音低減構造を提供する。【解決手段】騒音低減構造は、コンプレッサ吐出側配管部と、コンプレッサ吐出側配管部の内周面との間に空気層を形成するようにコンプレッサ吐出側配管部の周方向に内周面に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第１多孔板部と、コンプレッサ吐出側配管部の内部空間をコンプレッサ吐出側配管部の径方向又は周方向に仕切ることにより、コンプレッサ吐出側配管部内に複数の流路を形成する仕切部と、複数の流路の各々に設けられ、仕切部との間に空気層を形成するように仕切部に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第２多孔板部と、を備える。【選択図】 図３

Description

本発明は、騒音低減構造及び過給装置に関する。

内燃機関で高い燃焼エネルギーを得るための補助装置として、過給機が広く用いられている。例えば排気タービン式過給機は、コンプレッサと同軸に連結されたタービンを内燃機関の排ガスを利用して駆動することにより、内燃機関に供給する空気をコンプレッサで圧縮するように構成されている。

近年、過給機の騒音低減についての要求が高まっている。特許文献１には、過給機のコンプレッサの空気吐出側の騒音を低減するための消音装置が開示されている。かかる消音装置では、過給機におけるコンプレッサの出口管とエアクーラーとの間の配管が外管と内管からなる二重管構造となっている。また、外管と内管の間には共鳴空洞部が形成されており、内管には、共鳴空洞部と連通する複数の貫通孔が設けられている。かかる構成において、共鳴空洞部の容積、貫通孔の断面積および長さを、ブロアの回転周期に応じた共鳴周波数に対応して設定しておくことで、コンプレッサインペラの回転数及び羽根の数に応じた周波数の風切音を低減できることが記載されている。

特許第４９１１７８３号公報

特許文献１に開示される消音装置によれば、過給機の空気吐出側の騒音を低減することができるが、過給機におけるコンプレッサとエアクーラーの間には、スペースの制約上、消音装置を設置可能な配管長さが限られているため、騒音低減の効果が限定的となりやすい。

本発明は、上述したような従来の課題に鑑みなされたものであって、その目的とするところは、過給機におけるコンプレッサの空気吐出側の騒音を効果的に低減可能な騒音低減構造、及びこれを備える過給装置を提供することである。

（１）本発明の少なくとも一実施形態に係る騒音低減構造は、過給機におけるコンプレッサの空気吐出側の騒音を低減するための騒音低減構造であって、前記コンプレッサの渦室のうち舌部より下流側のコンプレッサ出口管と、前記コンプレッサ出口管とエアクーラーとを接続する配管と、からなるコンプレッサ吐出側配管の少なくとも一部の配管であるコンプレッサ吐出側配管部と、前記コンプレッサ吐出側配管部の内周面との間に空気層を形成するように前記コンプレッサ吐出側配管部の周方向に前記内周面に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第１多孔板部と、前記コンプレッサ吐出側配管部の内部空間を前記コンプレッサ吐出側配管部の径方向又は周方向に仕切ることにより、前記コンプレッサ吐出側配管部内に複数の流路を形成する仕切部と、前記複数の流路の各々に設けられ、前記仕切部との間に空気層を形成するように前記仕切部に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第２多孔板部と、を備える。

上記（１）に記載の騒音低減構造によれば、第１多孔板部と空気層とが音響フィルターとして機能するとともに、第２多孔板部と空気層とが音響フィルターとして機能するため、騒音低減構造を通過する騒音を低減することができる。

また、コンプレッサ吐出側配管部に第１多孔板部のみを設ける場合と比較して、仕切部及び第２多孔板部を設けた分、多孔板部の設置面積を増大させることができる。このため、コンプレッサ吐出側配管部の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、コンプレッサの空気吐出側の騒音を効果的に低減することができる。

（２）幾つかの実施形態では、上記（１）に記載の騒音低減構造において、前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を周方向に前記複数の流路に仕切るように径方向に延在する複数の仕切板部を含む。

上記（２）に記載の騒音低減構造によれば、径方向に延在する仕切板部の両面に沿って第２多孔板部が延在するため、コンプレッサ吐出側配管部の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、簡素な構成で高い騒音低減効果を得ることができる。また、騒音低減構造の製造を容易化することができる。例えば、仕切部をコンプレッサ吐出側配管部の内側にコンプレッサ吐出側配管部の一端側から挿入し、仕切板部の径方向における外側端をコンプレッサ吐出側配管部の内周面に溶接等により接合することにより、仕切部を容易にコンプレッサ吐出側配管部に固定することができる。また、径方向に延在する複数の仕切板部によってコンプレッサ吐出側配管部が内側から支持されるため、高剛性化を実現することができる。

（３）幾つかの実施形態では、上記（２）に記載の騒音低減構造において、前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を周方向に４つの流路に仕切るように、十字型の断面形状を有する。

上記（３）に記載の騒音低減構造によれば、径方向に延在する４つの仕切板部の両面に沿って第２多孔板部が延在するため、合計８枚の径方向に延在する第２多孔板部が設けられる。このため、コンプレッサ吐出側配管部の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、簡素な構成で高い騒音低減効果を得ることができる。

（４）幾つかの実施形態では、上記（２）に記載の騒音低減構造において、前記コンプレッサ吐出側配管部の管軸中心線と、前記コンプレッサのインペラの回転軸線に平行な直線と、を含む平面を平面Ｓとし、前記複数の仕切板部の数Ｎのうち、前記平面Ｓに対して前記回転軸線側に位置する前記仕切板部の数をｎ１、前記平面Ｓに対して前記回転軸線と反対側に位置する前記仕切板部の数をｎ２とすると、前記仕切部は、ｎ１＜ｎ２を満たすよう構成される。

コンプレッサ吐出側配管のうち、コンプレッサ出口管及びコンプレッサ出口管に近い部分を流れる空気の流速は、平面Ｓに対してコンプレッサのインペラの回転軸線から遠い外周側における流速の方が、平面Ｓに対して上記回転軸線に近い内周側における流速よりも大きい。この点、上記（４）に記載の騒音低減構造によれば、平面Ｓに対して上記回転軸線側（内周側）に位置する仕切板部の数ｎ１が、平面Ｓに対して回転軸線と反対側（外周側）に位置する仕切板部の数ｎ２よりも小さいため、仕切板部に沿って設けられる第２多孔板部に起因する流路抵抗のうち、内周側の流路抵抗を外周側の流路抵抗より小さくすることができる。このため、流路断面内での流速分布を均一化することができる。

したがって、上記（４）に記載の騒音低減構造によれば、第２多孔板部に起因する流路抵抗によるエネルギー損失の増大を、流速分布の均一化によって抑制することができる。これにより、コンプレッサの吐出側の騒音を低減しつつ、エネルギー損失の増大を抑制することができる。

（５）幾つかの実施形態では、上記（１）に記載の騒音低減構造において、前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を径方向に２つの流路に仕切るように円形の断面形状を有する。

上記（５）に記載の騒音低減構造によれば、管状の仕切部の内側及び外側に、管状の第２多孔板部が仕切部と同心円上に設けられる。これにより、コンプレッサ吐出側配管部の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、簡易な構成で高い騒音低減効果を得ることができる。

（６）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（５）の何れか１項に記載の騒音低減構造において、前記コンプレッサ吐出側配管部は、前記コンプレッサ出口管を含む。

上記（６）に記載の騒音低減構造によれば、過給機の一部であるコンプレッサ出口管に第１多孔板部及び第２多孔板部を設けたことにより、コンプレッサ出口管とエアクーラーとを接続する配管の構成によらずに過給機の騒音を低減することができる。

（７）幾つかの実施形態では、上記（１）乃至（６）の何れか１項に記載の騒音低減構造において、前記渦室の内壁との間に空気層を形成するように前記内壁に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第３多孔板部を更に備える。

上記（７）に記載の騒音低減構造によれば、第３多孔板部を過給機の渦室の内壁に沿って設けたことにより、コンプレッサとエアクーラーとを接続する配管の構成によらずに過給機の騒音を低減することができる。

（８）本発明の少なくとも一実施形態に係る過給装置は、過給機と、上記（１）乃至（７）の何れか１項に記載の騒音低減構造とを備える。

上記（８）に記載の過給装置によれば、上記（１）乃至（７）の何れか１項に記載の騒音低減構造を備えるため、コンプレッサの空気吐出側の騒音を効果的に低減することができる。

本発明の少なくとも一実施形態によれば、過給機におけるコンプレッサの空気吐出側の騒音を効果的に低減可能な騒音低減構造、及びこれを備える過給装置が提供される。

一実施形態に係る内燃機関システム１００の概略構成を示すブロック図である。 コンプレッサ吐出側配管９の構成を示す図（コンプレッサ８を軸方向から視た図）である。 一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ａ）の概略断面図である。 一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｂ）の概略断面図である。 一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｃ）の概略断面図である。 一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｄ）の概略断面図である。 比較形態に係る騒音低減構造の概略断面図である。 第１多孔板部２４及び第２多孔板部２８の構成を示す模式図である。 一実施形態に係る過給機４におけるコンプレッサ８の概略断面図であり、一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｅ）を示す図である。

以下、添付図面を参照して本発明の幾つかの実施形態について説明する。ただし、実施形態として記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。

図１は、一実施形態に係る内燃機関システム１００の概略構成を示すブロック図である。
図１に示すように、内燃機関システム１００は、内燃機関２（例えば舶用ディーゼルエンジン）、過給機４及びエアクーラー６を備える。

図示する形態では、過給機４は、排気タービン式過給機（ターボチャージャ）である。過給機４は、コンプレッサ８と同軸に連結されたタービン１０を内燃機関２の排ガスを利用して駆動することにより、内燃機関２に供給する空気をコンプレッサ８で圧縮するように構成されている。コンプレッサ８で圧縮された空気は、コンプレッサ吐出側配管９を通ってエアクーラー６に導かれ、エアクーラー６で冷却されて空気密度が高められた後、内燃機関２に供給される。

図２は、コンプレッサ吐出側配管９の構成を示す図（コンプレッサ８を軸方向から視た図）である。

図２に示すように、コンプレッサ吐出側配管９は、コンプレッサ８の渦室１２のうち舌部１３（渦室１２の巻始めと巻終わりの接続位置）より下流側のコンプレッサ出口管１４と、コンプレッサ出口管１４とエアクーラー６とを接続する配管１５とからなる。図示する形態では、配管１５は、コンプレッサ出口管１４の下流端１４ａに接続されたエキスパンションジョイント１６と、エキスパンションジョイント１６の下流端１６ａとエアクーラー６の入口６ａとを接続する異径管１８とを含む。

図１及び図２に示すように、内燃機関システム１００は、過給機４におけるコンプレッサ８の空気吐出側の騒音を低減するための騒音低減構造２０を備えている。騒音低減構造２０は、過給機４ととともに過給装置５を構成する。

ここで、図３〜図６を用いて幾つかの実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ａ〜２０Ｄ）について説明する。

図３は、一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ａ）の概略断面図である。図４は、一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｂ）の概略断面図である。図５は、一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｃ）の概略断面図である。図６は、一実施形態に係る騒音低減構造２０（２０Ｄ）の概略断面図である。

幾つかの実施形態では、図３〜図６に示すように、騒音低減構造２０（２０Ａ〜２０Ｄ）は、コンプレッサ吐出側配管９の少なくとも一部の配管であるコンプレッサ吐出側配管部２２と、第１多孔板部２４と、仕切部２６と、第２多孔板部２８とを含む。コンプレッサ吐出側配管部２２とは、以下で詳述するように、コンプレッサ吐出側配管９のうち、第１多孔板部２４と、仕切部２６と、第２多孔板部２８とを含む配管部分を意味する。

第１多孔板部２４は、コンプレッサ吐出側配管部２２の内周面３０との間に空気層３２を形成するようにコンプレッサ吐出側配管部２２の周方向に内周面３０に沿って延在し、複数の貫通孔３４を有する。仕切部２６は、コンプレッサ吐出側配管部２２の内部空間３６をコンプレッサ吐出側配管部２２の径方向又は周方向に仕切ることにより、コンプレッサ吐出側配管部２２内に複数の流路３８を形成する。第２多孔板部２８は、複数の流路３８の各々に設けられ、仕切部２６との間に空気層４０を形成するように仕切部２６に沿って延在し、複数の貫通孔４２を有する。

かかる構成によれば、第１多孔板部２４と空気層３２、および第２多孔板部２８と空気層４０とが音響フィルターとして機能するため、騒音低減構造２０を通過する騒音を低減することができる。

また、図７に示すようにコンプレッサ吐出側配管部２２に第１多孔板部２４のみを設ける場合と比較して、図３〜図６に示す騒音低減構造２０では、仕切部２６及び第２多孔板部２８を設けた分、多孔板部の設置面積を増大させることができる。このため、コンプレッサ吐出側配管部２２の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めることができる。

また、図８において、第１多孔板部２４及び第２多孔板部２８について、貫通孔３４及び貫通孔４２の孔径ｄ、開口率σ、空気層３２及び空気層４０の厚さＬをコンプレッサ８のインペラ１１（図９参照）の回転周期に応じた共鳴周波数に対応して設定すれば、コンプレッサ８のインペラ１１の騒音を効果的に低減することができる。

幾つかの実施形態では、図３〜図５に示すように、仕切部２６は、コンプレッサ吐出側配管部２２の内部空間３６を周方向に複数の流路３８に仕切るように径方向に延在する複数の仕切板部４４を含む。また、複数の流路３８の各々に第１多孔板部２４及び第２多孔板部２８が設けられている。また、各仕切板部４４の両面に沿って第２多孔板部２８が径方向に延在しており、径方向における第２多孔板部２８の外側端２９が第１多孔板部２４に接続している。

かかる構成によれば、騒音低減構造２０の製造を容易化することができる。例えば、仕切部２６をコンプレッサ吐出側配管部２２の内側にコンプレッサ吐出側配管部２２の一端側から挿入し、仕切板部４４の径方向における外側端４５をコンプレッサ吐出側配管部２２の内周面３０に溶接等により接合することにより、仕切部２６を容易にコンプレッサ吐出側配管部２２に固定することができる。また、径方向に延在する複数の仕切板部４４によってコンプレッサ吐出側配管部２２が内側から支持されるため、高剛性化を実現することができる。

一実施形態では、図３に示すように、仕切部２６は、コンプレッサ吐出側配管部２２の内部空間３６を周方向に４つの流路３８に仕切るように、十字型の断面形状を有する。図示する形態では、４つの仕切板部４４の両面に沿って第２多孔板部２８が延在しており、合計８枚の第２多孔板部２８が設けられている。これにより、コンプレッサ吐出側配管部２２の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、簡素な構成で高い騒音低減効果を得ることができる。

幾つかの実施形態では、図２、図４及び図５に示すように、コンプレッサ吐出側配管部２２の管軸中心線Ｌ１と、コンプレッサ８のインペラ１１（図９参照）の回転軸線Ｌ２に平行な直線Ｌ３と、を含む平面を平面Ｓとし、仕切板部４４の数Ｎのうち、平面Ｓに対して回転軸線Ｌ２側に位置する仕切板部４４（４４ａ）の数をｎ１、平面Ｓに対して回転軸線Ｌ２と反対側に位置する仕切板部４４（４４ｂ）の数をｎ２とすると、仕切部２６は、ｎ１＜ｎ２を満たすよう構成されている。図４に示す形態では、Ｎ＝３，ｎ１＝１，ｎ２＝２を満たしており、図５に示す形態では、Ｎ＝３，ｎ１＝１，ｎ２＝０（平面Ｓ上に設けられた仕切板部４４の数は、ｎ１及びｎ２の何れにも計数しないこととする。）を満たしている。

コンプレッサ吐出側配管９のうち、コンプレッサ出口管１４及びコンプレッサ出口管１４に近い部分を流れる空気の流速は、平面Ｓに対してコンプレッサ８のインペラ１１の回転軸線Ｌ２から遠い外周側における流速の方が、平面Ｓに対して回転軸線Ｌ２に近い内周側における流速よりも大きい。この点、図４及び図５に示す構成によれば、平面Ｓに対して回転軸線Ｌ２側（内周側）に位置する仕切板部４４（４４ａ）の数ｎ１が、平面Ｓに対して回転軸線Ｌ２と反対側（外周側）に位置する仕切板部４４（４４ｂ）の数ｎ２よりも小さいため、仕切板部４４に沿って設けられる第２多孔板部２８に起因する流路抵抗のうち、内周側の流路抵抗を外周側の流路抵抗より小さくすることができる。このため、流路断面内での流速分布を均一化することができる。

したがって、図４及び図５に示す構成によれば、第２多孔板部２８に起因する流路抵抗によるエネルギー損失の増大を、流速分布の均一化によって抑制することができる。これにより、コンプレッサ８の吐出側の騒音を低減しつつ、エネルギー損失の増大を抑制することができる。

一実施形態では、図６に示すように、仕切部２６は、コンプレッサ吐出側配管部２２の内部空間３６を径方向に２つの流路３８に仕切るように円形の断面形状を有する。すなわち、図６に示す形態では、コンプレッサ吐出側配管部２２と仕切部２６とによって二重管が構成されている。また、管状の仕切部２６の内側に管状の第２多孔板部２８（２８ａ）が仕切部２６と同心円上に設けられており、管状の仕切部２６の外側に環状の第２多孔板部２８（２８ｂ）が仕切部２６と同心円上に設けられている。これにより、コンプレッサ吐出側配管部２２の単位長さ当たりの騒音低減効果を高めて、簡易な構成で高い騒音低減効果を得ることができる。

なお、上述した騒音低減構造２０（２０Ａ〜２０Ｄ）は、コンプレッサ出口管１４、エキスパンションジョイント１６及び異径管１８の何れに適用してもよい。すなわち、コンプレッサ吐出側配管部２２は、コンプレッサ出口管１４、エキスパンションジョイント１６及び異径管１８の少なくとも一つを含む。ただし、騒音低減構造２０（２０Ａ〜２０Ｄ）をコンプレッサ出口管１４に適用すれば（コンプレッサ吐出側配管部２２がコンプレッサ出口管１４を含んでいれば）、コンプレッサ８とエアクーラー６とを接続する配管１５の構成によらずに過給機４の騒音を低減することができる点で好ましい。また、騒音低減構造２０（２０Ｂ又は２０Ｃ）をコンプレッサ出口管１４に適用すれば（図４又は図５に示すコンプレッサ吐出管部２２がコンプレッサ出口管１４を含んでいれば）、コンプレッサ出口管１４の流路断面内での流速分布を上述のように均一化することができるため、コンプレッサ８の吐出側の騒音を低減しつつ、エネルギー損失の増大を抑制することができる。

図９は、一実施形態にかかる過給機４におけるコンプレッサ８の概略断面図であり、一実施形態にかかる騒音低減構造２０（２０Ｅ）を示している。
一実施形態では、図９に示すように、騒音低減構造２０（２０Ｅ）は、第３多孔板部５２を含んでいる。図９に示す形態では、第３多孔板部５２は、渦室１２の内壁４６との間に空気層４８を形成するように内壁４６に沿って延在し、複数の貫通孔５０を有する。図示する例示的形態では、第３多孔板部５２は、渦室１２の半周以上に亘って内壁４６に沿って延在している。

かかる構成においても、第３多孔板部５２と空気層４８とが音響フィルターとして機能するため、コンプレッサ８の吐出側の騒音を低減することができる。また、コンプレッサ８とエアクーラー６とを接続する配管１５の構成によらずに過給機４の騒音を低減することができる。

本発明は上述した実施形態に限定されることはなく、上述した実施形態に変形を加えた形態や、これらの形態を適宜組み合わせた形態も含む。

例えば、図３〜図６に示した騒音低減構造２０（２０Ａ〜２０Ｄ）の何れか一つと、図９に示した騒音低減構造２０（２０Ｅ）とは、単体で利用することも併用することも可能である。すなわち、上述した過給装置５は、図３〜図６に示した騒音低減構造２０（２０Ａ〜２０Ｄ）の何れか一つと、図９に示した騒音低減構造２０（２０Ｅ）とのうち、一方のみを備えていてもよいし、両方を備えていてもよい。

また、コンプレッサ吐出側配管９には、騒音低減構造２０（２０Ａ〜２０Ｄ）のうち一つのみが適用されてもよいし二つ以上が適用されてもよい。例えば、コンプレッサ出口管１４に図３に記載の騒音低減構造２０（２０Ａ）を適用し、配管１５の少なくとも一部に騒音低減構造２０（２０Ｄ）を適用してもよいし、他の組み合わせを適用してもよい。

また、上述した形態では、排気タービン式過給機（ターボチャージャ）を例示したが、過給機の構成はこれに限定されず、内燃機関の出力軸からベルト等を介して取り出した動力又は電動モータの動力によって圧縮機を駆動する機械式の過給機（スーパーチャージャ）であってもよい。

２ 内燃機関
４ 過給機
５ 過給装置
６ エアクーラー
６ａ 入口
８ コンプレッサ
９ コンプレッサ吐出側配管
１０ タービン
１１ インペラ
１２ 渦室
１３ 舌部
１４ コンプレッサ出口管
１４ａ 下流端
１５ 配管
１６ エキスパンションジョイント
１６ａ 下流端
１８ 異径管
２０（２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃ，２０Ｄ） 騒音低減構造
２２ コンプレッサ吐出側配管部
２４ 第１多孔板部
２６ 仕切部
２８ 第２多孔板部
２９ 外側端
３０ 内周面
３２ 空気層
３４ 貫通孔
３６ 内部空間
３８ 流路
４０ 空気層
４２ 貫通孔
４４（４４ａ，４４ｂ） 仕切板部
４５ 外側端
４６ 内壁
４８ 空気層
５０ 貫通孔
５２ 第３多孔板部
１００ 内燃機関システム
Ｌ１ 管軸中心線
Ｌ２ 回転軸線
Ｌ３ 直線
Ｎ，ｎ１，ｎ２ 数
Ｓ 平面

Claims (8)

1. 過給機におけるコンプレッサの空気吐出側の騒音を低減するための騒音低減構造であって、
   前記コンプレッサの渦室のうち舌部より下流側のコンプレッサ出口管と、前記コンプレッサ出口管とエアクーラーとを接続する配管と、からなるコンプレッサ吐出側配管の少なくとも一部の配管であるコンプレッサ吐出側配管部と、
   前記コンプレッサ吐出側配管部の内周面との間に空気層を形成するように前記コンプレッサ吐出側配管部の周方向に前記内周面に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第１多孔板部と、
   前記コンプレッサ吐出側配管部の内部空間を前記コンプレッサ吐出側配管部の径方向又は周方向に仕切ることにより、前記コンプレッサ吐出側配管部内に複数の流路を形成する仕切部と、
   前記複数の流路の各々に設けられ、前記仕切部との間に空気層を形成するように前記仕切部に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第２多孔板部と、
   を備える、騒音低減構造。
2. 前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を前記周方向に前記複数の流路に仕切るように前記径方向に延在する複数の仕切板部を含む、請求項１に記載の騒音低減構造。
3. 前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を前記周方向に４つの流路に仕切るように、十字型の断面形状を有する、請求項２に記載の騒音低減構造。
4. 前記コンプレッサ吐出側配管部の管軸中心線と、前記コンプレッサのインペラの回転軸線に平行な直線と、を含む平面を平面Ｓとし、
   前記複数の仕切板部の数Ｎのうち、前記平面Ｓに対して前記回転軸線側に位置する前記仕切板部の数をｎ１、前記平面Ｓに対して前記回転軸線と反対側に位置する前記仕切板部の数をｎ２とすると、
   前記仕切部は、ｎ１＜ｎ２を満たすよう構成された、請求項２に記載の騒音低減構造。
5. 前記仕切部は、前記コンプレッサ吐出側配管部の前記内部空間を前記径方向に２つの流路に仕切るように円形の断面形状を有する、請求項１に記載の騒音低減構造。
6. 前記コンプレッサ吐出側配管部は、前記コンプレッサ出口管を含む、請求項１に記載の騒音低減構造。
7. 前記渦室の内壁との間に空気層を形成するように前記内壁に沿って延在し、複数の貫通孔を有する第３多孔板部を更に備える、請求項１に記載の騒音低減構造。
8. 過給機と、請求項１乃至７の何れか１項に記載の騒音低減構造とを備える過給装置。
   

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