JP2017125267A - 繊維構造体およびその製造方法および複合繊維構造体および車両用クッション材 - Google Patents
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Abstract
Description
また、本発明によれば、前記の繊維構造体または複合繊維構造体を用いてなる車両用クッション材が提供される。
また、本発明によれば、前記の繊維構造体の製造方法であって、主体繊維と熱接着性短繊維を用いて前記熱接着性短繊維同士が交差した状態で熱融着された固着点および/または前記熱接着性短繊維と前記主体繊維とが交差した状態で熱融着された固着点を有する繊維構造体を得た後、該繊維構造体の少なくとも一部を用いて、熱接着性短繊維同士が交差した状態で熱融着された固着点および/または熱接着性短繊維と主体繊維とが交差した状態で熱融着された固着点を有する繊維構造体を製造する、繊維構造体の製造方法が提供される。
上記の熱接着性成分の中でも、クッション用途は、ポリエステル系エラストマーが接着強力が高く弾性があるという点で特に好ましい。吸音、断熱用途は、共重合ポリエステル系ポリマーが特に好ましい。なお、上述のポリマー中には、各種安定剤、紫外線吸収剤、増粘分岐剤、艶消し剤、着色剤、その他各種の改良剤等も必要に応じて配合されていてもよい。
また、かかる熱接着性複合短繊維には、通常の押し込みクリンパー方式による機械捲縮などの捲縮が付与されていることが好ましい。
工程としては、回収した端材をギロチンカッターやロータリーカッター等を使用し、取扱いをしやすい形状に裁断した後、反毛機に投入する。反毛機としては、シリンダータイプの物が生産性等の点で好ましい。そのシリンダーは、ピンタイプやメタリックワイヤー等の針を有しており、反毛する素材によりそのタイプと針密度を選ぶことができる。さらに、未開繊の反毛量を低下させるために、シリンダーの連数を適正化することが好ましい。
かかる繊維構造体には、通常の染色加工や起毛加工が施されていてもよい。さらには、撥水加工、防炎加工、難燃加工、マイナスイオン発生加工など公知の機能加工が付加されていてもさしつかえない。
前記シート状物としては、メルトブロー、スパンボンドもしくはフラッシュボンド等の直接紡糸法による不織布や、エアレイドもしくはカード法による短繊維構造体による不織布およびそれらにニードルパンチしたもの、接着繊維を混合した不織布を熱処理や熱プレス加工したもの、さらには、これらを組み合わせ多層としたシート、フィルム、織編物、さらには、前期の繊維構造体を熱プレス加工したシート等がある。
例えば、吸音材の場合、工程リサイクル反毛繊維が含まれるので、クッション感もあり品質のバラツキも少ない。特に構成繊維が繊維構造体の厚さ方向に配列している場合、効果がより顕著になる。断熱材の場合、工程リサイクル反毛繊維が含まれるので、極めて性能が良好で、品質のバラツキも少ない。特に構成繊維が繊維構造体の厚さ方向に配列している場合、効果がより顕著になる。
Du Pont社製 熱示差分析計990型を使用し、昇温20℃/分で測定し、融解ピークをもとめた。融解温度が明確に観測されない場合には、微量融点測定装置(柳本製作所製)を用い、ポリマーが軟化して流動を始めた温度(軟化点)を融点とする。なお、n数5でその平均値を求めた。
無作為に単繊維を1本ずつ取り出し,ビロード板上に繊維を伸長せずにまっすぐに伸ばし,繊維長をmmまで測定する。これを50回繰返し、平均繊維長(mm)を算出する。これを2回繰返し。平均値を求めた。
繊維構造体を厚さ方向に切断し、その断面において、厚さ方向に対して平行に配列されている繊維(図2において0°≦θ≦45°)の総本数を(B)とし、繊維構造体の厚さ方向に対して垂直に配列されている繊維(図2において45°<θ≦90°)の総本数を(A)としてB/Aを算出した。なお、本数の測定は、任意の10ヶ所について各々30本の繊維を透過型光学顕微鏡で観察し、その数を数えた。
吸音率を、JIS−A1405による垂直入射吸音率であって、Bruel&Kjar社製マルチチャンネル分析システム3550型(ソフトウェア:BZ5087型2チャンネル分析ソフトウェア)による2マイクロフォン法で測定した。吸音率は、1000Hz、2000Hz,4000Hz時で比較した。
JIS K6401により測定した。
JIS K6401により測定した。なお、表1中の数値は厚さの25%圧縮時の値である。
内径60mm×高さ20mm×厚み5mmとする金型を使用し、繊維構造体または複合繊維構造体を、金型温度を190℃の条件で、180秒間熱絞り加工した。このサンプルの外観を観察し、以下の基準で評価した。
3級:厚さを除いた高さが15mmを越える高さで、表面はきれいに成形された。
2−3級:厚さを除いた高さが15mmを越える高さであるが、表面にやや皺がみられる
2級:厚さを除いた高さが5〜15mm程度で表面に皺が見られる。
1−2級:厚さを除いた高さが5〜15mm程度で表面にかなり皺が見られる。
1級:厚さを除いた高さが5mm未満で、金型の跡がつく程度である。
融点154℃の熱可塑性ポリエーテルエステル型エラストマーを鞘成分に用い、融点230℃ポリブチレンテレフタレートを芯成分に用いた単繊維繊度6.6dtex、繊維長51mmの芯/鞘型熱接着性複合短繊維A(芯/鞘比=60/40:重量比)と、6.6dtex、繊維長51mmのポリエステル繊維の主体繊維Bが30:70の重量比率で混綿した後、ローラーカード、クロスレイ、ローラーカードの順に通し、次にStruto社製Struto設備を使用し、ウエブをヒダ折りし大部分の繊維を厚み方向に配列(B/A=4.7)させた後、温度200℃の熱処理炉にて繊維間を熱接着処理することで繊維構造体を得た。この繊維構造体を熱成形加工したベッドマットレスの裁断後の端材を、裁断およびメタリックワイヤー使用のローラー回転式反毛設備2連を用いて、工程リサイクル反毛繊維C(リサクルされたポリエステル繊維とリサイクルされた熱接着性短繊維とを含む。)を準備した。平均繊維長は38mmであった。
かかる繊維構造体を用いて車両用クッション材を得たところ、クッション感があり好ましい物であった。
熱接着性短繊維Aとして、融点が110℃の非結晶性共重合ポリエステルを鞘成分に配し、通常のポリエチレンテレフタレートを芯成分に配した、芯鞘型熱融着複合繊維2.2dtex×51mmを30重量%と、主体繊維Bとして、ポリエステル繊維6.6dtex×51mmを70重量%とを開繊、混綿した後、ローラーカード、クロスレイ、ローラーカードの順に通し、次にStruto社製Struto設備を使用し、ウエブをヒダ折りし大部分の繊維を厚み方向に配列(B/A=4.7)させた後、170℃加熱処理を施し、目付け540g/m2、厚さ25mmの繊維構造体を得た後、成形加工した。そのトリミング端材を回収した。その中には、厚みが12.5mmの物も含まれていた。裁断およびメタリックワイヤー使用のローラー回転式反毛設備2連を用いて、工程リサイクル反毛繊維C(リサクルされたポリエステル繊維とリサイクルされた熱接着性短繊維とを含む。)を準備した。平均繊維長は32mmであった。
再度、熱接着性短繊維A、主体繊維B、工程リサイクル反毛繊維Cを、この順の重量比21:49:30の比率で配合し、実施例1と同様にしてヒダ折りしたシート状の繊維構造体を得た。評価結果を表1に示す。
実施例2で使用した熱接着性繊維Aおよび主体繊維Bおよび工程リサイクル反毛繊維C、そして、ポリエステル布帛を反毛して得たポリエステル反毛繊維Dを、この順の重量比20:30:30:20の比率で配合し、実施例1と同様にしてヒダ折りしたシート状の繊維構造体を得た。評価結果を表1に示す。
実施例3で得られた繊維構造体の上に、厚さ0.3mmスパンボンド系不織布(プレシゼ(商品名)、旭化成(株)製)を同時に巻きだしながら、ベルトタイプのラミネート設備を利用して加熱圧着、冷却を実施し繊維構造体を作製した。評価結果を表1に示す。
実施例2と同様な繊維配合にて表1に記載の目付けと厚さを有する繊維構造体を得た。それをベルトタイプの加熱プレス機でプレスし厚さ1mmのシートとした。そして、実施例3の繊維構造体と1mmのシートをポリエステルパウダーを使用し貼り合せた。評価結果を表1に示す。さらに、ニードルパンチ不織布を貼り合せたところ、クッション感もあり車フロアーとしても使用できるものとなった。
実施例2で使用した熱接着性繊維Aおよび主体繊維B、そして、ポリエステル布帛を反毛して得たポリエステル反毛繊維D(リサクルされたポリエステル繊維であり、熱接着性短繊維を含まない。)を、この順の重量比20:30:50の比率で配合し、先と同様にしてヒダ折りしたシート状の繊維構造体を作成し硬さと吸音性を測定した。なお、部分的にポリエステル反毛繊維の塊があり、接着が不足し柔らかい部分があることを確認した。
2:繊維構造体の厚さ方向
3:主体繊維または熱接着性複合短繊維の配列方向
4:繊維構造体
5:シート状物
6:接着層
7:繊維構造体
Claims (12)
- 主体繊維と熱接着性短繊維を含み、前記熱接着性短繊維同士が交差した状態で熱融着された固着点および/または前記熱接着性短繊維と前記主体繊維とが交差した状態で熱融着された固着点を有する繊維構造体であって、前記主体繊維にリサクルされた主体繊維が含まれ、かつ前記熱接着性短繊維にリサイクルされた熱接着性短繊維が含まれることを特徴とする繊維構造体。
- 前記熱接着性短繊維が、熱接着性成分と非熱接着性成分とで構成され、かつ、熱接着性成分が、非熱接着性成分を構成するポリマー成分より40℃以上低い融点を有する、請求項1に記載の繊維構造体。
- 前記リサクルされた主体繊維および前記リサイクルされた熱接着性短繊維がともに工程端材からなる、請求項1または請求項2に記載の繊維構造体。
- 前記リサクルされた主体繊維および前記リサイクルされた熱接着性短繊維において、ともに平均繊維長が20〜70mmの範囲内である、請求項1〜3のいずれかに記載の繊維構造体。
- 前記リサクルされた主体繊維および前記リサイクルされた熱接着性短繊維の合計重量が繊維構造体の重量に対して5〜60重量%の範囲内である、請求項1〜4のいずれかに記載の繊維構造体。
- 繊維構造体において、主体繊維と熱接着性短繊維が繊維構造体の厚さ方向に配列している、請求項1〜5のいずれかに記載の繊維構造体。
- 繊維構造体の厚さが2〜200mmの範囲内である、請求項1〜6のいずれかに記載の繊維構造体。
- 繊維構造体の平均密度が5〜60kg/m3の範囲内である、請求項1〜7のいずれかに記載の繊維構造体。
- 請求項1に記載の繊維構造体に、厚さが0.01mm以上のシート状物が貼り合わされてなる複合繊維構造体。
- 熱プレスが施されている、請求項9に記載の複合繊維構造体。
- 請求項1〜8のいずれかに記載の繊維構造体、または請求項9、10いずれかに記載の複合繊維構造体を用いてなる車両用クッション材。
- 請求項1に記載の繊維構造体の製造方法であって、主体繊維と熱接着性短繊維を用いて前記熱接着性短繊維同士が交差した状態で熱融着された固着点および/または前記熱接着性短繊維と前記主体繊維とが交差した状態で熱融着された固着点を有する繊維構造体を得た後、該繊維構造体の少なくとも一部を用いて、熱接着性短繊維同士が交差した状態で熱融着された固着点および/または熱接着性短繊維と主体繊維とが交差した状態で熱融着された固着点を有する繊維構造体を製造する、繊維構造体の製造方法。
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