JP2017073310A - Catalyst layer for fuel cell, and fuel cell - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、燃料電池用触媒層及び燃料電池に関する。 The present invention relates to a fuel cell catalyst layer and a fuel cell.
燃料電池の一種である固体高分子形燃料電池は、固体高分子電解質膜の両面に配置される一対の触媒層と、各触媒層の外側に配置されるガス拡散層と、各ガス拡散層の外側に配置されるセパレータとを備える。一対の触媒層のうち、一方の触媒層は固体高分子形燃料電池のアノードとなり、他方の触媒層は固体高分子形燃料電池のカソードとなる。なお、通常の固体高分子形燃料電池では、所望の出力を得るために、上記構成要素を有する単位セルが複数個スタックされている。 A polymer electrolyte fuel cell, which is a type of fuel cell, includes a pair of catalyst layers disposed on both sides of a solid polymer electrolyte membrane, a gas diffusion layer disposed outside each catalyst layer, and And a separator disposed on the outside. Of the pair of catalyst layers, one catalyst layer serves as the anode of the polymer electrolyte fuel cell, and the other catalyst layer serves as the cathode of the polymer electrolyte fuel cell. In a normal polymer electrolyte fuel cell, in order to obtain a desired output, a plurality of unit cells having the above components are stacked.
アノード側のセパレータには、水素等の還元性ガスを導入される。アノード側のガス拡散層は、還元性ガスを拡散させた後、アノードに導入する。アノードは、触媒成分と、触媒成分を担持する触媒担体と、プロトン伝導性を有する電解質樹脂とを含む。触媒成分上では、還元性ガスの酸化反応が起こり、プロトンと電子が生成される。例えば、還元性ガスが水素ガスとなる場合、以下の酸化反応が起こる。
Ｈ２→２Ｈ＋＋２ｅ− （Ｅ０＝０Ｖ）
A reducing gas such as hydrogen is introduced into the separator on the anode side. The gas diffusion layer on the anode side diffuses the reducing gas and then introduces it into the anode. The anode includes a catalyst component, a catalyst carrier that supports the catalyst component, and an electrolyte resin having proton conductivity. On the catalyst component, an oxidation reaction of the reducing gas occurs, and protons and electrons are generated. For example, when the reducing gas is hydrogen gas, the following oxidation reaction occurs.
H 2 → 2H + + 2e − (E 0 = 0V)
この酸化反応で生じたプロトンは、アノード内の電解質樹脂、及び固体高分子電解質膜を通ってカソードに導入される。また、電子は、触媒担体、ガス拡散層、及びセパレータを通って外部回路に導入される。この電子は、外部回路で仕事をした後、カソード側のセパレータに導入される。そして、この電子は、カソード側のセパレータ、カソード側のガス拡散層を通ってカソードに導入される。 Protons generated by this oxidation reaction are introduced into the cathode through the electrolyte resin in the anode and the solid polymer electrolyte membrane. Further, the electrons are introduced into the external circuit through the catalyst carrier, the gas diffusion layer, and the separator. The electrons work in an external circuit and are then introduced into the cathode separator. The electrons are introduced into the cathode through the cathode-side separator and the cathode-side gas diffusion layer.
固体高分子形電解質膜は、プロトン伝導性を有する電解質樹脂で構成されている。固体高分子電解質膜は、上記酸化反応で生成したプロトンをカソードに導入する。 The solid polymer electrolyte membrane is composed of an electrolyte resin having proton conductivity. The solid polymer electrolyte membrane introduces protons generated by the oxidation reaction to the cathode.
カソード側のセパレータには、酸素ガスあるいは空気等の酸化性ガスが導入される。カソード側のガス拡散層は、還元性ガスを拡散させた後、カソードに導入する。カソードは、触媒成分と、触媒成分を担持する触媒担体と、プロトン伝導性を有する電解質樹脂とを含む。触媒成分上では、酸化性ガスの還元反応が起こり、水が生成される。例えば、酸化性ガスが酸素ガスあるいは空気となる場合、以下の還元反応が起こる。
Ｏ２＋４Ｈ＋＋４ｅ−→２Ｈ２Ｏ （Ｅ０＝１．２３Ｖ）
An oxidizing gas such as oxygen gas or air is introduced into the cathode-side separator. The gas diffusion layer on the cathode side diffuses the reducing gas and then introduces it into the cathode. The cathode includes a catalyst component, a catalyst carrier that supports the catalyst component, and an electrolyte resin having proton conductivity. On the catalyst component, a reduction reaction of the oxidizing gas occurs, and water is generated. For example, when the oxidizing gas is oxygen gas or air, the following reduction reaction occurs.
O 2 + 4H + + 4e − → 2H 2 O (E 0 = 1.23 V)
還元反応で生じた水は、未反応の酸化性ガスとともに燃料電池の外部に排出される。このように、固体高分子形燃料電池では、酸化反応と還元反応とのエネルギー差（電位差）を利用して発電する。言い換えれば、酸化反応で生じた電子が外部回路で仕事を行う。 Water generated by the reduction reaction is discharged to the outside of the fuel cell together with the unreacted oxidizing gas. Thus, in the polymer electrolyte fuel cell, power is generated using the energy difference (potential difference) between the oxidation reaction and the reduction reaction. In other words, electrons generated by the oxidation reaction work in an external circuit.
従って、固体高分子形燃料電池では、各セパレータのガス流路からアノードあるいはカソード内部の触媒成分まで還元性ガスあるいは酸化性ガスが移動できるガス拡散経路が分断されることなく形成されていることが重要である。さらに、アノードの触媒成分上で発生したプロトンが固体高分子電解質膜を通ってカソードの触媒成分まで移動できるプロトン伝導経路も分断されることなく形成されていることも重要である。さらに、アノードの触媒成分上で発生した電子が外部回路を通ってカソードの触媒成分まで移動できる電子伝導経路も分断されることなく形成されていることも重要である。これらの経路が分断されていると、固体高分子形燃料電池から効率よく電流を取り出すことができない。 Therefore, in the polymer electrolyte fuel cell, the gas diffusion path through which the reducing gas or oxidizing gas can move from the gas flow path of each separator to the catalyst component inside the anode or cathode is formed without being divided. is important. It is also important that a proton conduction path through which protons generated on the anode catalyst component can move to the cathode catalyst component through the solid polymer electrolyte membrane is formed without being interrupted. It is also important that an electron conduction path through which electrons generated on the anode catalyst component can move to the cathode catalyst component through an external circuit is formed without being interrupted. If these paths are divided, current cannot be efficiently extracted from the polymer electrolyte fuel cell.
このため、触媒層では、ガス拡散経路を構成する気孔、プロトン伝導経路を構成する電解質樹脂、及び電子伝導経路を構成する触媒担体がそれぞれ連続したネットワークを形成していることが重要となる。 For this reason, in the catalyst layer, it is important that the pores constituting the gas diffusion path, the electrolyte resin constituting the proton conduction path, and the catalyst carrier constituting the electron conduction path each form a continuous network.
また、従来の固体高分子形燃料電池では、固体高分子電解質膜及び各触媒層に含まれる電解質樹脂として、パーフルオロスルホン酸ポリマーに代表されるイオン交換樹脂が用いられている。これらのイオン交換樹脂は、十分な湿潤環境下で初めて高いプロトン伝導性を発現し、乾燥環境下ではプロトン導電性が低下してしまう。したがって、効率良く固体高分子形燃料電池を作動させるためには、電解質樹脂が十分な湿潤状態（言い換えれば、加湿状態）になっていることが必須である。 In the conventional polymer electrolyte fuel cell, an ion exchange resin typified by a perfluorosulfonic acid polymer is used as the electrolyte resin contained in the polymer electrolyte membrane and each catalyst layer. These ion exchange resins exhibit high proton conductivity for the first time in a sufficiently wet environment, and the proton conductivity is reduced in a dry environment. Therefore, in order to efficiently operate the polymer electrolyte fuel cell, it is essential that the electrolyte resin is in a sufficiently wet state (in other words, a humidified state).
したがって、上記の事項を考慮して固体高分子形燃料電池を設計する必要がある。ここで、電解質樹脂の加湿状態を維持する方法として、還元性ガス及び酸化性ガスを予め加湿した後にセパレータに供給する方法が知られている。この方法では、還元性ガス及び酸化性ガスを所定温度に保温された水中に通すことで加湿する。また、他の方法としては、予め所定温度に保温された水を直接セルに供給する方法が知られている。いずれの方法においても、水を所定温度に保温するための加湿器を固体高分子形燃料電池とは別に用意する必要がある。 Therefore, it is necessary to design a polymer electrolyte fuel cell in consideration of the above matters. Here, as a method for maintaining the humidified state of the electrolyte resin, a method is known in which a reducing gas and an oxidizing gas are humidified in advance and then supplied to the separator. In this method, the reducing gas and the oxidizing gas are humidified by passing through water kept at a predetermined temperature. As another method, there is known a method of directly supplying water, which has been kept at a predetermined temperature, directly to the cell. In either method, it is necessary to prepare a humidifier for keeping water at a predetermined temperature separately from the polymer electrolyte fuel cell.
上記の方法によれば、例えば還元性ガス及び酸化性ガスの湿度を飽和水蒸気圧に近い高湿度状態に維持することで、電解質樹脂を高い（すなわち、十分な）加湿状態に維持することができる。すなわち、電解質樹脂のプロトン導電性を良好な状態に保つことができる。しかし、大電流密度を発電するような高負荷運転時には、カソードで大量の水蒸気が発生する。そして、カソード内で発生した大量の水蒸気は、カソード内で凝集し、ガス拡散経路を閉塞してしまう。この結果、燃料電池の性能が大幅に低下してしまう。このような現象は、フラッディングと呼ばれる。すなわち、高加湿高負荷条件下では、フラッディングが発生する可能性がある。 According to the above method, for example, by maintaining the humidity of the reducing gas and the oxidizing gas in a high humidity state close to the saturated water vapor pressure, the electrolyte resin can be maintained in a high (ie, sufficient) humidified state. . That is, the proton conductivity of the electrolyte resin can be kept in a good state. However, a large amount of water vapor is generated at the cathode during high load operation that generates a large current density. A large amount of water vapor generated in the cathode aggregates in the cathode and blocks the gas diffusion path. As a result, the performance of the fuel cell is greatly reduced. Such a phenomenon is called flooding. That is, flooding may occur under high humidification and high load conditions.
その一方で、固体高分子形燃料電池が適用されるシステム（以下、「固体高分子形燃料電池システム」とも称する）のエネルギー効率を高くするという観点、あるいは固体高分子形燃料電池システムの小型軽量化の観点からは、当該固体高分子形燃料電池システムに加湿器を搭載しないか、あるいは、必要最低限の加湿性能だけを有する加湿器を当該固体高分子形燃料電池システムに設置することが望まれている。固体高分子形燃料電池システムに加湿器を搭載しない場合、及び必要最低限の加湿性能だけを有する加湿器を搭載した場合、電解質樹脂の加湿状態が恒常的に低下する。 On the other hand, from the viewpoint of increasing the energy efficiency of a system to which the polymer electrolyte fuel cell is applied (hereinafter also referred to as “solid polymer fuel cell system”), or the size and weight of the polymer electrolyte fuel cell system. From the standpoint of making it possible, it is hoped that the polymer electrolyte fuel cell system will not be equipped with a humidifier, or that a humidifier having only the minimum required humidification performance will be installed in the polymer electrolyte fuel cell system. It is rare. When the humidifier is not mounted on the polymer electrolyte fuel cell system, and when the humidifier having only the minimum required humidifying performance is mounted, the humidified state of the electrolyte resin is constantly reduced.
さらに、固体高分子形燃料電池システムに十分な加湿性能を有する加湿器を搭載した場合であっても、固体高分子形燃料電池の起動時においては、加湿器が十分に暖まっていない場合がありうる。また、負荷条件の変動時には、加湿器が負荷条件の変動に追従しきれない場合がある。いずれの場合にも、電解質樹脂の加湿状態が一時的に低くなってしまう。 Furthermore, even when a humidifier with sufficient humidification performance is installed in the polymer electrolyte fuel cell system, the humidifier may not be sufficiently warm when the polymer electrolyte fuel cell is started. sell. Further, when the load condition changes, the humidifier may not be able to follow the change in the load condition. In either case, the humidified state of the electrolyte resin is temporarily lowered.
そして、電解質樹脂の加湿状態が低くなった場合、プロトン伝導抵抗が大きく上昇する。特に、カソードで水の発生が少ない低負荷運転時には、この傾向が顕著に現れる。したがって、低加湿低負荷条件下では、プロトン伝導性が大きく上昇する。 And when the humidification state of electrolyte resin becomes low, proton conduction resistance will raise large. This tendency is particularly noticeable during low-load operation with little water generation at the cathode. Therefore, proton conductivity is greatly increased under low humidification and low load conditions.
このように、固体高分子形燃料電池は、常に好適な環境（すなわち、電解質樹脂の加湿状態が良好で、かつ、負荷が中程度となる環境）で使用できるとは限らない。そして、特に、固体高分子形燃料電池にとって過酷な条件である高加湿高負荷条件や低加湿低負荷条件下では、固体高分子形燃料電池の出力が大幅に低下する可能性がある。 Thus, the polymer electrolyte fuel cell cannot always be used in a suitable environment (that is, an environment in which the humidified state of the electrolyte resin is good and the load is moderate). In particular, the output of the solid polymer fuel cell may be significantly reduced under high humidification and high load conditions or low humidification and low load conditions, which are severe conditions for the polymer electrolyte fuel cell.
このため、高加湿高負荷条件や低加湿低負荷条件下であっても高い性能を発揮でき、ひいては、制御や運転が容易な固体高分子形燃料電池が望まれている。 For this reason, a polymer electrolyte fuel cell that can exhibit high performance even under high humidification and high load conditions or low humidification and low load conditions, and that is easy to control and operate is desired.
そこで、従来では、低加湿条件下での触媒層及び固体高分子電解質膜の乾燥を防止するために、ガス拡散層や触媒層に親水性を付与する技術、あるいはガス拡散層と触媒層の間に親水性の中間層を配置する技術が提案されている。 Therefore, conventionally, in order to prevent drying of the catalyst layer and the solid polymer electrolyte membrane under low humidification conditions, a technology for imparting hydrophilicity to the gas diffusion layer or the catalyst layer, or between the gas diffusion layer and the catalyst layer, A technique has been proposed in which a hydrophilic intermediate layer is disposed.
例えば、特許文献１に開示された技術では、触媒層に親水性を付与する技術が開示されている。具体的には、特許文献１では、電解質樹脂の加湿状態が低下した場合であっても高い電池性能を維持するために、アノードの触媒担体としてゼオライト及びチタニアを使用することが開示されている。 For example, in the technique disclosed in Patent Document 1, a technique for imparting hydrophilicity to the catalyst layer is disclosed. Specifically, Patent Document 1 discloses the use of zeolite and titania as a catalyst support for the anode in order to maintain high battery performance even when the humidified state of the electrolyte resin is lowered.
また、特許文献２には、低温雰囲気下での始動性を改善させるために、アノードに水分保湿剤を含有させる技術が開示されている。また、特許文献２には、水分保湿剤として、親水化処理されたカーボンブラック等が開示されている。さらに、特許文献３には、広範囲な加湿条件に対応可能な固体高分子形燃料電池を提供するために、触媒層中に疎水性粒子を担持した親水性粒子を含有させることが開示されている。また、特許文献４〜７には、上記フラッディングを防止し、ガス拡散性を向上するために、触媒成分を担持していない疎水性炭素材料を凝集させて触媒層中に分散させる技術が開示されている。 Further, Patent Document 2 discloses a technique in which a moisture humectant is included in the anode in order to improve startability in a low temperature atmosphere. Patent Document 2 discloses carbon black or the like that has been subjected to a hydrophilic treatment as a moisture humectant. Further, Patent Document 3 discloses that the catalyst layer contains hydrophilic particles carrying hydrophobic particles in order to provide a polymer electrolyte fuel cell that can cope with a wide range of humidification conditions. . Patent Documents 4 to 7 disclose techniques for agglomerating and dispersing a hydrophobic carbon material not supporting a catalyst component in the catalyst layer in order to prevent the flooding and improve gas diffusibility. ing.
しかしながら、特許文献１及び特許文献３では、親水性であるが導電性を持たない材料を触媒層中に含有するため、これらの材料が電子伝導経路を分断してしまう。したがって、これらの文献に開示された技術では、固体高分子形燃料電池の内部抵抗が増大するという問題があった。 However, in patent document 1 and patent document 3, since the material which is hydrophilic but does not have electroconductivity is contained in the catalyst layer, these materials interrupt the electron conduction path. Therefore, the techniques disclosed in these documents have a problem that the internal resistance of the polymer electrolyte fuel cell increases.
また、特許文献２では、親水化処理されたカーボンブラックを触媒担体として使用しているが、親水性の程度（親水化処理の程度）については記載も示唆もされていない。発明者らの検討によれば、親水化処理されたカーボンブラックを触媒層に含ませた場合、確かに低加湿条件で優れた保水能力を示す。しかし、高加湿条件下（特に、高加湿高負荷条件下）では、やはりフラッディングの問題が生じてしまうことが明らかになった。すなわち、単に触媒層に親水性の材料を含めただけでは、触媒層の保水能力が足りないという問題、あるいは触媒層の保水能力が高すぎてフラッディングが生じるという問題があった。 Further, in Patent Document 2, carbon black subjected to hydrophilization treatment is used as a catalyst carrier, but there is no description or suggestion about the degree of hydrophilicity (degree of hydrophilization treatment). According to the study by the inventors, when carbon black subjected to hydrophilization is included in the catalyst layer, it certainly shows excellent water retention ability under low humidification conditions. However, it has been found that flooding problems still occur under high humidification conditions (particularly under high humidification and high load conditions). That is, simply including a hydrophilic material in the catalyst layer has a problem that the catalyst layer has insufficient water retention capability, or a problem that flooding occurs because the catalyst layer has an excessively high water retention capability.
特許文献４〜７では、触媒成分を担持していない疎水性炭素材料を凝集させて触媒層中に分散させる。これにより、触媒層中におけるガスの拡散性を向上させている。しかしながら、特許文献４、５では、高加湿条件下での性能は高いものの、低加湿条件下（特に、低加湿低負荷条件下）では、電解質樹脂が乾燥しやすく、プロトン伝導性が低下するという問題があった。 In Patent Documents 4 to 7, a hydrophobic carbon material not supporting a catalyst component is aggregated and dispersed in the catalyst layer. Thereby, the diffusibility of the gas in the catalyst layer is improved. However, in Patent Documents 4 and 5, the performance under high humidification conditions is high, but under low humidification conditions (particularly under low humidification and low load conditions), the electrolyte resin is likely to be dried and proton conductivity is reduced. There was a problem.
特許文献６、７には、高加湿高負荷条件でも低加湿低負荷条件でも高い性能を有する固体高分子形燃料電池が開示されている。具体的には、特許文献６、７には、触媒成分を担持する触媒担体として１０００ｍ２／ｇ以上の比表面積を有する炭素材料を使用することが開示されている。このような炭素材料は、低加湿条件下で炭素材料近傍の電解質樹脂を保水するには好都合である。しかし、固体高分子形燃料電池を長期にわたって使用した場合、当該炭素材料が酸化消耗しやすいという問題があった。このため、特許文献６、７に開示された固体高分子形燃料電池は、耐久性が低くなるという問題があった。さらに、特許文献６には、比表面積が１０００ｍ２／ｇ未満の炭素材料を触媒担体として使用する例も開示されている。しかし、このような触媒担体に疎水性炭素材料を組み合わせた場合、触媒層の保水力が低くなってしまうという問題があった。したがって、特許文献６に開示された固体高分子形燃料電池では、低加湿条件下で満足な性能を得ることができなかった。 Patent Documents 6 and 7 disclose solid polymer fuel cells having high performance under high humidification and high load conditions as well as under low humidification and low load conditions. Specifically, Patent Documents 6 and 7 disclose that a carbon material having a specific surface area of 1000 m 2 / g or more is used as a catalyst carrier for supporting a catalyst component. Such a carbon material is convenient for retaining the electrolyte resin in the vicinity of the carbon material under low humidification conditions. However, when the polymer electrolyte fuel cell is used for a long time, there is a problem that the carbon material is easily oxidized and consumed. For this reason, the polymer electrolyte fuel cells disclosed in Patent Documents 6 and 7 have a problem of low durability. Further, Patent Document 6 discloses an example in which a carbon material having a specific surface area of less than 1000 m 2 / g is used as a catalyst carrier. However, when a hydrophobic carbon material is combined with such a catalyst carrier, there is a problem that the water retention capacity of the catalyst layer is lowered. Therefore, the polymer electrolyte fuel cell disclosed in Patent Document 6 cannot achieve satisfactory performance under low humidification conditions.
そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、低加湿低負荷条件及び高加湿高負荷条件のいずれの条件下であっても、高い性能を発揮でき、かつ、高い耐久性を有する燃料電池用触媒層、及びこれを用いた燃料電池を提供することにある。 Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and the object of the present invention is to achieve high performance under any of the low humidification and low load conditions and the high humidification and high load conditions. An object of the present invention is to provide a fuel cell catalyst layer that can be exerted and has high durability, and a fuel cell using the same.
本発明者らは、以上の課題を解決するための手段について種々検討を重ねた結果、以下の知見を得た。
１．触媒層のフラッディングを抑制し、かつ、ガス拡散性を高めるために、触媒成分を担持する触媒担体炭素材料と、触媒成分を担持しないガス拡散炭素材料とを用いて触媒層を構成する。さらに、ガス拡散炭素材料の凝集相を触媒層内に分散させる。
２．燃料電池の耐久性を高めるために、触媒担体炭素材料には、高い耐酸化消耗性を有する炭素材料、すなわち高い黒鉛化度を有する炭素材料を用いる。
３．高い耐酸化消耗性を有する炭素材料を触媒担体炭素材料として用いると、触媒層の保湿性能が低下する傾向がある。このため、保水機能を有するガス拡散炭素材料を使用する。すなわちガス拡散炭素材料は、ガス拡散機能と保水機能を併せ持つ。
４．具体的には、ガス拡散炭素材料は、一定量のミクロ孔を有し、かつ表面がある程度の親水性を有する。このような構造を有するガス拡散炭素材料は、ミクロ孔内で水を保持することができる。その一方で、ガス拡散炭素材料の粒子間隙は水で閉塞されづらい。
As a result of various studies on means for solving the above problems, the present inventors have obtained the following knowledge.
1. In order to suppress flooding of the catalyst layer and increase gas diffusibility, the catalyst layer is configured using a catalyst carrier carbon material that supports a catalyst component and a gas diffusion carbon material that does not support a catalyst component. Further, the aggregated phase of the gas diffusion carbon material is dispersed in the catalyst layer.
2. In order to enhance the durability of the fuel cell, a carbon material having high oxidation resistance, that is, a carbon material having a high degree of graphitization is used as the catalyst support carbon material.
3. When a carbon material having high oxidation resistance is used as the catalyst support carbon material, the moisture retention performance of the catalyst layer tends to decrease. For this reason, the gas diffusion carbon material which has a water retention function is used. That is, the gas diffusion carbon material has both a gas diffusion function and a water retention function.
4). Specifically, the gas diffusion carbon material has a certain amount of micropores, and the surface has a certain degree of hydrophilicity. The gas diffusion carbon material having such a structure can retain water in the micropores. On the other hand, the particle gaps of the gas diffusion carbon material are not easily blocked with water.
本発明者は、上記知見を得るための過程において、炭素材料の親水性は、炭素材料表面における水の吸着点の密度によって決定されると考えた。また、本発明者は、水の吸着点は、炭素材料を構成する縮合多環芳香族骨格（以降、「グラフェン」とも称する。）の端部の炭素（以降、「エッジ炭素」と称する。）に導入された官能基であると推定した。炭素材料粒子間に形成されるメソ孔及びマクロ孔は、ガス拡散経路となりうるが、エッジ炭素に導入された官能基の数が多すぎると、ガス拡散経路となるメソ孔及びマクロ孔が水で閉塞しやすくなる。その一方で、官能基の数が少なすぎると、ミクロ孔自体に水が蓄えられない傾向にある。 The present inventor considered that the hydrophilicity of the carbon material is determined by the density of water adsorption points on the surface of the carbon material in the process for obtaining the above knowledge. Further, the inventor of the present invention has a water adsorption point of carbon (hereinafter referred to as “edge carbon”) at an end of a condensed polycyclic aromatic skeleton (hereinafter also referred to as “graphene”) constituting the carbon material. It was estimated that the functional group was introduced in The mesopores and macropores formed between the carbon material particles can be gas diffusion paths, but if the number of functional groups introduced into the edge carbon is too large, the mesopores and macropores that form the gas diffusion paths are water. It becomes easy to block. On the other hand, if the number of functional groups is too small, water tends not to be stored in the micropores themselves.
したがって、炭素材料の粒子間に形成されるメソ孔やマクロ孔が水で閉塞されず、かつ、ミクロ孔には水が蓄えられるように、炭素材料の表面状態（具体的には、炭素材料のミクロ孔の数及び官能基の数）を調整する必要がある。本発明者は、炭素材料の表面性状を調整する方法として、不活性雰囲気かつ１６００℃以上のような高温環境に炭素材料を保持することを見出した。この処理方法（以下、「黒鉛化処理」とも称する）によれば、炭素材料を構成するグラフェンを大きく成長させる（すなわち、黒鉛化度を高める）ことができる。なお、炭素材料の黒鉛化度を高めることは、炭素材料の結晶性を高めることを意味する。すなわち、官能基が導入される可能性のあるエッジ炭素の量を限定することができる。ただし、この方法だけでは、炭素材料の黒鉛化が進みすぎる場合がある。この場合、官能基の数が少なすぎて、ミクロ孔自体に水が蓄えられない可能性がある。そこで、このような加熱処理の後に親水化処理を行っても良い。親水化処理によってエッジ炭素の数、すなわち官能基の数が増えすぎた場合、黒鉛化処理を再度行えばよい。なお、２回目以降の黒鉛化処理の温度は１回目の黒鉛化処理の温度よりも低くても良い。 Therefore, the surface state of the carbon material (specifically, the carbon material's surface condition is set so that the mesopores and macropores formed between the particles of the carbon material are not clogged with water and water is stored in the micropores. It is necessary to adjust the number of micropores and the number of functional groups. As a method for adjusting the surface properties of the carbon material, the present inventor has found that the carbon material is held in a high-temperature environment such as an inert atmosphere and 1600 ° C. or higher. According to this treatment method (hereinafter also referred to as “graphitization treatment”), the graphene constituting the carbon material can be greatly grown (that is, the degree of graphitization can be increased). Note that increasing the degree of graphitization of the carbon material means increasing the crystallinity of the carbon material. That is, it is possible to limit the amount of edge carbon to which a functional group may be introduced. However, with this method alone, the graphitization of the carbon material may proceed too much. In this case, the number of functional groups is too small, and water may not be stored in the micropores themselves. Therefore, a hydrophilic treatment may be performed after such a heat treatment. When the number of edge carbons, that is, the number of functional groups is excessively increased by the hydrophilic treatment, the graphitization treatment may be performed again. The temperature of the second and subsequent graphitization treatments may be lower than the temperature of the first graphitization treatment.
ただし、上記のような高温環境に炭素材料を曝すとグラフェンの成長とともにミクロ孔がつぶれる傾向にある。このため、従来のミクロ孔解析手法では、黒鉛化処理後の炭素材料のミクロ孔を判別できない可能性がある。そこで、本発明者は、このような炭素材料のミクロ孔を判別できる方法を鋭意検討し、この結果、炭素材料を２６００℃以上で熱処理することで得た炭素材料を標準物質として使用することに想到した。この方法によれば、炭素材料のミクロ孔を解析することができる。この結果、最適なミクロ孔の量と官能基量とを調整することができる。本発明者は、これらの知見により本発明に想到するに至った。 However, when the carbon material is exposed to the high temperature environment as described above, the micropores tend to be collapsed as the graphene grows. For this reason, the conventional micropore analysis method may not be able to determine the micropores of the carbon material after graphitization. Therefore, the present inventor has intensively studied a method capable of discriminating such micropores in the carbon material, and as a result, the carbon material obtained by heat-treating the carbon material at 2600 ° C. or higher is used as a standard substance. I came up with it. According to this method, the micropores of the carbon material can be analyzed. As a result, the optimal amount of micropores and the amount of functional groups can be adjusted. The present inventor has arrived at the present invention based on these findings.
本発明のある観点によれば、触媒成分と、触媒成分を担持する触媒担体炭素材料と、電解質材料とが主成分として凝集した触媒凝集相と、触媒成分を担持しないガス拡散炭素材料が主成分として凝集したガス拡散凝集相と、を含み、触媒凝集相が連続体であって、ガス拡散凝集相が前記触媒凝集相内に分散しており、触媒担体炭素材料は、ラマン分光法により測定されるＧバンドの半値幅が３０ｃｍ−１超６５ｃｍ−１未満であり、ＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴ（ｍ２／ｇ）が３００ｍ２／ｇ超１０００ｍ２／ｇ未満であり、ＤＢＰ吸油量Ｘ（ｍＬ／１００ｇ）とＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴ（ｍ２／ｇ）との比Ｘ／ＳＢＥＴが０．１超であり、ガス拡散炭素材料は、ラマン分光法により測定されるＧバンドの半値幅が３０ｃｍ−１超６５ｃｍ−１未満であり、ＤＢＰ吸油量Ｘ（ｍＬ／１００ｇ）とＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴ（ｍ２／ｇ）との比Ｘ／ＳＢＥＴが０．２超であり、２５℃、相対圧０．１の水蒸気吸着量Ｙｍｌ／ｇとＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴとの比Ｙ／ＳＢＥＴが０．０００２超０．００５未満であり、ｔプロット解析で評価されるミクロ孔表面積が５０ｍ２／ｇ超８００ｍ２／ｇ未満であり、ｔプロット解析は、２６００℃以上で熱処理された炭素材料を標準物質として使用して行われることを特徴とする、燃料電池用触媒層が提供される。
According to an aspect of the present invention, a catalyst component, a catalyst carrier carbon material supporting the catalyst component, a catalyst aggregation phase in which the electrolyte material is aggregated as main components, and a gas diffusion carbon material not supporting the catalyst component as main components And the gas diffusion aggregate phase is a continuum, the gas diffusion aggregate phase is dispersed in the catalyst aggregation phase, and the catalyst support carbon material is measured by Raman spectroscopy. that the half width of G band is below 30 cm -1 super 65cm -1, BET specific surface area S BET (m 2 / g) is less than 300 meters 2 / g ultra 1000m 2 / g, DBP oil absorption X (mL / 100 g) and the BET specific surface area S BET (m 2 / g), the ratio X / S BET is more than 0.1, and the gas diffusion carbon material has a G band half width measured by Raman spectroscopy of 30 cm − More than 1 65 cm less than -1, the ratio X / S BET of the DBP oil absorption X (mL / 100g) and BET specific surface area S BET (m 2 / g) is more than 0.2, 25 ° C.,
ここで、触媒担体炭素材料及びガス拡散炭素材料のうち、少なくとも一方のＹ／ＳＢＥＴは、０．０００２超０．００１未満であってもよい。 Here, the Y / S BET of at least one of the catalyst support carbon material and the gas diffusion carbon material may be more than 0.0002 and less than 0.001.
また、ｔプロット解析で評価される外部表面積が７０ｍ２／ｇ超２５０ｍ２／ｇ未満であってもよい。 The external surface area may be less than 70m 2 / g Ultra 250 meters 2 / g evaluated at t plot analysis.
本発明の他の観点によれば、上記の触媒層を含むことを特徴とする、燃料電池が提供される。 According to another aspect of the present invention, there is provided a fuel cell including the above catalyst layer.
ここで、燃料電池は、上記の触媒層をカソード側の触媒層として含んでいてもよい。 Here, the fuel cell may include the above catalyst layer as a catalyst layer on the cathode side.
また、燃料電池は、固体高分子形燃料電池であってもよい。 The fuel cell may be a polymer electrolyte fuel cell.
以上により、本発明では、触媒層の炭素材料として、触媒担体炭素材料と、触媒成分を担持しないガス拡散炭素材料とを使用する。そして、本発明では、触媒成分、触媒担体炭素材料、及び電解質材料を主成分として含む触媒凝集相と、ガス拡散炭素材料を含むガス拡散凝集相とを触媒層内に形成する。ここで、電解質材料は、電解質樹脂を含む概念である。そして、本発明では、ガス拡散凝集相を触媒凝集相内に分散させる。したがって、触媒凝集相は触媒層内で連続体を形成する。したがって、触媒凝集相内の気孔に、ガス拡散凝集相内の気孔で形成された連続した太いガス拡散経路を接続できる。さらに、触媒担体炭素材料及びガス拡散炭素材料によって連続した電子伝導経路が形成される。さらに、電解質材料によって連続したプロトン伝導経路が形成される。さらに、ガス伝導経路を構成するガス拡散凝集相では、ガス拡散炭素材料が触媒成分を担持していない。したがって、燃料電池を高加湿高負荷条件下で駆動した場合であっても、ガス拡散凝集相内で還元反応が起こらない。したがって、ガス拡散凝集相内でフラッディングが生じにくい。 As described above, in the present invention, the catalyst support carbon material and the gas diffusion carbon material not supporting the catalyst component are used as the carbon material of the catalyst layer. In the present invention, a catalyst aggregation phase containing the catalyst component, the catalyst carrier carbon material, and the electrolyte material as main components and a gas diffusion aggregation phase containing the gas diffusion carbon material are formed in the catalyst layer. Here, the electrolyte material is a concept including an electrolyte resin. In the present invention, the gas diffusion aggregation phase is dispersed in the catalyst aggregation phase. Accordingly, the catalyst aggregation phase forms a continuum in the catalyst layer. Therefore, a continuous thick gas diffusion path formed by the pores in the gas diffusion aggregated phase can be connected to the pores in the catalyst aggregation phase. Further, a continuous electron conduction path is formed by the catalyst support carbon material and the gas diffusion carbon material. Furthermore, a continuous proton conduction path is formed by the electrolyte material. Furthermore, in the gas diffusion aggregated phase constituting the gas conduction path, the gas diffusion carbon material does not carry a catalyst component. Therefore, even when the fuel cell is driven under high humidification and high load conditions, no reduction reaction occurs in the gas diffusion aggregated phase. Therefore, flooding hardly occurs in the gas diffusion aggregated phase.
さらに、本発明では、ガス拡散炭素材料がある程度の親水性を有し、かつ、多くのミクロ孔を有する。ここで、ガス拡散炭素材料の親水性を決めるパラメータは、主に、ラマン分光法により測定されるＧバンドの半値幅、及びＹ／ＳＢＥＴである。本発明では、これらのパラメータが所定範囲内の値となっているので、ガス拡散炭素材料がある程度の親水性を有する。 Furthermore, in the present invention, the gas diffusion carbon material has a certain degree of hydrophilicity and has many micropores. Here, the parameters that determine the hydrophilicity of the gas diffusion carbon material are mainly the half width of the G band measured by Raman spectroscopy and Y / S BET . In the present invention, since these parameters are values within a predetermined range, the gas diffusion carbon material has a certain degree of hydrophilicity.
したがって、ガス拡散炭素材料は、ミクロ孔内に水を保持することができる。すなわち、ガス拡散炭素材料は、低加湿低負荷条件下で燃料電池を駆動した場合に、ミクロ孔内に水を保持することができる。したがって、本発明では、低加湿低負荷条件下で燃料電池を駆動した場合であっても、電解質材料の湿潤状態を維持することができる。さらに、ガス拡散炭素材料は、ミクロ孔内に水を保持できる程度の親水性を有しているので、燃料電池を高加湿高負荷条件下で駆動した場合であっても、ガス拡散炭素材料の粒子間の隙間（マクロ孔、メソ孔等）は水で閉塞されにくい。すなわち、この点でもフラッディングは生じにくい。 Therefore, the gas diffusion carbon material can retain water in the micropores. That is, the gas diffusion carbon material can retain water in the micropores when the fuel cell is driven under low humidification and low load conditions. Therefore, in the present invention, the wet state of the electrolyte material can be maintained even when the fuel cell is driven under low humidification and low load conditions. Furthermore, since the gas diffusion carbon material has hydrophilicity enough to retain water in the micropores, even when the fuel cell is driven under high humidification and high load conditions, the gas diffusion carbon material The gaps between the particles (macropores, mesopores, etc.) are not easily blocked by water. That is, flooding is hardly generated in this respect.
さらに、触媒担体炭素材料は、高い耐酸化消耗性を有する。触媒担体炭素材料の耐酸化消耗性を決めるパラメータは、主に、ラマン分光法により測定されるＧバンドの半値幅と、ＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴ（ｍ２／ｇ）である。本発明では、これらのパラメータが所定範囲内の値となっているので、触媒担体炭素材料の耐酸化消耗性が高い。 Furthermore, the catalyst support carbon material has high oxidation resistance. The parameters that determine the oxidation wear resistance of the catalyst-supporting carbon material are mainly the half width of the G band measured by Raman spectroscopy and the BET specific surface area S BET (m 2 / g). In the present invention, since these parameters are values within a predetermined range, the oxidation resistance of the catalyst support carbon material is high.
したがって、本発明では、低加湿低負荷条件下で燃料電池を駆動した場合であっても電解質材料の湿潤状態を維持することができる。すなわち、低加湿低負荷条件下で燃料電池を駆動した場合であっても、電解質材料の乾燥を抑制することができ、ひいては、プロトン伝導抵抗増大を抑制することができる。さらに、高加湿高負荷条件下で燃料電池を駆動した場合であってもフラッディングの発生を抑制することができる。さらに、燃料電池を長期にわたって使用した場合であっても、触媒担体炭素材料が酸化消耗しにくい。 Therefore, in the present invention, the wet state of the electrolyte material can be maintained even when the fuel cell is driven under low humidification and low load conditions. That is, even when the fuel cell is driven under a low humidification and low load condition, drying of the electrolyte material can be suppressed, and as a result, an increase in proton conduction resistance can be suppressed. Furthermore, the occurrence of flooding can be suppressed even when the fuel cell is driven under high humidification and high load conditions. Furthermore, even when the fuel cell is used over a long period of time, the catalyst support carbon material is less likely to be oxidized and consumed.
以上説明したように本発明による燃料電池用触媒層は、低加湿低負荷条件及び高加湿高負荷条件のいずれの条件下であっても、高い性能を発揮でき、かつ、高い耐久性を有する。したがって、本発明による燃料電池用触媒層を使用した燃料電池は、加湿条件及び負荷条件（すなわち、発電条件）によらず高い性能を発揮し、高い耐久性を有する。したがって、燃料電池システムの水分（湿度）管理が容易となるため、システム制御や運転が簡便となる。 As described above, the catalyst layer for a fuel cell according to the present invention can exhibit high performance and high durability under any conditions of low humidification and low load conditions and high humidification and high load conditions. Therefore, the fuel cell using the fuel cell catalyst layer according to the present invention exhibits high performance and high durability regardless of the humidification condition and the load condition (that is, the power generation condition). Therefore, since the moisture (humidity) management of the fuel cell system is facilitated, system control and operation are simplified.
以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。 Exemplary embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. In addition, in this specification and drawing, about the component which has the substantially same function structure, duplication description is abbreviate | omitted by attaching | subjecting the same code | symbol.
＜１．燃料電池の全体構成＞
まず、図１に基づいて、本実施形態に係る燃料電池１の全体構成について説明する。燃料電池１は、例えば固体高分子形燃料電池であり、セパレータ１０、２０、ガス拡散層３０、４０、触媒層５０、６０、及び電解質膜７０を備える。
<1. Overall configuration of fuel cell>
First, the overall configuration of the fuel cell 1 according to the present embodiment will be described with reference to FIG. The fuel cell 1 is, for example, a solid polymer fuel cell, and includes
セパレータ１０は、アノード側のセパレータであり、水素等の還元性ガスをガス拡散層３０に導入する。セパレータ２０は、カソード側のセパレータであり、酸素ガス、空気等の酸化性ガスをガス拡散凝集相に導入する。セパレータ１０、２０の種類は特に問われず、従来の燃料電池、例えば固体高分子形燃料電池で使用されるセパレータであればよい。
The
ガス拡散層３０は、アノード側のガス拡散層であり、セパレータ１０から供給された還元性ガスを拡散させた後、触媒層５０に供給する。ガス拡散層４０は、カソード側のガス拡散層であり、セパレータ２０から供給された酸化性ガスを拡散させた後、触媒層６０に供給する。ガス拡散層３０、４０の種類は特に問われず、従来の燃料電池、例えば固体高分子形燃料電池に使用されるガス拡散層であればよい。ガス拡散層３０、４０の例としては、カーボンクロスやカーボンペーパー等の多孔質炭素材料、金属メッシュや金属ウール等の多孔質金属材料等が挙げられる。なお、ガス拡散層３０、４０の好ましい例としては、ガス拡散層のセパレータ側の層が繊維状炭素材料を主成分とするガス拡散繊維層となり、触媒層側の層がカーボンブラックを主成分とするマイクロポア層となる２層構造のガス拡散層が挙げられる。
The
触媒層５０は、いわゆるアノードである。触媒層５０内では、還元性ガスの酸化反応が起こり、プロトンと電子が生成される。例えば、還元性ガスが水素ガスとなる場合、以下の酸化反応が起こる。
Ｈ２→２Ｈ＋＋２ｅ− （Ｅ０＝０Ｖ）
The
H 2 → 2H + + 2e − (E 0 = 0V)
酸化反応によって生じたプロトンは、触媒層５０、及び電解質膜７０を通って触媒層６０に到達する。酸化反応によって生じた電子は、触媒層５０、ガス拡散層３０、及びセパレータ１０を通って外部回路に到達する。電子は、外部回路内で仕事をした後、セパレータ２０に導入される。その後、電子は、セパレータ２０、ガス拡散層４０を通って触媒層６０に到達する。触媒層５０の詳細な構成は後述する。
Protons generated by the oxidation reaction reach the
触媒層６０は、いわゆるカソードである。触媒層６０内では、酸化性ガスの還元反応が起こり、水が生成される。例えば、酸化性ガスが酸素ガスあるいは空気となる場合、以下の還元反応が起こる。酸化反応で発生した水は、未反応の酸化性ガスとともに燃料電池１の外部に排出される。触媒層６０の詳細な構成は後述する。
Ｏ２＋４Ｈ＋＋４ｅ−→２Ｈ２Ｏ （Ｅ０＝１．２３Ｖ）
The
O 2 + 4H + + 4e − → 2H 2 O (E 0 = 1.23 V)
このように、燃料電池１では、酸化反応と還元反応とのエネルギー差（電位差）を利用して発電する。言い換えれば、酸化反応で生じた電子が外部回路で仕事を行う。 Thus, the fuel cell 1 generates power using the energy difference (potential difference) between the oxidation reaction and the reduction reaction. In other words, electrons generated by the oxidation reaction work in an external circuit.
電解質膜７０は、プロトン伝導性を有する電解質材料で構成されている。電解質膜７０は、上記酸化反応で生成したプロトンをカソードである触媒層６０に導入する。ここで、電解質材料の種類は特に問われず、従来の燃料電池、例えば固体高分子形燃料電池で使用される電解質材料であればよい。好適な例は固体高分子形燃料電池で使用される電解質材料、すなわち、電解質樹脂である。電解質樹脂としては、例えば、リン酸基、スルホン酸基等を導入した高分子、例えば、パーフルオロスルホン酸ポリマーやベンゼンスルホン酸が導入されたポリマー等が挙げられる。本実施形態によれば、低加湿低負荷条件下で燃料電池１を駆動した場合であっても、電解質材料の湿潤状態を維持することができる。もちろん、本実施形態に係る電解質材料は他の種類の電解質材料であってもよい。このような電解質材料としては、例えば、無機系、無機−有機ハイブリッド系等の電解質材料等が挙げられる。なお、燃料電池１は、常温〜１５０℃の範囲内で作動する燃料電池であってもよい。
The
＜２．カソードの構成＞
（２−１．全体構成）
次に、図２に基づいて、カソード、すなわち触媒層６０の全体構成について説明する。触媒層６０は、触媒凝集相６１と、ガス拡散凝集相６２とを備える。触媒凝集相６１は、触媒成分６１ａと、触媒成分６１ａを担持する触媒担体炭素材料６１ｂと、電解質材料６１ｃとが主成分として凝集した凝集相である。なお、以下の説明において、触媒成分６１ａ及び触媒担体炭素材料６１ｂを含む粒子を「触媒担持粒子」とも称する。
<2. Structure of cathode>
(2-1. Overall configuration)
Next, the overall configuration of the cathode, that is, the
ここで、触媒凝集相６１は、連続体を構成している。すなわち、触媒凝集相６１を構成する各成分は、互いに連結している。例えば、触媒担体炭素材料６１ｂは触媒層６０内で互いに隣接し、電子伝導経路を構成している。また、電解質材料６１ｃは、触媒層６０内で連続体となっており、プロトン伝導経路を構成している。また、触媒凝集相６１内には、多数の気孔６１ｄが形成されており、これらの気孔６１ｄも連結している。なお、気孔６１ｄは、触媒担体炭素材料６１ｂ間に形成される隙間などであり、多くはマクロ孔、メソ孔等である。なお、本実施形態におけるマクロ孔、メソ孔、及びミクロ孔の分類は、ＩＵＰＡＣの分類に従うものとする。したがって、気孔６１ｄは、ガス拡散経路として機能する。また、「主成分」とは、触媒成分６１ａ、触媒担体炭素材料６１ｂ、及び電解質材料６１ｃの総質量が触媒凝集相６１の総質量に対して５０質量％以上占めることを意味する。また、各成分は、ファンデルワールス力や電解質材料の融着等によって互いに凝集している。また、主成分以外の例としては、触媒担体炭素材料及びガス拡散炭素材料以外の炭素材料、触媒成分以外の金属材料または金属酸化物、電解質材料以外の高分子材料、有機化合物などが挙げられる。
Here, the
触媒成分６１ａは、酸化性ガスの還元反応の触媒となるものである。すなわち、触媒成分６１ａ上で上述した還元反応が起こる。触媒成分６１ａの種類は特に問われず、従来の燃料電池、例えば固体高分子形燃料電池に使用される触媒成分であればよい。触媒成分６１ａの例としては、白金、パラジウム、ルテニウム、金、ロジウム、オスミウム、イリジウム等の貴金属、これらの貴金属を２種類以上複合化した貴金属の複合体及び合金、貴金属と有機化合物または無機化合物との錯体、遷移金属、遷移金属同士あるいは遷移金属と貴金属との複合体や合金、貴金属や遷移金属と有機化合物や無機化合物との錯体、金属酸化物等が挙げられる。触媒成分６１ａは、これらの２種類以上を複合したもの等であってもよい。
The
触媒担体炭素材料６１ｂは、導電性を有する他、後述するように、高い耐酸化消耗性を有する。これにより、燃料電池１が長時間使用された場合であっても、触媒担体炭素材料６１ｂは酸化消耗しにくい。触媒担体炭素材料６１ｂが満たすパラメータについては後述する。
The catalyst
触媒層６０の総質量に対する触媒担体炭素材料６１ｂの質量％の範囲は、特に制限されないが、５〜８０質量％程度の範囲であれば、少なくとも燃料電池１が機能し、本実施形態の効果を得ることができる。触媒担体炭素材料６１ｂの質量％は、１０〜６０質量％程度であることが好ましい。触媒担体炭素材料６１ｂの質量％がこの範囲外の値となる場合、他の成分とのバランスが悪くなり、燃料電池１の効率が十分に改善されない場合がある。例えば触媒担体炭素材料６１ｂの質量％が５質量％未満となる場合、触媒担体炭素材料６１ｂに担持される触媒成分６１ａの量が少なくなり過ぎて、燃料電池１が十分な性能を発揮しない場合がある。また、触媒担体炭素材料６１ｂの質量％が８０質量％超となる場合、電解質材料６１ｃの質量が少なくなりすぎて、プロトン伝達経路が貧弱になる可能性がある。したがって、燃料電池１の効率が低下する可能性がある。
The mass% range of the catalyst
電解質材料６１ｃは、プロトン伝導性を有する材料である。電解質材料６１ｃは、触媒担体炭素材料６１ｂの少なくとも一部を覆う。触媒担体炭素材料６１ｂと電解質材料６１ｃとの質量比は特に制限されないが、１／１０〜５／１であることが好ましい。触媒担体炭素材料６１ｂと電解質材料６１ｃとの質量比が１／１０より小さいと、触媒担体炭素材料６１ｂの表面が電解質材料６１ｃで過度に覆われてしまい、酸化性ガスが触媒成分６１ａと接触できる面積が小さくなる場合がある。一方、触媒担体炭素材料６１ｂと電解質材料６１ｃとの質量比が５／１より大きいと、電解質材料６１ｃによるプロトン伝導経路が貧弱になり、プロトン伝導性が低くなる場合がある。
The
ガス拡散凝集相６２は、触媒成分を担持しないガス拡散炭素材料６２ａが主成分として凝集した凝集相である。図２中の領域Ａは、ガス拡散凝集相６２を示す。「主成分」とは、ガス拡散炭素材料６２ａの総質量がガス拡散凝集相６２の総質量に対して５０質量％以上占めることを意味する。また、ガス拡散炭素材料６２ａは、ファンデルワールス力等によって互いに凝集している。また、ガス拡散凝集相６２内には、触媒凝集相６１内の気孔６１ｄよりも太い気孔６２ｂが形成されている。また、主成分以外の例としては、触媒担体炭素材料及びガス拡散炭素材料以外の炭素材料、電解質材料以外の高分子材料、有機化合物などが含まれる場合がある。
The gas diffusion agglomerated
ガス拡散凝集相６２は、触媒凝集相６１内に分散している。また、ガス拡散炭素材料６２ａは、触媒凝集相６１、特に触媒担体炭素材料６１ｂに隣接している。したがって、ガス拡散凝集相６２は、触媒凝集相６１内の気孔６１ｄとともにガス拡散経路を構成する。したがって、触媒凝集相６１内の気孔６１ｄにガス拡散凝集相６２内の気孔６２ｂが形成する連続した太いガス拡散経路を接続できる。
The gas diffusion agglomerated
触媒層６０の総質量に対するガス拡散炭素材料６２ｂの質量％は、３〜３０質量％程度であることが好ましい。ガス拡散炭素材料６２ｂの質量％が３質量%未満となる場合、ガス拡散経路を十分に確保することができない場合がある。ガス拡散炭素材料６２ｂの質量％が３０質量％超となる場合、プロトン伝導経路がガス拡散凝集相６２によって分断され貧弱になる可能性がある。このため、燃料電池１の性能が低下する可能性がある。ガス拡散炭素材料６２ｂの質量％が３〜３０質量％の範囲内にあれば、ガス拡散凝集相６２及び触媒凝集相６１中の気孔６１ｄが太いガス拡散経路を構成するので、触媒層６０中の触媒成分６１ａを有効に利用することができる。ガス拡散炭素材料６２ｂの質量％の好ましい範囲は、ガス拡散炭素材料６２ｂの種類等によって変動するが、１０〜２５質量％程度であることが好ましい。ガス拡散炭素材料６２ｂの質量％がこの範囲内の値となる場合、プロトン伝導経路と電子伝導経路を損なうことなく、最適なガス拡散経路を構成することができるため、燃料電池１の性能を大きく向上させることができる。
The mass% of the gas
したがって、本実施形態では、触媒層６０の炭素材料として、触媒担体炭素材料６１ｂと、触媒成分を担持しないガス拡散炭素材料４１ｂとを使用する。そして、本実施形態では、触媒成分６１ａ、触媒担体炭素材料６１ｂ、及び電解質材料６１ｃを主成分として含む触媒凝集相６１と、ガス拡散炭素材料６２ｂを主成分として含むガス拡散凝集相６２とを触媒層６０内に形成する。そして、本実施形態では、ガス拡散凝集相６２を触媒凝集相６１内に分散させる。したがって、触媒凝集相６１は触媒層内で連続体を形成する。したがって、触媒凝集相６１内の気孔６１ｄにガス拡散凝集相６２内の気孔６２ｂが形成する連続した太いガス拡散経路を接続できる。さらに、触媒担体炭素材料６１ｂ及びガス拡散炭素材料６２ｂによって連続した電子伝導経路が形成される。さらに、電解質材料６１ｃによって連続したプロトン伝導経路が形成される。さらに、ガス伝導経路を構成するガス拡散凝集相６２では、ガス拡散炭素材料６２ａが触媒成分を担持していない。したがって、燃料電池１を高加湿高負荷条件下で駆動した場合であっても、ガス拡散凝集相内で還元反応が起こらない。したがって、ガス拡散凝集相内でフラッディングが生じにくい。
Therefore, in this embodiment, as the carbon material of the
（２−２．触媒担体炭素材料の詳細構成）
（２−２−１．炭素材料の種類）
触媒担体炭素材料６１ｂの種類は、電子伝導性を有する炭素材料であれば特に限定するものではない。ただし、触媒担体炭素材料６１ｂは、本来求められる反応以外の化学反応を起こさないものであることが好ましい。また、触媒担体炭素材料６１ｂは、酸化性ガスの還元反応によって生成した水に接触した場合に、成分が溶出しない炭素材料であることが好ましい。すなわち、触媒担体炭素材料６１ｂは、化学的に安定な炭素材料であることが好ましい。
(2-2. Detailed Configuration of Catalyst Support Carbon Material)
(2-2-1. Types of carbon materials)
The type of the catalyst
また、触媒担体炭素材料６１ｂの一次粒子径は５ｎｍ〜１μｍであることが好ましい。なお、この範囲より大きな炭素材料は、粉砕することで触媒担体炭素材料６１ｂとして使用可能である。なお、触媒担体炭素材料６１ｂの一次粒子径が１μｍ超となる場合、触媒担体炭素材料６１ｂがガス拡散経路またはプロトン伝導経路を分断する恐れが高くなる。さらに、触媒担体炭素材料６１ｂの分布が不均一になる可能性もある。また、触媒担体炭素材料６１ｂの一次粒子径が５ｎｍ未満となる場合、触媒担体炭素材料６１ｂの電子伝導性が低くなる可能性がある。触媒担体炭素材料６１ｂの好ましい例としては、カーボンブラックが挙げられる。触媒担体炭素材料６１ｂは、他の種類の炭素材料、例えば、黒鉛、炭素繊維、活性炭等、これらの粉砕物、カーボンナノファイバー、カーボンナノチューブ等の炭素化合物等であってもよい。また、触媒担体炭素材料６１ｂは、これらの２種類以上の混合物であってもよい。
The primary particle diameter of the catalyst
（２−２−２．ラマン）
ラマン分光法により触媒担体炭素材料６１ｂのＧバンドを測定した場合、Ｇバンドの半値幅（△Ｇ）は３０ｃｍ−１超６５ｍ−１未満となる。ここで、Ｇバンドは、ラマン分光スペクトルの１５５０〜１６５０ｃｍ−１の範囲で検出されるバンドである。Ｇバンドの半値幅の好ましい範囲は、３５ｃｍ−１超６５ｃｍ−１未満である。
(2-2-2. Raman)
When the G band of the catalyst-supporting
Ｇバンドの半値幅が３０ｃｍ−１より小さい場合、触媒担体炭素材料６１ｂの結晶性（すなわち黒鉛化度）が高くなり過ぎてミクロ孔がつぶれてしまう可能性がある。この結果、触媒担体炭素材料６１ｂに触媒成分が担持されにくく、触媒成分の粒子径が大きくなる傾向が強くなる。これらの結果、燃料電池１の性能（特に、発電効率）が低下する可能性がある。
When the half width of the G band is smaller than 30 cm −1 , the crystallinity (that is, the degree of graphitization) of the catalyst-supporting
一方、Ｇバンドの半値幅が６５ｃｍ−１を超えた場合、官能基が導入されやすいエッジ炭素が多くなる。特にカソードでは、燃料電池１の停止中に触媒担体炭素材料６１ｂが高電位の酸化雰囲気に曝されるため、触媒担体炭素材料６１ｂが酸化されやすい。したがって、Ｇバンドの半値幅が６５ｃｍ−１を超えた場合、触媒担体炭素材料４１が大きく酸化消耗する可能性がある。この結果、燃料電池１の性能が低下する可能性がある。
On the other hand, when the half band width of the G band exceeds 65 cm −1 , the edge carbon that easily introduces functional groups increases. In particular, at the cathode, the catalyst
なお、触媒担体炭素材料６１ｂのＧバンドの半値幅を上記範囲内に調整する方法としては、例えば、触媒担体炭素材料６１ｂの原料となる炭素材料を黒鉛化処理する（すなわち、１６００℃以上の高温環境に曝す）処理が挙げられる。炭素材料を黒鉛化処理することで、炭素材料を構成するグラフェンが大きく成長する。この結果、炭素材料のＧバンドの半値幅が上述した範囲内の値となりうる。黒鉛化処理の加熱処理は、好ましくは、１８００〜２４００℃である。加熱温度が１６００℃以下となる場合、グラフェンの成長が少なく、エッジ炭素が多くなる。この結果、Ｇバンドの半値幅が６５ｃｍ−１を超えることが多くなる。一方、Ｇバンドの半値幅が２４００℃を超える場合、グラフェンが過剰に成長し、エッジ炭素が少なくなりすぎる可能性がある。この場合、必要な官能基量が確保できず、必要な親水性を得ることが難しくなる。すなわち、触媒担体炭素材料６１ｂには、電解質材料６１ｃが接触する。したがって、電解質材料６１ｃの湿潤状態を維持するためには、触媒担体炭素材料６１ｂはある程度の親水性が必要である。したがって、触媒担体炭素材料６１ｂのＧバンドの半値幅は、触媒担体炭素材料６１ｂの耐酸化消耗性を決定するためのパラメータの１つとなる。すなわち、本実施形態では、Ｇバンドの半値幅を上述した範囲内の値とすることで、触媒担体炭素材料６１ｂの耐酸化消耗性を高くしている。なお、触媒担体炭素材料６１ｂのＧバンドの半値幅は、触媒担体炭素材料６１ｂの親水性を決定するためのパラメータとしての側面もある。
In addition, as a method of adjusting the half width of the G band of the catalyst
なお、黒鉛化処理の時間は特に制限されない。すなわち、黒鉛化処理の時間が長いほどＧバンドの半値幅が小さくなる傾向があるので、所望の半値幅となるように黒鉛化処理の時間を調整すればよい。また、黒鉛化処理によって、親水性が低下した場合、親水化処理を行えば良い。親水化処理の種類は特に制限されず、炭素材料の親水性を高める処理であればどのような処理であってもよい。親水化処理の例としては、炭素材料を加熱した硝酸水溶液内に浸漬させる処理等が挙げられる。なお、親水化処理によって親水性が過剰となった場合、黒鉛化処理を再度行えば良い。すなわち、黒鉛化処理及び親水化処理を交互に行うことで、Ｇバンドの半値幅と親水性の両方を所望の範囲にすることができる。なお、２回目以降の黒鉛化処理では、加熱温度を１６００℃以下としてもよい。また、黒鉛化処理によって、Ｇバンドの半値幅が小さくなりすぎた場合、賦活処理を行えば良い。賦活処理の種類は特に制限されず、炭素材料の分子構造に欠陥を与える処理であればどのような処理であってもよい。賦活処理の例としては、炭素材料を酸素、空気、水蒸気、二酸化炭素などのガス、もしくはこれらのガスを含んだ不活性ガスを流通させた環境下で加熱する処理等が挙げられる。なお、賦活処理によってＧバンドの半値幅が大きくなりすぎた場合、黒鉛化処理を再度行えば良い。すなわち、黒鉛化処理及び賦活処理を交互に行うことで、Ｇバンドの半値幅を所望の値とすることができる。なお、２回目以降の黒鉛化処理では、加熱温度を１６００℃以下としてもよい。 The time for graphitization is not particularly limited. That is, the longer the graphitization treatment time, the smaller the half-width of the G band tends to be smaller. Therefore, the graphitization time may be adjusted so that the desired half-value width is obtained. Further, when the hydrophilicity is reduced by the graphitization treatment, the hydrophilic treatment may be performed. The type of the hydrophilic treatment is not particularly limited, and any treatment may be used as long as the treatment improves the hydrophilicity of the carbon material. Examples of the hydrophilization treatment include a treatment in which a carbon material is immersed in a heated nitric acid aqueous solution. When the hydrophilicity becomes excessive due to the hydrophilic treatment, the graphitization treatment may be performed again. That is, by alternately performing the graphitization treatment and the hydrophilic treatment, it is possible to bring both the half-width of the G band and the hydrophilicity into a desired range. In the second and subsequent graphitization treatments, the heating temperature may be 1600 ° C. or lower. Further, when the half band width of the G band becomes too small due to the graphitization treatment, an activation treatment may be performed. The type of the activation treatment is not particularly limited, and any treatment may be used as long as the treatment gives a defect to the molecular structure of the carbon material. Examples of the activation treatment include a treatment in which a carbon material is heated in an environment in which a gas such as oxygen, air, water vapor, carbon dioxide, or an inert gas containing these gases is circulated. When the half-width of the G band becomes too large due to the activation treatment, the graphitization treatment may be performed again. That is, the half-value width of the G band can be set to a desired value by alternately performing the graphitization treatment and the activation treatment. In the second and subsequent graphitization treatments, the heating temperature may be 1600 ° C. or lower.
（２−２−３．ＢＥＴ比表面積）
触媒担体炭素材料６１ｂのＢＥＴ比表面積（ＳＢＥＴ）（ｍ２／ｇ）は、３００ｍ２／ｇ超１０００ｍ２／ｇ未満である。触媒担体炭素材料６１ｂのＢＥＴ比表面積は、好ましくは３００ｍ２／ｇ超９００ｍ２／ｇ未満である。触媒担体炭素材料６１ｂのＢＥＴ比表面積が３００ｍ２／ｇ以下となる場合、触媒担体炭素材料６１ｂの粒子内で触媒成分が担持できるスペースが足りなくなる。この結果、燃料電池１の運転中に触媒成分が凝集しやすくなる。したがって、燃料電池１の耐久性が低下する可能性がある。一方、触媒担体炭素材料６１ｂのＢＥＴ比表面積が１０００ｍ２以上となる場合、エッジ炭素の量が多くなりやすい。この結果、触媒成分を起点とした炭素の酸化消耗が大きくなる。すなわち、触媒担体炭素材料６１ｂの耐酸化消耗性が低下し、燃料電池１の耐久性が低下する。したがって、触媒担体炭素材料６１ｂのＢＥＴ比表面積は、触媒担体炭素材料６１ｂの耐酸化消耗性を決定するためのパラメータの１つとなる。すなわち、本実施形態では、触媒担体炭素材料６１ｂのＢＥＴ比表面積を上述した範囲内の値とすることで、触媒担体炭素材料６１ｂの耐久性を高くしている。
(2-2-3. BET specific surface area)
BET specific surface area of the catalyst carrier carbon material 61b (S BET) (m 2 / g) is less than 300 meters 2 / g Ultra 1000 m 2 / g. BET specific surface area of the catalyst
（２−２−３．立体構造）
さらに、触媒担体炭素材料６１ｂは、発達した立体構造を持つと、その構造内に空気が拡散することができるので好ましい。このような立体構造を有する炭素材料の例として、カーボンブラックが挙げられる。カーボンブラックは、一次粒子が複数個融着し、ストラクチャーと呼ばれる立体構造を形成している。カーボンブラックの種類によっては、このストラクチャーが大きく発達しており、一次粒子のつながり、すなわちストラクチャーが空間を抱え込んだ構造になっている。このような構造を有しているカーボンブラックを触媒担体炭素材料６１ｂとして用いると、ストラクチャーによって抱え込まれた空間がガス拡散経路を構成する。したがって、触媒担体炭素材料６１ｂは、発達した立体構造を有することが好ましい。
(2-2-3. Three-dimensional structure)
Furthermore, it is preferable that the catalyst-supporting
ここで、触媒担体炭素材料６１ｂの立体構造の発達の程度は、触媒担体炭素材料６１ｂを電子顕微鏡で観察することで評価可能であるが、ＤＢＰ吸油量とＢＥＴ比表面積との比に基づいて評価することもできる。
Here, the degree of development of the three-dimensional structure of the catalyst
ここで、ＤＢＰ吸油量とは、単位質量（ここでは１００ｇ）の炭素材料にフタル酸ジブチル（ＤＢＰ）を接触させたときに、炭素材料に吸収されるフタル酸ジブチルの量のことである。フタル酸ジブチルは、主に一次粒子の間隙に吸収されるので、炭素材料の立体構造が発達しているとＤＢＰ吸油量は大きくなる傾向にある。一方、炭素材料の立体構造があまり発達していないとＤＢＰ吸油量は小さくなる傾向にある。なお、ＤＢＰ吸油量は、例えば、アブソープトメーター（Ｂｒａｂｅｎｄｅｒ社製）等を用いて測定される。具体的には、最大トルクの７０％の時のＤＢＰ添加量を試料１００ｇあたりのＤＢＰ吸油量に換算すればよい。 Here, the DBP oil absorption is the amount of dibutyl phthalate absorbed by the carbon material when the unit mass (here 100 g) of the carbon material is brought into contact with dibutyl phthalate (DBP). Since dibutyl phthalate is mainly absorbed in the gaps between the primary particles, the DBP oil absorption tends to increase when the three-dimensional structure of the carbon material is developed. On the other hand, if the three-dimensional structure of the carbon material is not so developed, the DBP oil absorption tends to be small. The DBP oil absorption is measured using, for example, an absorber meter (manufactured by Brabender). Specifically, the DBP addition amount at 70% of the maximum torque may be converted into the DBP oil absorption amount per 100 g of the sample.
ただし、ＤＢＰは、一次粒子の間隙以外に一次粒子内部に形成された微細孔にも吸収されるので、ＤＢＰ吸油量がそのまま立体構造の発達の程度をあらわすとは限らない。窒素吸着量で測定されるような比表面積、すなわちＢＥＴ比表面積が大きくなると、炭素材料の微細孔に吸収されるＤＢＰが多くなり全体のＤＢＰ吸油量も大きくなる傾向にあるためである。従って、高い立体構造を持つ炭素材料では、窒素吸着量の割にはＤＢＰ吸油量が大きくなる。すなわち、窒素吸着量が小さくてもＤＢＰ吸油量が大きくなる。逆に立体構造が発達していない炭素材料では、窒素吸着量の割にＤＢＰ吸油量が小さくなる。すなわち、窒素吸着量が大きくてもＤＰＢ吸油量が小さくなる。したがって、ＤＢＰ吸油量とＢＥＴ比表面積との比によって立体構造の発達の程度を評価することができる。 However, since DBP is absorbed not only by the gap between the primary particles but also by the fine pores formed inside the primary particles, the DBP oil absorption amount does not necessarily represent the degree of development of the three-dimensional structure. This is because when the specific surface area as measured by the nitrogen adsorption amount, that is, the BET specific surface area increases, the DBP absorbed in the micropores of the carbon material tends to increase and the overall DBP oil absorption amount tends to increase. Therefore, in the carbon material having a high three-dimensional structure, the DBP oil absorption amount is large for the nitrogen adsorption amount. That is, even if the nitrogen adsorption amount is small, the DBP oil absorption amount becomes large. On the contrary, in the carbon material in which the three-dimensional structure is not developed, the DBP oil absorption amount is small for the nitrogen adsorption amount. That is, even if the nitrogen adsorption amount is large, the DPB oil absorption amount is small. Therefore, the degree of development of the three-dimensional structure can be evaluated by the ratio between the DBP oil absorption amount and the BET specific surface area.
具体的には、触媒担体炭素材料６１ｂとして、ＤＢＰ吸油量Ｘ（ｍｌ／１００ｇ）とＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴ（ｍ２／ｇ）との比Ｘ／ＳＢＥＴが０．１超である炭素材料を用いると、ガス拡散経路が確保しやすくなり、高性能な触媒層６０を得ることができる。触媒担体炭素材料６１ｂのＸ／ＳＢＥＴが０．１未満となる場合、触媒凝集相６１中で触媒担体炭素材料６１ｂと共存する電解質樹脂がガス拡散経路を埋めてしまうことがある。この場合、安定して触媒層６０の性能を引き出すことが難しい場合がある。なお、Ｘ／ＳＢＥＴは、３．０以下であることが好ましい。Ｘ／ＳＢＥＴが３．０超となる場合、燃料電池１を低加湿運転した際に、触媒凝集相６１中の電解質樹脂が乾燥しやすくなることがある。この場合、期待した電池性能が得られない場合がある。
Specifically, a carbon material having a ratio X / S BET of more than 0.1 between the DBP oil absorption amount X (ml / 100 g) and the BET specific surface area S BET (m 2 / g) is used as the catalyst
（２−３．ガス拡散炭素材料の詳細構成）
（２−３−１．炭素材料の種類）
ガス拡散炭素材料６２ａの種類は、触媒担体炭素材料６１ｂと同様に化学的に安定な炭素材料であることが好ましい。ガス拡散炭素材料６２ａの好ましい例としては、カーボンブラックが挙げられる。ガス拡散炭素材料６２ａは、他の種類の炭素材料、例えば、黒鉛、炭素繊維、活性炭等、これらの粉砕物、カーボンナノファイバー、カーボンナノチューブ等の炭素化合物等であってもよい。また、ガス拡散炭素材料６２ａは、これらの２種類以上の混合物であってもよい。
(2-3. Detailed configuration of gas diffusion carbon material)
(2-3-1. Types of carbon materials)
The kind of the gas
（２−３−２．ラマン）
ラマン分光法によりガス拡散炭素材料６２ａのＧバンドを測定した場合、Ｇバンドの半値幅（△Ｇ）は３０ｃｍ−１超６５ｍ−１未満となる。Ｇバンドの定義は上述した通りである。Ｇバンドの半値幅の好ましい範囲は、３５ｃｍ−１超６５ｃｍ−１未満である。
(2-3-2. Raman)
When the G band of the gas
Ｇバンドの半値幅が３０ｃｍ−１より小さい場合、ガス拡散炭素材料６２ａの結晶性（すなわち、黒鉛化度）が高くなり過ぎてミクロ孔がつぶれてしまう可能性がある。この場合、ガス拡散炭素材料６２ａの親水性（具体的には、ミクロ孔内に水を保持する能力）が低下する可能性が高い。一方、Ｇバンドの半値幅が６５ｃｍ−１を超えた場合、官能基が導入されやすいエッジ炭素が多くなる。特にカソードでは、燃料電池１の停止中にガス拡散炭素材料６２ａが高電位の酸化雰囲気に曝される。ガス拡散炭素材料６２ａは、触媒成分を担持していないため、触媒担体炭素材料６１ｂより酸化消耗しにくいとは言える。しかし、Ｇバンドの半値幅が６５ｃｍ−１を超えた場合、エッジ炭素が多くなる。したがって、燃料電池１の起動と停止と長期にわたって繰り返し行うと、ガス拡散炭素材料６２ａの酸化されやすい部分がわずかに進行する。この結果、ガス拡散炭素材料６２ａの親水性が増大し、ガス拡散経路を構成するガス拡散炭素材料６２ｂの粒子間隙に水が滞留する可能性がある。この場合、燃料電池１の性能が低下する可能性がある。
When the half width of the G band is smaller than 30 cm −1 , there is a possibility that the crystallinity (that is, the degree of graphitization) of the gas
したがって、ガス拡散炭素材料６２ａのＧバンドの半値幅は、ガス拡散炭素材料６２ａの親水性を決定するパラメータとなる。もちろん、ガス拡散炭素材料６２ａのＧバンドの半値幅は、ガス拡散炭素材料６２ａの耐酸化消耗性を決定するためのパラメータという側面もある。すなわち、本実施形態では、Ｇバンドの半値幅を上述した範囲内の値とすることで、ガス拡散炭素材料４１ｂの親水性及び耐酸化消耗性を高くしている。
Therefore, the half width of the G band of the gas
なお、ガス拡散炭素材料６２ａのＧバンドの半値幅を上記範囲内に調整する方法としては、例えば、ガス拡散炭素材料６２ａの原料となる炭素材料を黒鉛化処理する（すなわち、１６００℃以上の高温環境に曝す）処理が挙げられる。炭素材料を黒鉛化処理することで、炭素材料を構成するグラフェンが大きく成長する。この結果、炭素材料のＧバンドの半値幅が上述した範囲内の値となりうる。黒鉛化処理の加熱処理は、好ましくは、１８００〜２４００℃である。加熱温度が１６００℃以下となる場合、グラフェンの成長が少なく、エッジ炭素が多くなる。この結果、Ｇバンドの半値幅が６５ｃｍ−１を超えることが多くなる。一方、Ｇバンドの半値幅が２４００℃を超える場合、グラフェンが過剰に成長し、エッジ炭素が少なくなりすぎる可能性がある。この場合、必要な官能基量が確保できず、必要な親水性を得ることが難しくなる。なお、黒鉛化処理によって、親水性が低下した場合、親水化処理を行えば良い。親水化処理の種類は特に制限されず、炭素材料の親水性を高める処理であればどのような処理であってもよい。親水化処理の例としては、炭素材料を加熱した硝酸水溶液内に浸漬させる処理等が挙げられる。なお、親水化処理によって親水性が過剰となった場合、黒鉛化処理を再度行えば良い。すなわち、黒鉛化処理及び親水化処理を交互に行うことで、Ｇバンドの半値幅と親水性の両方を所望の範囲にすることができる。なお、２回目以降の黒鉛化処理では、加熱温度を１６００℃以下としてもよい。また、黒鉛化処理によって、Ｇバンドの半値幅が小さくなりすぎた場合、賦活処理を行えば良い。賦活処理の種類は特に制限されず、炭素材料の分子構造に欠陥を与える処理であればどのような処理であってもよい。賦活処理の例としては、炭素材料を酸素、空気、水蒸気、二酸化炭素などのガス、もしくはこれらのガスを含んだ不活性ガスを流通させた環境下で加熱する処理等が挙げられる。なお、賦活処理によってＧバンドの半値幅が大きくなりすぎた場合、黒鉛化処理を再度行えば良い。すなわち、黒鉛化処理及び賦活処理を交互に行うことで、Ｇバンドの半値幅を所望の値とすることができる。なお、２回目以降の黒鉛化処理では、加熱温度を１６００℃以下としてもよい。
In addition, as a method of adjusting the half band width of the G band of the gas
（２−３−３．立体構造）
ガス拡散炭素材料６２ａとして、ＤＢＰ吸油量Ｘ（ｍｌ／１００ｇ）とＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴ（ｍ２／ｇ）との比Ｘ／ＳＢＥＴが０．２超である炭素材料を用いると、ガス拡散経路が確保しやすくなり、高性能な触媒層６０を得ることができる。ガス拡散炭素材料６２ａのＸ／ＳＢＥＴが０．２未満となる場合、ガス拡散経路としての空間が貧弱になり、安定して触媒層６０の性能を引き出すことが難しくなる場合がある。ガス拡散炭素材料６２ａのＸ／ＳＢＥＴが３．０超となる場合、ガス拡散凝集相６２の機械的強度が低下する場合がある。この場合、ガス拡散凝集相６２を電池に組み込んで使用した場合にガス拡散炭素材料６２ａの立体構造が壊れ、期待した電池性能が得られない場合がある。
(2-3-3. Three-dimensional structure)
When a carbon material having a ratio X / S BET of DBP oil absorption X (ml / 100 g) and BET specific surface area S BET (m 2 / g) of more than 0.2 is used as the gas
（２−３−４．親水性）
さらに、ガス拡散炭素材料６２ａは、ある程度の親水性を有する。具体的には、ガス拡散炭素材料６２ａの２５℃、相対圧０．１の水蒸気吸着量（Ｙ）は、５ｍｌ／ｇ未満であることが好ましい。水蒸気吸着量は、好ましくは２ｍｌ／ｇ未満、より好ましくは１．５ｍｌ／ｇ未満である。２５℃、相対圧０．１での水分子は、優先的に吸着しやすい官能基などへ吸着すると推測される。したがって、２５℃、相対圧０．１の水蒸気吸着量は、吸着しやすい官能基の数、すなわち、エッジ炭素に形成される官能基の数を反映した値になると推定される。ガス拡散炭素材料６２ａの２５℃、相対圧０．１の水蒸気吸着量が５ｍｌ／ｇ以上となる場合、特に高加湿高負荷条件下（あるいは、低加湿高負荷条件下）でフラッディングが発生しやすくなる可能性がある。
(2-3-4. Hydrophilicity)
Furthermore, the gas
２５℃、相対圧０．１の水蒸気吸着量は、２５℃の環境に置かれた炭素材料１ｇ当りに吸着した水蒸気量を標準状態の水蒸気体積に換算することで得られる。２５℃、相対圧０．１の水蒸気吸着量の測定は、市販の水蒸気吸着量測定装置を用いて測定することができる。 The amount of water vapor adsorbed at 25 ° C. and a relative pressure of 0.1 can be obtained by converting the amount of water adsorbed per 1 g of the carbon material placed in an environment at 25 ° C. into the water vapor volume in the standard state. The measurement of the water vapor adsorption amount at 25 ° C. and a relative pressure of 0.1 can be performed using a commercially available water vapor adsorption amount measuring device.
さらに、ガス拡散炭素材料６２ａのＢＥＴ比表面積は、１００ｍ２／ｇ超１２００ｍ２／ｇ未満、好ましくは２００ｍ２／ｇ超１０００ｍ２／ｇ未満である。ガス拡散炭素材料６２ａのＢＥＴ比表面積が１００ｍ２／ｇ以下となる場合、ガス拡散炭素材料６２ａのミクロ孔が少なくなる傾向があり、所望の親水性が得られない可能性がある。この場合、低加湿条件下で燃料電池１の性能（特に、セル電圧）が低下する可能性がある。ガス拡散炭素材料６２ａのＢＥＴ比表面積が１２００ｍ２／ｇ以上となる場合、エッジ炭素の量が多くなる傾向にあり、燃料電池１の発電中に親水性が増加する問題が無視できなくなる。
Further, BET specific surface area of the gas-diffusing
本発明のポイントの一つは、ガス拡散炭素材料４２がある程度の親水性、すなわち、ガス拡散炭素材料４２が有するミクロ孔内に水を蓄えることができることである。その一方で、ガス拡散炭素材料６２ａの粒子間の隙間（メソ孔、マクロ孔等）には水が溜まりにくい。
One of the points of the present invention is that the gas diffusion carbon material 42 has a certain degree of hydrophilicity, that is, water can be stored in the micropores of the gas diffusion carbon material 42. On the other hand, it is difficult for water to collect in the gaps (mesopores, macropores, etc.) between the particles of the gas
したがって、ガス拡散炭素材料６２ａは、ミクロ孔内に水を保持することができる。すなわち、ガス拡散炭素材料６２ａは、低加湿低負荷条件下で燃料電池１を駆動した場合に、ミクロ孔内に水を保持することができる。したがって、本実施形態では、低加湿低負荷条件下で燃料電池１を駆動した場合であっても、電解質材料４２ｃの湿潤状態を維持することができる。さらに、ガス拡散炭素材料６２ａは、ミクロ孔内に水を保持できる程度の親水性を有しているので、燃料電池１を高加湿高負荷条件下で駆動した場合であっても、ガス拡散炭素材料６２ａの粒子間の隙間は水で閉塞されにくい。すなわち、この点でもフラッディングは生じにくい。
Therefore, the gas
本発明者は、ガス拡散炭素材料６２ａの２５℃、相対圧０．１の水蒸気吸着量（Ｙ）とＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴとの比Ｙ／ＳＢＥＴが０．０００２超０．００５未満となり、かつ、窒素吸着等温線のｔプロット解析で評価されるミクロ孔表面積が５０ｍ２／ｇ超８００ｍ２／ｇ未満となる場合に、上記の要件が満たされることを見出した。Ｙ／ＳＢＥＴの好ましい範囲は、０．０００２超０．００１未満である。さらに好ましい範囲は、０．０００２超０．０００５未満である。
The inventor has a ratio Y / S BET between the water vapor adsorption amount (Y) of the gas
上述したように、２５℃、相対圧０．１の水蒸気吸着量は、エッジ炭素に形成される官能基の数を反映した値になると推定される。したがって、したがって、比Ｙ／ＳＢＥＴは、ガス拡散炭素材料６２ａの単位表面積当たりの当該官能基の数（官能基密度）に相当する値であると推定される。
As described above, the water vapor adsorption amount at 25 ° C. and relative pressure 0.1 is estimated to be a value reflecting the number of functional groups formed on the edge carbon. Therefore, the ratio Y / S BET is estimated to be a value corresponding to the number of functional groups per unit surface area (functional group density) of the gas
Ｙ／ＳＢＥＴが０．０００２以下となる場合、低加湿条件下（特に、低加湿低負荷条件下）での燃料電池１の性能（特にセル電圧）が低下する可能性がある。Ｙ／ＳＢＥＴが０．０００２以下となる場合、官能基密度が少なくなりすぎてガス拡散炭素材料６２ａの表面が撥水性の高い表面になる。このため、ガス拡散炭素材料６２ａのミクロ孔自体に水を蓄えられなくなると推定される。
When Y / S BET is 0.0002 or less, the performance (particularly cell voltage) of the fuel cell 1 under low humidification conditions (particularly under low humidification low load conditions) may be reduced. When Y / S BET is 0.0002 or less, the functional group density becomes too low and the surface of the gas
Ｙ／ＳＢＥＴが０．００５以上となる場合、高加湿条件下（特に、高加湿高負荷条件下）、あるいは低加湿高負荷条件下での燃料電池１の性能（特に、セル電圧）が低下する可能性がある。Ｙ／ＳＢＥＴが０．００５以上となる場合、ガス拡散炭素材料６２ａの官能基密度が多くなりすぎて、ガス拡散炭素材料６２ａの粒子間隙にも水が蓄えられる。このため、これらの水がガス拡散を阻害していると推定される。
When Y / S BET is 0.005 or more, the performance (particularly cell voltage) of the fuel cell 1 under high humidification conditions (especially under high humidification and high load conditions) or under low humidification and high load conditions decreases. there's a possibility that. When Y / S BET is 0.005 or more, the functional group density of the gas
したがって、Ｙ／ＳＢＥＴが０．０００２超０．００５未満となる場合、加湿条件及び負荷条件（すなわち、発電条件）にかかわらず、燃料電池１の性能（特に、セル電圧）の低下を抑制することができる。すなわち、Ｙ／ＳＢＥＴがこの範囲内の値となる場合、燃料電池１の駆動中にガス拡散炭素材料６２ａのミクロ孔内に水を保持することができる。このため、低加湿条件下（特に、低加湿低負荷条件下）で燃料電池１を駆動する際に、触媒層６０の乾燥を防ぐことができる。その一方、ガス拡散炭素材料６２ａの粒子間隙には水が蓄えられないので、ガス拡散経路を確保することができる。
Therefore, when Y / S BET is more than 0.0002 and less than 0.005, a decrease in performance (particularly cell voltage) of the fuel cell 1 is suppressed regardless of the humidification condition and the load condition (that is, the power generation condition). be able to. That is, when Y / S BET is a value within this range, water can be retained in the micropores of the gas
なお、Ｙ／ＳＢＥＴを調整する方法は特に制限されないが、一例として上述した黒鉛化処理が挙げられる。上述したように、黒鉛化処理によってエッジ炭素の数を制限することができる。そして、２５℃、相対圧０．１の水蒸気吸着量は、エッジ炭素に形成される官能基の数を反映した値となる。したがって、黒鉛化処理によって、Ｙ／ＳＢＥＴを調整することができる。なお、黒鉛化処理を進めすぎてＹ／ＳＢＥＴの値が小さくなりすぎた場合、親水化処理を行えば良い。親水化処理の種類は特に制限されず、炭素材料の親水性を高める処理であればどのような処理であってもよい。親水化処理の例としては、炭素材料を加熱した硝酸水溶液内に浸漬させる処理等が挙げられる。なお、親水化処理によってＹ／ＳＢＥＴの値が大きくなりすぎた場合、黒鉛化処理を再度行えば良い。すなわち、黒鉛化処理及び親水化処理を交互に行うことで、Ｙ／ＳＢＥＴの値を所望の値とすることができる。なお、２回目以降の黒鉛化処理では、加熱温度を１６００℃以下としてもよい。 The method for adjusting Y / S BET is not particularly limited, and the graphitization treatment described above is an example. As described above, the number of edge carbons can be limited by the graphitization treatment. The water vapor adsorption amount at 25 ° C. and relative pressure 0.1 is a value reflecting the number of functional groups formed on the edge carbon. Therefore, Y / S BET can be adjusted by graphitization. If the graphitization process is advanced too much and the Y / S BET value becomes too small, a hydrophilic process may be performed. The type of the hydrophilic treatment is not particularly limited, and any treatment may be used as long as the treatment improves the hydrophilicity of the carbon material. Examples of the hydrophilization treatment include a treatment in which a carbon material is immersed in a heated nitric acid aqueous solution. If the Y / S BET value becomes too large due to the hydrophilic treatment, the graphitization treatment may be performed again. That is, the value of Y / S BET can be set to a desired value by alternately performing the graphitization treatment and the hydrophilic treatment. In the second and subsequent graphitization treatments, the heating temperature may be 1600 ° C. or lower.
上述したように、ガス拡散炭素材料６２ａ内で水を保持する主体はミクロ孔である。したがって、ガス拡散炭素材料６２ａに適切にミクロ孔が形成されている必要がある。すなわち、Ｙ／ＳＢＥＴが、０．０００２超０．００５未満であっても、窒素吸着等温線のｔプロット解析によって得られるミクロ孔表面積が５０ｍ２／ｇ超８００ｍ２／ｇ未満の範囲から外れると本発明の目的を達成する燃料電池を得ることはできない。
As described above, the main body that holds water in the gas
ミクロ孔表面積が５０ｍ２／ｇ以下となる場合、水を蓄えられるミクロ孔の容積が少なくなりすぎて、低加湿条件下（特に、低加湿低負荷条件下）で燃料電池１の性能が低下する可能性がある。一方、ミクロ孔表面積が８００ｍ２／ｇ以上となる場合、ガス拡散炭素材料６２ａの粒子間隙に水がたまりやすくなると推定され、高加湿条件下（特に、高加湿高負荷条件下）で燃料電池１の性能（特に、セル電圧）が低下する可能性がある。
When the micropore surface area is 50 m 2 / g or less, the volume of the micropores capable of storing water becomes too small, and the performance of the fuel cell 1 is deteriorated under low humidification conditions (particularly under low humidification and low load conditions). there is a possibility. On the other hand, when the micropore surface area is 800 m 2 / g or more, it is estimated that water easily collects in the particle gaps of the gas
ここでｔプロット解析は、窒素ガスの液体窒素温度での窒素吸着測定によって得られる窒素吸着等温線の解析評価法の一種である。すなわち、ｔプロット解析は、測定試料と同種の材料であって、ミクロ孔が存在しない標準物質の窒素吸着等温線を基準にして、測定試料の窒素吸着等温線の直線性からのずれを解析する比較プロットの一種である（日本化学会編 コロイド化学Ｉ（株）東京化学同人１９９５年発行）。 Here, the t-plot analysis is a kind of analysis and evaluation method of nitrogen adsorption isotherm obtained by nitrogen adsorption measurement at a liquid nitrogen temperature of nitrogen gas. That is, in the t plot analysis, a deviation from the linearity of the nitrogen adsorption isotherm of the measurement sample is analyzed with reference to the nitrogen adsorption isotherm of a standard material that is the same material as the measurement sample and does not have micropores. This is a kind of comparative plot (Chemical Society of Japan, Colloid Chemistry I, Tokyo Chemical Dojin, 1995).
本実施形態では、ミクロ孔とは、直径２ｎｍ以下の孔（ＩＵＰＡＣの分類に従う）として定義される。そして、ミクロ孔表面積は、ｔプロット解析では、測定試料の全表面積と外部表面積の差として得られる。ミクロ孔を有する測定試料のｔプロット解析では、以下の傾向が見られる。すなわち、ごく低圧では、窒素ガスは、ミクロ孔の表面を含んだ測定試料の全表面（すなわち、ミクロ孔の表面、及びミクロ孔以外の外部表面）に吸着する。このため、ｔ（すなわち、吸着厚み）の小さい領域では吸着量がミクロ孔を持たない標準物質に対して上方にずれる。すなわち、ｔプロットの傾きが標準物質に対して大きくなる。この傾きから、測定試料の全表面積が算出される。 In the present embodiment, the micropore is defined as a pore having a diameter of 2 nm or less (according to the IUPAC classification). The micropore surface area is obtained as a difference between the total surface area of the measurement sample and the external surface area in the t plot analysis. In the t plot analysis of the measurement sample having micropores, the following tendency is observed. That is, at an extremely low pressure, the nitrogen gas is adsorbed on the entire surface of the measurement sample including the micropore surface (that is, the surface of the micropore and the external surface other than the micropore). For this reason, in the region where t (that is, the adsorption thickness) is small, the adsorption amount is shifted upward with respect to the standard material having no micropores. That is, the slope of the t plot becomes larger than that of the standard material. From this slope, the total surface area of the measurement sample is calculated.
そして、ミクロ孔のポアフィリングが終了すると、窒素ガスの吸着はミクロ孔以外の外部表面に対してのみ進行する。したがって、吸着厚みの大きな領域ではｔプロットの傾きが小さくなる。この傾きから、測定試料の外部表面積（測定試料のミクロ孔を除いた外部表面の表面積）が算出される。そのため、ミクロ孔を有する測定試料のｔプロットは、上に凸の形状となる。一方、測定試料にミクロ孔が無い場合は、ｔプロットは、原点を通る一本の直線となる。図３に一例を示す。図３の横軸は窒素ガスの吸着厚み（ｎｍ）を示し、縦軸は窒素ガスの吸着量（ｍｏｌｇ−１やｃｍ３（ＳＴＰ）ｇ−１など）を示す。ｔプロットＬは上に凸の形状となっており、傾きの大きなｔプロットＬ１と、傾きの小さいｔプロットＬ２とに区分される。ｔプロットＬ１は、ミクロ孔への吸着を反映したグラフとなっている。一方、ｔプロットＬ２は、窒素ガスのミクロ孔以外の外部表面への吸着を反映したグラフとなっている。したがって、ｔプロットＬ２の傾きから、測定試料の外部表面積が求まり、窒素吸着等温線Ｌ１の傾きから、測定試料の全表面積が求まる。そして、これらの差からミクロ孔の表面積が求まる。なお、ｔプロットＬ２の切片（Ｙ）から、ミクロ孔の容積も求まる。 When the pore filling of the micropores is completed, the adsorption of nitrogen gas proceeds only to the external surface other than the micropores. Therefore, the slope of the t plot is small in the region where the adsorption thickness is large. From this inclination, the external surface area of the measurement sample (the surface area of the external surface excluding the micropores of the measurement sample) is calculated. Therefore, the t plot of the measurement sample having micropores has an upwardly convex shape. On the other hand, when the measurement sample does not have micropores, the t plot is a straight line passing through the origin. An example is shown in FIG. The horizontal axis of FIG. 3 indicates the nitrogen gas adsorption thickness (nm), and the vertical axis indicates the nitrogen gas adsorption amount (such as molg −1 or cm 3 (STP) g −1 ). The t plot L has an upwardly convex shape, and is divided into a t plot L1 having a large inclination and a t plot L2 having a small inclination. The t plot L1 is a graph reflecting the adsorption to the micropores. On the other hand, the t plot L2 is a graph reflecting the adsorption of nitrogen gas to the external surface other than the micropores. Therefore, the external surface area of the measurement sample is obtained from the slope of the t plot L2, and the total surface area of the measurement sample is obtained from the slope of the nitrogen adsorption isotherm L1. And the surface area of a micropore is calculated | required from these differences. Note that the volume of the micropore is also obtained from the intercept (Y) of the t plot L2.
ところで、本発明者らが本発明の検討を進める過程で、上述した黒鉛化処理を行った測定試料を準備した。そして、本発明者は、一般的に公開されている標準物質の窒素吸着等温線を用いて測定試料のｔプロット解析を試みた。この結果、測定試料の窒素吸着等温線が下に凸の形状になる場合があるという問題が生じた。この場合、測定試料が本実施形態のガス拡散炭素材料６２ａの条件を満たすかどうかを判定できない。
By the way, in the process in which the present inventors proceed to study the present invention, a measurement sample subjected to the above graphitization treatment was prepared. Then, the present inventor attempted t-plot analysis of the measurement sample by using a nitrogen adsorption isotherm of a standard material that has been publicly disclosed. As a result, there arises a problem that the nitrogen adsorption isotherm of the measurement sample may have a downwardly convex shape. In this case, it cannot be determined whether the measurement sample satisfies the conditions of the gas
本発明者は、この原因は、一般に公開されている炭素材料の標準物質には、本実施形態で使用されるガス拡散炭素材料６２ａよりも多くの微細なミクロ孔が存在することであると推定した。そして、本発明者は、測定試料（あるいは測定試料と同種の試料）を不活性雰囲気下、２６００℃以上の温度で熱処理することによってミクロ孔を極力少なくした炭素材料を作製し、これを標準物質とした。ここで、同種の試料とは、測定試料と同様の物性を示す材料を意味する。同様の試料は、例えば炭素材料であれば、炭素材料であり、より好ましくは、炭素材料の種類を同一にすることである。すなわち、カーボンブラックであればカーボンブラック、活性炭であれば活性炭である。さらに好ましくは、銘柄、ロットまで同一にすることである。これにより、本発明者は、上記の問題を解決した。すなわち、この標準物質を用いて上述した測定試料のｔプロット解析を行ったところ、上に凸の窒素吸着等温線を得ることに成功した。従って、ガス拡散炭素材料６２ａとして使用可能な炭素材料を判別するためのｔプロット解析では、まず、測定試料を不活性雰囲気下、２６００℃以上の温度で熱処理することで標準物質を作製する。そして、この標準物質を用いて、ｔプロット解析を行えば良い。このような標準物質では、ミクロ孔は、無視できる程度に少なくなる。このため、ｔプロット解析を正しく行うことができる。なお、熱処理の時間は特に制限されない。熱処理の時間が長いほどミクロ孔の数が少なくなるので、所望の窒素吸着等温線が得られるようになるまで、熱処理を行えば良い。
The present inventor presumes that this is caused by the fact that there are more fine micropores than the gas
なお、ガス拡散炭素材料６２ａのｔプロット解析で得られる外部表面積は、５０ｍ２／ｇ超４００ｍ２／ｇ未満であることが好ましい。外部表面積が５０ｍ２／ｇ以下となる場合、ガス拡散炭素材料６２ａにミクロ孔があったとしても、ガス拡散炭素材料６２ａは非常に少ない量の水しか保持できなくなる。このため、低加湿条件下（特に、低加湿低負荷条件下）で燃料電池１の性能が低下する可能性がある。外部表面積が４００ｍ２／ｇ以上となる場合、ガス拡散炭素材料６２ａ自体の機械的強度が不足する場合が多くなる。このため、燃料電池１のセルを組みつけた際にガス拡散炭素材料６２ａが粉砕される可能性がある。この結果、十分なガス拡散経路が得られない可能性、あるいは、長期の使用でガスの拡散性が悪くなる可能性がある。
The external surface area obtained by the t plot analysis of the gas-diffusing
＜３．アノードの構成＞
アノードとなる触媒層５０の構成は特に制限されない。すなわち、触媒層５０の構成は、従来のアノードと同様の構成であってもよいし、触媒層６０と同様の構成であってもよいし、触媒層６０よりもさらに親水性が高い構成であってもよい。
<3. Structure of anode>
The configuration of the
＜４．燃料電池の製造方法＞
（４−１．触媒担体炭素材料及びガス拡散炭素材料の製造方法）
次に、燃料電池１の製造方法の一例について説明する。まず、触媒担体炭素材料６１ｂ及びガス拡散炭素材料６２ａの製造方法について説明する。まず、出発物質となる炭素材料を準備する。そして、炭素材料に黒鉛化処理を行う。そして、黒鉛化処理後の炭素材料について、上記の各パラメータを測定する。すなわち、触媒担体炭素材料６１ｂを作製する場合であれば、炭素材料のＧバンドの半値幅、Ｘ／ＳＢＥＴを測定する。そして、これらの値が上述した範囲内の値となる炭素材料を触媒担体炭素材料６１ｂとして使用する。なお、黒鉛化処理によって、Ｇバンドの半値幅及びＢＥＴ比表面積は低下する傾向にある。したがって、黒鉛化処理及び賦活処理を交互に行うことで、炭素材料のＧバンドの半値幅、ＢＥＴ比表面積、Ｘ／ＳＢＥＴを上述した範囲内の値に調整してもよい。ついで、触媒担体炭素材料６１ｂに触媒成分６１ａを担持させることで、触媒担持粒子を作製する。この方法は特に制限されず、炭素材料に触媒成分を担持される方法であればどのような方法であっても良い。
<4. Manufacturing method of fuel cell>
(4-1. Method for producing catalyst carrier carbon material and gas diffusion carbon material)
Next, an example of a method for manufacturing the fuel cell 1 will be described. First, the manufacturing method of the catalyst
また、ガス拡散炭素材料６２ａを作製する場合であれば、炭素材料のＧバンドの半値幅、Ｘ／ＳＢＥＴ、Ｙ／ＳＢＥＴ、ミクロ孔表面積を測定する。ミクロ孔表面積は、ｔプロット解析により評価する。また、ｔプロット解析を行うに際しては、出発物質を不活性雰囲気下、２６００℃以上の温度で加熱することで標準物質を作製する。そして、この標準物質を用いてｔプロット解析を行う。そして、これらの値が上述した範囲内の値となる炭素材料をガス拡散炭素材料４２ｂとして使用する。なお、黒鉛化処理によって、Ｇバンドの半値幅、ＢＥＴ比表面積、水蒸気吸着量、ミクロ孔表面積は低下する傾向にある。したがって、黒鉛化処理、賦活処理及び親水化処理を交互に行うことで、炭素材料のＧバンドの半値幅、Ｘ／ＳＢＥＴ、Ｙ／ＳＢＥＴ、ミクロ孔表面積を上述した範囲内の値に調整してもよい。
In the case of producing the gas
（４−２．触媒層の作製方法）
ついで、触媒層５０、６０をガス拡散層３０、４０上に形成する。なお、ここでは、触媒層６０は触媒層５０と同じ構成を有するものとする。触媒層の作製方法としては、例えば以下の２つの方法が挙げられる。第１の方法では、まず、触媒担持粒子と、電解質材料６１ｃとを、電解質材料６１ｃに対する良溶媒中で粉砕混合する。ついで、粉砕後の溶液に電解質材料６１ｃに対する貧溶媒を加える。これにより、Ａ液を得る。Ａ液内では、触媒凝集相６１の元となる凝集体が形成し、Ａ液内で分散されている。一方、ガス拡散炭素材料６２ａを、電解質材料に対する貧溶媒中で粉砕する。これにより、Ｂ液を得る。Ｂ液内では、ガス拡散凝集相６２の元となる凝集体が形成し、Ｂ液内で分散されている。ついで、Ａ液とＢ液を混合することで、塗工液となるＣ液を得る。ついで、塗工液をガス拡散層３０，４０上に塗工し、乾燥することで、触媒層５０、６０をガス拡散層３０、４０上に形成する。
(4-2. Preparation method of catalyst layer)
Next, the catalyst layers 50 and 60 are formed on the gas diffusion layers 30 and 40. Here, the
触媒担持粒子及び電解質材料６１ｃを、電解質材料６１ｃに対する良溶媒中で粉砕混合すると、触媒担持粒子が微細な凝集体に粉砕され、その表面近傍に電解質材料６１ｃが溶解して存在している状態になる。これに電解質材料６１ｃに対する貧溶媒を加えると、電解質材料６１ｃが析出する。そして、触媒担持粒子及び電解質材料６１ｃが凝集を起こし、電解質材料６１ｃが触媒担持粒子に固定される。更に、この溶液に微細なガス拡散炭素材料６２ａが添加される。電解質材料６１ｃは触媒担持粒子に固定されているため、ガス拡散炭素材料６２ａの表面は、電解質材料６１ｃによって覆われ難い。したがって、ガス拡散炭素材料６２ａの表面が本来持ち合わせている表面性状を活かすことができる。すなわち、上記の製造方法によれば、塗工液中に触媒凝集相６１とガス拡散凝集相６２との２つの凝集相が形成される。そして、触媒凝集相６１が連続体で、ガス拡散凝集相６２が触媒凝集相６１中に分散する。特に、表面の水和性を制御したガス拡散炭素材料６２ａを使用する場合、この方法は有効である。
When the catalyst-carrying particles and the
第２の方法では、まず、触媒担持粒子と、微量の電解質材料６１ｃとを、電解質材料６１ｃに対する良溶媒中で粉砕混合する。その後、溶液を乾燥することで固化物を得る。ついで、固化物を電解質材料６１ｃに対する貧溶媒中で粉砕した後、懸濁液に電解質材料６１ｃの溶液（電解質材料６１ｃを良溶媒に溶解したもの）を滴下することで、Ａ液を得る。Ａ液内では、触媒凝集相６１の元となる凝集体が形成し、Ａ液内で分散されている。一方、ガス拡散炭素材料６２ａを、電解質材料に対する貧溶媒中で粉砕する。これにより、Ｂ液を得る。Ｂ液内では、ガス拡散凝集相６２の元となる凝集体が形成し、Ｂ液内で分散されている。ついで、Ａ液とＢ液を混合することで、塗工液となるＣ液を得る。ついで、塗工液をガス拡散層３０，４０上に塗工し、乾燥することで、触媒層５０、６０をガス拡散層３０、４０上に形成する。
In the second method, first, catalyst-carrying particles and a small amount of
触媒担持粒子を微量の電解質材料６１ｃと共に電解質材料の良溶媒中で粉砕混合した後に乾燥すると、微量の電解質材料６１ｃが触媒担持粒子の表面に膜状に固定される。そして、固化物（微量の電解質材料６１ｃが固定された触媒担持粒子の凝集体）を、電解質材料６１ｃに対する貧溶媒中で粉砕すると、電解質材料６１ｃは、触媒担持粒子に固定されたまま微粒化する。更に、触媒担持粒子の懸濁液に、必要十分な電解質溶液を滴下すると、電解質材料６１ｃが析出する。そして、電解質材料６１ｃが僅かに固定された触媒担持粒子と、析出した電解質材料６１ｃとが凝集した分散液、すなわち、Ａ液が生成される。そして、Ａ液にガス拡散炭素材料６２ａが添加される。第２の方法では、第１の方法と同様に、電解質材料６１ｃが触媒担持粒子の表面に固定又は凝集しているため、ガス拡散炭素材料６２ａの表面が電解質材料６１ｃによって覆われ難い。したがって、ガス拡散炭素材料６２ａの表面が本来持ち合わせている表面性状を活かすことができる。すなわち、上記の製造方法によれば、塗工液中に触媒凝集相６１とガス拡散凝集相６２との２つの凝集相が形成される。そして、触媒凝集相６１が連続体で、ガス拡散凝集相６２が触媒凝集相６１中に分散する。特に、表面の水和性を制御したガス拡散炭素材料６２ａを使用する場合、この方法は有効である。
When the catalyst-carrying particles are pulverized and mixed with a small amount of the
ここで、電解質材料６１ｃに対する良溶媒とは、電解質材料６１ｃを実質的に溶解可能な溶媒を意味する。良溶媒は電解質材料６１ｃの種類や分子量等によって決定される。例えば、電解質材料６１ｃがパーフルオロスルホン酸ポリマーとなる場合、良溶媒としては、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール等が挙げられる。
Here, the good solvent for the
また、電解質材料６１ｃに対する貧溶媒とは、電解質材料６１ｃを実質的に溶解しない溶媒を意味する。貧溶媒は電解質材料６１ｃの種類や分子量等によって決定される。例えば、電解質材料６１ｃがパーフルオロスルホン酸ポリマーとなる場合、貧溶媒としては、ヘキサン、トルエン、ベンゼン、酢酸エチル、酢酸ブチル等が挙げられる。
Further, the poor solvent for the
また、触媒担持粒子を貧溶媒中で粉砕する方法としては、上記の目的を達成できるのであれば特に制限されない。このような方法としては、例えば、超音波を利用する方法、ボールミルやガラスビーズ等を用いて機械的に粉砕する方法等が挙げられる。 Further, the method for pulverizing the catalyst-supported particles in a poor solvent is not particularly limited as long as the above object can be achieved. Examples of such a method include a method using ultrasonic waves and a method of mechanically pulverizing using a ball mill, glass beads, or the like.
また、塗工液をガス拡散層３０、４０上に塗工する方法は特に問われない。この方法としては、例えば、刷毛塗り、スプレー、ロールコーター、インクジェット、スクリーンプリント等の方法が挙げられる。なお、塗工液を何らかの基材（例えば、ポリテトラフルオロエチレン基材）等に塗工、乾燥することで基材上に触媒層５０、６０を形成してもよい。この場合、触媒層５０、６０にガス拡散層３０、４０をホットプレス等で圧着すればよい。 Moreover, the method in particular of applying a coating liquid on the gas diffusion layers 30 and 40 is not ask | required. Examples of this method include methods such as brush coating, spraying, roll coater, inkjet, and screen printing. In addition, you may form the catalyst layers 50 and 60 on a base material by applying a coating liquid to a certain base material (for example, polytetrafluoroethylene base material) etc., and drying. In this case, the gas diffusion layers 30 and 40 may be bonded to the catalyst layers 50 and 60 by hot pressing or the like.
（４−３．セルの作製方法）
その後は、従来と同様の工程により、セルを作製し、所望の数のセルをスタックすることで、燃料電池１を作製する。概略的には以下の通りである。すなわち、ガス拡散層３０、４０と触媒層５０、６０との複合体を電解質膜７０に圧着することで、ＭＥＡ（膜電極複合体）を作製する。ついで、ＭＥＡの両側にセパレータ１０、２０を配置することで、セルを作製する。ついで、所望の数のセルをスタックすることで、燃料電池１を作製する。
(4-3. Method for manufacturing cell)
Thereafter, the fuel cell 1 is manufactured by manufacturing cells by stacking a desired number of cells by the same process as the conventional one. The outline is as follows. That is, an MEA (membrane electrode assembly) is manufactured by pressing a composite of the gas diffusion layers 30 and 40 and the catalyst layers 50 and 60 to the
なお、ガス拡散層３０、４０と触媒層５０、６０との複合体を作製する方法と同様の要領で、電解質膜７０と触媒層５０、６０との複合体を作製し、これとガス拡散層３０、４０とを圧着してもよい。
The composite of the
＜５．燃料電池の駆動方法＞
燃料電池１の駆動方法は従来の燃料電池の駆動方法と同様であればよい。ただし、加湿器の性能は、従来よりも低くてもよい。上述したように、本実施形態では、低加湿条件下であっても、少なくとも触媒層６０内のガス拡散炭素材料６２ａは、ミクロ孔内に水を保持することができる。したがって、本実施形態では、触媒層６０内の電解質材料の湿潤状態を維持することができる。したがって、加湿器の性能は、従来よりも低くてもよい。燃料電池が適用されるシステムによっては、加湿器を省略できる場合もありうる。
<5. Driving method of fuel cell>
The driving method of the fuel cell 1 may be the same as the driving method of the conventional fuel cell. However, the performance of the humidifier may be lower than before. As described above, in this embodiment, at least the gas
＜１．炭素材料の物性測定＞
まず、本実施例及び比較例で使用する炭素材料として１０種の炭素材料Ａ〜Ｎを準備した。表１（炭素材料の種類とその物性）に、各種炭素材料の各種物性を示した。なお、これらの炭素材料は、市販の炭素材料をそのまま使用するか、あるいは、市販の炭素材料に黒鉛化処理（または黒鉛化処理と親水化処理と賦活処理とを繰り返す処理）を行うことで得られる。
<1. Measurement of physical properties of carbon materials>
First, ten types of carbon materials A to N were prepared as carbon materials used in the present examples and comparative examples. Various physical properties of various carbon materials are shown in Table 1 (types of carbon materials and their physical properties). These carbon materials can be obtained by using commercially available carbon materials as they are or by subjecting commercially available carbon materials to graphitization treatment (or treatment of repeating graphitization treatment, hydrophilic treatment and activation treatment). It is done.
なお、ラマンスペクトルの測定は、ＮＲＳ−７１００型（日本分光（株）製）を用いた。測定条件は、励起レーザー波長：５３２ｎｍ、レーザーパワー：１００ｍＷ（試料照射パワー：０．１ｍＷ）、顕微配置：Ｂａｃｋｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ、スリット寸法：１００μｍ×１００μｍ、対物レンズ：×１００、スポット径：１μｍ、露光時間：３０ｓｅｃ、観測波数：３２００〜７５０ｃｍ−１、積算回数：２回とした。そして、Ｇバンドと呼ばれる１５５０〜１６５０ｃｍ−１の範囲のピーク強度の半値幅（△Ｇ）を算出した。 For the measurement of Raman spectrum, NRS-7100 type (manufactured by JASCO Corporation) was used. Measurement conditions are: excitation laser wavelength: 532 nm, laser power: 100 mW (sample irradiation power: 0.1 mW), microscopic arrangement: Backscattering, slit size: 100 μm × 100 μm, objective lens: × 100, spot diameter: 1 μm, exposure time: 30 seconds, number of observation waves: 3200 to 750 cm −1 , number of integrations: 2 times. And the half value width ((DELTA) G) of the peak intensity of the range of 1550-1650 cm < -1 > called G band was computed.
ＢＥＴ比表面積は、自動比表面積測定装置（日本ベル製、ＢＥＬＳＯＲＰ３６）を用いて行った。具体的には、自動比表面積測定装置に１２０℃で真空乾燥した測定試料を設置し、窒素ガスを用いて吸着等温線を作製した。そして、ＢＥＴ法に基づきＢＥＴ比表面積（ＳＢＥＴ）を測定した。 The BET specific surface area was measured using an automatic specific surface area measuring apparatus (Nippon Bell, BELSORP36). Specifically, a measurement sample vacuum-dried at 120 ° C. was placed in an automatic specific surface area measurement device, and an adsorption isotherm was prepared using nitrogen gas. The BET specific surface area (S BET ) was measured based on the BET method.
また、ｔプロット解析は、以下の工程で測定した。すなわち、標準物質として、アルゴン気流中２６００℃で２時間熱処理したケッチェンブラックＥＣ６００ＪＤ（ライオン製）を用意した。そして、この標準物質を使用して窒素吸着等温線を作製し、この窒素吸着等温線に基づいて、ｔプロット解析用のグラフを作製した。そして、このグラフに基づいて、測定試料の全表面積、外部表面積を算出し、全表面積から外部表面積を差し引くことにより、ミクロ孔表面積を算出した。 Moreover, t plot analysis was measured in the following steps. That is, as a standard material, Ketjen Black EC600JD (manufactured by Lion) prepared by heat treatment at 2600 ° C. for 2 hours in an argon stream was prepared. And the nitrogen adsorption isotherm was produced using this standard substance, and the graph for t plot analysis was produced based on this nitrogen adsorption isotherm. And based on this graph, the total surface area and the external surface area of the measurement sample were calculated, and the micropore surface area was calculated by subtracting the external surface area from the total surface area.
また、ＤＢＰ吸油量は、単位質量（ここでは１００ｇ）の炭素材料にフタル酸ジブチル（ＤＢＰ）を接触させたときに、炭素材料に吸収されるフタル酸ジブチルの量のことである。ＤＢＰ吸油量は、アブソープトメーター（Ｂｒａｂｅｎｄｅｒ社製）を用いて測定した。具体的には、最大トルクの７０％の時のＤＢＰ添加量を試料１００ｇあたりのＤＢＰ吸油量に換算した値とした。 The DBP oil absorption is the amount of dibutyl phthalate absorbed by the carbon material when the unit mass (here, 100 g) of the carbon material is brought into contact with dibutyl phthalate (DBP). The DBP oil absorption was measured using an absorber meter (manufactured by Brabender). Specifically, the DBP addition amount at 70% of the maximum torque was converted to a DBP oil absorption amount per 100 g of the sample.
また、水蒸気吸着量は、定容量式水蒸気吸着装置（日本ベル製、ＢＥＬＳＯＲＰ１８）を用いて測定した。具体的には、１２０℃、１Ｐａ以下で２時間脱気前処理を行った測定試料を２５℃の恒温中に保持した。ついで、真空状態から、２５℃における水蒸気の飽和蒸気圧までの間、徐々に水蒸気を測定試料に供給することで段階的に相対湿度を変化させた。そして、当該処理後の水蒸気吸着量を測定した。得られた測定結果から吸着等温線を描き、吸着等温線に基づいて、相対圧０．１のときの水蒸気吸着量を読み取った。表１では、読み取った水蒸気量を試料１ｇあたりに吸着した標準状態の水蒸気体積に換算して示した。 Further, the water vapor adsorption amount was measured using a constant capacity water vapor adsorption device (Nippon Bell, BELSORP18). Specifically, the measurement sample subjected to the degassing pretreatment at 120 ° C. and 1 Pa or less for 2 hours was kept in a constant temperature of 25 ° C. Next, the relative humidity was changed stepwise by gradually supplying water vapor to the measurement sample from the vacuum state to the saturated vapor pressure of water vapor at 25 ° C. And the water vapor | steam adsorption amount after the said process was measured. An adsorption isotherm was drawn from the obtained measurement results, and the water vapor adsorption amount at a relative pressure of 0.1 was read based on the adsorption isotherm. In Table 1, the read water vapor amount is shown in terms of the water vapor volume in the standard state adsorbed per 1 g of the sample.
＜２．触媒担持粒子の調製＞
塩化白金酸水溶液中に、触媒担体炭素材料として表１の炭素材料の一種を分散した。ついで、分散液を５０℃に保温し、撹拌しながら分散液に過酸化水素水を加えた。ついで、分散液にＮａ２Ｓ２Ｏ４水溶液を添加することで、触媒前駆体を得た。この触媒前駆体を濾過、水洗、乾燥した後に１００％Ｈ２気流中、３００℃で３時間、還元処理を行った。これにより、触媒担体炭素材料に触媒成分であるＰｔが触媒担持粒子の総質量に対して５０質量％担持された触媒担持粒子を調製した。
<2. Preparation of catalyst-supported particles>
In the chloroplatinic acid aqueous solution, one type of carbon material shown in Table 1 was dispersed as a catalyst support carbon material. Subsequently, the dispersion was kept at 50 ° C., and hydrogen peroxide was added to the dispersion while stirring. Then, the addition of Na 2 S 2 O 4 aqueous dispersion to obtain a catalyst precursor. The catalyst precursor was filtered, washed with water, and dried, and then subjected to reduction treatment in a 100% H 2 stream at 300 ° C. for 3 hours. As a result, catalyst-carrying particles in which 50% by mass of Pt, which is a catalyst component, was supported on the catalyst-carrying carbon material with respect to the total mass of the catalyst-carrying particles were prepared.
＜３．塗工液（触媒インク）の調製＞
調製した触媒担持粒子を容器に取り、これに５質量％ナフィオン溶液（デュポン製ＤＥ５２１）を加えた。ついで、分散液を軽く撹拌した後、超音波を分散液に照射することで、触媒担持粒子を粉砕した。さらに分散液を撹拌しながら分散液に酢酸ブチルを加えた。酢酸ブチルの添加量は、Ｐｔ触媒とナフィオンを合わせた固形分濃度が分散液の総質量に対して２質量％となるように設定した。これにより、上述したＡ液、すなわち、触媒担持粒子とナフィオン（電解質樹脂）とが凝集した触媒インクを調製した。各種材料は特に記述がない限り、触媒担体炭素材料の質量１に対して、ナフィオンが質量２．０の比率で混合した。
<3. Preparation of coating liquid (catalyst ink)>
The prepared catalyst-carrying particles were placed in a container, and a 5% by mass Nafion solution (DuPont DE521) was added thereto. Next, after the dispersion was lightly stirred, the catalyst-carrying particles were pulverized by irradiating the dispersion with ultrasonic waves. Further, butyl acetate was added to the dispersion while stirring the dispersion. The amount of butyl acetate added was set so that the solid content concentration of the Pt catalyst and Nafion was 2% by mass relative to the total mass of the dispersion. As a result, the above-described liquid A, that is, a catalyst ink in which the catalyst-carrying particles and Nafion (electrolyte resin) were aggregated was prepared. Unless otherwise specified, Nafion was mixed in a ratio of 2.0 by mass with respect to 1 by mass of the catalyst-supporting carbon material.
＜４．ガス拡散炭素材料インクの調製＞
容器にガス拡散炭素材料として表１の炭素材料の中から選択した１種をそれぞれ取り、炭素材料の濃度が分散液の総質量に対して２質量％になるように酢酸ブチルを加えた。そして、超音波を分散液に照射することで、ガス拡散炭素材料を粉砕し、ガス拡散炭素材料が凝集した複数種類のガス拡散炭素材料インク（すなわち、上述したＢ液）を調製した。
<4. Preparation of gas diffusion carbon material ink>
One kind selected from the carbon materials in Table 1 was taken as a gas diffusion carbon material in the container, and butyl acetate was added so that the concentration of the carbon material was 2% by mass with respect to the total mass of the dispersion. Then, by irradiating the dispersion with ultrasonic waves, the gas diffusion carbon material was pulverized to prepare a plurality of types of gas diffusion carbon material inks (ie, the above-described B liquid) in which the gas diffusion carbon material was aggregated.
＜５．塗布インクの作成＞
触媒インクとガス拡散炭素材料インクのいずれかとを混合することで、固形分濃度が塗工液の総質量に対して２質量％となる塗布インク（塗工液）を作成した。
<5. Creation of coated ink>
A coating ink (coating liquid) having a solid content concentration of 2% by mass based on the total mass of the coating liquid was prepared by mixing the catalyst ink and any of the gas diffusion carbon material ink.
＜６．触媒層の作製＞
塗布インクをテフロン（登録商標）シートにそれぞれスプレーした後、アルゴン中８０℃で１０分間、続いてアルゴン中１２０℃で６０分間乾燥し、触媒層を作製した。ここで、触媒層の白金目付け量が０．２０ｍｇ／ｃｍ２となるように、スプレー量を調整した。なお、白金目付け量は、以下の工程で確認した。すなわち、作製したテフロンシート上の触媒層を３ｃｍ角の正方形に切り取って、触媒層及びテフロンシートの総質量を測定した。ついで、触媒層をスクレーパーで剥ぎ取った後のテフロンシート質量を測定した。ついで、先の質量との差分から触媒層質量を算出した。ついで、触媒インク中の固形分中の白金が占める割合から白金目付け量を算出した。
<6. Preparation of catalyst layer>
Each of the coated inks was sprayed onto a Teflon (registered trademark) sheet, and then dried in argon at 80 ° C. for 10 minutes, followed by drying in argon at 120 ° C. for 60 minutes to prepare a catalyst layer. Here, the spray amount was adjusted so that the amount of platinum in the catalyst layer was 0.20 mg / cm 2 . The platinum weight per unit area was confirmed by the following steps. That is, the catalyst layer on the produced Teflon sheet was cut into a 3 cm square, and the total mass of the catalyst layer and the Teflon sheet was measured. Next, the mass of the Teflon sheet after the catalyst layer was peeled off with a scraper was measured. Then, the catalyst layer mass was calculated from the difference from the previous mass. Subsequently, the platinum weight per unit area was calculated from the ratio of platinum in the solid content of the catalyst ink.
＜７．ＭＥＡの作製＞
作製した触媒層を用いてＭＥＡ（膜電極複合体）を作製した。具体的には、ナフィオン膜（デュポン社製Ｎ１１２）をカッターナイフで６ｃｍ角の正方形に切り取り、テフロンシート上に塗布された触媒層を、カッターナイフで２．５ｃｍ角の正方形に切り取った。ついで、これらの触媒層をアノードおよびカソードとして、ナフィオン膜の中心部にずれが無いようにはさむことで積層体を作製した。ついで、積層体を１２０℃、１００ｋｇ／ｃｍ２で１０分間プレスした。プレス後の積層体を室温まで冷却した後、アノード、カソード共にテフロンシートのみを注意深くはがした。これにより、アノードおよびカソードの触媒層をナフィオン膜に定着させた。ここで、プレス前の触媒層付テフロンシートの重量とプレス後に積層体からはがしたテフロンシートの重量との差から定着した触媒層の重量を求め、触媒層の組成の質量比より白金目付け量を算出した。この結果、白金目付け量が０．２ｍｇ／ｃｍ２であることを確認した。
<7. Production of MEA>
An MEA (membrane electrode assembly) was produced using the produced catalyst layer. Specifically, a Nafion membrane (N112 manufactured by DuPont) was cut into a 6 cm square using a cutter knife, and the catalyst layer applied on the Teflon sheet was cut into a 2.5 cm square using a cutter knife. Next, a laminate was produced by sandwiching the catalyst layer as an anode and a cathode so that there was no displacement at the center of the Nafion membrane. Next, the laminate was pressed at 120 ° C. and 100 kg / cm 2 for 10 minutes. After the pressed laminate was cooled to room temperature, only the Teflon sheet for both the anode and cathode was carefully peeled off. As a result, the anode and cathode catalyst layers were fixed to the Nafion membrane. Here, the weight of the fixed catalyst layer was determined from the difference between the weight of the Teflon sheet with the catalyst layer before pressing and the weight of the Teflon sheet peeled off from the laminate after pressing, and the amount of platinum per unit area was determined from the mass ratio of the composition of the catalyst layer. Was calculated. As a result, it was confirmed that the amount of platinum is 0.2 mg / cm 2 .
次にガス拡散層として市販のカーボンクロス（Ｅ−ＴＥＫ社製ＬＴ１２００Ｗ）をカッターナイフで２．５ｃｍ角の正方形に切り取った。ついで、切り取ったカーボンクロスを、アノード及びカソード上にずれが無いように積層することで積層体を作製した。ついで、積層体を１２０℃、５０ｋｇ／ｃｍ２で１０分間プレスすることで、ＭＥＡを作成した。 Next, a commercially available carbon cloth (LT 1200W manufactured by E-TEK) as a gas diffusion layer was cut into a 2.5 cm square with a cutter knife. Next, the cut carbon cloth was laminated on the anode and the cathode so as not to be displaced, thereby producing a laminate. Subsequently, MEA was created by pressing a laminated body for 10 minutes at 120 degreeC and 50 kg / cm < 2 >.
＜８．燃料電池性能評価条件＞
作製したＭＥＡをそれぞれセルに組み込み、燃料電池測定装置を用いてセルの性能、すなわち、燃料電池の性能を評価した。具体的には、性能評価を以下の工程で行った。
<8. Fuel cell performance evaluation conditions>
Each of the produced MEAs was incorporated into a cell, and the performance of the cell, that is, the performance of the fuel cell was evaluated using a fuel cell measurement device. Specifically, performance evaluation was performed in the following steps.
まず、「高加湿高負荷」条件下での性能評価を行った。すなわち、カソードに空気、アノードに純水素を、利用率がそれぞれ３０％と６０％となるように供給した。それぞれのガス圧は、セル下流に設けられた背圧弁で圧力調整し、０．１ＭＰａに設定した。また、セル温度は８０℃に設定した。また、燃料電池に供給する空気と純水素を８０℃に保温された蒸留水に通す（すなわち、バブリングを行う）ことで、加湿した。そして、加湿した後のガスをセルに供給した。このような条件でセルにガスを供給した後、１０００ｍＡ／ｃｍ２まで負荷を徐々に増加して１０００ｍＡ／ｃｍ２で負荷を固定した。そして、「高加湿高負荷」条件下での性能として１２０分経過後のセル端子間電圧を評価した。セル端子間電圧が０．６０Ｖ以上であれば評点◎、０．５５Ｖ以上であれば○、０．５５Ｖ未満のときは評点×とした。 First, the performance was evaluated under “high humidification and high load” conditions. That is, air was supplied to the cathode and pure hydrogen was supplied to the anode so that the utilization rates were 30% and 60%, respectively. Each gas pressure was adjusted by a back pressure valve provided downstream of the cell and set to 0.1 MPa. The cell temperature was set to 80 ° C. Further, air and pure hydrogen supplied to the fuel cell were passed through distilled water kept at 80 ° C. (that is, bubbling was performed) to humidify. And the gas after humidification was supplied to the cell. After supplying a gas to the cell under these conditions were fixed load 1000 mA / cm 2 was gradually increased load until 1000 mA / cm 2. And the voltage between cell terminals after 120-minute progress was evaluated as performance on "high humidification high load" conditions. If the voltage between the cell terminals is 0.60 V or more, the rating ◎, if it is 0.55 V or more, ○, and if it is less than 0.55 V, it is rated ×.
次に、「低加湿低負荷」条件下での性能評価を行った。すなわち、カソードに空気、アノードに純水素を、利用率がそれぞれ３０％と６０％となるように供給した。それぞれのガス圧は、セル下流に設けられた背圧弁で圧力調整し、０．１ＭＰａに設定した。また、セル温度は８０℃に設定した。また、燃料電池に供給する空気と純水素を５０℃に保温された蒸留水に通す（すなわち、バブリングを行う）ことで、加湿した。そして、加湿した後のガスをセルに供給した。このような条件でセルにガスを供給した後、２００ｍＡ／ｃｍ２まで負荷を徐々に増加して２００ｍＡ／ｃｍ２で負荷を固定した。そして、「低加湿低負荷」条件下での性能として１２０分経過後のセル端子間電圧を評価した。セル端子間電圧が０．８０Ｖ以上であれば評点◎、０．７５Ｖ以上であれば○、０．７５Ｖ未満のときは評点×とした。 Next, performance evaluation under the conditions of “low humidification and low load” was performed. That is, air was supplied to the cathode and pure hydrogen was supplied to the anode so that the utilization rates were 30% and 60%, respectively. Each gas pressure was adjusted by a back pressure valve provided downstream of the cell and set to 0.1 MPa. The cell temperature was set to 80 ° C. Further, air and pure hydrogen supplied to the fuel cell were passed through distilled water kept at 50 ° C. (that is, bubbling was performed) to humidify. And the gas after humidification was supplied to the cell. After supplying a gas to the cell under these conditions it was fixed load 200 mA / cm 2 was gradually increased load until 200 mA / cm 2. And the voltage between cell terminals after 120-minute progress was evaluated as performance on "low humidification low load" conditions. If the voltage between the cell terminals is 0.80 V or more, the rating is ◎, if it is 0.75 V or more, it is ◯, and if it is less than 0.75 V, the rating is x.
次に、「耐久性」の評価を行った。すなわち、カソードにアルゴン、アノードに純水素を常圧で供給した。セル温度は８０℃に設定した。また、燃料電池に供給する空気と純水素を８０℃に保温された蒸留水に通す（すなわち、バブリングを行う）ことで、加湿した。そして、加湿した後のガスをセルに供給した。このような条件でセルにガスを供給した後、セルに接続したポテンショスタットでアノードを基準にカソードの電位を０．６Ｖで１０秒保持、１．２Ｖで１０秒保持を１００回繰り返した。その後、「高加湿高負荷」性能評価と同様の評価基準で「耐久性」を評価した。すなわち、「耐久性」性能として１２０分経過後のセル端子間電圧が、０．５０Ｖ以上であれば○、０．５０Ｖ未満のときは評点×とした。 Next, “durability” was evaluated. That is, argon was supplied to the cathode and pure hydrogen was supplied to the anode at normal pressure. The cell temperature was set at 80 ° C. Further, air and pure hydrogen supplied to the fuel cell were passed through distilled water kept at 80 ° C. (that is, bubbling was performed) to humidify. And the gas after humidification was supplied to the cell. After supplying the gas to the cell under such conditions, the potential of the cathode was held at 0.6 V for 10 seconds and held at 1.2 V for 10 seconds with a potentiostat connected to the cell 100 times. Thereafter, “durability” was evaluated according to the same evaluation criteria as the “high humidification high load” performance evaluation. That is, as the “durability” performance, when the voltage between the cell terminals after 120 minutes passed was 0.50 V or more, it was evaluated as ◯, and when it was less than 0.50 V, it was rated as x.
＜９．性能評価１＞
触媒担体炭素材料としてＢ、Ｄ、またはＨを用い、ガス拡散炭素材料としてＡ、Ｅ、またはＡとＤの混合物を用いた。そして、触媒層中のガス拡散炭素材料含有率（ガス拡散炭素材料）／（触媒担体炭素材料＋導電助剤炭素材料＋電解質樹脂＋ガス拡散炭素材料）を０．０５または０．２となるように調整した触媒層をカソードに用いたときの性能評価を行った。なお、触媒担体炭素材料Ｂを用いるときは導電助剤炭素材料として炭素材料Ｄを触媒担体炭素材料Ｂ１．０質量部に対して０．２質量部加えて、触媒インクを調製した。また、ガス拡散炭素材料にＡとＤの混合物を用いる場合は、ガス拡散炭素材料Ａ１．０質量部に対して、ガス拡散炭素材料Ｂを０．２質量部混合した。
<9. Performance Evaluation 1>
B, D, or H was used as the catalyst support carbon material, and A, E, or a mixture of A and D was used as the gas diffusion carbon material. Then, the gas diffusion carbon material content in the catalyst layer (gas diffusion carbon material) / (catalyst support carbon material + conducting aid carbon material + electrolyte resin + gas diffusion carbon material) is set to 0.05 or 0.2. Performance evaluation was performed when the catalyst layer prepared in the above was used for the cathode. When the catalyst support carbon material B was used, a catalyst ink was prepared by adding 0.2 parts by mass of carbon material D as a conductive assistant carbon material to 1.0 part by mass of catalyst support carbon material B. Moreover, when using the mixture of A and D for gas diffusion carbon material, 0.2 mass part of gas diffusion carbon material B was mixed with respect to 1.0 mass part of gas diffusion carbon material A.
結果を表２に示す。触媒担体炭素材料に炭素材料Ｄ、ガス拡散炭素材料にミクロ孔を持たない炭素材料Ａを用いた比較例１は、低加湿低負荷性能と耐久性が低い結果となった。比較例１の触媒担体炭素材料を親水性の高い炭素材料Ｂに変更した比較例２は、低加湿低負荷性能は改善されたが、耐久性は低いままであった。また、ガス拡散炭素材料に炭素材料Ａと炭素材料Ｄを混合した比較例３と比較例４においても耐久性は低いままであった。また、触媒担体炭素材料に親水性の高い炭素材料Ｂ、ガス拡散炭素材料に炭素材料Ｅを用いた比較例５、６では、触媒層の親水性が高くなりすぎて高加湿高負荷性能が低くなった。 The results are shown in Table 2. Comparative Example 1 using the carbon material D as the catalyst support carbon material and the carbon material A having no micropores as the gas diffusion carbon material resulted in low humidification and low load performance and low durability. In Comparative Example 2 in which the catalyst-supported carbon material of Comparative Example 1 was changed to the highly hydrophilic carbon material B, the low humidification and low load performance was improved, but the durability remained low. Further, in Comparative Examples 3 and 4 in which the carbon material A and the carbon material D were mixed with the gas diffusion carbon material, the durability remained low. Further, in Comparative Examples 5 and 6 in which the carbon material B having high hydrophilicity is used as the catalyst support carbon material and the carbon material E is used as the gas diffusion carbon material, the hydrophilicity of the catalyst layer becomes too high and the high humidification and high load performance is low. became.
触媒担体炭素材料に炭素材料Ｈを用い、ガス拡散炭素材料にミクロ孔を持たない炭素材料Ａを用いた比較例７および８は、触媒層の保水性が足りず低加湿低負荷性能が低い結果となった。 Comparative Examples 7 and 8 using the carbon material H as the catalyst support carbon material and the carbon material A having no micropores as the gas diffusion carbon material have a low moisture content and low load performance due to insufficient water retention of the catalyst layer. It became.
これらに対し、本発明の実施例である実施例１および実施例２は、高加湿高負荷性能、低加湿低負荷性能、耐久性能において、高い性能となった。 On the other hand, Example 1 and Example 2, which are examples of the present invention, showed high performance in high humidification high load performance, low humidification low load performance, and durability performance.
＜１０．性能評価２＞
触媒担体炭素材料を炭素材料Ｋに固定し、ガス拡散炭素材料を炭素材料ＡからＮまで変化させたときの性能評価を行った。本発明の実施例である実施例３〜９は、比較例９〜１５と比較して優れた性能を発揮した。すなわち、Ｇバンドの半値幅、ＢＥＴ比表面積、Ｘ／ＳＢＥＴ、Ｙ／ＳＢＥＴ、ミクロ孔表面積が本発明の範囲内の値となっている場合、セルの特性が向上することが明らかになった。特に、より好ましい範囲であるＹ／ＳＢＥＴが０．０００２〜０．００１、外部表面積が７０〜２５０ｍ２／ｇ、を満足する実施例３、５、６、８は特に優れた性能を発揮した。
<10. Performance Evaluation 2>
Performance evaluation was performed when the catalyst support carbon material was fixed to the carbon material K and the gas diffusion carbon material was changed from the carbon materials A to N. Examples 3 to 9, which are examples of the present invention, exhibited superior performance as compared with Comparative Examples 9 to 15. That is, when the half band width, BET specific surface area, X / S BET , Y / S BET , and micropore surface area of the G band are values within the range of the present invention, it becomes clear that the cell characteristics are improved. It was. In particular, Examples 3, 5, 6, and 8 satisfying Y / S BET of 0.0002 to 0.001 and an external surface area of 70 to 250 m 2 / g, which are more preferable ranges, exhibited particularly excellent performance. .
＜１１．性能評価３＞
触媒担体炭素材料を炭素材料ＡからＮまで変化し、ガス拡散炭素材料を炭素材料Ｋに固定させたときの性能評価を行った。本発明の実施例である実施例１０〜１６は、比較例１６〜２２と比較して優れた性能を発揮した。すなわち、Ｇバンドの半値幅、ＢＥＴ比表面積、Ｘ／ＳＢＥＴが本発明の範囲内の値となっている場合、セルの特性が向上することが明らかになった。
The performance was evaluated when the catalyst support carbon material was changed from carbon materials A to N and the gas diffusion carbon material was fixed to the carbon material K. Examples 10 to 16, which are examples of the present invention, exhibited superior performance as compared with Comparative Examples 16 to 22. That is, it has been clarified that the cell characteristics are improved when the half width of the G band, the BET specific surface area, and the X / S BET are values within the range of the present invention.
＜１２．性能評価４＞
触媒担体炭素材料を炭素材料Ｅ、ガス拡散炭素材料を炭素材料Ｈに固定し、触媒層中の含有率を変化させたときの性能評価を行った。結果を表４に示した。本発明の実施例１７〜２２はすべて優れた性能を発揮した。その中でもガス拡散炭素材料の含有率が０．１から０．２５の実施例１８〜２１は特に優れた性能を発揮した。
The performance was evaluated when the catalyst support carbon material was fixed to the carbon material E and the gas diffusion carbon material was fixed to the carbon material H, and the content in the catalyst layer was changed. The results are shown in Table 4. Examples 17 to 22 of the present invention all exhibited excellent performance. Among them, Examples 18 to 21 having a gas diffusion carbon material content of 0.1 to 0.25 exhibited particularly excellent performance.
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。 The preferred embodiments of the present invention have been described in detail above with reference to the accompanying drawings, but the present invention is not limited to such examples. It is obvious that a person having ordinary knowledge in the technical field to which the present invention pertains can come up with various changes or modifications within the scope of the technical idea described in the claims. Of course, it is understood that these also belong to the technical scope of the present invention.
１ 燃料電池
１０、２０ セパレータ
３０、４０ ガス拡散層
５０、６０ 触媒層
７０ 電解質膜
1
Claims (6)
前記触媒成分を担持しないガス拡散炭素材料が主成分として凝集したガス拡散凝集相と、を含み、
前記触媒凝集相が連続体であって、前記ガス拡散凝集相が前記触媒凝集相内に分散しており、
前記触媒担体炭素材料は、
ラマン分光法により測定されるＧバンドの半値幅が３０ｃｍ−１超６５ｃｍ−１未満であり、
ＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴ（ｍ２／ｇ）が３００ｍ２／ｇ超１０００ｍ２／ｇ未満であり、
ＤＢＰ吸油量Ｘ（ｍＬ／１００ｇ）とＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴ（ｍ２／ｇ）との比Ｘ／ＳＢＥＴが０．１超であり、
前記ガス拡散炭素材料は、
ラマン分光法により測定されるＧバンドの半値幅が３０ｃｍ−１超６５ｃｍ−１未満であり、
ＤＢＰ吸油量Ｘ（ｍＬ／１００ｇ）とＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴ（ｍ２／ｇ）との比Ｘ／ＳＢＥＴが０．２超であり、
２５℃、相対圧０．１の水蒸気吸着量Ｙｍｌ／ｇとＢＥＴ比表面積ＳＢＥＴとの比Ｙ／ＳＢＥＴが０．０００２超０．００５未満であり、
ｔプロット解析で評価されるミクロ孔表面積が５０ｍ２／ｇ超８００ｍ２／ｇ未満であり、
前記ｔプロット解析は、２６００℃以上で熱処理された炭素材料を標準物質として使用して行われることを特徴とする、燃料電池用触媒層。 A catalyst agglomerated phase in which a catalyst component, a catalyst carrier carbon material supporting the catalyst component, and an electrolyte material are agglomerated as main components;
A gas diffusion aggregated phase in which the gas diffusion carbon material not supporting the catalyst component is aggregated as a main component,
The catalyst aggregation phase is a continuum, and the gas diffusion aggregation phase is dispersed within the catalyst aggregation phase;
The catalyst support carbon material is:
Half width of G band as measured by Raman spectroscopy is less than 30 cm -1 super 65cm -1,
BET specific surface area S BET (m 2 / g) is less than 300 meters 2 / g Ultra 1000 m 2 / g,
The ratio X / S BET of DBP oil absorption X (mL / 100 g) and BET specific surface area S BET (m 2 / g) is more than 0.1,
The gas diffusion carbon material is
Half width of G band as measured by Raman spectroscopy is less than 30 cm -1 super 65cm -1,
The ratio X / S BET of DBP oil absorption X (mL / 100 g) and BET specific surface area S BET (m 2 / g) is more than 0.2,
The ratio Y / S BET between the water vapor adsorption amount Yml / g at 25 ° C. and the relative pressure 0.1 and the BET specific surface area S BET is more than 0.0002 and less than 0.005,
micropore surface area is evaluated at t plot analysis is less than 50 m 2 / g Ultra 800 m 2 / g,
The t-plot analysis is performed using a carbon material that has been heat-treated at 2600 ° C. or higher as a standard substance.
6. The fuel cell according to claim 4, wherein the fuel cell is a polymer electrolyte fuel cell.
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|---|---|---|---|
| JP2015200137A Withdrawn JP2017073310A (en) | 2015-10-08 | 2015-10-08 | Catalyst layer for fuel cell, and fuel cell |
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|---|---|
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017130446A (en) * | 2016-01-15 | 2017-07-27 | 新日鐵住金株式会社 | Carbon material for catalyst carrier, catalyst layer for solid polymer type fuel battery and solid polymer type fuel battery |
| JP2020042927A (en) * | 2018-09-07 | 2020-03-19 | 日本製鉄株式会社 | Carbon material for polymer electrolyte fuel cell catalyst carrier, catalyst layer for polymer electrolyte fuel cell and polymer electrolyte fuel cell |
| CN111656584A (en) * | 2018-01-31 | 2020-09-11 | 日立化成株式会社 | Negative electrode active material for lithium ion secondary battery, negative electrode for lithium ion secondary battery, and lithium ion secondary battery |
| EP3882377A1 (en) * | 2020-03-19 | 2021-09-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Electrode catalyst layer for carbon dioxide electrolysis cell, electrolysis cell and carbon dioxide electrolysis apparatus comprising the same |
-
2015
- 2015-10-08 JP JP2015200137A patent/JP2017073310A/en not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017130446A (en) * | 2016-01-15 | 2017-07-27 | 新日鐵住金株式会社 | Carbon material for catalyst carrier, catalyst layer for solid polymer type fuel battery and solid polymer type fuel battery |
| CN111656584A (en) * | 2018-01-31 | 2020-09-11 | 日立化成株式会社 | Negative electrode active material for lithium ion secondary battery, negative electrode for lithium ion secondary battery, and lithium ion secondary battery |
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| JP7110842B2 (en) | 2018-09-07 | 2022-08-02 | 日本製鉄株式会社 | Carbon material for polymer electrolyte fuel cell catalyst carrier, catalyst layer for polymer electrolyte fuel cell fuel cell, and polymer electrolyte fuel cell |
| EP3882377A1 (en) * | 2020-03-19 | 2021-09-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Electrode catalyst layer for carbon dioxide electrolysis cell, electrolysis cell and carbon dioxide electrolysis apparatus comprising the same |
| JP2021147677A (en) * | 2020-03-19 | 2021-09-27 | 株式会社東芝 | Electrode catalyst layer for carbon dioxide electrolysis cell, as well as electrolysis cell and electrolytic device for carbon dioxide electrolysis equipped with the same |
| CN113493917A (en) * | 2020-03-19 | 2021-10-12 | 株式会社东芝 | Electrode catalyst layer for carbon dioxide electrolysis cell, electrolysis cell provided with same, and electrolysis device for carbon dioxide electrolysis |
| JP7198238B2 (en) | 2020-03-19 | 2022-12-28 | 株式会社東芝 | Electrode catalyst layer for carbon dioxide electrolysis cell, and electrolysis cell and electrolysis device for carbon dioxide electrolysis comprising the same |
| CN113493917B (en) * | 2020-03-19 | 2024-04-23 | 株式会社东芝 | Electrode catalyst layer for carbon dioxide electrolytic cell, electrolytic cell provided with same, and electrolytic device for carbon dioxide electrolysis |
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