JP2016202768A - ゴルフボール - Google Patents

Abstract

【課題】ドライバーショットの飛距離が大きいゴルフボールを提供する。
【解決手段】ゴルフボールは、内層と外層とを有する球状コアと、中間層と、カバーとを有し、球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（Ｈ_ｘ＋１）と、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（Ｈ_ｘ−１）との差（Ｈ_ｘ＋１−Ｈ_ｘ−１）がショアＣ硬度で０以上であり、球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）がショアＣ硬度で７０超であり、内層の硬度勾配の角度αが０°以上であり、前記角度αと外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°以上であり、前記中間層の硬度（Ｈｍ）が、ショアＤ硬度で、６５〜８０であり、ゴルフボールの構成部材の中で、中間層が最も高硬度であることを特徴とする。
【選択図】図２

Description

本発明は、ゴルフボールに関する。

ゴルフボールに対するゴルファーの最大の要求は、飛行性能である。ゴルファーは、特に、ドライバーショットにおける飛行性能を重視する。飛行性能は、ゴルフボールの反発性能と相関する。反発性能に優れたゴルフボールが打撃されると、速い速度で飛行し、大きな飛距離が達成される。

大きな飛距離が達成されるには、適度な弾道高さが必要である。弾道高さは、スピン速度及び打ち出し角度に依存する。大きなスピン速度によって高い弾道を達成するゴルフボールでは、飛距離が不十分である。大きな打ち出し角度によって高い弾道を達成するゴルフボールでは、大きな飛距離が得られる。外剛内柔構造のコアが採用されることにより、小さなスピン速度と大きな打ち出し角度とが達成される。

例えば、特許文献１〜８には、諸性能の達成の観点から２層コアの硬度分布や外径が検討されたゴルフボールが記載されている。特許文献１には、内層および外層を有する弾性ゴムを芯材とし、硬質弾性体を被覆層とする複層構造からなり、芯材の内層が２０〜３５ｍｍの直径で、表面硬度（Shore D）が３０〜５０であり、芯材の外層の厚さが２〜１１ｍｍ、表面硬度（Shore D）が３５〜６０であり、かつ外層の表面から芯材の中心に向かって硬度が減少していき、芯材の内層・外層の境界面での硬度差が７以内であるマルチピースソリッドゴルフボールが記載されている（特許文献１（請求項１）参照）。

特許文献２には、ゴム組成物により形成された内層コアと、ゴム組成物により形成され、前記内層コアを覆う外層コアと、前記外層コアを覆うカバーとを備え、前記内層コアのＪＩＳ−Ｃ硬度が５０〜８５の範囲にあると共に、前記外層コアのＪＩＳ−Ｃ硬度が７０〜９０の範囲にあり、かつ外層コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ_０と内層コア中心部のＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ_１との差（Ｈ_０−Ｈ_１）が２０〜３０であるスリーピースソリッドゴルフボールが記載されている（特許文献２（請求項１）参照）。

特許文献３には、少なくとも内層コア及び外層コアを具備した複数層からなるコアと、該コアを被覆する１ 層又は２ 層以上のカバー層とを備え、（カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度）−（コア中心ＪＩＳ−Ｃ硬度）≧２７；２３≦（コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度）−（コア中心のＪＩＳ−Ｃ硬度）≦４０；０．５０≦［（コア全体のたわみ硬度）／（内層コアのたわみ硬度）］≦０．７５を満たすマルチピースソリッドゴルフボールが記載されている（特許文献３（請求項１）参照）。

特許文献４には、中心部を弾性ソリッドコアにて形成し、上記コアは、中心部より外側部分が硬く、コア中心部とコア外表面とが２５以上のＪＩＳ−Ｃ硬度差を有し、上記コアは、内層と外層の２重構造よりなり、外層が５〜１５ｍｍの厚みを有するゴルフボールが記載されている（特許文献４（請求項２〜４）参照）。

特許文献５、６には、コアが内芯球と該内芯球を被覆する包囲層からなり、このコアを被覆するカバーが外層と内層からなり、上記包囲層の表面硬度がショアＤで内芯球の表面硬度より高く、上記内芯球の硬度が１００ｋｇ荷重負荷時の変形量で３．０〜８．０ｍｍであるマルチピースソリッドゴルフボールが記載されている（特許文献５（請求項１）、特許文献６（請求項１）参照）。

特許文献７には、ソリッドコアと、該コアを被覆する少なくとも一層の包囲層と、該包囲層を被覆する中間層と、この中間層を被覆する少なくとも一層のカバーとを備え、上記ソリッドコアの硬度が１００ｋｇ荷重負荷時の変形量で２．５〜７．０ｍｍであるマルチピースソリッドゴルフボールが記載されている（特許文献７（請求項１）参照）。

特許文献８には、第１のゴム組成物から製造され、その直径が３．０５ｃｍから３．３０ｃｍであり、その中央硬度が５０ショアＣ以上であるセンタと、第２のゴム組成物から製造され、その表面硬度が７５ショアＣ以上の外側コア層と、熱可塑性組成物から製造され、その材料硬度が上記外側コア層の表面硬度より小さい内側カバー層と、ポリウレタンまたはポリ尿素の組成物から製造された外側カバー層とからなるゴルフボールが記載されている（特許文献８（請求項１）参照）。

また、内層コア、外層コアの硬度勾配の関係について、例えば特許文献９、１０に記載されている。特許文献９には、第１の外側表面および幾何中心を伴い、第１の実質的に均一な調合から全体として製造されてその硬度が６０ショアＣから９０ショアＣの内側コアと、第２の外側表面および内側表面を伴い、第２の実質的に均一な調合から全体として製造されてその硬度が４５ショアＣから７０ショアＣの外側コア層と、カバー層とを有し、上記幾何中心、上記第１および第２の外側表面、および上記内側表面が各々硬度を伴い、上記第１の外側表面の硬度が上記幾何中心の硬度より大きくて正の硬度勾配を形成し、かつ上記第２の外側表面の硬度が上記内側表面の硬度と実質的に同一かまたはこれより小さくて負の硬度勾配を形成するゴルフボールが記載されている（特許文献９（請求項６）参照）。

特許文献１０には、第１の外側表面および幾何中心を伴い、第１の実質的に均一な調合から全体として製造されてその硬度が４５ショアＣから６５ショアＣの内側コアと、上記内側コアの周りに配された外側コア層であって、第２の外側表面および内側表面を伴い、第２の実質的に均一な調合から全体として製造されてその硬度が５５ショアＣから９０ショアＣの上記外側コア層と、上記外側コア層の周りに配されたカバー層とを有し、上記幾何中心、上記第１および第２の外側表面、および上記内側表面が各々硬度を伴い、上記第１の外側表面の硬度が上記幾何中心の硬度上記内側表面の硬度と実質的に同一かまたはこれより小さくて負の硬度勾配を形成し、かつ上記第２の外側表面の硬度が上記内側表面の硬度より大きくて正の硬度勾配を形成するゴルフボールが記載されている（特許文献１０（請求項１）参照）。

また、スリーピース以上のゴルフボールは、求められる性能に応じて種々の構造が提案されている。例えば、飛距離とコントロール性能を両立したものとして、構成部材の中で中間層の材料硬度を最も硬くし、カバー硬度を軟らかくしたゴルフボールが提案されている。このようなゴルフボールでは、中間層材料には主にアイオノマー樹脂などの高硬度樹脂、カバー材料には主にウレタン樹脂などの低硬度樹脂が用いられている。

例えば、特許文献１１には、弾性ソリッドコアに対し、多数のディンプルを備えた樹脂カバーで被覆し、これら弾性ソリッドコアとカバーとの間に、樹脂製中間層を配置したゴルフボールにおいて、９８Ｎ（１０ｋｇｆ）の荷重を加えた状態から１２７４Ｎ（１３０ｋｇｆ）に荷重を増加させたときに生じる変形量（ｍｍ）であって、弾性ソリッドコアの変形量をＡ、弾性ソリッドコアと該弾性ソリッドコアに被覆形成された中間層とを合わせた球体の変形量をＢ、ゴルフボールの変形量をＣとすると、１．１４≦Ａ／Ｂ≦１．３０、１．０５≦Ｂ／Ｃ≦１．１６の関係を満足すると共に、上記中間層のショアＤ硬度が５８〜６８であり、かつ上記カバーが上記中間層よりも軟らかく形成され、該カバーの中間層に対するショアＤ硬度差が７〜１６であるマルチピースソリッドゴルフボールが記載されている（特許文献１１（請求項１）参照）。

特許文献１２には、コアと、該コアを被覆する少なくとも一層の中間層と、該中間層を被覆する少なくとも一層のカバーとを備えたマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記コアは基材ゴムにて形成され、上記中間層及びカバーの各層は、樹脂材料にて形成され、上記中間層の厚さ（ａ）と上記カバーの厚さ（ｂ）との比（ａ）／（ｂ）が０．７〜１．９であり、且つ、上記コアの直径（ｃ）と上記中間層の厚さ（ａ）との比（ｃ）／（ａ）が２３〜３８であり、上記中間層の材料硬度がショアＤで４２〜７６であり、上記カバーの材料硬度がショアＤで４１〜６９であり、カバー材料硬度＜中間層材料硬度＞コア表面硬度を満足するマルチピースソリッドゴルフボールが記載されている（特許文献２（請求項１）参照）。

また、アベレージゴルファー向けのゴルフボールとして、ドライバーショットの飛距離に特化したゴルフボールが提案されている。このようなゴルフボールとしては、構成部材の中でカバー材料の硬度を最も硬く形成し、中間層材料の硬度を比較的軟らかくしたゴルフボールが提案されている。このようなゴルフボールは、高硬度カバーにより打球感が低下するため、中間層材料を柔らかくすることで、打球感を向上させている。

特開平１１−２０６９２０号公報 特開２００３−１９０３３１号公報 特開２００６−２８９０６５号公報 特開２００７−１９０３８２号公報 特開平１０−３２８３２６号公報 特開平１０−３２８３２８号公報 特開２０００−０６０９９７号公報 特開２００９−２１９８７１号公報 特開２００９−０３４５１８号公報 特開２００９−０３４５１９号公報 特許第４８１６８４７号公報 特開２０１２−１３０６７６号公報

上述のように、ゴルフボールは様々な構造が検討されているが、ドライバーショットでの飛距離についてまだ改善の予知がある。例えば、特にアベレージゴルファー向けのゴルフボールにおいて、中間層硬度を柔らかくすると、ドライバーショットのスピン量が増大し、飛距離が低下する問題がある。本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、ドライバーショットの飛距離が大きいゴルフボールを提供することを目的とする。

上記課題を解決することができた本発明のゴルフボールは、球状コアと、前記球状コアの外側に配置される中間層と、前記中間層の外側に配置されるカバーとを有し、前記球状コアが、内層と外層とを有し、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（Ｈ_ｘ＋１）と、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（Ｈ_ｘ−１）との差（Ｈ_ｘ＋１−Ｈ_ｘ−１）が、ショアＣ硬度で０以上であり、前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が、ショアＣ硬度で７０超であり、式（１）により算出される内層の硬度勾配の角度αが、０°以上であり、前記角度αと式（２）により算出される外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°以上であり、前記中間層の材料硬度（Ｈｍ）が、ショアＤ硬度で、６５〜８０であり、ゴルフボールの構成部材の中で、中間層が最も高硬度であることを特徴とする。
α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_ｘ−１−Ｈｏ｝／（Ｘ−１）］ ・・・（１）
β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_ｘ＋１｝／（Ｙ−１）］ ・・・（２）
［式中、Ｘは内層の半径（ｍｍ）、Ｙは外層の厚さ（ｍｍ）、Ｈｏは球状コアの中心硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ−１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ＋１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_Ｘ＋Ｙは球状コアの表面硬度（ショアＣ）を表す。］

本発明のゴルフボールは、球状コアの内層の硬度勾配と外層の硬度勾配との関係、球状コアの内層と外層との境界付近における内層硬度と外層硬度との関係、および、中間層の硬度が適正化されている。そのため、本発明のゴルフボールは、ドライバーショット時のボール初速が大きく、かつ、過剰なスピンが抑制される。よって、本発明のゴルフボールは、ドライバーショットでの飛距離が増大する。

前記カバーの材料硬度（Ｈｃ）は、ショアＤ硬度で、５７〜７２が好ましい。カバーの材料硬度が上記範囲内であれば、カバーの反発性が高くドライバーショットの飛距離が向上し、かつ、打球感も良好となる。

前記カバーの材料硬度（Ｈｃ）と前記中間層の材料硬度（Ｈｍ）との硬度差（Ｈｍ−Ｈｃ）は、ショアＤ硬度で、０超が好ましい。硬度差（Ｈｍ−Ｈｃ）が、ショアＤ硬度で０超であれば、ドライバーショットの打球感が良好となる。

前記中間層の表面硬度は、ショアＣ硬度（ＨｍｓＣ）とショアＤ硬度（ＨｍｓＤ）との差（ＨｍｓＣ−ＨｍｓＤ）が２７以下であることが好ましい。差（ＨｍｓＣ−ＨｍｓＤ）が２７以下であれば、ドライバーショットの打球感が良好となり、かつ、ドライバーショットにおけるスピン低減効果がより大きくなる。

本発明のゴルフボールは、ドライバーショットの飛距離が大きい。

球状コアの硬度分布の一例を示す図である。 球状コアの硬度分布の他の一例を示す図である。 球状コアの硬度分布の他の一例を示す図である。 球状コアの硬度分布の他の一例を示す図である。 球状コアの硬度分布の他の一例を示す図である。 本発明の一実施形態に係るゴルフボールが示された一部切り欠き断面図である。

本発明のゴルフボールは、球状コアと、前記球状コアの外側に配置される中間層と、前記中間層の外側に配置されるカバーとを有し、前記球状コアが、内層と外層とを有し、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（Ｈ_ｘ＋１）と、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（Ｈ_ｘ−１）との差（Ｈ_ｘ＋１−Ｈ_ｘ−１）が、ショアＣ硬度で０以上であり、前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が、ショアＣ硬度で７０超であり、式（１）により算出される内層の硬度勾配の角度αが、０°以上であり、前記角度αと式（２）により算出される外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°以上であり、前記中間層の材料硬度（Ｈｍ）が、ショアＤ硬度で、６５〜８０であり、ゴルフボールの構成部材の中で、中間層が最も高硬度であることを特徴とする。
α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_ｘ−１−Ｈｏ｝／（Ｘ−１）］ ・・・（１）
β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_ｘ＋１｝／（Ｙ−１）］ ・・・（２）
［式中、Ｘは内層の半径（ｍｍ）、Ｙは外層の厚さ（ｍｍ）、Ｈｏは球状コアの中心硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ−１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ＋１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_Ｘ＋Ｙは球状コアの表面硬度（ショアＣ）を表す。］

上記構成とすることによりドライバーショット時の過剰なスピンを抑制させつつ、ボール初速を増大させることができる。

［構造］
〔球状コア〕
前記球状コアは、内層と外層とからなる２層構造を有する。前記球状コアはゴム組成物から形成されることが好ましい。

（硬度Ｈｏ）
前記中心硬度Ｈｏは、球状コアを半球状に切断して、切断面の中心において測定された硬度（ショアＣ）である。前記硬度Ｈｏは、４８以上が好ましく、より好ましくは４９以上、さらに好ましくは５０以上であり、７０未満が好ましく、より好ましくは６８以下、さらに好ましくは６７以下である。硬度Ｈｏが４８以上であれば反発性能がより向上し、７０未満であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制される。

（硬度Ｈ_Ｘ−１）
前記硬度Ｈ_Ｘ−１は、球状コアを半球状に切断して、内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点において測定された硬度（ショアＣ）である。つまり、前記Ｈ_Ｘ−１は、中心からの距離がＸ−１（ｍｍ）の地点において測定された硬度である。前記硬度Ｈ_Ｘ−１は、６３以上が好ましく、より好ましくは６５以上、さらに好ましくは６７以上であり、８２以下が好ましく、より好ましくは８０以下、さらに好ましくは７８以下である。硬度Ｈ_Ｘ−１が６３以上であれば反発性能が向上し、８２以下であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制される。

（硬度Ｈ_Ｘ＋１）
前記硬度Ｈ_Ｘ＋１は、球状コアを半球状に切断して、内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点において測定された硬度（ショアＣ）である。つまり、前記Ｈ_Ｘ＋１は、中心からの距離がＸ＋１（ｍｍ）の地点において測定された硬度である。前記硬度Ｈ_Ｘ＋１は、７０以上が好ましく、より好ましくは７３以上、さらに好ましくは７５以上であり、９０以下が好ましく、より好ましくは８８以下、さらに好ましくは８６以下である。硬度Ｈ_Ｘ＋１が７０以上であれば反発性能が向上し、９０以下であればフィーリングが良好となる。

（硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙ）
前記硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙは、球状コア（外層コア）の表面部において測定された硬度（ショアＣ）である。前記硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙは、７０以上が好ましく、より好ましくは７３以上、さらに好ましくは７５以上であり、９０以下が好ましく、より好ましくは８８以下、さらに好ましくは８６以下である。硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙが７０以上であれば反発性能が向上し、９０以下であればフィーリングが良好となる。

（硬度差（Ｈ_Ｘ−１−Ｈｏ））
前記中心硬度Ｈｏと硬度Ｈ_Ｘ−１との硬度差（Ｈ_Ｘ−１−Ｈｏ）、すなわち、内層の中心硬度と境界面付近硬度との硬度差は、４以上が好ましく、より好ましくは５以上、さらに好ましくは６以上であり、２７以下が好ましく、より好ましくは２６以下、さらに好ましくは２５以下である。硬度差（Ｈ_Ｘ−１−Ｈｏ）が４以上であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制され、２７以下であれば反発性能が向上する。

（硬度差（Ｈ_Ｘ＋１−Ｈ_Ｘ−１））
前記硬度Ｈ_Ｘ−１と硬度Ｈ_Ｘ＋１との硬度差（Ｈ_Ｘ＋１−Ｈ_Ｘ−１）、すなわち、内層と外層との境界面付近における内層硬度と外層硬度との硬度差は、０以上が好ましく、より好ましくは５以上、さらに好ましくは７以上、特に好ましくは８以上であり、２０以下が好ましく、より好ましくは１８以下、さらに好ましくは１６以下である。硬度差（Ｈ_Ｘ＋１−Ｈ_Ｘ−１）が０以上であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制され、２０以下であれば耐久性が向上する。

（硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_Ｘ＋１））
前記表面硬度Ｈ_Ｘ＋１と硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙとの硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_Ｘ＋１）、すなわち、外層の境界面付近硬度と表面硬度との硬度差は、−７以上が好ましく、より好ましくは−６以上、さらに好ましくは−５以上であり、１０以下が好ましく、より好ましくは７以下、さらに好ましくは５以下である。硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_Ｘ＋１）が−７以上であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制され、１０以下であれば反発性能が向上する。

（硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈｏ））
前記中心硬度Ｈｏと表面硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙとの硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈｏ）、すなわち、球状コアの中心硬度と表面硬度との硬度差は、１４以上が好ましく、より好ましくは１６以上、さらに好ましくは１８以上であり、３５以下が好ましく、より好ましくは３３以下、さらに好ましくは３０以下である。硬度差（Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈｏ）が１４以上であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制され、３５以下であれば耐久性が向上する。

（角度α）
前記角度αは、式（１）により算出される。前記角度α（°）は、内層の硬度勾配を表す。前記角度αは、０以上が好ましく、より好ましくは１５以上、さらに好ましくは２０以上であり、７５以下が好ましく、より好ましくは７３以下、さらに好ましくは７０以下である。角度αが０以上であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制され、７５以下であれば反発性能が向上する。

（角度β）
前記角度βは、式（２）により算出される。前記角度β（°）は、外層の硬度勾配を表す。前記角度βは、−２０以上が好ましく、より好ましくは−１９以上、さらに好ましくは−１８以上であり、＋２０以下が好ましく、より好ましくは＋１９以下、さらに好ましくは＋１８以下である。角度βが−２０以上であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制され、＋２０以下であれば反発性能が向上する。

（角度差（α−β））
前記角度αと角度βとの差（α−β）は、０以上である。差（α−β）が０以上となる態様の一例を図１〜５に示す。図１〜５は、球状コアの硬度分布の一例を示す図である。差（α−β）が０以上となる態様としては、角度αおよび角度βが正であり、かつ、角度βが角度α以下である態様（図１）；角度αが正であり、かつ、角度βが０である態様（図２）；角度αが正であり、かつ、角度βが負である態様（図３）；角度αおよび角度βがいずれも０である態様（図４）；角度αが０であり、かつ、角度βが負である態様（図５）が挙げられる。このように構成することで、ドライバーショット時の過剰なスピンを抑制させつつ、ボール初速を増大させることができる。

前記差（α−β）は、好ましくは５以上、さらに好ましくは１０以上であり、８５以下が好ましく、より好ましくは８０以下、さらに好ましくは７５以下である。差（α−β）が８５以下であれば反発性能が向上する。

（内層半径Ｘ）
前記半径Ｘは、コアの内層の半径（ｍｍ）である。前記半径Ｘは、７ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは９ｍｍ以上、さらに好ましくは１０ｍｍ以上であり、１６ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは１５ｍｍ以下、さらに好ましくは１４ｍｍ以下である。半径Ｘが７ｍｍ以上であればドライバーショット時の過剰なスピンを抑制され、１６ｍｍ以下であれば反発性能が向上する。

（外層厚さＹ）
前記厚さＹは、コアの外層の厚さ（ｍｍ）である。前記厚さＹは、３ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは４ｍｍ以上、さらに好ましくは５ｍｍ以上であり、１２ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは１１ｍｍ以下、さらに好ましくは１０ｍｍ以下である。厚さＹが３ｍｍ以上であれば反発性能が向上し、１２ｍｍ以下であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制される。

（比（Ｙ／Ｘ））
前記半径Ｘと厚さＹとの比（Ｙ／Ｘ）は、０．２以上が好ましく、より好ましくは０．３以上、さらに好ましくは０．４以上であり、２．０以下が好ましく、より好ましくは１．７以下、さらに好ましくは１．５以下である。比（Ｙ／Ｘ）が０．２以上であれば反発性能が向上し、２．０以下であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制される。

〔断面積Ｓ１〕
前記球状コアは、球状コアが切断されて得られる半球の切断面において、前記内層の断面積Ｓ１（ｍｍ^２）が、２００ｍｍ^２以上が好ましく、より好ましくは２５０ｍｍ^２以上、さらに好ましくは３００ｍｍ^２以上であり、８００ｍｍ^２以下が好ましく、より好ましくは７００ｍｍ^２以下、さらに好ましくは６００ｍｍ^２以下である。断面積Ｓ１が２００ｍｍ^２以上であれば反発性能が向上し、８００ｍｍ^２以下であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制される。

〔断面積Ｓ２〕
前記球状コアは、球状コアが切断されて得られる半球の切断面において、前記外層の断面積Ｓ２（ｍｍ^２）が、５００ｍｍ^２以上が好ましく、より好ましくは５５０ｍｍ^２以上、さらに好ましくは６００ｍｍ^２以上であり、１０００ｍｍ^２以下が好ましく、より好ましくは９５０ｍｍ^２以下、さらに好ましくは９００ｍｍ^２以下である。断面積Ｓ２が５００ｍｍ^２以上であれば反発性能が向上し、１０００ｍｍ^２以下であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制される。

〔比（Ｓ２／Ｓ１）〕
前記内層の断面積Ｓ１（ｍｍ^２）と前記外層の断面積Ｓ２（ｍｍ^２）との比（Ｓ２／Ｓ１）は、０．５以上が好ましく、より好ましくは０．６以上、さらに好ましくは０．７以上であり、６．０以下が好ましく、より好ましくは５．０以下、さらに好ましくは４．０以下である。比（Ｓ２／Ｓ１）が０．５以上であれば反発性能が向上し、６．０以下であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制される。

〔体積Ｖ１〕
前記球状コアは、前記内層の体積Ｖ１（ｍｍ^３）が、２０００ｍｍ^３以上が好ましく、より好ましくは３０００ｍｍ^３以上、さらに好ましくは４０００ｍｍ^３以上であり、１７０００ｍｍ^３以下が好ましく、より好ましくは１４０００ｍｍ^３以下、さらに好ましくは１２０００ｍｍ^３以下である。体積Ｖ１が２０００ｍｍ^３以上であれば反発性能が向上し、１７０００ｍｍ^３以下であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制される。

〔体積Ｖ２〕
前記球状コアは、前記外層の体積Ｖ２（ｍｍ^３）が、１５０００ｍｍ^３以上が好ましく、より好ましくは１６０００ｍｍ^３以上、さらに好ましくは１７０００ｍｍ^３以上であり、３００００ｍｍ^３以下が好ましく、より好ましくは２９０００ｍｍ^３以下、さらに好ましくは２８０００ｍｍ^３以下である。体積Ｖ２が１５０００ｍｍ^３以上であれば反発性能が向上し、３００００ｍｍ^３以下であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制される。

〔比（Ｖ２／Ｖ１）〕
前記内層の体積Ｖ１（ｍｍ^３）と前記外層の体積Ｖ２（ｍｍ^３）との比（Ｖ２／Ｖ１）は、１．０以上が好ましく、より好ましくは１．３以上、さらに好ましくは１．５以上であり、２０．０以下が好ましく、より好ましくは１５以下、さらに好ましくは１２以下である。比（Ｖ２／Ｖ１）が１．０以上であれば反発性能が向上し、２０．０以下であればドライバーショット時に過剰なスピン量が抑制される。

前記球状コアの直径は、３６．５ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは３７．０ｍｍ以上、さらに好ましくは３７．５ｍｍ以上であり、４２．０ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは４１．０ｍｍ以下、さらに好ましくは４０．２ｍｍ以下である。前記球状コアの直径が３６．５ｍｍ以上であれば、球状コアが大きく、ゴルフボールの反発性能がより向上する。

前記球状コアは、直径３６．５ｍｍ〜４２．０ｍｍの場合、初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときまでの圧縮変形量（圧縮方向にセンターが縮む量）が、２．０ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは２．５ｍｍ以上であり、４．８ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは４．５ｍｍ以下である。前記圧縮変形量が、２．０ｍｍ以上であれば打球感がより良好となり、４．８ｍｍ以下であれば反発性がより良好となる。

〔中間層〕
前記ゴルフボールは、前記球状コアの外側に配置される中間層を有する。前記中間層は、前記球状コアと前記カバーとの間に配置され、樹脂組成物から形成される。前記中間層は単層でもよいし、２層以上でもよい。なお、中間層が複数層の場合、中間層の材料硬度（Ｈｍ）は最外中間層を構成する樹脂組成物の材料硬度であり、中間層の表面硬度は最外中間層の表面硬度である。

前記ゴルフボールは、構成部材の中で、中間層が最も高硬度である。つまり、球状コアの中心硬度Ｈｏ、球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度Ｈ_ｘ＋１、球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度Ｈ_ｘ−１、球状コアの表面硬度Ｈ_Ｘ＋Ｙ、中間層の材料硬度Ｈｍおよびカバーの材料硬度Ｈｃの中で、中間層の材料硬度Ｈｍが最も高い。中間層の材料硬度Ｈｍを最も高硬度とすることで、ドライバーショットにおいて過剰なスピンを抑制でき、飛距離がより向上する。

前記中間層を構成する樹脂組成物の材料硬度（Ｈｍ）は、ショアＤ硬度で、６５以上、好ましくは６７以上、より好ましくは６９以上であり、８０以下、好ましくは７８以下、より好ましくは７６以下である。前記材料硬度（Ｈｍ）がショアＤ硬度で６５以上であればドライバーショットでのスピン量が低減し、飛距離が向上する。また、前記材料硬度（Ｈｍ）がショアＤ硬度で８０以下であれば、ドライバーショットに対する打球感に優れる。

前記ゴルフボールでは、球状コアを中間層で被覆した中間層被覆球体の表面硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ ２２４０で規定されたデュロメータタイプＣを用いて測定された硬度（ＨｍｓＣ）と、ＡＳＴＭ Ｄ ２２４０で規定されたデュロメータタイプＤを用いて測定された硬度（ＨｍｓＤ）との差（ＨｍｓＣ−ＨｍｓＤ）が、２７以下が好ましく、より好ましくは２６以下、さらに好ましくは２５以下である。デュロメータタイプＣは、押針先端の形状が円錐台（角度３５°、先端直径０．７９ｍｍ）であり、測定対象との接点が広い。そのため、ショアＣは、フィーリングとの相関性が高いと考えられる。デュロメータタイプＤは、押針先端の形状が円錐（角度３０°、先端の半径０．１ｍｍ）であり、測定対象との接点が狭い。そのため、ショアＤ硬度は、材料本来の硬度との相関性が高く、スピン性能と相関性が高いと考えられる。

前記表面硬度（ＨｍｓＣ）は、中間層の材料硬度だけでなく、球状コアの表面硬度や圧縮変形量も反映される。この表面硬度（ＨｍｓＣ）は、ゴルフボールの打球感との相関が高く、値が小さい程、打球感が良好となる。一方、前記表面硬度（ＨｍｓＤ）は、主に中間層の材料硬度の影響が反映される。この表面硬度（ＨｍｓＤ）は、スピン低減効果との相関が高く、値が大きい程、スピン低減効果が大きくなる。よって、差（ＨｍｓＣ−ＨｍｓＤ）が小さい程、打球感が良好であり、かつ、スピン低減効果が大きいものとなる。

前記中間層の表面硬度（ＨｍｓＣ）は、９３以上が好ましく、より好ましくは９５以上、さらに好ましくは９６以上であり、１００以下が好ましく、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９７以下である。表面硬度（ＨｍｓＣ）が９３以上であればドライバーショットに対するスピン低減効果が大きくなり、１００以下であればドライバーショットに対する打球感に優れる。

前記中間層の表面硬度（ＨｍｓＤ）は、６６以上が好ましく、より好ましくは６８以上、さらに好ましくは７０以上であり、８０以下が好ましく、より好ましくは７８以下、さらに好ましくは７６以下である。表面硬度（ＨｍｓＤ）が６６以上であればドライバーショットに対するスピン低減効果が大きくなり、８０以下であればドライバーショットに対する打球感に優れる。

前記中間層を構成する樹脂組成物の曲げ剛性（Ｓｍ）は、３０００ｋｇｆ／ｃｍ^２（２９４ＭＰａ）以上が好ましく、より好ましくは３３００ｋｇｆ／ｃｍ^２（３２４ＭＰａ）以上、さらに好ましくは３６００ｋｇｆ／ｃｍ^２（３５３ＭＰａ）以上であり、９０００ｋｇｆ／ｃｍ^２（８８３ＭＰａ）以下が好ましく、より好ましくは８７００ｋｇｆ／ｃｍ^２（８５３ＭＰａ）以下、さらに好ましくは８４００ｋｇｆ／ｃｍ^２（８２４ＭＰａ）以下である。前記曲げ剛性（Ｓｍ）が３０００ｋｇｆ／ｃｍ^２以上であればドライバーショットに対するスピン低減効果が大きくなり、９０００ｋｇｆ／ｃｍ^２以下であればドライバーショットに対する打球感に優れる。

前記中間層の厚さは、０．７ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは０．８ｍｍ以上、さらに好ましくは０．９ｍｍ以上であり、１．５ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは１．４ｍｍ以下、さらに好ましくは１．３ｍｍ以下である。中間層の厚さが０．７ｍｍ以上であればドライバーショットに対するスピン低減効果が大きくなり、１．５ｍｍ以下であればゴルフボールの打球感がより向上する。

〔カバー〕
前記ゴルフボールは、前記中間層の外側に配置されるカバーを有する。前記カバーは、ゴルフボール本体の最外層を構成し、樹脂組成物から形成される。

前記カバーを構成する樹脂組成物の材料硬度（Ｈｃ）は、ショアＤ硬度で５７以上が好ましく、より好ましくは５９以上、さらに好ましくは６１以上であり、７２以下が好ましく、より好ましくは７０以下、さらに好ましくは６８以下である。前記材料硬度（Ｈｃ）がショアＤ硬度で５７以上であればカバーの反発性が高く、ドライバーショットでの飛距離が向上する。また、前記材料硬度（Ｈｃ）がショアＤ硬度で７２以下であればドライバーショットに対する打球感に優れる。

前記カバーは、ゴルフボール本体の最外層を構成し、樹脂組成物から形成される。本発明のゴルフボールでは、カバーの表面硬度が、ＡＳＴＭ Ｄ ２２４０で規定されたデュロメータタイプＣを用いて測定された硬度（ＨｃｓＣ）と、ＡＳＴＭ Ｄ ２２４０で規定されたデュロメータタイプＤを用いて測定された硬度（ＨｃｓＤ）との差（ＨｃｓＣ−ＨｃｓＤ）が、２７以上が好ましく、より好ましくは２８以上である。差（ＨｃｓＣ−ＨｃｓＤ）が大きい程、ドライバーショットでの打球感に優れる。

前記カバーの表面硬度（ＨｃｓＣ）は、９１以上が好ましく、より好ましくは９２以上、さらに好ましくは９３以上であり、９８以下が好ましく、より好ましくは９７以下、さらに好ましくは９６以下である。表面硬度（ＨｃｓＣ）が９１以上であればカバーの反発性が高く、ドライバーショットでの飛距離が向上し、９８以下であればドライバーショットに対する打球感に優れる。

前記カバーの表面硬度（ＨｃｓＤ）は、５８以上が好ましく、より好ましくは６０以上、さらに好ましくは６２以上であり、７２以下が好ましく、より好ましくは７０以下、さらに好ましくは６８以下である。表面硬度（ＨｃｓＤ）が５８以上であればドライバーショットに対するスピン低減効果が大きくなり、７２以下であればドライバーショットに対する打球感に優れる。

前記カバーを構成する樹脂組成物の曲げ剛性（Ｓｃ）は、１５００ｋｇｆ／ｃｍ^２（１４７ＭＰａ）以上が好ましく、より好ましくは１８００ｋｇｆ／ｃｍ^２（１７７ＭＰａ）以上、さらに好ましくは２１００ｋｇｆ／ｃｍ^２（２０６ＭＰａ）以上であり、６０００ｋｇｆ／ｃｍ^２（５８８ＭＰａ）以下が好ましく、より好ましくは５７００ｋｇｆ／ｃｍ^２（５５９ＭＰａ）以下、さらに好ましくは５４００ｋｇｆ／ｃｍ^２（５３０ＭＰａ）以下である。前記曲げ剛性（Ｓｃ）が１５００ｋｇｆ／ｃｍ^２以上であればカバーの反発性が高く、ドライバーショットでの飛距離が向上し、６０００ｋｇｆ／ｃｍ^２以下であればドライバーショットに対する打球感に優れる。

前記カバーの厚さは、０．５ｍｍ以上が好ましく、より好ましくは０．６ｍｍ以上、さらに好ましくは０．７ｍｍ以上であり、１．３ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは１．２ｍｍ以下、さらに好ましくは１．１ｍｍ以下である。カバーの厚さが０．５ｍｍ以上であればカバーの耐久性が向上し、１．３ｍｍ以下であればカバーの反発性能がより向上する。

前記材料硬度（Ｈｃ）と前記材料硬度（Ｈｍ）との差（Ｈｍ−Ｈｃ）は、ショアＤ硬度で、０超が好ましく、より好ましくは２以上、さらに好ましくは４以上であり、２０以下が好ましく、より好ましくは１８以下、さらに好ましくは１６以下である。差（Ｈｍ−Ｈｃ）が０超であれば、ドライバーショットでの打球感が良好となる。また、差（Ｈｍ−Ｈｃ）が２０以下であればドライバーショットに対するスピン低減効果が大きくなる。

前記中間層の樹脂組成物の曲げ剛性（Ｓｍ）と前記カバーの樹脂組成物の曲げ剛性（Ｓｃ）との比（Ｓｍ／Ｓｃ）は、２以上が好ましく、より好ましくは２．２以上、さらに好ましくは２．４以上であり、５以下が好ましく、より好ましくは４．８以下、さらに好ましくは４．６以下である。前記が２以上であればドライバーショットでの打球感が良好となり、５以下であればドライバーショットに対するスピン低減効果が大きくなる。

前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）と前記中間層の材料硬度（Ｈｍ）との差（Ｈｍ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）は、ショアＣ硬度で、１０以上が好ましく、より好ましくは１２以上、さらに好ましくは１４以上であり、３０以下が好ましく、より好ましくは２８以下、さらに好ましくは２６以下である。差（Ｈｍ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が１０以上であればドライバーショットに対するスピン低減効果が大きくなり、３０以下であればドライバーショットでの打球感が良好となる。

前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）と前記カバーの材料硬度（Ｈｃ）との差（Ｈｃ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）は、ショアＣ硬度で、０以上が好ましく、より好ましくは２以上、さらに好ましくは４以上であり、２０以下が好ましく、より好ましくは１８以下、さらに好ましくは１６以下である。差（Ｈｃ−Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が０以上であれば反発性が高く、ドライバーショットでの飛距離が向上し、となり、２０以下であればドライバーショットでの打球感が良好となる。

〔補強層〕
前記ゴルフボールは、前記中間層と前記カバーとの間に、補強層を有していてもよい。前記補強層を有することで、前記中間層と前記カバーとの密着性が向上し、ゴルフボールの耐久性が向上する。前記補強層の厚さは、３μｍ以上が好ましく、より好ましくは５μｍ以上であり、１００μｍ以下、好ましくは５０μｍ以下、さらに好ましくは２０μｍ以下である。

前記ゴルフボールの直径は、４０ｍｍから４５ｍｍが好ましい。米国ゴルフ協会（ＵＳＧＡ）の規格が満たされるとの観点から、直径は４２．６７ｍｍ以上が特に好ましい。空気抵抗抑制の観点から、直径は４４ｍｍ以下がより好ましく、４２．８０ｍｍ以下が特に好ましい。また、ゴルフボールの質量は、４０ｇ以上５０ｇ以下が好ましい。大きな慣性が得られるとの観点から、質量は４４ｇ以上がより好ましく、４５．００ｇ以上が特に好ましい。ＵＳＧＡの規格が満たされるとの観点から、質量は４５．９３ｇ以下が特に好ましい。

前記ゴルフボールは、直径４０ｍｍ〜４５ｍｍの場合、初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときの圧縮変形量（圧縮方向にゴルフボールの縮む量）は、１．４ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは１．５ｍｍ以上であり、さらに好ましくは１．６ｍｍ以上であり、最も好ましくは１．７ｍｍ以上であり、４ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３．８ｍｍ以下である。前記圧縮変形量が１．４ｍｍ以上のゴルフボールは、硬くなり過ぎず、打球感が良い。一方、圧縮変形量を４ｍｍ以下にすることにより、反発性が高くなる。

本発明のゴルフボールとしては、例えば、２層構造の球状コアと前記球状コアを被覆するように配設された単層の中間層と、前記中間層を被覆するように配設されたカバーを有する４ピースゴルフボール；２層構造の球状コアと前記球状コアを被覆するように配設された２層の中間層と、前記中間層を被覆するように配設されたカバーとを有する５ピースゴルフボール；２層構造の球状コアと前記球状コアを被覆するように配設された３層以上の中間層と、前記中間層を被覆するように配設されたカバーを有する６ピース以上のゴルフボール；などが挙げられる。上記いずれの構造のゴルフボールにも本発明を好適に利用できる。

図６は、本発明の一実施形態に係るゴルフボール１が示された一部切り欠き断面図である。ゴルフボール１は、球状コア２と、この球状コア２の外側に位置する中間層３と、この中間層３の外側に位置するカバー４とを有する。前記球状コア２は、内層２１と、この内層２１の外側に位置する外層２２とを有している。前記カバー４の表面には、多数のディンプル４１が形成されている。このカバー４の表面のうち、ディンプル４１以外の部分は、ランド４２である。

［材料］
前記ゴルフボールのコア、中間層、カバーには、従来公知の材料を用いることができる。

前記コアには、公知のゴム組成物（以下、単に「コア用ゴム組成物」という場合がある）を用いることができ、例えば、基材ゴム、共架橋剤および架橋開始剤を含むゴム組成物を加熱プレスして成形することができる。

前記基材ゴムとしては、特に、反発に有利なシス結合が４０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上のハイシスポリブタジエンを用いることが好ましい。前記共架橋剤としては、炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸またはその金属塩が好ましく、アクリル酸の金属塩またはメタクリル酸の金属塩がより好ましい。金属塩の金属としては、亜鉛、マグネシウム、カルシウム、アルミニウム、ナトリウムが好ましく、より好ましくは亜鉛である。共架橋剤の使用量は、基材ゴム１００質量部に対して２０質量部以上５０質量部以下が好ましい。前記共架橋剤として炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸を使用する場合、金属化合物（例えば、酸化マグネシウム）を配合することが好ましい。架橋開始剤としては、有機過酸化物が好ましく用いられる。具体的には、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ―ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイドなどの有機過酸化物が挙げられ、これらのうちジクミルパーオキサイドが好ましく用いられる。架橋開始剤の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．２質量部以上が好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であって、３質量部以下が好ましく、より好ましくは２質量部以下である。

また、前記コア用ゴム組成物は、さらに、有機硫黄化合物を含有してもよい。前記有機硫黄化合物としては、ジフェニルジスルフィド類（例えば、ジフェニルジスルフィド、ビス（ペンタブロモフェニル）ペルスルフィド）、チオフェノール類、チオナフトール類（例えば、２−チオナフトール）を好適に使用することができる。有機硫黄化合物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上が好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であって、５．０質量部以下が好ましく、より好ましくは３．０質量部以下である。前記コア用ゴム組成物は、さらにカルボン酸および／またはその塩を含有してもよい。カルボン酸および／またはその塩としては、炭素数が１〜３０のカルボン酸および／またはその塩が好ましい。前記カルボン酸としては、脂肪族カルボン酸、芳香族カルボン酸（安息香酸など）のいずれも使用できる。カルボン酸および／またはその塩の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、１質量部以上、４０質量部以下である。

前記中間層およびカバーは、樹脂組成物から成形する。前記樹脂組成物は、樹脂成分として熱可塑性樹脂を含有する。前記熱可塑性樹脂としては、例えば、アイオノマー樹脂、熱可塑性オレフィン共重合体、熱可塑性ポリアミド、熱可塑性ポリウレタン、熱可塑性スチレン系樹脂、熱可塑性ポリエステル、熱可塑性アクリル樹脂、熱可塑性ポリオレフィン、熱可塑性ポリジエン、熱可塑性ポリエーテルなどの熱可塑性樹脂が挙げられる。熱可塑性樹脂の中でも、ゴム弾性を有する熱可塑性エラストマーが好ましい。前記熱可塑性エラストマーとしては、例えば、熱可塑性ポリウレタンエラストマー、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性スチレン系エラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性アクリル系エラストマーが挙げられる。

（アイオノマー樹脂）
前記アイオノマー樹脂としては、オレフィンと、炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸との二元共重合体の金属イオン中和物からなるアイオノマー樹脂（以下、「二元系アイオノマー樹脂」と称する場合がある。）；オレフィンと炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸とα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体の金属イオン中和物（以下、「三元系アイオノマー樹脂」と称する場合がある。）からなるアイオノマー樹脂；または、これらの混合物を挙げることができる。

前記オレフィンとしては、炭素数が２〜８個のオレフィンが好ましく、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテンなどが挙げられ、エチレンが好ましい。前記炭素数が３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸、マレイン酸、クロトン酸などが挙げられ、アクリル酸またはメタクリル酸が好ましい。

α，β−不飽和カルボン酸エステルとしては、炭素数が３〜８個α，β−不飽和カルボン酸のアルキルエステルが好ましく、アクリル酸、メタクリル酸、フマル酸またはマレイン酸のアルキルエステルがより好ましく、特にアクリル酸アルキルエステルまたはメタクリル酸アルキルエステルが好ましい。エステルを構成するアルキル基としては、メチル、エチル、プロピル、ｎ−ブチル、イソブチルエステルなどが挙げられる。

前記二元系アイオノマー樹脂としては、エチレン−（メタ）アクリル酸二元共重合体の金属イオン中和物が好ましい。前記三元系アイオノマー樹脂としては、エチレンと（メタ）アクリル酸と（メタ）アクリル酸エステルとの三元共重合体の金属イオン中和物が好ましい。ここで、（メタ）アクリル酸とは、アクリル酸および／またはメタクリル酸を意味する。

前記二元系アイオノマー樹脂、および／または、三元系アイオノマー樹脂のカルボキシル基の少なくとも一部を中和する金属イオンとしては、ナトリウム、カリウム、リチウムなどの１価の金属イオン；マグネシウム、カルシウム、亜鉛、バリウム、カドミウムなどの２価の金属イオン；アルミニウムなどの３価の金属イオン；錫、ジルコニウムなどのその他のイオンが挙げられる。前記二元系アイオノマー樹脂、および、三元系アイオノマー樹脂は、Ｎａ^＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、および、Ｚｎ^２＋よりなる群から選択される少なくとも１種の金属イオンにより中和されていることが好ましい。

前記二元系アイオノマー樹脂としては、ハイミラン（登録商標）１５５５（Ｎａ）、１５５７（Ｚｎ）、１６０５（Ｎａ）、１７０６（Ｚｎ）、１７０７（Ｎａ）、ＡＭ７３１１（Ｍｇ）、ＡＭ７３２９（Ｚｎ）、ＡＭ７３３７（三井・デュポン・ポリケミカル社製）；サーリン（登録商標）８９４５（Ｎａ）、９９４５（Ｚｎ）、８１４０（Ｎａ）、８１５０（Ｎａ）、９１２０（Ｚｎ）、９１５０（Ｚｎ）、６９１０（Ｍｇ）、６１２０（Ｍｇ）、７９３０（Ｌｉ）、７９４０（Ｌｉ）、ＡＤ８５４６（Ｌｉ）（デュポン社製）；アイオテック（登録商標）８０００（Ｎａ）、８０３０（Ｎａ）、７０１０（Ｚｎ）、７０３０（Ｚｎ）（エクソンモービル化学社製）などが挙げられる。

前記三元系アイオノマー樹脂としては、ハイミランＡＭ７３２７（Ｚｎ）、１８５５（Ｚｎ）、１８５６（Ｎａ）、ＡＭ７３３１（Ｎａ）（三井・デュポン・ポリケミカル社製）；サーリン６３２０（Ｍｇ）、８１２０（Ｎａ）、８３２０（Ｎａ）、９３２０（Ｚｎ）、９３２０Ｗ（Ｚｎ）、ＨＰＦ１０００（Ｍｇ）、ＨＰＦ２０００（Ｍｇ）（デュポン社製）；アイオテック７５１０（Ｚｎ）、７５２０（Ｚｎ）（エクソンモービル化学社製）などが挙げられる。

（熱可塑性オレフィン共重合体）
前記熱可塑性オレフィン共重合体としては、例えば、オレフィンと、炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸との二元共重合体（以下、「二元系共重合体」と称する場合がある。）；オレフィンと炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸とα，β−不飽和カルボン酸エステルとの三元共重合体（以下、「三元系共重合体」と称する場合がある。）；または、これらの混合物を挙げることができる。前記熱可塑性オレフィン共重合体は、そのカルボキシル基が中和されていない非イオン性のものである。

前記オレフィンとしては、前記アイオノマー樹脂を構成するオレフィンと同一のものを挙げることができ、特にエチレンであることが好ましい。前記炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸およびそのエステルとしては、前記アイオノマー樹脂を構成する炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸およびそのエステルと同一のものを挙げることができる。

前記二元共重合体としては、エチレンと（メタ）アクリル酸との二元共重合体が好ましい。前記三元共重合体としては、エチレンと（メタ）アクリル酸と（メタ）アクリル酸エステルとの三元共重合体が好ましい。

前記二元共重合体としては、ニュクレル（登録商標）Ｎ１０５０Ｈ、Ｎ２０５０Ｈ、Ｎ１１１０Ｈ、Ｎ０２００Ｈ（三井・デュポン・ポリケミカル社製）；プリマコール（登録商標）５９８０Ｉ（ダウ・ケミカル社製）などが挙げられる。前記三元共重合体としては、ニュクレルＡＮ４３１８、ＡＮ４３１９（三井・デュポン・ポリケミカル社製）、プリマコールＡＴ３１０、ＡＴ３２０（ダウ・ケミカル社製）などが挙げられる。前記商品名の後の括弧内に記載したＮａ、Ｚｎ、Ｌｉ、Ｍｇなどは、これらの中和金属イオンの金属種を示している。

（熱可塑性ポリアミドおよび熱可塑性ポリアミドエラストマー）
前記熱可塑性ポリアミドとしては、分子の主鎖中にアミド結合（−ＮＨ−ＣＯ−）を複数有する熱可塑性樹脂であれば特に限定されず、例えば、ラクタムを開環重合させたり、ジアミン成分とジカルボン酸成分とを反応させたりすることによって、アミド結合が分子内に形成された生成物が挙げられる。

前記熱可塑性ポリアミドとしては、例えば、ポリアミド６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド６Ｉ、ポリアミド９Ｔ、ポリアミドＭ５Ｔ、ポリアミド６１２などの脂肪族系ポリアミド；ポリ−ｐ−フェニレンテレフタルアミド、ポリ−ｍ−フェニレンイソフタルアミドなどの芳香族系ポリアミドが挙げられる。これらは単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド１１、ポリアミド１２などの脂肪族系ポリアミドが好適である。

ポリアミドエラストマーは、ポリアミド成分からなるハードセグメント部分とソフトセグメント部分とを有する。ポリアミドエラストマーのソフトセグメント部分としては、例えば、ポリエーテルエステル成分又はポリエーテル成分を挙げることができる。前記ポリアミドエラストマーとしては、例えば、ポリアミド成分（ハードセグメント成分）と、ポリオキシアルキレングリコール及びジカルボン酸からなるポリエーテルエステル成分（ソフトセグメント成分）との反応で得られるポリエーテルエステルアミド；ポリアミド成分（ハードセグメント成分）と、ポリオキシアルキレングリコールの両末端をアミノ化又はカルボキシル化したものとジカルボン酸又はジアミンとからなるポリエーテル（ソフトセグメント成分）との反応で得られるポリエーテルアミドが例示される。

前記熱可塑性ポリアミドとしては、例えば、リルサン（登録商標）Ｂ ＢＥＳＮ ＴＬ、ＢＥＳＮ Ｐ２０ ＴＬ、ＢＥＳＮ Ｐ４０ ＴＬ、ＭＢ３６１０、ＢＭＦ Ｏ、ＢＭＮ Ｏ、ＢＭＮ Ｏ ＴＬＤ、ＢＭＮ ＢＫ ＴＬＤ、ＢＭＮ Ｐ２０ Ｄ、ＢＭＮ Ｐ４０ Ｄ（アルケマ社製）などが挙げられる。前記ポリアミドエラストマーとしては、ＰＥＢＡＸ（登録商標） ２５３３、３５３３、４０３３、５５３３（アルケマ社製）などが挙げられる。

（熱可塑性スチレン系エラストマー）
熱可塑性スチレン系エラストマーとしては、スチレンブロックを含有する熱可塑性エラストマーを好適に使用できる。前記スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーは、ハードセグメントとしてのポリスチレンブロックと、ソフトセグメントとを備えている。典型的なソフトセグメントは、ジエンブロックである。ジエンブロックの構成成分としては、ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン及び２，３−ジメチル−１，３−ブタジエンが例示される。ブタジエン及びイソプレンが好ましい。２以上の構成成分が併用されてもよい。

スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーには、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン−イソプレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＩＢＳ）、ＳＢＳの水添物、ＳＩＳの水添物及びＳＩＢＳの水添物が含まれる。ＳＢＳの水添物としては、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）が挙げられる。ＳＩＳの水添物としては、スチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）が挙げられる。ＳＩＢＳの水添物としては、スチレン−エチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）が挙げられる。

前記スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーにおけるスチレン成分の含有率は１０質量％以上が好ましく、１２質量％以上がより好ましく、１５質量％以上が特に好ましい。得られるゴルフボールの打球感の観点から、この含有率は５０質量％以下が好ましく、４７質量％以下がより好ましく、４５質量％以下が特に好ましい。

前記スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーには、ＳＢＳ、ＳＩＳ、ＳＩＢＳ、ＳＥＢＳ、ＳＥＰＳ及びＳＥＥＰＳ、並びに、これらの水添物からなる群から選択された１種又は２種以上と、ポリオレフィンとのアロイが含まれる。このアロイ中のオレフィン成分は、アイオノマー樹脂との相溶性向上に寄与すると推測される。このアロイが用いられることにより、ゴルフボールの反発性能が向上する。好ましくは、炭素数が２以上１０以下のオレフィンが用いられる。好適なオレフィンとしては、エチレン、プロピレン、ブテン及びペンテンが例示される。エチレン及びプロピレンが特に好ましい。

ポリマーアロイの具体例としては、ラバロン（登録商標）Ｔ３２２１Ｃ、Ｔ３３３９Ｃ、ＳＪ４４００Ｎ、ＳＪ５４００Ｎ、ＳＪ６４００Ｎ、ＳＪ７４００Ｎ、ＳＪ８４００Ｎ、ＳＪ９４００Ｎ、ＳＲ０４（三菱化学社製）が挙げられる。スチレンブロック含有熱可塑性エラストマーとしては、エポフレンドＡ１０１０（ダイセル化学工業社製）、セプトンＨＧ−２５２（クラレ社製）が挙げられる。

（熱可塑性ポリウレタンおよび熱可塑性ポリウレタンエラストマー）
熱可塑性ポリウレタンおよび熱可塑性ポリウレタンエラストマーとしては、分子の主鎖にウレタン結合を複数有する熱可塑性樹脂および熱可塑性エラストマーを挙げることができる。前記ポリウレタンは、ポリイソシアネート成分とポリオール成分とを反応させて得られるものが好ましい。前記熱可塑性ポリウレタンエラストマーとしては、例えば、エラストラン(登録商標)ＮＹ８４Ａ１０、ＸＮＹ８５Ａ、ＸＮＹ９０Ａ、ＸＮＹ９７Ａ、ＥＴ８８５、ＥＴ８９０（ＢＡＳＦジャパン社製）などが挙げられる。

前記樹脂組成物は、さらに、白色顔料（例えば、酸化チタン）、青色顔料などの顔料成分、重量調整剤、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、蛍光材料または蛍光増白剤などの添加剤を含有することができる。前記重量調整剤としては、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム、酸化マグネシウム、タングステン粉末、モリブデン粉末などの無機充填剤を挙げることができる。

前記白色顔料（例えば、酸化チタン）の含有量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して、０．０５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましく、１０質量部以下が好ましく、８質量部以下がより好ましい。白色顔料の含有量を０．０５質量部以上とすることによって、得られるゴルフボール構成部材に隠蔽性を付与できる。また、白色顔料の含有量が１０質量部超になると、得られるゴルフボール構成部材の耐久性が低下する場合がある。

前記樹脂組成物は、例えば、熱可塑性樹脂、添加剤などを、ドライブレンドすることにより得られる。また、ドライブレンドした混合物を、押出してペレット化してもよい。ドライブレンドには、例えば、ペレット状の原料を配合できる混合機を用いるのが好ましく、より好ましくはタンブラー型混合機を用いる。押出は、一軸押出機、二軸押出機、二軸一軸押出機など公知の押出機を使用することができる。

前記中間層に使用する樹脂組成物は、樹脂成分としてアイオノマー樹脂およびポリアミド樹脂を含有することが好ましく、特に二元系アイオノマー樹脂とポリアミド樹脂を含有することが好ましい。中間層材料がアイオノマー樹脂およびポリアミド樹脂を含有すれば、中間層の剛性が向上し、スピン低減効果がより大きくなり、ドライバーショットの飛距離がより向上する。

前記中間層に使用する樹脂組成物は、樹脂成分中のアイオノマー樹脂とポリアミド樹脂の合計含有率が、９０質量％以上が好ましく、より好ましくは９４質量％以上、さらに好ましくは９８質量％以上である。

前記中間層に使用する樹脂組成物は、アイオノマー樹脂とポリアミド樹脂とのとの質量比率（アイオノマー樹脂／ポリアミド樹脂）は、９０／１０〜５０／５が好ましく、８５／１５〜５５／４５がより好ましく、８０／２０〜６０／４０がさらに好ましい。アイオノマー樹脂とポリアミド樹脂との質量比が、前記範囲内であれば、曲げ弾性が高いためドライバーショットのスピン量が低減し、また、反発弾性が良好であるため、ドライバーショットの飛距離が大きくなる。

前記カバーに使用する樹脂組成物は、樹脂成分としてアイオノマー樹脂を含有することが好ましく、特に二元系アイオノマー樹脂を含有することが好ましい。カバー材料がアイオノマー樹脂を含有すれば、カバーの反発性がより向上し、ドライバーショットの飛距離がより向上する。

前記カバーに使用する樹脂組成物は、樹脂成分中のアイオノマー樹脂の含有率が、７０質量％以上が好ましく、より好ましくは７５質量％以上、さらに好ましくは８０質量％以上である。

補強層は、樹脂成分を含有する補強層用組成物から形成される。前記樹脂成分としては、二液硬化型熱硬化性樹脂が好適に用いられる。二液硬化型熱硬化性樹脂の具体例としては、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル系樹脂及びセルロース系樹脂が挙げられる。補強層の強度及び耐久性の観点から、二液硬化型エポキシ樹脂及び二液硬化型ウレタン樹脂が好ましい。

補強層用組成物は、着色材（例えば、二酸化チタン）、リン酸系安定剤、酸化防止剤、光安定剤、蛍光増白剤、紫外線吸収剤、ブロッキング防止剤等の添加剤を含んでもよい。添加剤は、二液硬化型熱硬化性樹脂の主剤に添加されてもよく、硬化剤に添加されてもよい。

［製法］
前記コア用ゴム組成物の加熱プレス成型条件は、ゴム組成に応じて適宜設定すればよいが、通常、１３０℃〜２００℃で１０分間〜６０分間加熱するか、あるいは１３０℃〜１５０℃で２０分間〜４０分間加熱した後、１６０℃〜１８０℃で５分間〜１５分間と２段階加熱することが好ましい。

中間層を形成する方法としては、特に限定されないが、例えば、樹脂組成物を予め半球殻状のハーフシェルに成形し、それを２枚用いてコアを包み、加圧成形する方法、または、樹脂組成物を直接コア上に射出成形してコアを包み込む方法などを挙げることができる。

樹脂組成物をコア上に射出成形して中間層を成形する場合、成形用上下金型としては、半球状キャビティを有しているものを使用することが好ましい。射出成形による中間層の成形は、ホールドピンを突き出し、被覆球体を投入してホールドさせた後、加熱溶融された樹脂組成物を注入して、冷却することにより中間層を成形することができる。

圧縮成形法により中間層を成形する場合、ハーフシェルの成形は、圧縮成形法または射出成形法のいずれの方法によっても行うことができるが、圧縮成形法が好適である。樹脂組成物を圧縮成形してハーフシェルに成形する条件としては、例えば、１ＭＰａ以上、２０ＭＰａ以下の圧力で、樹脂組成物の流動開始温度に対して、−２０℃以上、＋７０℃以下の成形温度を挙げることができる。前記成形条件とすることによって、均一な厚みをもつハーフシェルを成形できる。ハーフシェルを用いて中間層を成形する方法としては、例えば、球体を２枚のハーフシェルで被覆して圧縮成形する方法を挙げることができる。ハーフシェルを圧縮成形して中間層に成形する条件としては、例えば、０．５ＭＰａ以上、２５ＭＰａ以下の成形圧力で、樹脂組成物の流動開始温度に対して、−２０℃以上、＋７０℃以下の成形温度を挙げることができる。前記成形条件とすることによって、均一な厚みを有する中間層を成形できる。

樹脂組成物を用いてカバーを成形する態様は、特に限定されないが、樹脂組成物を中間層上に直接射出成形する態様、あるいは、樹脂組成物から中空殻状のシェルを成形し、中間層を複数のシェルで被覆して圧縮成形する態様（好ましくは、樹脂組成物から中空殻状のハーフシェルを成形し、中間層を２枚のハーフシェルで被覆して圧縮成形する方法）を挙げることができる。カバーが成形されたゴルフボール本体は、金型から取り出し、必要に応じて、バリ取り、洗浄、サンドブラストなどの表面処理を行うことが好ましい。また、所望により、マークを形成することもできる。

カバーに形成されるディンプルの総数は、２００個以上５００個以下が好ましい。ディンプルの総数が２００個未満では、ディンプルの効果が得られにくい。また、ディンプルの総数が５００個を超えると、個々のディンプルのサイズが小さくなり、ディンプルの効果が得られにくい。形成されるディンプルの形状（平面視形状）は、特に限定されるものではなく、円形；略三角形、略四角形、略五角形、略六角形などの多角形；その他不定形状；を単独で使用してもよいし、２種以上を組合せて使用してもよい。

前記塗膜の膜厚は、特に限定されないが、５μｍ以上が好ましく、７μｍ以上がより好ましく、５０μｍ以下が好ましく、４０μｍ以下がより好ましく、３０μｍ以下がさらに好ましい。膜厚が５μｍ未満になると継続的な使用により塗膜が摩耗消失しやすくなり、膜厚が５０μｍを超えるとディンプルの効果が低下してゴルフボールの飛行性能が低下する。

以下、本発明を実施例によって詳細に説明するが、本発明は、下記実施例によって限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲の変更、実施の態様は、いずれも本発明の範囲内に含まれる。

［評価方法］
（１）コア硬度分布（ショアＣ硬度）
スプリング式硬度計ショアＣ型を備えた高分子計器社製自動ゴム硬度計Ｐ１型を用いて、球状コア（外層コア）の表面部において測定したショアＣ硬度を外層コアの表面硬度とした。また、コアを半球状に切断し、切断面の中心、および、中心から所定の距離において硬度を測定した。なお、硬度は、中心から所定の距離の４点で硬度を測定して、これらを平均することにより算出した。

（２）中間層硬度、カバー硬度
コア上に形成された中間層の表面において測定した硬度を中間層の表面硬度とした。中間層上に形成されたカバーの表面（ランドの部分）において測定した硬度をカバーの表面硬度とした。硬度は、スプリング式硬度計を備えた高分子計器社製自動ゴム硬度計Ｐ１型を用いて測定した。スプリング式硬度計は、ショアＤ型、または、ショアＣ型を用いた。

（３）スラブ硬度（材料硬度）
ゴルフボール用樹脂組成物を用いて、射出成形により、厚み約２ｍｍのシートを作製し、２３℃で２週間保存した。このシートを、測定基板などの影響が出ないように、３枚以上重ねた状態で、スプリング式硬度計を備えた高分子計器社製自動ゴム硬度計Ｐ１型を用いて測定した。スプリング式硬度計は、ショアＤ型、または、ショアＣ型を用いた。

（４）曲げ剛性
樹脂組成物を用いて、射出成形により、厚み約２ｍｍ、幅２０ｍｍ、長さ１００ｍｍの試験片を作製し、２３℃で２週間保存した。曲げ剛性を、ＪＩＳ Ｋ ７１０６（１９９５）に準じて測定した。測定は、温度２３℃、湿度５０％ＲＨ、支点から測定点までの距離５０ｍｍで行った。

（５）圧縮変形量（ｍｍ）
ゴルフボールまたは球状コアに初期荷重９８Ｎを負荷した状態から終荷重１２７５Ｎを負荷したときまでの圧縮方向の変形量（圧縮方向にゴルフボールまたは球状コアが縮む量）を測定した。

（６）ドライバーショットの打球感
３０名のゴルファーに、ドライバー（ダンロップスポーツ社製、商品名「ＸＸＩＯ８」、シャフト硬度：Ｒ、ロフト角：１０．５°）を用いてゴルフボールを打撃させ、打球感を評価させた。良い打感と評価した人数によって、下記の基準で格付けを行った。
◎：２５名以上
○：２０〜２４名
△：１５〜１９名
×：１５名未満

（７）ドライバーショットのスピン速度、ボール初速、飛距離
ゴルフラボラトリー社製のスイングロボットＭ／Ｃに、ドライバー（ダンロップスポーツ社製、商品名「ＸＸＩＯ８」、シャフト硬度：Ｒ、ロフト角：１０．５°）を取り付け、ヘッドスピード４０ｍ／秒でゴルフボールを打撃し、打撃直後のゴルフボールのボール初速（ｍ／ｓ）、スピン速度（ｒｐｍ）、ならびに飛距離（発射始点から静止地点までの距離（ｙｄ））を測定した。測定は、各ゴルフボールについて１２回ずつ行って、その平均値をそのゴルフボールの測定値とした。なお、打撃直後のゴルフボールのスピン速度は、打撃されたゴルフボールを連続写真撮影することによって測定した。

［ゴルフボールの作製］
（１）球状コアの作製
球状コアＮｏ．ａ〜ｆ、ｈ〜ｌ
表１に示す配合となるように各原料を混練ロールにより混練し、ゴム組成物を得た。表２に示したゴム組成物を、半球状キャビティを有する上下金型内で１７０℃、２５分間加熱プレスすることにより内層コアを得た。次に、表２に示したゴム組成物を用いてハーフシェルを成形した。この２枚のハーフシェルで、前記内層コアを被覆した。この内層コアおよびハーフシェルを、共に半球状キャビティを有する上下金型内で１４０〜１７０℃、２５分間加熱プレスすることにより球状コアを得た。なお、表１において、硫酸バリウムの配合量は、内層の比重と外層の比重とが同じ値となるように調整した。

球状コアＮｏ．ｇ
表１に示す配合となるように各原料を混練ロールにより混練し、ゴム組成物を得た。表２に示したゴム組成物を、半球状キャビティを有する上下金型内で１５０〜１７０℃、２５分間加熱プレスすることにより単層コアを得た。なお、表１において、硫酸バリウムの配合量は、ボール重量が４５．００ｇ〜４５．９２ｇの範囲となるように調整した。

ポリブタジエンゴム：ＪＳＲ社製、「ＢＲ７３０（シス結合含有率：９６質量％）」
酸化マグネシウム：共和化学工業社製、「マグサラット（登録商標）１５０ＳＴ」
メタクリル酸：三菱レイヨン社製
アクリル酸亜鉛：三新化学工業社製、「サンセラー（登録商標）ＳＲ」
酸化亜鉛：東邦亜鉛社製、「銀嶺（登録商標）Ｒ」
硫酸バリウム：堺化学社製、「硫酸バリウムＢＤ」
ジクミルパーオキサイド：日油社製、「パークミル（登録商標）Ｄ」
ＰＢＤＳ：川口化学工業社製、ビス（ペンタブロモフェニル）ペルスルフィド
ＤＰＤＳ：住友精化社製、ジフェニルジスルフィド
２−チオナフトール：Zhejiang shou & Fu Chemical社製
安息香酸：Emerald Kalama Chemical 社製
老化防止剤：本州化学工業社製、「Ｈ−ＢＨＴ」（ジブチルヒドロキシトルエン）

（２）樹脂組成物の調製
表３に示した配合の材料を、二軸混練型押出機によりミキシングして、ペレット状の樹脂組成物を調製した。押出条件は、スクリュー径４５ｍｍ、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、スクリューＬ／Ｄ＝３５であり、配合物は、押出機のダイの位置で１６０〜２３０℃に加熱された。

表３で使用した原料は、下記のとおりである。
ポリアミド６：東レ社製、「ＣＭ１０１７Ｋ」
サーリン（登録商標）８１５０：デュポン社製、ナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
サーリン９１５０：デュポン社製、亜鉛イオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ハイミラン（登録商標）１５５５：三井・デュポン・ポリケミカル社製、ナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ハイミラン１６０５：三井・デュポン・ポリケミカル社製、ナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ハイミランＡＭ７３２９：三井・デュポン・ポリケミカル社製、亜鉛イオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ハイミランＡＭ７３３７：三井・デュポン・ポリケミカル社製、ナトリウムイオン中和エチレン−メタクリル酸共重合体アイオノマー樹脂
ラバロン（登録商標）Ｔ３２２１Ｃ：三菱化学社製、熱可塑性スチレンエラストマー
ニュクレル（登録商標）Ｎ１０５０Ｈ：三井・デュポン・ポリケミカル社製、エチレン−メタクリル酸共重合体
硫酸バリウム：堺化学社製、「硫酸バリウムＢＤ」

（３）中間層の作製
表４〜６に示した樹脂組成物を上述のようにして得られたコア上に射出成形して、中間層を成形した。なお、表３において、硫酸バリウムの配合量は、スラブ硬度が所望の値となるように調整した。

（４）カバーの作製
表４〜６に示した樹脂組成物を上述のようにして得られた中間層被覆球体上に射出成形して、カバー層を成形した。なお、表３において、硫酸バリウムの配合量は、スラブ硬度が所望の値となるように調整した。カバーには、ディンプルが多数形成された。

得られたゴルフボール本体の表面をサンドブラスト処理して、マーキングを施した後、クリアーペイントを塗布し、オーブンで塗料を乾燥させ、ゴルフボールを得た。得られたゴルフボールについての評価結果を表４〜６に示した。

中間層およびカバーの配合および厚さが同じであるゴルフボールを比較する。ゴルフボールＮｏ．１１は、内層の硬度勾配の角度αと外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°未満の場合である。このゴルフボールＮｏ．１１は、ゴルフボールＮｏ．４に比べて、飛距離が劣る。ゴルフボールＮｏ．１２は、内層の硬度勾配の角度αが０°未満の場合である。このゴルフボールＮｏ．１２は、ゴルフボールＮｏ．１に比べて、飛距離が劣る。ゴルフボールＮｏ．９は、内層の硬度勾配の角度αと外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°未満の場合である。ゴルフボールＮｏ．１３は、表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）がショアＣ硬度で７０以下の場合である。これらのゴルフボールＮｏ．９、１３は、ゴルフボールＮｏ．６に比べて、飛距離が劣る。ゴルフボールＮｏ．１０は、球状コアが単層である場合である。ゴルフボールＮｏ．１４は、差（Ｈ_ｘ＋１−Ｈ_ｘ−１）がショアＣ硬度で０未満の場合である。これらのゴルフボールＮｏ．１０、１４は、ゴルフボールＮｏ．７に比べて、飛距離が劣る。

また、球状コアが同じであるゴルフボールを比較する。ゴルフボールＮｏ．１５、１７は、中間層の硬度（Ｈｍ）が６５未満の場合である。これらのゴルフボールＮｏ．１５、１７は、ゴルフボールＮｏ．８に比べて、飛距離が劣る。ゴルフボールＮｏ．４は、差（Ｈｍ−Ｈｃ）が０超の場合である。このゴルフボールＮｏ．４は、ゴルフボールＮｏ．１６に比べて打球感が向上している。

１：ゴルフボール、２：球状コア、２１：内層、２２：外層、３：中間層、４：カバー、４１：ディンプル、４２：ランド

Claims (13)

1. 球状コアと、前記球状コアの外側に配置される中間層と、前記中間層の外側に配置されるカバーとを有し、
   前記球状コアが、内層と外層とを有し、
   前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（Ｈ_ｘ＋１）と、前記球状コアの内層と外層との境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（Ｈ_ｘ−１）との差（Ｈ_ｘ＋１−Ｈ_ｘ−１）が、ショアＣ硬度で０以上であり、
   前記球状コアの表面硬度（Ｈ_Ｘ＋Ｙ）が、ショアＣ硬度で７０超であり、
   式（１）により算出される内層の硬度勾配の角度αが、０°以上であり、
   前記角度αと式（２）により算出される外層の硬度勾配の角度βとの差（α−β）が０°以上であり、
   前記中間層の材料硬度（Ｈｍ）が、ショアＤ硬度で、６５〜８０であり、
   ゴルフボールの構成部材の中で、中間層が最も高硬度であることを特徴とするゴルフボール。
   α＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_ｘ−１−Ｈｏ｝／（Ｘ−１）］ ・・・（１）
   β＝（１８０／π）×ａｔａｎ［｛Ｈ_Ｘ＋Ｙ−Ｈ_ｘ＋１｝／（Ｙ−１）］ ・・・（２）
   ［式中、Ｘは内層の半径（ｍｍ）、Ｙは外層の厚さ（ｍｍ）、Ｈｏは球状コアの中心硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ−１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ内側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_ｘ＋１は球状コアの内層と外層の境界から半径方向で１ｍｍ外側の地点の硬度（ショアＣ）、Ｈ_Ｘ＋Ｙは球状コアの表面硬度（ショアＣ）を表す。］
2. 前記カバーの材料硬度（Ｈｃ）が、ショアＤ硬度で、５７〜７２である請求項１に記載のゴルフボール。
3. 前記カバーの材料硬度（Ｈｃ）と前記中間層の材料硬度（Ｈｍ）との硬度差（Ｈｍ−Ｈｃ）が、ショアＤ硬度で、０超である請求項１または２に記載のゴルフボール。
4. 前記中間層の表面硬度は、ショアＣ硬度（ＨｍｓＣ）とショアＤ硬度（ＨｍｓＤ）との差（ＨｍｓＣ−ＨｍｓＤ）が２７以下である請求項１〜３のいずれか一項に記載のゴルフボール。
5. 前記球状コアの中心硬度（Ｈｏ）が、ショアＣ硬度で、６０未満である請求項１〜４のいずれか一項に記載のゴルフボール。
6. 前記角度βが、−２０°以上、＋２０°以下である請求項１〜５のいずれか一項に記載のゴルフボール。
7. 前記内層の半径Ｘ（ｍｍ）に対する前記外層の厚さＹ（ｍｍ）の比（Ｙ／Ｘ）が、０．２以上、２．０以下である請求項１〜６のいずれか一項に記載のゴルフボール。
8. 前記球状コアが切断されて得られる半球の切断面において、
   前記内層の断面積Ｓ１（ｍｍ^２）に対する前記外層の断面積Ｓ２（ｍｍ^２）の比（Ｓ２／Ｓ１）が、０．５以上、６．０以下である請求項１〜７のいずれか一項に記載のゴルフボール。
9. 前記内層の体積Ｖ１（ｍｍ^３）に対する前記外層の体積Ｖ２（ｍｍ^３）の比（Ｖ２／Ｖ１）が、１．０以上、２０．０以下である請求項１〜８のいずれか一項に記載のゴルフボール。
10. 前記カバーの表面硬度は、ショアＣ硬度（ＨｃｓＣ）とショアＤ硬度（ＨｃｓＤ）との差（ＨｃｓＣ−ＨｃｓＤ）が２７以上である請求項１〜９のいずれか一項に記載のゴルフボール。
11. 前記中間層を構成する樹脂組成物の曲げ剛性（Ｓｍ）と前記カバーを構成する樹脂組成物の曲げ剛性（Ｓｃ）との比（Ｓｍ／Ｓｃ）が２以上である請求項１〜１０のいずれか一項に記載のゴルフボール。
12. 前記中間層を構成する樹脂組成物が、樹脂成分としてポリアミド樹脂およびアイオノマー樹脂を含有し、
    前記中間層の厚さ（Ｔｍ）が０．７ｍｍ〜１．５ｍｍである請求項１〜１１のいずれか一項に記載のゴルフボール。
13. 前記カバーを構成する樹脂組成物が、樹脂成分としてアイオノマー樹脂を含有し、
    前記カバーの厚さ（Ｔｃ）が０．５ｍｍ〜１．３ｍｍである請求項１〜１２のいずれか一項に記載のゴルフボール。

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