JP2016198985A - Resin laminate - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、複数の樹脂層が積層されてなる樹脂積層板に関する。 The present invention relates to a resin laminate in which a plurality of resin layers are laminated.
近年、航空機産業などの様々な分野において、金属に比べて軽量化が可能な、樹脂基板が注目を集めている。このような樹脂基板は金属に比べて機械的強度が劣るため、樹脂基板の機械的強度を高める必要がある。 In recent years, in various fields such as the aircraft industry, resin substrates that can be made lighter than metals have attracted attention. Since such a resin substrate is inferior in mechanical strength to metal, it is necessary to increase the mechanical strength of the resin substrate.
一般に、樹脂基板において、十分な機械的強度を得るには、厚みを厚くする必要がある。しかしながら、樹脂基板の厚みが厚くなると重くなるため、軽量化を図ることができない。そこで、樹脂基板を構成する熱可塑性樹脂中に、補強充填材を分散させることで機械的強度を高める方法が、従来、広く用いられている。 Generally, in a resin substrate, it is necessary to increase the thickness in order to obtain sufficient mechanical strength. However, since the resin substrate becomes heavier as the thickness of the resin substrate increases, it is not possible to reduce the weight. Therefore, a method of increasing the mechanical strength by dispersing a reinforcing filler in the thermoplastic resin constituting the resin substrate has been widely used conventionally.
例えば、下記の特許文献１には、内部が発泡状態で、表面が緻密なスキン層により形成された樹脂基板が開示されている。特許文献１では、上記樹脂基板は、ガラス繊維が添加されたポリプロピレンにより構成されるとされている。
For example,
しかしながら、特許文献１のように、ガラス繊維が添加されたポリプロピレンにより形成された樹脂基板においては、耐衝撃性がなお十分でなかった。
However, as in
本発明の目的は、軽量であり、かつ耐衝撃性に優れる、樹脂積層板を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a resin laminate that is lightweight and excellent in impact resistance.
本願発明者らは、鋭意検討した結果、発泡樹脂層及び第１の強化樹脂層を備え、前記発泡樹脂層の発泡倍率、前記発泡樹脂層の圧縮弾性率及び前記第１の強化樹脂層の曲げ弾性率が、それぞれ、特定の範囲内にある樹脂積層板が、上記課題を解決できることを見出し、本発明を成すに至った。 As a result of intensive studies, the inventors of the present application have a foamed resin layer and a first reinforced resin layer, the foaming ratio of the foamed resin layer, the compression elastic modulus of the foamed resin layer, and the bending of the first reinforced resin layer. The present inventors have found that resin laminates each having an elastic modulus within a specific range can solve the above-described problems, and have achieved the present invention.
すなわち、本発明に係る樹脂積層板は、内部に複数の気泡セルを有する発泡樹脂層と、前記発泡樹脂層の一方側の主面上に配置された第１の強化樹脂層と、を備え、前記発泡樹脂層の発泡倍率が、５ｃｃ／ｇ以上、３０ｃｃ／ｇ以下であり、前記発泡樹脂層の圧縮弾性率が、５．０ＭＰａ以上であり、前記第１の強化樹脂層の曲げ弾性率が、１．４ＧＰａ以上である。 That is, the resin laminate according to the present invention includes a foamed resin layer having a plurality of bubble cells therein, and a first reinforced resin layer disposed on one main surface of the foamed resin layer, The expansion ratio of the foamed resin layer is 5 cc / g or more and 30 cc / g or less, the compression elastic modulus of the foamed resin layer is 5.0 MPa or more, and the bending elastic modulus of the first reinforced resin layer is 1.4 GPa or more.
本発明に係る樹脂積層板では、好ましくは、前記気泡セルの平均アスペクト比が、１．１以上、４．０以下の範囲内にある。 In the resin laminate according to the present invention, preferably, the average aspect ratio of the bubble cells is in the range of 1.1 or more and 4.0 or less.
本発明に係る樹脂積層板では、好ましくは、前記発泡樹脂層及び前記第１の強化樹脂層が、熱可塑性樹脂により構成されている。 In the resin laminate according to the present invention, preferably, the foamed resin layer and the first reinforced resin layer are made of a thermoplastic resin.
本発明に係る樹脂積層板では、好ましくは、前記第１の強化樹脂層が、フィラーを含む。より好ましくは、上記フィラーは、タルク、炭酸カルシウム、グラフェン、カーボンブラック、カーボンナノチューブ、グラファイト及び薄片化黒鉛からなる群から選択された少なくとも１種である。 In the resin laminate according to the present invention, preferably, the first reinforced resin layer includes a filler. More preferably, the filler is at least one selected from the group consisting of talc, calcium carbonate, graphene, carbon black, carbon nanotubes, graphite, and exfoliated graphite.
本発明に係る樹脂積層板では、前記発泡樹脂層の前記第１の強化樹脂層側とは反対側の主面上に第２の強化樹脂層が設けられていてもよい。 In the resin laminate according to the present invention, a second reinforced resin layer may be provided on the main surface of the foamed resin layer opposite to the first reinforced resin layer.
本発明に係る樹脂積層板では、前記発泡樹脂層と前記第１の強化樹脂層との間に、補強層がさらに設けられていてもよい。 In the resin laminate according to the present invention, a reinforcing layer may be further provided between the foamed resin layer and the first reinforced resin layer.
本発明に係る樹脂積層板では、好ましくは、前記補強層の引張破断伸びが、１０％以上である。 In the resin laminate according to the present invention, preferably, the tensile elongation at break of the reinforcing layer is 10% or more.
本発明に係る樹脂積層板では、好ましくは、前記補強層が、天然繊維、化学繊維若しくは炭素繊維が、一方向若しくはランダムに配向されることにより形成された不織布、又は樹脂延伸フィルムにより構成されている。 In the resin laminate according to the present invention, preferably, the reinforcing layer is composed of a nonwoven fabric formed by orienting natural fibers, chemical fibers or carbon fibers in one direction or randomly, or a stretched resin film. Yes.
本発明に係る樹脂積層板は、内部に複数の気泡セルを有する発泡樹脂層と、該発泡樹脂層の一方側の主面上に配置された第１の強化樹脂層とを備える。また、上記発泡樹脂層の発泡倍率が、５ｃｃ／ｇ以上、３０ｃｃ／ｇ以下であり、上記発泡樹脂層の圧縮弾性率が、５．０ＭＰａ以上であり、上記第１の強化樹脂層の曲げ弾性率が、１．４ＧＰａ以上である。従って、本発明に係る樹脂積層板は、軽量であり、かつ耐衝撃性に優れている。 The resin laminate according to the present invention includes a foamed resin layer having a plurality of cell cells therein, and a first reinforced resin layer disposed on one main surface of the foamed resin layer. The expansion ratio of the foamed resin layer is 5 cc / g or more and 30 cc / g or less, the compression elastic modulus of the foamed resin layer is 5.0 MPa or more, and the bending elasticity of the first reinforced resin layer The rate is 1.4 GPa or more. Therefore, the resin laminate according to the present invention is lightweight and excellent in impact resistance.
以下、図面を参照しつつ、本発明の具体的な実施形態を説明することにより、本発明を明らかにする。 Hereinafter, the present invention will be clarified by describing specific embodiments of the present invention with reference to the drawings.
図１は、本発明の第１の実施形態に係る樹脂積層板を示す模式的断面図である。図１に示すように、樹脂積層板１は、第１及び第２の強化樹脂層２，３と、発泡樹脂層４とを備える。
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a resin laminate according to a first embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1, the
発泡樹脂層４は、第１の主面４ａと、第１の主面４ａと対向している第２の主面４ｂとを備える。発泡樹脂層４の第１の主面４ａ上に、第１の強化樹脂層２が設けられている。他方、発泡樹脂層４の第２の主面４ｂ上に、第２の強化樹脂層３が設けられている。発泡樹脂層４は、第１及び第２の強化樹脂層２，３に挟まれるように設けられている。樹脂積層板１は、発泡樹脂層４の両面に第１及び第２の強化樹脂層２，３が設けられた３層構造の樹脂積層体である。なお、第２の強化樹脂層３は設けられなくともよく、２層の樹脂積層体であってもよい。すなわち、本発明においては、発泡樹脂層の両側の主面上に強化樹脂層が設けられていてもよいし、発泡樹脂層の片側の主面上にのみ強化樹脂層が設けられていてもよい。本発明において、樹脂積層板を構成する各層の積層数は特に限定されない。
The
発泡樹脂層４は、複数の気泡セル４Ａを有する。発泡樹脂層４の発泡倍率は、５ｃｃ／ｇ以上、３０ｃｃ／ｇ以下である。発泡樹脂層４の圧縮弾性率は、５．０ＭＰａ以上である。また、第１及び第２の強化樹脂層２，３の曲げ弾性率は、１．４ＧＰａ以上である。そのため、樹脂積層板１は、軽量であり、かつ耐衝撃性に優れている。
The
図２は、本発明の第２の実施形態に係る樹脂積層板を示す模式的断面図である。図２に示すように、樹脂積層板２１においては、発泡樹脂層４の第１の主面４ａ上に第１の補強層５が設けられている。第１の強化樹脂層２は、発泡樹脂層４の第１の主面４ａ上に、第１の補強層５を介して設けられている。
FIG. 2 is a schematic cross-sectional view showing a resin laminate according to the second embodiment of the present invention. As shown in FIG. 2, in the
他方、発泡樹脂層４の第２の主面４ｂ上には、第２の補強層６が設けられている。第２の強化樹脂層３は、発泡樹脂層４の第２の主面４ｂ上に、第２の補強層６を介して設けられている。従って、樹脂積層板２１は、５層構造の樹脂積層体となっている。その他の点は、第１の実施形態と同様である。
On the other hand, a second reinforcing
樹脂積層板２１においても、発泡樹脂層４の発泡倍率が、５ｃｃ／ｇ以上、３０ｃｃ／ｇ以下であり、発泡樹脂層４の圧縮弾性率が、５．０ＭＰａ以上であり、第１及び第２の強化樹脂層２，３の曲げ弾性率が、１．４ＧＰａ以上である。そのため、樹脂積層板２１は、軽量であり、かつ耐衝撃性に優れている。
Also in the
また、樹脂積層板２１では、発泡樹脂層４の両側の主面上に第１及び第２の補強層５，６が設けられているため、耐衝撃性をより一層高めることができる。なお、本発明において、補強層は設けられずともよい。もっとも、樹脂積層板の耐衝撃性をより一層高める観点から、補強層は、発泡樹脂層４の少なくとも一方側の主面上に設けられていることが好ましく、両側の主面上に設けられていることがより好ましい。
Moreover, in the resin laminated
樹脂積層板１や樹脂積層板２１に示すように、本発明に係る樹脂積層板を構成する各層の積層数は特に限定されない。より一層の軽量化を図りつつ、耐衝撃性をより一層高める観点から、樹脂積層板を構成する各層の積層数は、２層以上であることが好ましく、５層以上であることがより好ましく、１００層以下であることが好ましく、５０層以下であることがより好ましい。
As shown in the
樹脂積層板１や樹脂積層板２１のような本発明に係る樹脂積層板は、上記の構成を備えるため、軽量であり、かつ耐衝撃性に優れている。従って、本発明の樹脂積層板は、自動車外板用途に好適に用いることができる。なかでもルーフ用外板として、好適に用いることができる。
Since the resin laminates according to the present invention such as the
以下、本発明に係る樹脂積層板の各層の詳細について説明する。 Hereinafter, details of each layer of the resin laminate according to the present invention will be described.
（発泡樹脂層）
上記発泡樹脂層は、圧縮弾性率が５．０ＭＰａ以上の発泡樹脂により形成されている。上記発泡樹脂の圧縮弾性率、すなわち発泡樹脂層の圧縮弾性率が、５．０ＭＰａ未満である場合、発泡樹脂層が局所的に降伏しやすくなり、結果として、樹脂積層板の曲げ降伏歪みが小さくなってしまうおそれがある。なお、上記発泡樹脂層の圧縮弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１８１に準拠して測定された圧縮弾性率である。
(Foamed resin layer)
The foamed resin layer is formed of a foamed resin having a compression elastic modulus of 5.0 MPa or more. When the compression elastic modulus of the foamed resin, that is, the compression elastic modulus of the foamed resin layer is less than 5.0 MPa, the foamed resin layer tends to yield locally, and as a result, the bending yield strain of the resin laminate is small. There is a risk of becoming. In addition, the compression elastic modulus of the said foamed resin layer is a compression elastic modulus measured based on JISK7181.
上記発泡樹脂層の圧縮弾性率は、８．０ＭＰａ以上であることが好ましく、１０．０ＭＰａ以上であることがより好ましい。上記発泡樹脂層の圧縮弾性率が、上記下限以上である場合、樹脂積層板の耐衝撃性をより一層高めることができる。なお、上記発泡樹脂層の圧縮弾性率の上限値は、特に限定されないが、好ましくは３０．０ＭＰａ以下である。 The compression elastic modulus of the foamed resin layer is preferably 8.0 MPa or more, and more preferably 10.0 MPa or more. When the compression elastic modulus of the foamed resin layer is equal to or higher than the lower limit, the impact resistance of the resin laminate can be further enhanced. The upper limit value of the compression elastic modulus of the foamed resin layer is not particularly limited, but is preferably 30.0 MPa or less.
上記発泡樹脂層は、発泡倍率が５ｃｃ／ｇ以上、３０ｃｃ／ｇ以下の範囲にある発泡樹脂によって形成されている。上記発泡樹脂の発泡倍率、すなわち上記発泡樹脂層の発泡倍率が、５ｃｃ／ｇより小さい場合、上記発泡樹脂層が重くなり、軽量な樹脂積層板を得られ難くなる。他方、上記発泡樹脂層の発泡倍率が３０ｃｃ／ｇより大きい場合、上記発泡樹脂層において、所望の圧縮弾性率が確保できないおそれがある。なお、本明細書において、発泡倍率とは、発泡樹脂の体積を発泡樹脂の重量で除した値のことをいう。 The foamed resin layer is formed of a foamed resin having a foaming ratio in the range of 5 cc / g to 30 cc / g. When the foaming ratio of the foamed resin, that is, the foaming ratio of the foamed resin layer is smaller than 5 cc / g, the foamed resin layer becomes heavy and it becomes difficult to obtain a lightweight resin laminate. On the other hand, when the expansion ratio of the foamed resin layer is larger than 30 cc / g, there is a possibility that a desired compression elastic modulus cannot be ensured in the foamed resin layer. In the present specification, the expansion ratio refers to a value obtained by dividing the volume of the foamed resin by the weight of the foamed resin.
樹脂積層板をより一層軽量化し、樹脂積層板の耐衝撃性をより一層高める観点から、上記発泡樹脂層の発泡倍率は、１０ｃｃ／ｇ以上、２５ｃｃ／ｇ以下の範囲にあることが好ましい。 From the viewpoint of further reducing the weight of the resin laminate and further improving the impact resistance of the resin laminate, the expansion ratio of the foamed resin layer is preferably in the range of 10 cc / g to 25 cc / g.
上記発泡樹脂層は、内部に複数の気泡セルを有している。上記気泡セルのアスペクト比の平均値は、１．１以上、４．０以下の範囲であることが好ましい。上記アスペクト比の平均値が１．１未満になると、十分な圧縮弾性率を得ることが困難となり、樹脂積層板の曲げ降伏歪みを十分に高めることができない場合がある。他方、上記アスペクト比の平均値が４．０より大きくなると、発泡樹脂はｚ方向にのみ、相当量の伸長歪みを受けることになり、発泡の制御が困難となり、均質な発泡体が製造し難くなる場合がある。 The foamed resin layer has a plurality of bubble cells inside. The average value of the aspect ratio of the bubble cell is preferably in the range of 1.1 or more and 4.0 or less. If the average value of the aspect ratio is less than 1.1, it may be difficult to obtain a sufficient compressive modulus, and the bending yield strain of the resin laminate may not be sufficiently increased. On the other hand, when the average value of the aspect ratio is larger than 4.0, the foamed resin is subjected to a considerable amount of elongation strain only in the z direction, and it becomes difficult to control foaming, making it difficult to produce a homogeneous foam. There is a case.
なお、上記気泡セルのアスペクト比は、発泡樹脂層の面方向に沿う気泡径に対する発泡樹脂層の厚み方向に沿う気泡径の比（厚み方向に沿う気泡径／面方向に沿う気泡径）のことをいうものとする。 The aspect ratio of the cell is the ratio of the bubble diameter along the thickness direction of the foamed resin layer to the bubble diameter along the surface direction of the foamed resin layer (bubble diameter along the thickness direction / bubble diameter along the surface direction). It shall be said.
また、上記気泡セルの平均アスペクト比は、上記発泡樹脂層の厚み方向に沿う断面を光学顕微鏡で観察したときに、１００個の気泡セルの上記比（厚み方向に沿う気泡径／面方向に沿う気泡径）の平均値から求めることができる。 Further, the average aspect ratio of the bubble cells is the ratio of the 100 bubble cells along the diameter direction / surface direction along the thickness direction when a cross section along the thickness direction of the foamed resin layer is observed with an optical microscope. It can be determined from the average value of the bubble diameter.
樹脂積層板の耐衝撃性をより一層高める観点から、上記発泡樹脂層に内在する気泡セルのアスペクト比の平均値は、２．０以上、４．０以下の範囲にあることがより好ましい。 From the viewpoint of further improving the impact resistance of the resin laminate, the average value of the aspect ratios of the bubble cells inherent in the foamed resin layer is more preferably in the range of 2.0 or more and 4.0 or less.
上記発泡樹脂層を構成する発泡樹脂としては、特に限定されないが、熱可塑性樹脂であることが好ましい。上記熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィンであることが好ましい。上記ポリオレフィンとしては、例えば、エチレン単独重合体であるポリエチレン、エチレン−α−オレフィン共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体などのポリエチレン系樹脂、プロピレン単独重合体であるポリプロピレン、プロピレン−α−オレフィン共重合体などのポリプロピレン系樹脂、ブテン単独重合体であるポリブテン、ブタジエン及びイソプレンなどの共役ジエンの単独重合体または共重合体などが挙げられる。これらは単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。上記ポリオレフィンとしては、ポリエチレン又はポリプロピレンを用いることが好ましい。 Although it does not specifically limit as a foamed resin which comprises the said foamed resin layer, It is preferable that it is a thermoplastic resin. The thermoplastic resin is preferably a polyolefin. Examples of the polyolefin include polyethylene, which is an ethylene homopolymer, an ethylene-α-olefin copolymer, an ethylene- (meth) acrylic acid copolymer, an ethylene- (meth) acrylic acid ester copolymer, and ethylene-acetic acid. Polyethylene resin such as vinyl copolymer, polypropylene resin as propylene homopolymer, polypropylene resin such as propylene-α-olefin copolymer, polybutene as butene homopolymer, single weight of conjugated dienes such as butadiene and isoprene Examples thereof include a polymer or a copolymer. These may be used alone or in combination. As the polyolefin, polyethylene or polypropylene is preferably used.
上記発泡樹脂層は、市販品の発泡樹脂シートを成形することにより形成できる。もっとも、発泡樹脂を押出成形することによって作製してもよく、製造方法としては特に限定されない。また、上記発泡樹脂層は、２枚以上の発泡樹脂シートを成形することによって作製してもよい。 The foamed resin layer can be formed by molding a commercially available foamed resin sheet. However, it may be produced by extruding a foamed resin, and the production method is not particularly limited. Moreover, you may produce the said foamed resin layer by shape | molding two or more foamed resin sheets.
なお、上記発泡樹脂層は、本発明の目的を阻害しない範囲で、フィラー、可塑剤、酸化防止剤又は紫外線吸収剤などの他の成分を含んでいてもよい。 In addition, the said foamed resin layer may contain other components, such as a filler, a plasticizer, antioxidant, and a ultraviolet absorber, in the range which does not inhibit the objective of this invention.
本発明に係る樹脂積層板は、上記発泡樹脂層を備えるため、軽量であり、かつ耐衝撃性に優れている。 Since the resin laminate according to the present invention includes the foamed resin layer, it is lightweight and has excellent impact resistance.
（第１及び第２の強化樹脂層）
上記第１の強化樹脂層の曲げ弾性率は、１．４ＧＰａ以上である。上記第１の強化樹脂層の曲げ弾性率が１．４ＧＰａ未満である場合、樹脂積層板に衝撃が加えられた際に、第１の強化樹脂層が局所的に変形し易くなり、結果的として、樹脂積層板の曲げ降伏歪みが小さくなってしまうおそれがある。なお、上記曲げ弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１に準拠して測定された曲げ弾性率のことをいう。
(First and second reinforced resin layers)
The bending elastic modulus of the first reinforced resin layer is 1.4 GPa or more. When the bending elastic modulus of the first reinforced resin layer is less than 1.4 GPa, the first reinforced resin layer is likely to be locally deformed when an impact is applied to the resin laminate, and as a result The bending yield distortion of the resin laminate may be reduced. In addition, the said bending elastic modulus means the bending elastic modulus measured based on JISK7171.
また、第１の強化樹脂層の曲げ弾性率の上限は、特に限定されないが、第１の強化樹脂層を構成する材料の性質上、通常、８．５ＧＰａ以下である。 The upper limit of the flexural modulus of the first reinforced resin layer is not particularly limited, but is usually 8.5 GPa or less due to the properties of the material constituting the first reinforced resin layer.
第２の強化樹脂層は、第１の強化樹脂層と同じ材料により形成されていてもよく、他の材料により形成されていてもよい。樹脂積層板の耐衝撃性をより一層高める観点から、第２の強化樹脂層の曲げ弾性率も、１．４ＧＰａ以上、８．５ＧＰａ以下であることが好ましい。 The second reinforced resin layer may be formed of the same material as the first reinforced resin layer, or may be formed of another material. From the viewpoint of further improving the impact resistance of the resin laminate, the flexural modulus of the second reinforced resin layer is preferably 1.4 GPa or more and 8.5 GPa or less.
また、上記第１及び第２の強化樹脂層の曲げ弾性率は、それぞれ、１．６ＧＰａ以上、６．０ＧＰａ以下の範囲にあることが好ましい。上記曲げ弾性率が、１．６ＧＰａより小さい場合、樹脂積層板の耐衝撃性を十分に高められない場合がある。他方、上記曲げ弾性率が、６．０ＧＰａより大きい場合、上記強化樹脂層が脆くなってしまうため、衝撃が加えられた際に、樹脂積層板が割れやすくなってしまうおそれがある。 Moreover, it is preferable that the bending elastic modulus of the said 1st and 2nd reinforced resin layer exists in the range of 1.6 GPa or more and 6.0 GPa or less, respectively. When the bending elastic modulus is smaller than 1.6 GPa, the impact resistance of the resin laminate may not be sufficiently improved. On the other hand, when the flexural modulus is larger than 6.0 GPa, the reinforced resin layer becomes brittle, and therefore, when an impact is applied, the resin laminate may be easily broken.
上記第１及び第２の強化樹脂層を構成する材料としては、特に限定されず、熱可塑性樹脂であることが好ましい。このような熱可塑性樹脂としては、従来公知のポリオレフィン、ポリアミド、ポリエステル又はポリカーボネートなどを挙げることができる。これらは単独で用いてもよく、複数を併用してもよい。 It does not specifically limit as a material which comprises the said 1st and 2nd reinforced resin layer, It is preferable that it is a thermoplastic resin. Examples of such thermoplastic resins include conventionally known polyolefins, polyamides, polyesters, and polycarbonates. These may be used alone or in combination.
上記曲げ弾性率の範囲を満たす場合が多く、汎用品であり、かつ安価であるため、上記熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン又はポリアミドが好ましい。上記ポリオレフィンとしては、特に限定されず、ポリプロピレン又はポリエチレンなどを用いることができる。上記ポリアミドとしては、特に限定されず、ポリアミド６６、ポリアミド６又はポリアミド１１などを用いることができる。
In many cases, the range of the bending elastic modulus is satisfied, and since it is a general-purpose product and inexpensive, the thermoplastic resin is preferably polyolefin or polyamide. The polyolefin is not particularly limited, and polypropylene or polyethylene can be used. The polyamide is not particularly limited, and polyamide 66,
なお、上記熱可塑性樹脂としては、延伸ポリオレフィンフィルムを用いることがより好ましい。その場合には、延伸により配向性が高められているため、曲げ弾性率をより一層高めることができる。 As the thermoplastic resin, it is more preferable to use a stretched polyolefin film. In that case, since the orientation is enhanced by stretching, the flexural modulus can be further increased.
また、第１及び第２の強化樹脂層は、熱可塑性樹脂以外の他の成分、例えば可塑剤や無機充填材としてフィラーを含んでいてもよい。このような可塑剤としては、カルナバ蝋、低分子量ポリオレフィンなどの公知の可塑剤を用いることができる。 Moreover, the 1st and 2nd reinforcement | strengthening resin layer may contain the filler other than components other than a thermoplastic resin, for example, a plasticizer and an inorganic filler. As such a plasticizer, known plasticizers such as carnauba wax and low molecular weight polyolefin can be used.
また上記無機充填材としてのフィラーは特に限定されないが、タルクや炭酸カルシウムのような公知の無機化合物またはグラフェン構造を有する炭素材料を用いることができる。好ましくは、グラフェン構造を有する炭素材料を用いることが望ましい。 The filler as the inorganic filler is not particularly limited, and a known inorganic compound such as talc or calcium carbonate or a carbon material having a graphene structure can be used. Preferably, a carbon material having a graphene structure is used.
上記炭素材料の含有量は、第１及び第２の強化樹脂層を構成する熱可塑性樹脂１００重量部に対し、５〜６０重量部であることが好ましく、１０〜２０重量部であることがより好ましい。上記炭素材料の含有量が少なすぎると、第１及び第２の強化樹脂層の曲げ弾性率が十分に高められないことがあり、上記炭素材料の含有量が多すぎると、第１及び第２の強化樹脂層が脆くなりすぎるなどして、樹脂積層板が割れやすくなってしまうおそれがある。 The content of the carbon material is preferably 5 to 60 parts by weight and more preferably 10 to 20 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the thermoplastic resin constituting the first and second reinforced resin layers. preferable. If the content of the carbon material is too small, the flexural modulus of the first and second reinforced resin layers may not be sufficiently increased. If the content of the carbon material is too large, the first and second The reinforced resin layer may become too brittle, and the resin laminate may be easily broken.
上記炭素材料としては、グラフェン、カーボンブラック、カーボンナノチューブ、グラファイト、薄片化黒鉛及びそれらの集合体が挙げられる。上記炭素材料は、好ましくはアスペクト比が２０以上である。この場合には、フィラーとしての補強効果がさらに高められるため、樹脂積層板の耐衝撃性をより一層高めることができる。 Examples of the carbon material include graphene, carbon black, carbon nanotube, graphite, exfoliated graphite, and aggregates thereof. The carbon material preferably has an aspect ratio of 20 or more. In this case, since the reinforcing effect as a filler is further enhanced, the impact resistance of the resin laminate can be further enhanced.
なお、上記薄片化黒鉛とは、グラフェンシートの積層体である。薄片化黒鉛は、黒鉛を剥離処理することにより得られる。すなわち、薄片化黒鉛は、元の黒鉛よりも薄い、グラフェンシートの積層体である。 The exfoliated graphite is a laminated body of graphene sheets. Exfoliated graphite can be obtained by exfoliating graphite. That is, exfoliated graphite is a laminate of graphene sheets that is thinner than the original graphite.
上記薄片化黒鉛において、グラフェンシートの積層数は、２層以上である。上記第１及び第２の強化樹脂層の曲げ弾性率を効果的に高める観点から、グラフェンシートの積層数は、１０００層以下であることが好ましく、１５０層以下であることがより好ましい。グラフェンシートの積層数が少ないほど、より一層効果的に曲げ弾性率を高めることができる。 In the exfoliated graphite, the number of graphene sheets stacked is two or more. From the viewpoint of effectively increasing the flexural modulus of the first and second reinforced resin layers, the number of graphene sheets stacked is preferably 1000 layers or less, and more preferably 150 layers or less. The smaller the number of graphene sheets stacked, the more effectively the flexural modulus can be increased.
また、上記薄片化黒鉛のアスペクト比は、２０以上が望ましい。なお、本発明において薄片化黒鉛のアスペクト比とは、薄片化黒鉛の厚みに対する薄片化黒鉛の積層面方向における最大寸法の比をいう。アスペクト比が低すぎると、上記積層面に交差する方向に加わった外力に対する補強効果が十分でないことがある。逆に薄片化黒鉛のアスペクト比が高すぎると、効果が飽和してそれ以上の補強効果が望めないことがある。従って、薄片化黒鉛のアスペクト比の好ましい下限は２０程度であり、好ましい上限は５０００程度である。 Further, the aspect ratio of the exfoliated graphite is preferably 20 or more. In the present invention, the aspect ratio of exfoliated graphite refers to the ratio of the maximum dimension in the laminate surface direction of exfoliated graphite to the thickness of exfoliated graphite. If the aspect ratio is too low, the reinforcing effect against the external force applied in the direction intersecting the laminated surface may not be sufficient. On the other hand, if the aspect ratio of exfoliated graphite is too high, the effect may be saturated and a further reinforcing effect may not be expected. Therefore, the preferable lower limit of the aspect ratio of exfoliated graphite is about 20, and the preferable upper limit is about 5000.
（第１及び第２の補強層）
上記第１及び第２の補強層としては、例えば、天然繊維、化学繊維又は炭素繊維が一方向若しくはランダムに配向されることにより形成された不織布や、樹脂延伸フィルムなどを用いることができる。より一層軽量化する観点からは、天然繊維、化学繊維又は炭素繊維からなる不織布を用いること好ましい。コストの観点からは、安価なポリプロピレン繊維又はポリエステル繊維からなる不織布を用いることがより好ましい。このような不織布としては、オレフィン系不織布（ユニチカ株式会社製、商品名：エルベス）や、ポリエステル不織布（ユニチカ株式会社製、商品名：マリックス）などが挙げられる。
(First and second reinforcing layers)
As the first and second reinforcing layers, for example, a nonwoven fabric formed by orienting natural fibers, chemical fibers, or carbon fibers in one direction or randomly, a stretched resin film, or the like can be used. From the viewpoint of further weight reduction, it is preferable to use a nonwoven fabric made of natural fibers, chemical fibers, or carbon fibers. From the viewpoint of cost, it is more preferable to use a nonwoven fabric made of inexpensive polypropylene fiber or polyester fiber. Examples of such nonwoven fabric include olefin-based nonwoven fabric (manufactured by Unitika Ltd., trade name: Elves), polyester nonwoven fabric (manufactured by Unitika Ltd., trade name: Marix), and the like.
上記第１及び第２の補強層は、引張破断伸びが１０％以上であることが望ましい。引張破断伸びが１０％未満である場合、樹脂積層板を二次成形する際に、樹脂積層板が伸びにくくなり、二次成形性が劣ってしまうおそれがある。 It is desirable that the first and second reinforcing layers have a tensile elongation at break of 10% or more. When the tensile elongation at break is less than 10%, when the resin laminate is subjected to secondary molding, the resin laminate is difficult to stretch, and the secondary moldability may be deteriorated.
上記第１及び第２の補強層は、目付重量が１０００ｇ／ｍ２以下であることが望ましい。目付重量が１０００ｇ／ｍ２より大きい場合、樹脂積層板の軽量化が困難となる場合がある。 The first and second reinforcing layers desirably have a weight per unit area of 1000 g / m 2 or less. If the weight per unit area is greater than 1000 g / m 2 , it may be difficult to reduce the weight of the resin laminate.
（製造方法）
本発明に係る樹脂積層板の製造方法としては、特に限定されないが、例えば、上記発泡樹脂層に、上記第１及び第２の強化樹脂層を熱融着することにより製造することができる。また、上記発泡樹脂層及び上記第１及び第２の強化樹脂層を成形しつつ、固化に至る前に積層し結合してもよい。具体的には、発泡樹脂層と第１及び第２の強化樹脂層を共押出することにより樹脂積層板を得てもよい。
(Production method)
Although it does not specifically limit as a manufacturing method of the resin laminated board which concerns on this invention, For example, it can manufacture by heat-sealing the said 1st and 2nd reinforced resin layer to the said foamed resin layer. Further, the foamed resin layer and the first and second reinforced resin layers may be laminated and bonded before being solidified while being molded. Specifically, a resin laminate may be obtained by coextrusion of the foamed resin layer and the first and second reinforced resin layers.
また、上記第１及び第２の補強層を積層する場合は、第１及び第２の補強層を構成するフィルムや、不織布を、上記発泡樹脂層に熱融着した後に、上述した方法により第１及び第２の強化樹脂層を接合させてもよい。 When laminating the first and second reinforcing layers, the film and the nonwoven fabric constituting the first and second reinforcing layers are heat-sealed to the foamed resin layer, and then the above-described method is used. You may join the 1st and 2nd reinforcement | strengthening resin layer.
（その他）
熱可塑性樹脂成形品や、熱可塑性樹脂積層板等においては、機械的強度を高めるためにガラス繊維や炭素繊維などの繊維状の無機充填材や、タルクや炭酸カルシウムなどの他の無機充填材を含有させることが一般に行われている。しかしながら、無機充填材を用いた場合、外表面に無機充填材に由来する凹凸が生じ、外観美が損なわれることがある。従って、本発明に係る樹脂積層板では、表面に位置する第１及び第２の強化樹脂層が、上記無機充填材を含まないことが好ましい。
(Other)
In thermoplastic resin molded products and thermoplastic resin laminates, fiber-like inorganic fillers such as glass fibers and carbon fibers, and other inorganic fillers such as talc and calcium carbonate are used to increase mechanical strength. In general, it is included. However, when an inorganic filler is used, irregularities derived from the inorganic filler occur on the outer surface, and the appearance may be impaired. Therefore, in the resin laminated board which concerns on this invention, it is preferable that the 1st and 2nd reinforced resin layer located in the surface does not contain the said inorganic filler.
本発明に係る樹脂積層板は、上記の構成を備えているため、無機充填材を用いずに製造することができ、外観美を損なうことなく、軽量であり、かつ耐衝撃性が高められた樹脂積層板を提供することができる。もっとも、本発明においては、上記第１及び第２の強化樹脂層が、上述した無機充填材を含んでいてもよい。 Since the resin laminate according to the present invention has the above-described configuration, it can be manufactured without using an inorganic filler, is lightweight without impairing appearance, and has improved impact resistance. A resin laminate can be provided. But in this invention, the said 1st and 2nd reinforced resin layer may contain the inorganic filler mentioned above.
（実施例及び比較例）
以下、本発明の具体的な実施例及び比較例を挙げることにより、本発明の効果を明らかにする。なお、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
(Examples and Comparative Examples)
Hereinafter, the effects of the present invention will be clarified by giving specific examples and comparative examples of the present invention. In addition, this invention is not limited to a following example.
（実施例１）
発泡樹脂層の両面に第１及び第２の強化樹脂層を熱融着し、図１に示す３層構造の樹脂積層板を得た。具体的には、厚み４．０ｍｍの発泡ポリプロピレン樹脂層（積水化学工業株式会社製、商品名：ゼットロン、品番：ＺＮＨ０６０１）の両面に、厚み１．０ｍｍのポリプロピレン樹脂層（日本ポリプロピレン株式会社製、品番：ＭＡ３）を、熱融着することにより３層構造の樹脂積層板を得た。なお、熱融着には加圧式プレス成形機（株式会社神籐金属工業所製、品番：ＮＳ−３７）を用い、予め１４０℃に加熱した加圧式プレス成形機にサンプルを投入し、プレス圧力０．１ＭＰaで５分間熱プレスした。また、熱プレス後は、予め１５℃に冷却しておいた加圧プレス機にて、プレス圧力０．１ＭＰa、５分間の条件で冷却し樹脂積層板を得た。
Example 1
The first and second reinforced resin layers were heat-sealed on both sides of the foamed resin layer to obtain a three-layered resin laminate shown in FIG. Specifically, on both sides of a foamed polypropylene resin layer (made by Sekisui Chemical Co., Ltd., trade name: Zetron, product number: ZNH0601) having a thickness of 4.0 mm, a polypropylene resin layer (made by Nippon Polypropylene Co., Ltd., A product laminate having a three-layer structure was obtained by heat-sealing product number: MA3). For heat fusion, a pressure type press molding machine (manufactured by Kannaku Metal Industry Co., Ltd., product number: NS-37) was used, and the sample was put into a pressure type press molding machine preheated to 140 ° C. Hot pressing was performed at 0.1 MPa for 5 minutes. In addition, after the hot pressing, the resin laminate was obtained by cooling with a press machine preliminarily cooled to 15 ° C. under conditions of a press pressure of 0.1 MPa for 5 minutes.
（実施例２）
第１及び第２の強化樹脂層として、厚み１．０ｍｍのポリエチレン樹脂層（日本ポリエチレン株式会社製、品番：ＨＹ５４０）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、３層構造の樹脂積層板を得た。
(Example 2)
Resin having a three-layer structure in the same manner as in Example 1 except that a polyethylene resin layer having a thickness of 1.0 mm (product number: HY540, manufactured by Nippon Polyethylene Co., Ltd.) was used as the first and second reinforced resin layers. A laminate was obtained.
（実施例３）
発泡樹脂層の両面に第１及び第２の補強層を熱融着し、さらにその上に第１及び第２の強化樹脂層を熱融着し、図２に示す５層構造の樹脂積層板を得た。具体的には、厚み４．０ｍｍの発泡ポリプロピレン樹脂層（積水化学工業株式会社製、商品名：ゼットロン、品番：ＺＮＨ０６０１）の両面に、補強層としてオレフィン系不織布（ユニチカ株式会社製、商品名：エルベス）を熱融着し、さらにその上に厚み１．０ｍｍのポリプロピレン樹脂層（日本ポリプロピレン株式会社製、品番：ＭＡ３）をそれぞれ積層して、熱融着することにより５層構造の樹脂積層板を得た。なお、熱融着には加圧式プレス成形機（株式会社神籐金属工業所製、品番：ＮＳ−３７）を用い、予め１４０℃に加熱した加圧式プレス成形機にサンプルを投入し、プレス圧力０．１ＭＰaで５分間熱プレスした。また、熱プレス後は、予め１５℃に冷却しておいた加圧プレス機にて、プレス圧力０．１ＭＰa、５分間の条件で冷却し樹脂積層板を得た。
Example 3
The first and second reinforcing layers are heat-sealed on both surfaces of the foamed resin layer, and the first and second reinforcing resin layers are further heat-sealed thereon, and the five-layer structure resin laminate shown in FIG. Got. Specifically, on both sides of a foamed polypropylene resin layer (made by Sekisui Chemical Co., Ltd., trade name: Zetron, product number: ZNH0601) having a thickness of 4.0 mm, an olefin-based nonwoven fabric (made by Unitika Corporation, trade name: Elves) is heat-fused, and a polypropylene resin layer (product number: MA3, manufactured by Nippon Polypropylene Co., Ltd.) having a thickness of 1.0 mm is further laminated thereon, and then heat-sealed to form a five-layer resin laminate. Got. For heat fusion, a pressure type press molding machine (manufactured by Kannaku Metal Industry Co., Ltd., product number: NS-37) was used, and the sample was put into a pressure type press molding machine preheated to 140 ° C. Hot pressing was performed at 0.1 MPa for 5 minutes. In addition, after the hot pressing, the resin laminate was obtained by cooling with a press machine preliminarily cooled to 15 ° C. under conditions of a press pressure of 0.1 MPa for 5 minutes.
（実施例４）
第１及び第２の強化樹脂層を構成する材料として、熱可塑性樹脂（日本ポリプロピレン株式会社製：品番：ＥＡ−９）１００重量部と、グラフェンシートの積層体からなる炭素材料（ＸＧ−Ｓｃｉｅｎｃｅ社製、品番：ＸＧｎＰ−５、積層数：１８０層、アスペクト比１００）２０重量部とが含まれる樹脂複合材料を用いたこと以外は、実施例１と同様にして３層の積層構造を得た。
Example 4
As a material constituting the first and second reinforced resin layers, a carbon material (XG-Science Co., Ltd.) composed of a laminate of 100 parts by weight of a thermoplastic resin (manufactured by Nippon Polypropylene Co., Ltd .: product number: EA-9) and a graphene sheet. Manufactured, product number: XGnP-5, number of layers: 180 layers, aspect ratio 100) A three-layer structure was obtained in the same manner as in Example 1 except that a resin composite material containing 20 parts by weight was used. .
（実施例５）
第１及び第２の強化樹脂層として、二軸延伸ポリプロピレン樹脂層（フタムラ化学株式会社製、商品名：太閤ポリプリピレンフィルム）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして３層構造の樹脂積層板を得た。
(Example 5)
As the first and second reinforced resin layers, a three-layer structure was used in the same manner as in Example 1 except that a biaxially stretched polypropylene resin layer (trade name: Dazai Polypropylene Film, manufactured by Futamura Chemical Co., Ltd.) was used. A resin laminate was obtained.
（実施例６）
発泡樹脂層の両面に第１及び第２の補強層を熱融着し、さらにその上に第１及び第２の強化樹脂層を熱融着し、図２に示す５層構造の樹脂積層板を得た。具体的には、厚み４．０ｍｍの発泡ポリプロピレン樹脂層（積水化学工業株式会社製、商品名：ゼットロン、品番：ＺＮＨ０６０１）の両面に、補強層としてオレフィン系不織布（ユニチカ株式会社製、商品名：エルベス）を熱融着し、さらにその上に厚み１．０ｍｍの二軸延伸ポリプロピレン樹脂層（フタムラ化学株式会社製、商品名：太閤ポリプリピレンフィルム）をそれぞれ積層して、熱融着することにより５層構造の樹脂積層板を得た。
(Example 6)
The first and second reinforcing layers are heat-sealed on both surfaces of the foamed resin layer, and the first and second reinforcing resin layers are further heat-sealed thereon, and the five-layer structure resin laminate shown in FIG. Got. Specifically, on both sides of a foamed polypropylene resin layer (made by Sekisui Chemical Co., Ltd., trade name: Zetron, product number: ZNH0601) having a thickness of 4.0 mm, an olefin-based nonwoven fabric (made by Unitika Corporation, trade name: Elves) is heat-sealed, and a 1.0 mm thick biaxially stretched polypropylene resin layer (Futamura Chemical Co., Ltd., trade name: Dazai Polypropylene Film) is laminated thereon and heat-sealed. Thus, a resin laminate having a five-layer structure was obtained.
なお、熱融着には加圧式プレス成形機（株式会社神籐金属工業所製、品番：ＮＳ−３７）を用い、予め１４０℃に加熱した加圧式プレス成形機にサンプルを投入し、プレス圧力０．１ＭＰaで５分間熱プレスした。また、熱プレス後は、予め１５℃に冷却しておいた加圧プレス機にて、プレス圧力０．１ＭＰa、５分間の条件で冷却し樹脂積層板を得た。 For heat fusion, a pressure type press molding machine (manufactured by Kannaku Metal Industry Co., Ltd., product number: NS-37) was used, and the sample was put into a pressure type press molding machine preheated to 140 ° C. Hot pressing was performed at 0.1 MPa for 5 minutes. In addition, after the hot pressing, the resin laminate was obtained by cooling with a press machine preliminarily cooled to 15 ° C. under conditions of a press pressure of 0.1 MPa for 5 minutes.
（比較例１）
発泡樹脂層に圧縮弾性率が２．０ＭＰaのポリプロピレン系発泡樹脂（積水化学工業株式会社製、商品名：ソフトロンＳ）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして樹脂積層板を得た。
(Comparative Example 1)
A resin laminate is obtained in the same manner as in Example 1 except that a polypropylene-based foamed resin (commercial name: Softlon S, manufactured by Sekisui Chemical Co., Ltd.) having a compression modulus of 2.0 MPa is used for the foamed resin layer. It was.
（比較例２）
曲げ弾性率が１．０ＧＰａのポリプロピレン樹脂（日本ポリプロピレン株式会社製、品番：ＥＧ８Ｂ）を第１及び第２の強化樹脂層を構成する材料に用いたこと以外は、実施例１と同様にして樹脂積層板を得た。
(Comparative Example 2)
Resin in the same manner as in Example 1 except that a polypropylene resin having a flexural modulus of 1.0 GPa (manufactured by Nippon Polypropylene Co., Ltd., product number: EG8B) was used as the material constituting the first and second reinforced resin layers. A laminate was obtained.
（比較例３）
発泡樹脂層に圧縮弾性率が２．０ＭＰaのポリプロピレン系発泡樹脂（積水化学工業株式会社製、商品名：ソフトロンＳ）を用い、曲げ弾性率が１．０ＧＰａのポリプロピレン樹脂（日本ポリプロピレン株式会社製、品番：ＥＧ８Ｂ）を第１及び第２の強化樹脂層を構成する材料に用いたこと以外は、実施例１と同様にして樹脂積層板を得た。
(Comparative Example 3)
Polypropylene-based foamed resin (commercial name: Softlon S) with a compression elastic modulus of 2.0 MPa is used for the foamed resin layer, and polypropylene resin with a flexural modulus of 1.0 GPa (manufactured by Nippon Polypropylene Co., Ltd.). , Product number: EG8B) was used in the same manner as in Example 1 except that the material constituting the first and second reinforced resin layers was used to obtain a resin laminate.
（評価）
実施例１〜６及び比較例１〜３で得られた樹脂積層体について、下記の評価を行った。結果を下記の表１に示す。
(Evaluation)
The following evaluation was performed about the resin laminated body obtained in Examples 1-6 and Comparative Examples 1-3. The results are shown in Table 1 below.
（１）圧縮弾性率
ＪＩＳ Ｋ ７１８１に準拠して、試験速度１ｍｍ／分で測定し、圧縮弾性率を算出した。
(1) Compressive elastic modulus Based on JIS K7181, it measured with the test speed of 1 mm / min, and computed the compressive elastic modulus.
（２）曲げ弾性率
ＪＩＳ Ｋ ７１７１に準拠して、試験速度５ｍｍ／分、スパン間距離１００ｍｍで測定を行い、曲げ弾性率を算出した。
(2) Flexural modulus Based on JIS K 7171, measurement was performed at a test speed of 5 mm / min and a span distance of 100 mm, and the flexural modulus was calculated.
（３）発泡倍率
ＪＩＳ Ｋ ６７６７に準拠して、発泡樹脂の体積と発泡樹脂の重量の測定を行い、発泡倍率を算出した。発泡倍率は、発泡樹脂の体積を発泡樹脂の重量で除した値とした。
(3) Foaming ratio Based on JIS K 6767, the volume of the foamed resin and the weight of the foamed resin were measured, and the foaming ratio was calculated. The expansion ratio was a value obtained by dividing the volume of the foamed resin by the weight of the foamed resin.
（４）気泡セルの平均アスペクト比
樹脂積層板において、発泡樹脂層に内在する気泡セルの平均アスペクト比は、発泡樹脂層を厚み方向（ｚ方向）にカットし、断面の中央部を光学顕微鏡で観察しつつ、１５倍の拡大写真を撮影した。気泡セルの厚み方向（ｚ方向）の長さをＤｚ、水平方向（ｘｙ方向）の長さをＤｘｙとし、写真に写った全てのセルのＤｚとＤｘｙをノギスで測り、セル毎にＤｚ／Ｄｘｙを求め、セル１００個分のＤｚ／Ｄｘｙの個数平均を算出し、アスペクト比の平均値とした。但し、測定中、Ｄｚ（実際の径）が０．０５ｍｍ以下のセル、および１０ｍｍ以上のセルは除外した。
(4) Average aspect ratio of bubble cell In the resin laminate, the average aspect ratio of the bubble cell inherent in the foamed resin layer is obtained by cutting the foamed resin layer in the thickness direction (z direction) and using the optical microscope at the center of the cross section. While observing, a 15x magnified photograph was taken. Dz / Dxy is measured for each cell with calipers, with Dz being the length in the thickness direction (z direction) of the bubble cell and Dxy being the length in the horizontal direction (xy direction). Was calculated, and the average number of Dz / Dxy for 100 cells was calculated as the average aspect ratio. However, during measurement, cells with Dz (actual diameter) of 0.05 mm or less and cells with 10 mm or more were excluded.
（５）引張破断伸び
実施例に記載した第１と第２の補強層の引張破断伸びはＪＩＳ Ｋ ７１６１の引張試験に準拠して行った。
(5) Tensile elongation at break The tensile elongation at break of the first and second reinforcing layers described in the examples was performed in accordance with the tensile test of JIS K 7161.
（６）曲げ降伏歪み
得られた樹脂積層板を、長さ１２０ｍｍ×幅５０ｍｍの試験片を切り出した。続いてこの試験片を支点間距離１００ｍｍで固定し、ＪＩＳ Ｋ ７１７１の曲げ試験に準拠して、曲げ試験を実施した。曲げ応力が急激に低下し、サンプルが局所的に変形する点を曲げ降伏点とし、このときの歪みを曲げ降伏歪みとした。
(6) Bending yield distortion The test piece of length 120mm x width 50mm was cut out from the obtained resin laminated board. Subsequently, this test piece was fixed at a fulcrum distance of 100 mm, and a bending test was carried out in accordance with the bending test of JIS K 7171. The point at which the bending stress sharply decreased and the sample deformed locally was defined as the bending yield point, and the strain at this time was defined as the bending yield strain.
（７）耐衝撃性（衝撃エネルギー）
樹脂積層板の耐衝撃性は、高速衝撃試験機（株式会社島津製作所製、型式：ＨＹＤＲＯ ＳＨＯＴ ＨＩＴＳ−Ｐ１０）を用い、ＡＳＴＭ Ｄ３７６３−１０に準拠して評価を実施した。試験片形状は、長さ１２０ｍｍ×幅１２０ｍｍとし、ストライカー径は１／２インチφを使用した。また、試験速度は８．０ｍ／秒とした。
(7) Impact resistance (impact energy)
The impact resistance of the resin laminate was evaluated according to ASTM D3763-10 using a high-speed impact tester (manufactured by Shimadzu Corporation, model: HYDRO SHOT HITS-P10). The specimen shape was 120 mm long × 120 mm wide, and the striker diameter was 1/2 inch φ. The test speed was 8.0 m / sec.
衝撃エネルギー（Ｊ）は、図３に示す、高速衝撃試験により得られた樹脂積層板の衝撃波形において、最大衝撃力点の衝撃力をもとに算出した。具体的には、図３に示すように、最大衝撃力点を点Ａとし、点Ａの座標を（ａ，ｂ）としたときに、変位が０〜ａまでの範囲における、衝撃波形の曲線とｘ軸とで囲まれる部分（図３の斜線部分）の面積から衝撃エネルギー（Ｊ）を算出した。 The impact energy (J) was calculated based on the impact force at the maximum impact force point in the impact waveform of the resin laminate obtained by the high-speed impact test shown in FIG. Specifically, as shown in FIG. 3, when the maximum impact force point is point A and the coordinates of point A are (a, b), the curve of the impact waveform in the range of displacement from 0 to a The impact energy (J) was calculated from the area of the portion surrounded by the x-axis (shaded portion in FIG. 3).
１，２１…樹脂積層板
２…第１の強化樹脂層
３…第２の強化樹脂層
４…発泡樹脂層
４Ａ…気泡セル
４ａ…第１の主面
４ｂ…第２の主面
５…第１の補強層
６…第２の補強層
DESCRIPTION OF
Claims (9)
前記発泡樹脂層の一方側の主面上に配置された第１の強化樹脂層と、
を備え、
前記発泡樹脂層の発泡倍率が、５ｃｃ／ｇ以上、３０ｃｃ／ｇ以下であり、
前記発泡樹脂層の圧縮弾性率が、５．０ＭＰａ以上であり、
前記第１の強化樹脂層の曲げ弾性率が、１．４ＧＰａ以上である、樹脂積層板。 A foamed resin layer having a plurality of bubble cells therein;
A first reinforced resin layer disposed on a principal surface on one side of the foamed resin layer;
With
The foaming ratio of the foamed resin layer is 5 cc / g or more and 30 cc / g or less,
The compression elastic modulus of the foamed resin layer is 5.0 MPa or more,
The resin laminated board whose bending elastic modulus of a said 1st reinforcement resin layer is 1.4 GPa or more.
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