JP2021091116A - Polypropylene-based multilayer sheet and method for producing the same - Google Patents
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Images
Abstract
Description
本発明はポリプロピレン系多層シートおよびその製造方法に関する。 The present invention relates to a polypropylene-based multilayer sheet and a method for producing the same.
ポリプロピレンの延伸フィルムは、高い耐熱性に加え、優れた透明性および機械的特性が要求される分野に使用されている。しかし厚さが１５０μｍ未満と薄いため用途が限定されており、延伸フィルムの厚さを増大できれば別の用途へ拡大が期待される。例えば、特許文献１には、ポリプロピレンの一軸延伸フィルムを複数枚積層して加熱融着することによって、一定以上の厚さを有するシートを製造できることが開示されている。また、特許文献２には、特定の高次構造パラメータを有する二軸延伸ポリプロピレンフィルムを複数枚積層して加熱融着することによって、優れた透明性および機械的特性を有するポリプロピレンシートを提供できることが開示されている。
Polypropylene stretched films are used in fields where excellent transparency and mechanical properties are required in addition to high heat resistance. However, since the thickness is as thin as less than 150 μm, the applications are limited, and if the thickness of the stretched film can be increased, it is expected to be expanded to other applications. For example,
発明者らは、前記特許文献に記載の延伸フィルムに無機充填材を含有させればより高い剛性を有するシートが得られ、ポリプロピレンの用途をさらに拡大できるとの着想を得た。しかし、従来、無機充填材を含有するポリプロピレン系樹脂組成物を延伸すると、無機充填材を起点としてフィルムが破断するので、延伸フィルム（一軸延伸フィルムまたは二軸延伸フィルム）を得ることはできなかった。したがって、無機充填材を含有する樹脂組成物を延伸フィルムにし、これからシートを得ることはこれまで検討されて来なかった。かかる事情を鑑み、本発明は、高い剛性を有する、ポリプロピレン系樹脂と無機充填材を含有する層を含有する多層シートを提供することを課題とする。 The inventors have come up with the idea that if the stretched film described in the patent document contains an inorganic filler, a sheet having higher rigidity can be obtained, and the use of polypropylene can be further expanded. However, conventionally, when a polypropylene-based resin composition containing an inorganic filler is stretched, the film breaks from the inorganic filler as a starting point, so that a stretched film (uniaxially stretched film or biaxially stretched film) cannot be obtained. .. Therefore, it has not been studied so far that a resin composition containing an inorganic filler is made into a stretched film and a sheet is obtained from the stretched film. In view of such circumstances, it is an object of the present invention to provide a multilayer sheet containing a layer containing a polypropylene resin and an inorganic filler, which has high rigidity.
発明者らは、特定量の無機充填材を用い、製造条件を最適化することで前記課題が解決できることを見出した。すなわち、前記課題は以下の本発明によって解決される。
［１］０．５ｍｍ以上の厚さを有する多層シートであって、
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを含み、
前記層ＦＬは成分（Ａ）と（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記成分（Ａ）は、成分（Ａ１）および任意成分（Ａ２）からなるポリプロピレン系樹脂であり、
成分（Ａ１）はエチレン、Ｃ４〜Ｃ１０−α−オレフィン、およびこれらの組合せからなる群より選択されるコモノマー由来単位を０〜１重量％含むプロピレン（共）重合体１００〜６０重量％、
成分（Ａ２）はエチレン由来単位を１０〜９０重量％含むエチレン−α−オレフィン共重合体０〜４０重量％であり、
成分（Ａ）のＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１５ｇ／１０分であり、
成分（Ｂ）は無機充填材であり、
前記層ＦＬにおける成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］の重量比が０．５〜６０重量％であり、
前記層ＮＬは熱可塑性樹脂と任意に前記成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
成分（Ｂ）／［熱可塑性樹脂＋成分（Ｂ）］の重量比が０〜１０重量％である、
多層シート。
［２］前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン系樹脂である、［１］に記載の多層シート。
［３］前記層ＦＬが二軸延伸ポリプロピレンフィルム層であり、前記層ＮＬが二軸延伸熱可塑性樹脂フィルム層である、［１］または［２］に記載の多層シート。
［４］前記無機充填材が板状無機充填材である、［１］〜［３］のいずれかに記載の多層シート。
［５］前記板状無機充填材がタルクである、［４］に記載の多層シート。
［６］前記層ＦＬにおける成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］の重量比が２０〜５５重量％である、［１］〜［５］のいずれかに記載の多層シート。
［７］層ＮＬの総厚さ／［層ＮＬの総厚さ＋層ＦＬの総厚さ］の比が０．０１〜０．６である、［１］〜［６］のいずれかに記載の多層シート。
［８］前記［１］〜［７］のいずれかに記載のシートを成形してなる成形体。
［９］前記［１］〜［７］のいずれかに記載のシートの製造方法であって、
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、ならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された前駆体を調製する工程１と、
前記前駆体の最外層に加熱体を接触させて前記フィルムの層間を加熱融着する工程２とを備え、
前記フィルムＦＥは前記重量比の成分（Ａ）と（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記フィルムＮＥは前記重量比の熱可塑性樹脂と前記任意成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記フィルムＦＥおよびフィルムＮＥの融点をそれぞれＴｍＦＥおよびＴｍＮＥとするとき、
ＴｍＦＥ−ＴｍＮＥ≧８（℃）を満たす、
製造方法。
［１０］前記最外層の融点Ｔｍｏｕｔと前記加熱体の温度Ｔが以下の条件を満たす、
Ｔｍｏｕｔ−Ｔ≧４（℃）
［９］に記載の製造方法。
［１１］前記工程２を、加熱体として加熱ロールを用いて実施する、［９］または［１０］に記載の製造方法。
［１２］前記工程１が、
ｉ）前記成分（Ａ）と（Ｂ）とを溶融混練して、下記方法で測定される無機充填材凝集体の最大径ｄｍａｘが５００μｍ以下である原反シートを調製する工程と、
１）原反シートを各軸方向に同じ延伸倍率で二軸延伸し、得られたフィルムの主面を観察して像を取得する。
２）前記像を画像解析して、１００ｃｍ２中に存在する複数の無機充填材凝集体についてその直径を測定し、上記延伸倍率で割ることでｄを求める。
３）前記ｄの最大値をｄｍａｘとする。
ｉｉ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｖ（℃）で一軸または二軸延伸して、前記フィルムＦＥを調製する工程と、
−３≦Ｖ−ＴｍＦＵ≦３ （ＴｍＦＵは前記原反シートの融点（℃）である）
ｉｉｉ）当該フィルムＦＥを前記フィルムＮＥと積層する工程と、
を備える、［９］〜［１１］のいずれかに記載の製造方法。
［１３］前記工程１が、
Ｉ）前記層ＦＬを形成するための樹脂組成物と、前記層ＮＬを形成するための樹脂組成物を共押出して、原反シートとして、前記層ＦＬに相当する層ＦＵと前記層ＮＬに相当する層ＮＵとを含む共押出シートであって、以下の関係：
ＴｍＦＵ−ＴｍＮＵ≦６０℃ （ＴｍＦＵおよびＴｍＮＵは、層ＦＵおよび層ＮＵの融点である）
を満たす、共押出シートを調製する工程と、
ＩＩ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｗ（℃）で一軸または二軸延伸して多層延伸フィルムを調製する工程と、
−３≦Ｗ−ＴｍＦＵ≦３（ＴｍＦＵは原反シートにおける層ＦＵの融点（℃）である）
ＩＩＩ）少なくとも２枚の当該多層延伸フィルムを異なる層同士が接触するように積層する工程と、を備える、
［９］〜［１１］のいずれかに記載の製造方法。
The inventors have found that the above-mentioned problems can be solved by optimizing the production conditions by using a specific amount of the inorganic filler. That is, the above-mentioned problem is solved by the following invention.
[1] A multi-layer sheet having a thickness of 0.5 mm or more.
Comprise oriented thermoplastic resin film layer N L having a oriented polypropylene film layer F L and a thickness of less than 0.15mm has a thickness of less than 0.15mm,
The layer FL is formed of a resin composition containing the components (A) and (B).
The component (A) is a polypropylene-based resin composed of the component (A1) and the optional component (A2).
The component (A1) is 100 to 60% by weight of a propylene (co) polymer containing 0 to 1% by weight of a comonomer-derived unit selected from the group consisting of ethylene, C4-C10-α-olefin, and a combination thereof.
The component (A2) is an ethylene-α-olefin copolymer containing 10 to 90% by weight of an ethylene-derived unit in an amount of 0 to 40% by weight.
The MFR (230 ° C., load 2.16 kg) of the component (A) is 0.1 to 15 g / 10 minutes.
Component (B) is an inorganic filler,
Weight ratio of component (B) / [the component (A) + component (B)] in the layer F L is 0.5 to 60 wt%,
The layer NL is formed of a resin composition containing a thermoplastic resin and optionally the component (B).
The weight ratio of component (B) / [thermoplastic resin + component (B)] is 0 to 10% by weight.
Multi-layer sheet.
[2] The multilayer sheet according to [1], wherein the thermoplastic resin is a polypropylene resin.
[3] The layer F L is a biaxially oriented polypropylene film layer, the layer N L is a biaxially oriented thermoplastic resin film layer, a multilayer sheet according to [1] or [2].
[4] The multilayer sheet according to any one of [1] to [3], wherein the inorganic filler is a plate-shaped inorganic filler.
[5] The multilayer sheet according to [4], wherein the plate-shaped inorganic filler is talc.
[6] the weight ratio of component (B) / [the component (A) + component (B)] in the layer F L is 20 to 55% by weight, of any one of [1] to [5] multilayer Sheet.
The ratio of [7] layer N total thickness of the L / [total thickness of the layer N L + layer F total thickness of L] is 0.01 to 0.6, any of [1] to [6] Multi-layer sheet described in Crab.
[8] A molded product obtained by molding the sheet according to any one of the above [1] to [7].
[9] The method for producing a sheet according to any one of the above [1] to [7].
Oriented polypropylene film F E having a thickness of less than 0.15mm, and a
A
The film FE is formed of a resin composition containing the weight ratio components (A) and (B).
The film NE is formed of a resin composition containing the thermoplastic resin having the weight ratio and the optional component (B).
When said film F E and film N E of the melting point, respectively TmF E and TMN E,
TmF E − TmN E ≧ 8 (° C.),
Production method.
[10] The melting point Tm out of the outermost layer and the temperature T of the heating body satisfy the following conditions.
Tm out −T ≧ 4 (° C.)
The manufacturing method according to [9].
[11] The production method according to [9] or [10], wherein the
[12] The
i) A step of melt-kneading the components (A) and (B) to prepare a raw sheet having a maximum diameter dmax of 500 μm or less of the inorganic filler aggregate measured by the following method.
1) The raw sheet is biaxially stretched in each axial direction at the same stretching ratio, and the main surface of the obtained film is observed to obtain an image.
2) The image is image-analyzed , the diameters of a plurality of inorganic filler aggregates existing in 100 cm 2 are measured, and d is obtained by dividing by the draw ratio.
3) Let dmax be the maximum value of d.
The ii) the original sheet, by uniaxial or biaxial stretching at a temperature V (° C.) which satisfies the following, the step of preparing the film F E,
-3 ≤ V-TmF U ≤ 3 (TmF U is the melting point (° C.) of the raw sheet)
iii) a step of the film F E laminated with the film N E,
The production method according to any one of [9] to [11].
[13] The
Wherein a resin composition for forming I) said layer F L, the resin composition for forming the layer N L coextruded, as raw sheet, a layer F U corresponding to the layer F L a coextruded sheet comprising a layer N U that corresponds to the layer N L, the following relationship:
TmF U -TmN U ≦ 60 ℃ ( TmF U and TMN U is the melting point of the layer F U and layer N U)
The process of preparing a coextruded sheet that meets the requirements, and
II) A step of uniaxially or biaxially stretching the raw sheet at a temperature W (° C.) satisfying the following to prepare a multilayer stretched film.
-3 ≦ W-TmF U ≦ 3 (TmF U is the melting point of the layer F U in original sheet (° C.))
III) It comprises a step of laminating at least two of the multilayer stretched films so that different layers come into contact with each other.
The production method according to any one of [9] to [11].
本発明によって、高い剛性を有する、ポリプロピレン系樹脂と無機充填材を含有する層を備える多層シートを提供できる。 INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to provide a multilayer sheet having a layer containing a polypropylene resin and an inorganic filler having high rigidity.
本発明において、フィルムとは薄い板状または膜状の部材をいう。フィルムの厚さは限定されないが、好ましくは０．１５ｍｍ未満である。厚さが０．１５ｍｍ以上の前記部材をシートと記載することがある。また、「Ｘ〜Ｙ」は、両端の値すなわちＸとＹとを含む。 In the present invention, the film refers to a thin plate-like or film-like member. The thickness of the film is not limited, but is preferably less than 0.15 mm. The member having a thickness of 0.15 mm or more may be referred to as a sheet. Further, "X to Y" includes values at both ends, that is, X and Y.
１．多層シート
多層シートは、０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを備える。これらの層は互いに密着しており、一体の多層シートを構成している。前記層ＦＬは、ポリプロピレン系樹脂（成分（Ａ））と比較的多量の無機充填材（成分（Ｂ））とを含む樹脂組成物から形成される。層ＮＬは熱可塑性樹脂と比較的少量の無機充填材（成分（Ｂ））を含む樹脂組成物、または熱可塑性樹脂を含むが成分（Ｂ）を含まない樹脂組成物から形成される。便宜上、延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬを「フィラー層ＦＬ」、延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを「ニート層ＮＬ」ともいう。図１は本発明の一態様を示す。図中、１は多層シート、ＦＬは延伸ポリプロピレンフィルム層、ＮＬは延伸熱可塑性樹脂フィルム層である。
1. 1. Multilayer sheet multilayer sheet comprises oriented thermoplastic resin film layer N L having a oriented polypropylene film layer F L and a thickness of less than 0.15mm has a thickness of less than 0.15mm. These layers are in close contact with each other, forming an integral multilayer sheet. The layer FL is formed of a resin composition containing a polypropylene-based resin (component (A)) and a relatively large amount of an inorganic filler (component (B)). The layer NL is formed of a resin composition containing a thermoplastic resin and a relatively small amount of an inorganic filler (component (B)), or a resin composition containing a thermoplastic resin but not containing the component (B). For convenience, the oriented polypropylene film layer F L "Filler layer F L" refers to oriented thermoplastic resin film layer N L as "neat layer N L". FIG. 1 shows one aspect of the present invention. In the figure, 1 is a multilayer sheet, FL is a stretched polypropylene film layer, and NL is a stretched thermoplastic resin film layer.
（１）ポリプロピレン系樹脂（成分（Ａ））
ポリプロピレン系樹脂とはポリプロピレンを主成分とする樹脂である。前記フィラー層ＦＬを構成するポリプロピレン系樹脂は１００〜６０重量％の成分（Ａ１）および０〜４０重量％の任意成分（Ａ２）からなる。成分（Ａ２）が０重量％超である場合、成分（Ａ）は、成分（Ａ１）を重合し、当該成分の存在下で成分（Ａ２）を重合して得られる、いわゆるヘテロ相共重合体（ＨＥＣＯ）であってもよいし、別個に重合して調製した成分（Ａ１）と成分（Ａ２）をブレンドしたものであってもよいが、より少ない製造工程で成分（Ａ）が得られる点においてＨＥＣＯであることが好ましい。
(1) Polypropylene resin (component (A))
The polypropylene-based resin is a resin containing polypropylene as a main component. Polypropylene resin constituting the filler layer F L consists 100-60% by weight of component (A1) and 0 to 40 wt% of the optional component (A2). When the component (A2) is more than 0% by weight, the component (A) is a so-called heterophase copolymer obtained by polymerizing the component (A1) and polymerizing the component (A2) in the presence of the component. (HECO) may be used, or the component (A1) and the component (A2) separately prepared by polymerization may be blended, but the component (A) can be obtained in a smaller number of manufacturing steps. HECO is preferable.
［成分（Ａ１）］
成分（Ａ１）はエチレン、Ｃ４〜Ｃ１０−α−オレフィン、およびこれらの組合せからなる群より選択されるコモノマー由来単位を０〜１重量％含むプロピレン（共）重合体である。コモノマーを含む場合は経済性の観点からエチレンが好ましい。当該コモノマー由来単位の量が上限を超えるとフィルムの剛性が低下することがある。この観点から、成分（Ａ１）はコモノマー由来単位を含まないことすなわち、プロピレン単独重合体であることが好ましい。あるいは成分（Ａ１）がコモノマー由来単位を含む場合、その量は０重量％を超え０．５重量％以下であることが好ましい。
[Ingredient (A1)]
The component (A1) is a propylene (co) polymer containing 0 to 1% by weight of a comonomer-derived unit selected from the group consisting of ethylene, C4-C10-α-olefin, and a combination thereof. When a comonomer is contained, ethylene is preferable from the viewpoint of economy. If the amount of the comonomer-derived unit exceeds the upper limit, the rigidity of the film may decrease. From this point of view, it is preferable that the component (A1) does not contain comonomer-derived units, that is, it is a propylene homopolymer. Alternatively, when the component (A1) contains a unit derived from a comonomer, the amount thereof is preferably more than 0% by weight and 0.5% by weight or less.
ポリプロピレン系樹脂中、成分（Ａ１）の含有量は６０〜１００重量％である。成分（Ａ１）の含有量が少ないとポリプロピレン系樹脂の製造が困難になりうる。よって、成分（Ａ１）の前記含有量は好ましくは７０〜１００重量％であり、さらに好ましくは７５〜１００重量％である。 The content of the component (A1) in the polypropylene resin is 60 to 100% by weight. If the content of the component (A1) is small, it may be difficult to produce a polypropylene-based resin. Therefore, the content of the component (A1) is preferably 70 to 100% by weight, more preferably 75 to 100% by weight.
成分（Ａ）のＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は０．１〜１５ｇ／１０分である。ＭＦＲが上限値を超えると多層シートの原料となる延伸フィルムの調製が困難となり、また下限値未満であると成分（Ａ）の製造が困難となる。この観点から、前記ＭＦＲの下限値は、好ましくは１ｇ／１０分以上であり、より好ましくは２ｇ／１０分以上であり、その上限値は、好ましくは１０ｇ／１０分以下であり、より好ましくは８ｇ／１０分以下である。 The MFR (230 ° C., load 2.16 kg) of the component (A) is 0.1 to 15 g / 10 minutes. If the MFR exceeds the upper limit value, it becomes difficult to prepare a stretched film as a raw material for the multilayer sheet, and if it is less than the lower limit value, it becomes difficult to produce the component (A). From this point of view, the lower limit of the MFR is preferably 1 g / 10 minutes or more, more preferably 2 g / 10 minutes or more, and the upper limit is preferably 10 g / 10 minutes or less, more preferably. 8 g / 10 minutes or less.
［成分（Ａ２）］
任意成分（Ａ２）は、１０〜９０重量％のエチレン由来単位を含むエチレン−α−オレフィン共重合体である。エチレン由来単位が下限値未満または上限値を超える場合は、耐寒衝撃性が低下する。この観点から、エチレン由来単位の含有量は好ましくは１５〜８５重量％であり、より好ましくは２０〜８０重量％である。α−オレフィンは、エチレン以外であれば限定されないが、好ましくはプロピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンであり、より好ましくはプロピレン、１−ブテンであり、さらに好ましくはプロピレンである。
[Ingredient (A2)]
The optional component (A2) is an ethylene-α-olefin copolymer containing 10 to 90% by weight of ethylene-derived units. If the ethylene-derived unit is less than the lower limit value or exceeds the upper limit value, the cold impact resistance is lowered. From this point of view, the content of the ethylene-derived unit is preferably 15 to 85% by weight, more preferably 20 to 80% by weight. The α-olefin is not limited as long as it is other than ethylene, but is preferably propylene, 1-butene, 1-hexene, 1-octene, more preferably propylene, 1-butene, and further preferably propylene.
ポリプロピレン系樹脂中、成分（Ａ２）の含有量は０〜４０重量％である。成分（Ａ２）の含有量が過度に多いとポリプロピレン系樹脂の製造が困難になりうる。よって、成分（Ａ２）の前記含有量は好ましくは０〜３５重量％であり、さらに好ましくは０〜３０重量％である。 The content of the component (A2) in the polypropylene-based resin is 0 to 40% by weight. If the content of the component (A2) is excessively large, it may be difficult to produce a polypropylene-based resin. Therefore, the content of the component (A2) is preferably 0 to 35% by weight, more preferably 0 to 30% by weight.
（２）無機充填材（成分（Ｂ））
無機充填材は主に材料の剛性を向上する目的で添加される。無機充填材としては物質の観点から、例えば、以下のものが挙げられる。
タルク、カオリナイト、クレー、バイロフィライト、セリナイト、ウォラストナイト、マイカ等の天然珪酸または珪酸塩；含水珪酸カルシウム、含水珪酸アルミニウム、含水珪酸、無水珪酸等の合成珪酸または珪酸塩；沈降性炭酸カルシウム、重質炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の炭酸塩；水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム等の水酸化物；酸化亜鉛、酸化マグネシウム等の酸化物。
(2) Inorganic filler (component (B))
Inorganic filler is added mainly for the purpose of improving the rigidity of the material. Examples of the inorganic filler include the following from the viewpoint of substances.
Natural silicates or silicates such as talc, kaolinite, clay, bilophilite, serinite, wollastonite, mica; synthetic silicates or silicates such as hydrous calcium silicate, hydrous aluminum silicate, hydrous silicate, anhydrous silicate; precipitated carbonic acid Carbonates such as calcium, heavy calcium carbonate and magnesium carbonate; hydroxides such as aluminum hydroxide and magnesium hydroxide; oxides such as zinc oxide and magnesium oxide.
また、無機充填材としては形状の観点から、例えば、以下のものが挙げられる。
含水珪酸カルシウム、含水珪酸アルミニウム、含水珪酸、無水珪酸等の合成珪酸または珪酸塩等の粉末状充填材；タルク、カオリナイト、クレー、マイカ等の板状充填材；塩基性硫酸マグネシウムウィスカー、チタン酸カルシウムウィスカー、ホウ酸アルミニウムウィスカー、セピオライト、ＰＭＦ（Ｐｒｏｃｅｓｓｅｄ Ｍｉｎｅｒａｌ Ｆｉｌｌｅｒ）、ゾノトライト、チタン酸カリウム、およびエレスタダイト等のウィスカー状充填材；ガラスバルン、フライアッシュバルン等のバルン状充填材；ガラスファイバー等の繊維状充填剤。
Further, examples of the inorganic filler include the following from the viewpoint of shape.
Powdered fillers such as synthetic silicates or silicates such as hydrous calcium silicate, hydrous aluminum silicate, hydrous silicic acid, anhydrous silicic acid; plate-like fillers such as talc, kaolinite, clay, mica; basic magnesium sulfate whiskers, titanic acid Whisker-like fillers such as calcium whiskers, aluminum borate whiskers, sepiolite, PMF (Proceeded Military Filler), zonotrite, potassium titanate, and elestadite; balun-like fillers such as glass balun and fly ash balun; fibrous materials such as glass fiber. filler.
当該無機充填材として１種を用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの充填材の分散性を向上させるため、必要に応じて無機充填材の表面処理を行ってもよい。本発明に用いる無機充填材は限定されないが、フィラー層ＦＬにおけるポリプロピレン結晶のフィルム面に沿った方向の配向を促進することにより剛性および耐衝撃性を高める観点から、板状無機充填材が好ましい。板状無機充填材としてはタルク、カオリナイト、クレー、マイカ等の公知のものを使用できるが、ポリプロピレン系樹脂との親和性や原料としての調達容易性や経済性等を考慮すると、好ましくはタルク、マイカであり、さらに好ましくはタルクである。板状無機充填材の体積平均粒子径は、好ましくは１〜１０μｍ、より好ましくは２〜７μｍである。体積平均粒子径が前記下限値未満の場合、フィラー層ＦＬの剛性が低くなることがある。体積平均粒子径が前記上限値を超える場合は延伸時に破断が生じやすくなるので多層シートの原料となる延伸フィルムの調製が困難となる。前記体積平均粒子径は、レーザ回折法（ＪＩＳ Ｒ１６２９に基づく）によって体積基準の積算分率における５０％径として測定できる。 One type may be used as the inorganic filler, or two or more types may be used in combination. In order to improve the dispersibility of these fillers, the surface treatment of the inorganic filler may be performed as needed. The inorganic filler used in the present invention is not limited, but a plate-shaped inorganic filler is preferable from the viewpoint of enhancing the rigidity and impact resistance by promoting the orientation of the polypropylene crystal in the filler layer FL in the direction along the film surface. .. As the plate-shaped inorganic filler, known materials such as talc, kaolinite, clay, and mica can be used, but talc is preferable in consideration of affinity with polypropylene resin, ease of procurement as a raw material, economy, and the like. , Mica, and more preferably talc. The volume average particle size of the plate-shaped inorganic filler is preferably 1 to 10 μm, more preferably 2 to 7 μm. When the volume average particle diameter is less than the lower limit, the rigidity of the filler layer F L becomes lower. If the volume average particle size exceeds the upper limit, breakage is likely to occur during stretching, which makes it difficult to prepare a stretched film as a raw material for the multilayer sheet. The volume average particle size can be measured by a laser diffraction method (based on JIS R1629) as a 50% diameter in a volume-based integrated fraction.
（３）熱可塑性樹脂
ニート層ＮＬに使用される熱可塑性樹脂としては公知のものを使用できる。後述するとおり、本発明の多層シートは原反シートを延伸する工程を経て製造されることが好ましいので、原反シートにおけるフィラー層ＦＬおよびニート層ＮＬに相当する層ＦＵおよび層ＮＵの融点をそれぞれＴｍＦUおよびＴｍＮUとするとき、前記熱可塑性樹脂は、ＴｍＦU−ＴｍＮU≦６０℃の関係を満たすように選択される。融点の差が上限を超えるとベタツキ等のハンドリング面で多層シートの製造が困難となる。この観点から、当該融点の差は、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下、さらに好ましくは２０℃以下である。当該融点の差の下限は好ましくは０℃以上である。本発明において、融点はＪＩＳ Ｋ７２７１に従いＤＳＣを用いて室温（２３℃）から融解温度（２３０℃）まで１０℃／分の条件で加熱した際に観測される、最も高温側にあるピークトップ温度である。また、層ＦＬおよび層ＮＬの融点ＴｍＦＬおよびＴｍＮＬは、ＴｍＦＵおよびＴｍＮＵと異なる場合があるが、その差（ＴｍＦＬ−ＴｍＮＬ）も６０℃以下であることが好ましい。当該差は、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下、さらに好ましくは２０℃以下である。当該差の下限は好ましくは０℃以上である。
(3) Thermoplastic Resin As the thermoplastic resin used for the neat layer NL , known ones can be used. As described later, since the multilayered sheet is preferably manufactured through a step of stretching the raw sheet of the present invention, the layer corresponding to the filler layer F L and neat layer N L in raw sheet F U and layer N U The thermoplastic resin is selected so as to satisfy the relationship of TmF U − TmN U ≦ 60 ° C., where TmF U and TmN U have melting points, respectively. If the difference in melting points exceeds the upper limit, it becomes difficult to manufacture a multi-layer sheet due to the handling surface such as stickiness. From this point of view, the difference in melting points is preferably 40 ° C. or lower, more preferably 30 ° C. or lower, still more preferably 20 ° C. or lower. The lower limit of the difference in melting points is preferably 0 ° C. or higher. In the present invention, the melting point is the peak top temperature on the highest temperature side observed when heated from room temperature (23 ° C.) to melting temperature (230 ° C.) at 10 ° C./min using DSC according to JIS K7271. is there. The melting point TmF L and TMN L layers F L and layer N L is sometimes different from the TmF U and TMN U, the difference (TmF L -TmN L) also is preferably 60 ° C. or less. The difference is preferably 40 ° C. or lower, more preferably 30 ° C. or lower, and even more preferably 20 ° C. or lower. The lower limit of the difference is preferably 0 ° C. or higher.
フィラー層ＦＬとの親和性の観点から、熱可塑性樹脂としてはポリオレフィンが好ましい。ポリオレフィンとしては、ポリプロピレン、ポリエチレン、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・プロピレン・共役ジエン共重合体、エチレン・１−ブテン共重合体、エチレン・１−ヘキセン共重合体、エチレン・１−オクテン共重合体、プロピレン・１−ブテン共重合体、プロピレン・１−ヘキセン共重合体、プロピレン・１−オクテン共重合体等が挙げられる。ポリプロピレンは、ホモポリプロピレン、ブロックポリプロピレン、ランダムポリプロピレンのいずれであってもよい。ポリエチレンは、超低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンのいずれであってもよい。ポリオレフィンは１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。ポリオレフィンの中でも、フィラー層ＦＬとの相性の観点から、ポリプロピレン系樹脂が好ましい。特に、フィラー層ＦＬとの密着性を鑑みると、熱可塑性樹脂は、０〜１０重量％未満のエチレン、Ｃ４〜Ｃ１０−α−オレフィン、およびこれらの組合せからなる群より選択されるコモノマー由来単位を含むプロピレン（共）重合体１００〜６０重量％と、１０〜９０重量％のエチレン由来単位を含むエチレン−α−オレフィン共重合体０〜４０重量％（任意成分）からなるポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。 From the viewpoint of affinity with the filler layer F L, polyolefin is preferred as thermoplastic resins. Examples of polyolefins include polypropylene, polyethylene, ethylene / propylene copolymer, ethylene / propylene / conjugated diene copolymer, ethylene / 1-butene copolymer, ethylene / 1-hexene copolymer, and ethylene / 1-octene copolymer. Examples thereof include coalescing, propylene / 1-butene copolymer, propylene / 1-hexene copolymer, propylene / 1-octene copolymer and the like. The polypropylene may be homopolypropylene, block polypropylene, or random polypropylene. The polyethylene may be any of ultra-low density polyethylene, low density polyethylene, linear low density polyethylene, medium density polyethylene, and high density polyethylene. One type of polyolefin may be used alone, or two or more types may be used in combination. Among polyolefins, from the viewpoint of compatibility with the filler layer F L, polypropylene resin is preferred. In particular, in view of the adhesion between the filler layer F L, thermoplastic resin, less than 0-10% by weight of ethylene, C4 -C10-alpha-olefin, and comonomer-derived units selected from the group consisting of It is a polypropylene resin composed of 100 to 60% by weight of a propylene (co) copolymer containing, and 0 to 40% by weight (optional component) of an ethylene-α-olefin copolymer containing 10 to 90% by weight of ethylene-derived units. Is more preferable.
（４）フィラー層ＦＬ
フィラー層ＦＬにおける成分（Ａ）と（Ｂ）の重量比は、以下のとおりである。
成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］＝０．５〜６０重量％
成分（Ｂ）の量が少ないと多層シートの剛性が十分でなく、成分（Ｂ）の量が多いと多層シートの製造が困難となりうる。この観点から、前記重量比は、好ましくは５〜５５重量％であり、より好ましくは１０〜５５重量％であり、さらに好ましくは２０〜５５重量％である。フィラー層ＦＬは延伸ポリプロピレンフィルム層、すなわち一軸または二軸延伸ポリプロピレンフィルム層であることが好ましい。
(4) Filler layer FL
The weight ratio of the components in the filler layer F L and (A) (B) is as follows.
Ingredient (B) / [Ingredient (A) + Ingredient (B)] = 0.5-60% by weight
If the amount of the component (B) is small, the rigidity of the multilayer sheet is not sufficient, and if the amount of the component (B) is large, it may be difficult to manufacture the multilayer sheet. From this point of view, the weight ratio is preferably 5 to 55% by weight, more preferably 10 to 55% by weight, still more preferably 20 to 55% by weight. Filler layer F L is oriented polypropylene film layer, i.e. is preferably a uniaxially or biaxially oriented polypropylene film layer.
（５）ニート層ＮＬ
ニート層ＮＬにおける熱可塑性樹脂と（Ｂ）の重量比は、以下のとおりである。
成分（Ｂ）／［熱可塑性樹脂＋成分（Ｂ）］＝０〜１０重量％
また、前述のとおり熱可塑性樹脂はポリプロピレン系樹脂であることが好ましいので、重量比は以下であることが好ましい。
成分（Ｂ）／［ポリプロピレン系樹脂＋成分（Ｂ）］＝０〜１０重量％
ニート層ＮＬは延伸ポリプロピレンフィルム層、すなわち一軸または二軸延伸ポリプロピレンフィルム層であることが好ましい。特に多層シートの製造において、共押出して共押出フィルムの原反シートを調製する工程を含む場合、ニート層ＮＬに相当する原反シートの層ＦＵにおける成分（Ｂ）の量が多いと原反シートの延伸が困難となるので、前記重量比は５重量％以下が好ましい。前記重量比はより好ましくは５重量％未満、さらに好ましく１重量％以下、特に好ましくは０．５重量％以下、最も好ましくは０重量％である。ただし、ニート層ＮＬにおける前記重量比は、フィラー層ＦＬにおける前記重量比よりも小さい。
(5) Neat layer NL
The weight ratio of the thermoplastic resin and (B) in the neat layer NL is as follows.
Component (B) / [Thermoplastic resin + Component (B)] = 0 to 10% by weight
Further, as described above, the thermoplastic resin is preferably a polypropylene-based resin, and therefore the weight ratio is preferably as follows.
Component (B) / [Polypropylene resin + Component (B)] = 0 to 10% by weight
The neat layer NL is preferably a stretched polypropylene film layer, that is, a uniaxially or biaxially stretched polypropylene film layer. Particularly in the production of multilayer sheet, if comprising the step of preparing a raw sheet of co-extruded co-extruded film, the amount of component (B) in the layer F U original fabric sheet corresponding to the neat layer N L often Hara Since it becomes difficult to stretch the anti-sheet, the weight ratio is preferably 5% by weight or less. The weight ratio is more preferably less than 5% by weight, further preferably 1% by weight or less, particularly preferably 0.5% by weight or less, and most preferably 0% by weight. However, the weight ratio of neat layer N L is smaller than the weight ratio of the filler layer F L.
（６）多層構造
多層シートにおいて、ニート層ＮＬとフィラー層ＦＬは交互に存在することが好ましい。しかしながら、すべてのニート層ＮＬとフィラー層ＦＬが交互に存在している必要はなく、多層シートにおいて、同じ層が隣接する部分が存在していてもい。ただし、フィラー層ＦＬ同士は融着しにくいので、同じ層が隣接する部分が存在する場合、当該隣接する層はニート層ＮＬであることが好ましい。
(6) in the multilayer structure multilayer sheet, neat layer N L and the filler layer F L is preferably present alternately. However, it is not necessary that all of the neat layer N L and the filler layer F L are present alternately, the multilayer sheet, have also the same layer is not present adjacent portions. However, since the filler layer F L together is difficult fused, if the portion of the same layer is adjacent is present, it is preferred the adjacent layer is a neat layer N L.
ニート層ＮＬの総厚さ／［ニート層ＮＬの総厚さ＋フィラー層ＦＬの総厚さ］の比は、好ましくは０．０１〜０．６である。さらに好ましくは０．１〜０．６であり、０．１〜０．４であることがより好ましく、０．１２〜０．３であることが特に好ましい。ニート層ＮＬの総厚さとは、多層シートにおけるニート層ＮＬの厚さの総和である。フィラー層ＦＬについても同様である。当該シートの各層間が融着され一体化されているのか、あるいは融着が不十分なために軽微な力が加わることにより剥離を生じるのかについては、偏光顕微鏡による断面観察によって確認することができる。 The ratio of the total thickness / [neat layer N total thickness + total thickness of the filler layer F L of L] neat layer N L is preferably 0.01 to 0.6. It is more preferably 0.1 to 0.6, more preferably 0.1 to 0.4, and particularly preferably 0.12 to 0.3. The total thickness of the neat layer NL is the total thickness of the neat layer NL in the multilayer sheet. The same applies to the filler layer F L. It can be confirmed by cross-sectional observation with a polarizing microscope whether each layer of the sheet is fused and integrated, or whether peeling occurs due to a slight force applied due to insufficient fusion. ..
層数は各層の厚さに依存するが、一態様として０．０１〜０．１ｍｍ程度のフィラー層ＦＬおよびニート層ＮＬが合計で１５〜１００層程度存在することが好ましい。 Although the number of layers depends on the thickness of each layer, it is preferable that 0.01~0.1mm about the filler layer F L and neat layer N L is present about 15 to 100 total layers as an embodiment.
（７）多層シートの特性
［厚さ］
本発明の多層シートの厚さは０．５ｍｍ以上であるが、好ましくは０．７ｍｍ以上である。多層シートが過度に厚いと、鋼板と比べて重くなることや、内層への伝熱性が低下して製造効率が低下すること等から、厚さの上限は、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以下である。
(7) Characteristics of multi-layer sheet [thickness]
The thickness of the multilayer sheet of the present invention is 0.5 mm or more, preferably 0.7 mm or more. If the multilayer sheet is excessively thick, it becomes heavier than the steel sheet, the heat transfer property to the inner layer is lowered, and the manufacturing efficiency is lowered. Therefore, the upper limit of the thickness is preferably 5 mm or less, more preferably 3 mm. It is as follows.
［剛性］
本発明の多層シートの引張弾性率（ＪＩＳ Ｋ７１６１−２）は、好ましくは２５００ＭＰａ以上、より好ましくは３０００ＭＰａ以上、さらに好ましくは３５００ＭＰａ以上、よりさらに好ましくは４０００ＭＰａ以上、特に好ましくは５０００ＭＰａ以上である。
[rigidity]
The tensile elastic modulus (JIS K7161-2) of the multilayer sheet of the present invention is preferably 2500 MPa or more, more preferably 3000 MPa or more, still more preferably 3500 MPa or more, still more preferably 4000 MPa or more, and particularly preferably 5000 MPa or more.
［耐寒衝撃性］
本発明の多層シートは、−３０℃において、好ましくは５Ｊ以上、より好ましくは８Ｊ以上、さらに好ましくは１０Ｊ以上、よりさらに好ましくは１２Ｊ以上の面衝撃強度（ＪＩＳ Ｋ７２１１−２）を有する。
[Cold impact resistance]
The multilayer sheet of the present invention has a surface impact strength (JIS K7211-2) of preferably 5 J or more, more preferably 8 J or more, still more preferably 10 J or more, and even more preferably 12 J or more at −30 ° C.
［寸法安定性］
本発明の多層シートは、優れた寸法安定性を有する。その指標である線膨張係数は、好ましくは５０×１０−６／Ｋ以下、より好ましくは４５×１０−６／Ｋ以下、さらに好ましくは４０×１０−６／Ｋ以下、よりさらに好ましくは３５×１０−６／Ｋ以下の線膨張係数（ＪＩＳ Ｋ７１９７２）を有する。
[Dimensional stability]
The multilayer sheet of the present invention has excellent dimensional stability. The coefficient of linear expansion, which is an index thereof, is preferably 50 × 10-6 / K or less, more preferably 45 × 10-6 / K or less, still more preferably 40 × 10-6 / K or less, and even more preferably 35 ×. It has a coefficient of linear expansion (JIS K71972) of 10-6 / K or less.
（８）他の成分
本発明の多層シートには、本発明の効果を損なわない範囲で、酸化防止剤、塩素吸収剤、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、内部滑剤、外部滑剤、アンチブロッキング剤、帯電防止剤、防曇剤、結晶核剤、難燃剤、分散剤、銅害防止剤、中和剤、可塑剤、気泡防止剤、架橋剤、過酸化物、油展および他の顔料等の当該分野で通常用いられる慣用の添加剤を添加してもよい。各添加剤の添加量は公知の量としてよい。また、本発明の効果を損なわない範囲で、ポリプロピレン以外の合成樹脂または合成ゴムを含有してもよい。当該合成樹脂または合成ゴムは１種でもよいし２種以上でもよい。
(8) Other components The multilayer sheet of the present invention includes antioxidants, chlorine absorbers, heat stabilizers, light stabilizers, ultraviolet absorbers, internal lubricants, external lubricants, as long as the effects of the present invention are not impaired. Anti-blocking agents, anti-static agents, anti-fog agents, crystal nucleating agents, flame retardants, dispersants, copper damage inhibitors, neutralizers, plasticizers, anti-bubble agents, cross-linking agents, peroxides, oil spreads and other Conventional additives commonly used in the art, such as pigments, may be added. The amount of each additive added may be a known amount. Further, a synthetic resin or synthetic rubber other than polypropylene may be contained as long as the effects of the present invention are not impaired. The synthetic resin or synthetic rubber may be one kind or two or more kinds.
（９）用途
本発明の多層シートは、面内方向において高い配向度を有し、かつ配向度の厚さ方向の依存性が小さいので、ポリプロピレンとして軽量でありながら優れた機械的特性やバリア性を有する。よって、食品容器・蓋、雑貨、家電部品、日用品等に好適に用いることができる。さらに、本発明の多層シートを複数枚積層してプレスまたは融着することにより、配向等を保持したままより厚手のシートや大きい成形体を得ることもできる。よって、本発明の多層シートは自動車部品や電気電子部品、筐体部材、玩具部材、家具部材、建材部材、包装部材、工業資材、物流資材、農業資材等としても有用である。
(9) Applications The multilayer sheet of the present invention has a high degree of orientation in the in-plane direction and has little dependence on the thickness direction of the degree of orientation. Therefore, it is lightweight as polypropylene but has excellent mechanical properties and barrier properties. Has. Therefore, it can be suitably used for food containers / lids, miscellaneous goods, home appliance parts, daily necessities and the like. Further, by laminating a plurality of multilayer sheets of the present invention and pressing or fusing them, a thicker sheet or a larger molded product can be obtained while maintaining the orientation or the like. Therefore, the multilayer sheet of the present invention is also useful as an automobile part, an electric / electronic part, a housing member, a toy member, a furniture member, a building material member, a packaging member, an industrial material, a distribution material, an agricultural material, and the like.
２．製造方法
本発明の多層シートは、以下の工程を備える方法で製造されることが好ましい。
工程１：０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、ならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された多層シートの前駆体を調製する。
工程２：前記前駆体の最外層に加熱体を接触させて前記フィルムの層間を加熱融着する。
ただし、ＴｍＦＥ−ＴｍＮＥ≧８（℃）を満たす。
ＴｍＦＥは、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥの融点であり、ＴｍＮＥは延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥの融点である。融点は前述のとおり測定される。
2. Manufacturing Method The multilayer sheet of the present invention is preferably manufactured by a method including the following steps.
Step 1: oriented polypropylene film F E having a thickness of less than 0.15 mm, and oriented thermoplastic resin film N E to prepare a precursor of the multilayer sheet laminated with a thickness of less than 0.15 mm.
Step 2: The heating body is brought into contact with the outermost layer of the precursor to heat-fuse the layers of the film.
However, TmF E − TmN E ≧ 8 (° C.) is satisfied.
TmF E is the melting point of the oriented polypropylene film F E, TMN E is the melting point of the oriented thermoplastic resin film N E. The melting point is measured as described above.
延伸ポリプロピレンフィルムＦＥは、前述の成分（Ａ）および成分（Ｂ）を含む樹脂組成物から形成され、その重量比も前述のとおりである。延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥは、熱可塑性樹脂と任意に前記成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、その重量比も前述のとおりである。 The stretched polypropylene film FE is formed of a resin composition containing the above-mentioned components (A) and (B), and the weight ratio thereof is also as described above. The stretched thermoplastic resin film NE is formed of a resin composition containing a thermoplastic resin and optionally the component (B), and the weight ratio thereof is also as described above.
（１）工程１
本工程では延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された多層シートの前駆体を調製する。当該前駆体は、複数のフィルムを含むので複数の層間が存在する。そのすべての層間は融着されている必要はないが、１またはいくつかの層間は融着されていてもよい。例えば、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを１枚ずつ積層する場合、前駆体における全層間は融着されていないことが好ましい。また、後述するように延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥの共押出フィルムを用いる場合、前駆体における１またはいくつかの層間は融着されている。
(1)
In this step, a precursor of a multilayer sheet in which a stretched polypropylene film FE and a stretched thermoplastic resin film NE are laminated is prepared. Since the precursor contains a plurality of films, there are a plurality of layers. Not all layers need to be fused, but one or several layers may be fused. For example, when laminating a stretched polypropylene film F E and oriented thermoplastic resin film N E, one by one, all the layers in the precursor is preferably not fused. In the case of using a coextruded film of oriented polypropylene film F E as described later stretched thermoplastic
（１−１）工程１の一態様
本工程の一態様を図２に示す。図中、ｆおよびｎは、最終的に層ＦＥおよび層ＮＥを構成する樹脂組成物、ＦＵおよびＮＵは未延伸シート（原反シート）、ＦＥおよびＮＥは延伸フィルム、１０は多層シートの前駆体、１は多層シート、ＦＬはフィラー層、ＮＬはニート層である。また、２は未延伸シート調製工程、３は延伸工程、４は積層工程、５は層間融着工程である。本態様においては、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを別個に準備して、これを交互に積層して前駆体１０を調製する。この際、この場合、全層間は融着していないことが好ましいが、１またはいくつかの層間は融着していてもよい。得られるシートの耐熱性を高める観点から、両最外層は延伸ポリプロピレンフィルムＦＥであることが好ましい。また、異方性低減の観点から、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥは、それぞれ二軸延伸ポリプロピレンフィルムであることが好ましい。
(1-1) One Aspect of
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥは、公知の方法で調製できる。例えば、原料樹脂組成物から未延伸熱可塑性樹脂シートＮＵを調製して、これを公知の方法で一軸延伸または二軸延伸して延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを得ることができる。 Oriented thermoplastic resin film N E having a thickness of less than 0.15mm may be prepared by known methods. For example, from the raw material resin composition was prepared unstretched thermoplastic resin sheet N U, which can be obtained uniaxially or biaxially stretched by stretching thermoplastic resin films N E in a known manner.
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルムＦＥは、無機充填材を含むため、従来の方法で製造することはほぼ不可能である。したがって、本態様では、以下の工程を経て延伸ポリプロピレンフィルムＦＥを調製することが好ましい。
ｉ）前記成分（Ａ）と（Ｂ）とを溶融混練して未延伸ポリプロピレンシートＦＵ（原反シート）を調製する工程（図２中２）。
ｉｉ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｖ（℃）で一軸または二軸延伸して、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥを調製する工程（図２中３）。
−３≦Ｖ−ＴｍＦＵ≦３ （ＴｍＦＵは原反シートの融点（℃）である）
ｉｉｉ）延伸ポリプロピレンフィルムＦＥを前記フィルムＮＥと積層する工程（図２中４）。
Oriented polypropylene film F E having a thickness of less than 0.15mm is to include an inorganic filler, it is almost impossible to produce by conventional methods. Thus, in this embodiment, it is preferred to prepare the oriented polypropylene film F E through the following steps.
i) A step of melt-kneading the components (A) and (B ) to prepare an unstretched polypropylene sheet FU (raw sheet) (2 in FIG. 2).
ii) the raw sheet, uniaxially or biaxially stretched at a temperature V (° C.) which satisfies the following steps of preparing a stretched polypropylene film F E (FIG. 2 3).
-3 ≤ V-TmF U ≤ 3 (TmF U is the melting point (° C.) of the raw sheet)
iii) laminating a stretched polypropylene film F E and the film N E (FIG. 2 4).
［工程ｉ］
本工程（図２中２）は公知の方法で実施できる。例えば、ポリプロピレン系樹脂（成分（Ａ））と無機充填材（成分（Ｂ））を準備して、予めドライブレンドする、または溶融混練することにより樹脂組成物を調製することができる。樹脂組成物を調製するにあたり、溶融混練しペレット状にする工程を設けることが好ましい。溶融混練時の条件は公知のとおりとしてよいが、混練効率を高めるために多軸押出機にて混練（多軸機溶融混練）を行うことが好ましい。この際、作業性や動力等経済性の観点から、二軸押出機にて行うことがより好ましい。
[Step i]
This step (2 in FIG. 2) can be carried out by a known method. For example, a polypropylene-based resin (component (A)) and an inorganic filler (component (B)) can be prepared and dry-blended or melt-kneaded in advance to prepare a resin composition. In preparing the resin composition, it is preferable to provide a step of melt-kneading to form pellets. The conditions at the time of melt-kneading may be as known, but in order to improve the kneading efficiency, it is preferable to perform kneading with a multi-screw extruder (multi-screw machine melt-kneading). At this time, it is more preferable to use a twin-screw extruder from the viewpoint of workability, power and other economic efficiency.
得られた樹脂組成物は、熱プレス成形またはＴダイ等を用いた押出成形によって原反シートとできる。原反シートとは延伸前すなわち一軸または二軸延伸を行う前のシートのことである。押出成形において樹脂組成物を可塑化する際に、スクリュー構成として通常の単軸機を装着した押出成形機の他に、二軸機等の多軸機を装着した溶融混練をすることもできる。いすれにしても、原反シートの調製に際しては、多軸機溶融混練工程を含むことが好ましい。 The obtained resin composition can be made into a raw sheet by hot press molding or extrusion molding using a T-die or the like. The raw sheet is a sheet before stretching, that is, before uniaxial or biaxial stretching. When plasticizing the resin composition in extrusion molding, melt kneading may be performed by mounting a multi-axis machine such as a twin-screw machine in addition to the extrusion molding machine equipped with a normal single-screw machine as a screw configuration. In any case, it is preferable to include a multi-screw machine melt-kneading step in preparing the raw sheet.
原反シートは、下記方法で測定される無機充填材凝集体の最大径ｄｍａｘが５００μｍ以下である。よって、当該ｄｍａｘを達成できるように、スクリュウ構成や混練温度等は適宜調製される。
１）原反シートを各軸方向に同じ延伸倍率で二軸延伸し、得られたフィルムの主面を観察して像を取得する。
２）前記像を画像解析して、１００ｃｍ２中に存在する複数の無機充填材凝集体についてその直径を測定し、上記延伸倍率で割ることでｄを求める。
３）前記ｄの最大値をｄｍａｘとする。
The raw sheet has a maximum diameter dmax of 500 μm or less of the inorganic filler aggregate measured by the following method. Therefore, the screw structure, kneading temperature, and the like are appropriately adjusted so that the dmax can be achieved.
1) The raw sheet is biaxially stretched in each axial direction at the same stretching ratio, and the main surface of the obtained film is observed to obtain an image.
2) The image is image-analyzed , the diameters of a plurality of inorganic filler aggregates existing in 100 cm 2 are measured, and d is obtained by dividing by the draw ratio.
3) Let dmax be the maximum value of d.
原反シートの切断面を直接観察する場合、試料中の無機充填材量が多いと凝集体同士が重なるため、凝集体の直径を計測することが難しい場合があった。しかし、本発明では、原反シートを二軸延伸することにより凝集体同士の重なりが解かれ、凝集体の直径の計測が可能となった。したがって、二軸延伸後のフィルムで観察した凝集体の直径を延伸倍率で割って求めたｄおよびこれから求めたｄｍａｘは、原反シートにおけるｄおよびｄｍａｘと同じである。すなわち、原反シートの二軸延伸フィルムで空隙等の欠陥を含む凝集体のサイズを測定し、それを延伸倍率で割った値を原反シートにおけるｄと認定する。ただし、二軸延伸時に原反フィルムが破断した場合は、得られた一部のフィルムにおける欠陥の円相当径（直径）を測定し、破断時の延伸率で割ることで得た値を原反シートにおけるｄと認定できる。ｄｍａｘを求めるために原反シートを二軸延伸する理由は、原反シート中に存在する無機充填材の重なりを排除するためである。よってここでの二軸延伸条件は必ずしも−３≦Ｔ−ＴｍＦＵ≦３を満たす必要はなく、ｄｍａｘを求めるために得た原反シートの二軸延伸フィルムと多層シートの原料としての二軸延伸フィルムＦＥは同じである必要はない。しかしながら、作業性の観点からは、前記条件を満たすように原反フィルムを二軸延伸してもよい。 When directly observing the cut surface of the raw sheet, it may be difficult to measure the diameter of the agglomerates because the agglomerates overlap each other when the amount of the inorganic filler in the sample is large. However, in the present invention, by biaxially stretching the raw sheet, the overlap between the aggregates is released, and the diameter of the aggregates can be measured. Therefore, the d obtained by dividing the diameter of the aggregate observed on the film after biaxial stretching by the stretching ratio and the dmax obtained from this are the same as the d and dmax in the raw sheet. That is, the size of the agglomerates containing defects such as voids is measured with the biaxially stretched film of the raw fabric sheet, and the value obtained by dividing it by the stretching ratio is recognized as d in the raw fabric sheet. However, if the raw fabric film breaks during biaxial stretching, the value obtained by measuring the equivalent circle diameter (diameter) of the defects in some of the obtained films and dividing by the stretching ratio at the time of breaking is the raw fabric. Can be certified as d on the sheet. The reason for biaxially stretching the raw fabric sheet to obtain dmax is to eliminate the overlap of the inorganic filler existing in the raw fabric sheet. Therefore, the biaxial stretching condition here does not necessarily satisfy -3 ≤ T-TmF U ≤ 3, and the biaxially stretched film of the raw sheet obtained to obtain dmax and the biaxial stretching as a raw material of the multilayer sheet are obtained. film F E need not be the same. However, from the viewpoint of workability, the raw film may be biaxially stretched so as to satisfy the above conditions.
［工程ｉｉ］
本工程（図２中３）では、原反シートを温度Ｖにおいて延伸加工、すなわち一軸または二軸延伸する。延伸温度Ｖは−３≦Ｖ−ＴｍＦＵ≦３を満たす。すなわち、延伸温度Ｖは、前記原反シートの融点ＴｍＦＵを中心として±３℃の温度範囲から選択される。この温度範囲において延伸することで、原反シートが破断することなく単層延伸フィルムを得ることができる。この理由は限定されないが、無機充填材表面において部分的に溶融したポリプロピレンがエピタキシャルな結晶を形成するため両者の親和性が向上し、さらに前記Ｖの温度領域では形成された結晶が保持される結果、この親和性が損なわれないためであると推察される。
[Step ii]
In this step (3 in FIG. 2), the raw sheet is stretched at a temperature V, that is, uniaxially or biaxially stretched. The stretching temperature V satisfies -3 ≦ V−TmF U ≦ 3. That is, the stretching temperature V is selected from a temperature range of ± 3 ° C. around the melting point TmF U of the original sheet. By stretching in this temperature range, a single-layer stretched film can be obtained without breaking the raw sheet. The reason for this is not limited, but as a result of the polypropylene partially melted on the surface of the inorganic filler forming epitaxial crystals, the affinity between the two is improved, and the formed crystals are retained in the temperature region of V. It is presumed that this is because this affinity is not impaired.
延伸（一軸延伸、二軸延伸）は公知の方法によって行うことができる。すなわち、一軸延伸の方法としては、Ｔダイにより得られた原反シートをオーブン等で加熱して、延伸ロールや巻き取り器で延伸する方法等が挙げられる。また、二軸延伸の方法としては、熱板成形、延伸成形、圧伸成形、絞り加工成形、圧接成形、融着成形、真空成形、圧空成形、真空圧空成形、インフレーション成形等が挙げられる。さらには、縦方向と横方向の延伸工程を同時に実施する同時二軸延伸と、縦方向の延伸工程を実施した後に横方法の延伸工程を実施する逐次二軸延伸が挙げられるが、本発明ではいずれを採用してもよい。逐次二軸延伸においては、縦方向および横方向のいずれが先であってもよい。このようにして延伸ポリプロピレンフィルムＦＥを得る。異方性低減の観点から、本工程では二軸延伸ポリプロピレンフィルムとすることが好ましい。 Stretching (uniaxial stretching, biaxial stretching) can be performed by a known method. That is, as a method of uniaxial stretching, a method of heating the raw sheet obtained by the T-die in an oven or the like and stretching it with a stretching roll or a winder can be mentioned. Examples of the biaxial stretching method include hot plate molding, stretching molding, compression molding, drawing molding, pressure welding molding, fusion molding, vacuum forming, pressure molding, vacuum pressure forming, inflation molding and the like. Further, there are simultaneous biaxial stretching in which the stretching steps in the longitudinal direction and the stretching step in the transverse direction are carried out at the same time, and sequential biaxial stretching in which the stretching step in the transverse direction is carried out after the stretching step in the longitudinal direction is carried out. Either may be adopted. In the sequential biaxial stretching, either the vertical direction or the horizontal direction may come first. In this way, the stretched polypropylene film FE is obtained. From the viewpoint of reducing anisotropy, it is preferable to use a biaxially stretched polypropylene film in this step.
［工程ｉｉｉ］
本工程では、このようにして得た延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを交互に重ね合わせて前駆体１０を調製する。本態様において各フィルムは、単層フィルムである。
[Process iii]
In this step, thus the stretched polypropylene film F E to give the oriented thermoplastic resin film N E superposed alternately to prepare a
（１−２）工程１の別態様
工程１の別態様を図３に示す。図中、２’は共押出工程、ＣＵは未延伸共押出シート（原反シート）、ＣＥは延伸共押出フィルム、１２は多層シートの前駆体であり、他の符号は前記のとおり定義される。本態様（下記工程Ｉ〜ＩＩＩ）においては、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥからなる共押出フィルムＣＥと、単層の延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、単層の延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥ、前記共押出フィルムＣＥのいずれかを積層して前記前駆体１２を調製する。この際、この場合、全層間のうち、１またはいくつかの層間は融着していないことが好ましい。得られるシートの耐熱性を高める観点から、両最外層は延伸ポリプロピレンフィルムＦＥであることが好ましい。また、異方性低減の観点から、本工程で用いられる延伸フィルムは、二軸延伸ポリプロピレンフィルムであることが好ましい。
(1-2) Another Aspect of
［工程Ｉ］
本工程（図３中２’）では、樹脂組成物ｆと樹脂組成物ｎとを共押出して、未延伸の原反シートＣＵを調製する。当該原反シートは、最終的に得られる多層シートの延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬおよび延伸熱可塑性フィルム層ＮＬに相当する層ＦＵおよび層ＮＵを備える。ただし、前記融点は、ＴｍＦＵ−ＴｍＮＵ≦６０℃を満たす。融点の差が上限を超えるとベタツキ等のハンドリング面で共押出シートの製造が困難となる。この観点から、当該融点の差は、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下、さらに好ましくは２０℃以下である。当該融点の差の下限は好ましくは０℃以上である。
[Step I]
In this step (3 2 '), and a resin composition f and the resin composition n coextruding, to prepare raw sheet C U unstretched. The original sheet is provided with a layer F U and layer N U corresponds to the multilayer sheet obtained finally oriented polypropylene film layer F L and stretched thermoplastic film layer N L. However, the melting point satisfies TmF U − TmN U ≦ 60 ° C. If the difference in melting points exceeds the upper limit, it becomes difficult to manufacture a coextruded sheet in terms of handling such as stickiness. From this point of view, the difference in melting points is preferably 40 ° C. or lower, more preferably 30 ° C. or lower, still more preferably 20 ° C. or lower. The lower limit of the difference in melting points is preferably 0 ° C. or higher.
当該工程は公知の方法で実施できる。例えば、ポリプロピレン系樹脂（成分（Ａ））と無機充填材（成分（Ｂ））と必要に応じて他の成分を準備して、予めドライブレンドする、または溶融混練することにより樹脂組成物ｆを調製することができる。また、熱可塑性樹脂（好ましくは成分（Ａ））をそのまま層ｎの原料としてもよいし、熱可塑性樹脂（好ましくは成分（Ａ））に加えて、必要に応じて無機充填材（成分（Ｂ））と他の成分を準備し、同様にして樹脂組成物ｎを調製することができる。前記樹脂組成物または原料を調製するにあたり、溶融混練しペレット状にする工程を設けることが好ましい。溶融混練時の条件は公知のとおりとしてよいが、混練効率を高めるために多軸押出機にて混練（多軸機溶融混練）を行うことが好ましい。この際、作業性や動力等経済性の観点から、二軸押出機にて行うことがより好ましい。 The step can be carried out by a known method. For example, a polypropylene-based resin (component (A)), an inorganic filler (component (B)) and other components are prepared as necessary, and the resin composition f is prepared by dry-blending or melt-kneading in advance. Can be prepared. Further, the thermoplastic resin (preferably the component (A)) may be used as it is as the raw material for the layer n, or in addition to the thermoplastic resin (preferably the component (A)), an inorganic filler (component (B)) may be used as needed. )) And other components can be prepared, and the resin composition n can be prepared in the same manner. In preparing the resin composition or raw material, it is preferable to provide a step of melt-kneading and pelletizing. The conditions at the time of melt-kneading may be as known, but it is preferable to perform kneading (multi-screw machine melt-kneading) with a multi-screw extruder in order to improve the kneading efficiency. At this time, it is more preferable to use a twin-screw extruder from the viewpoint of workability, power and other economic efficiency.
得られた樹脂組成物は、Ｔダイ等を用いた共押出成形によって未延伸共押出シートＣＵ（原反シート）とされる。共押出成形において樹脂組成物を可塑化する際に、スクリュー構成として通常の単軸機を装着した押出成形機の他に、二軸機等の多軸機を装着した溶融混練を行うこともできる。原反シートの調製に際しては、多軸機溶融混練工程を含むことが好ましい。 The obtained resin composition is obtained as an unstretched coextruded sheet CU (raw sheet) by coextrusion molding using a T-die or the like. When plasticizing a resin composition in coextrusion molding, melt kneading can be performed by mounting a multi-axis machine such as a twin-screw machine in addition to an extrusion molding machine equipped with a normal single-screw machine as a screw configuration. .. It is preferable to include a multi-screw machine melt-kneading step in preparing the raw sheet.
本工程（図３中３）では、前記原反シートＣＵを、以下を満たす温度Ｗ（℃）で一軸または二軸延伸して多層延伸フィルムＣＥを調製する。延伸温度Ｗは−３≦Ｗ−ＴｍＦＵ≦３を満たす。すなわち、延伸温度Ｗは、融点ＴｍＦＵを中心として±３℃の温度範囲から選択される。この温度範囲において延伸することで、原反シートが破断することなく多層延伸フィルムＣＥを得ることができる。この理由は限定されないが、無機充填材表面において部分的に溶融したポリプロピレンがエピタキシャルな結晶を形成するため両者の親和性が向上し、さらに前記Ｔの温度領域では形成された結晶が保持される結果、この親和性が損なわれないためであると推察される。延伸は前述のとおりに実施できる。層数は限定されず２層以上としてよいが、２層または３層であることが好ましい。図３では、外層がＮＥである態様を示したが、外層はＦＥであってもよい。 In this step (FIG. 3 of 3), the raw sheet C U, uniaxially or biaxially stretched at a temperature W (° C.) that satisfies the following to prepare a multi-layer stretched film C E. The stretching temperature W satisfies -3 ≦ W−TmF U ≦ 3. That is, the stretching temperature W is selected from a temperature range of ± 3 ° C. around the melting point TmF U. By stretching in this temperature range, the multilayer stretched film CE can be obtained without breaking the raw sheet. The reason for this is not limited, but as a result of the polypropylene partially melted on the surface of the inorganic filler forming epitaxial crystals, the affinity between the two is improved, and the formed crystals are retained in the temperature region of T. It is presumed that this is because this affinity is not impaired. Stretching can be performed as described above. The number of layers is not limited and may be two or more, but two or three layers are preferable. In Figure 3, the outer layer showed embodiments in which N E, the outer layer may be F E.
［工程ＩＩＩ］
本工程（図３中４）では、少なくとも２枚の多層延伸フィルムＣＥを、最終的に異なる層同士が交互に積層された構造になるようにする。多層延伸フィルムＣＥの層数が偶数である場合は、ＦＥとＮＥとが交互になるように積層することが好ましい。多層延伸フィルムＣＥの層数が奇数である場合は、同じ層が隣接する場合があるが、加熱圧着により一体となる。その際、密着性を良好にする観点から、ＮＥ同士が隣接することが好ましい。
[Step III]
In this step (4 in FIG. 3), at least two multilayer stretched films CE are finally made to have a structure in which different layers are alternately laminated. If the number of layers of the multilayer stretched film C E is an even number, it is preferable that the F E and N E laminated so as to alternate. When the number of layers of the multilayer stretched film CE is an odd number, the same layers may be adjacent to each other, but they are integrated by heat pressure bonding. At that time, from the viewpoint of improving the adhesion, it is preferable to each other N E are adjacent.
いずれの態様においても各フィルムを任意の方向に置くことができる。フィルムの置き方によって、シート面内の配向方向を調整できる。前述のとおり積層するフィルムの枚数は適宜調整される。 In either aspect, each film can be placed in any direction. The orientation direction in the sheet surface can be adjusted by placing the film. As described above, the number of films to be laminated is appropriately adjusted.
（２）工程２
本工程（図２および図３中５）では、前記多層シートの前駆体１０または１２の最外層に加熱体を接触させて各層間を加熱融着する。最外層の融点Ｔｍｏｕｔと前記加熱体の温度ＴはＴｍｏｕｔ−Ｔ≧４（℃）の関係を満たすことが好ましい。当該関係が満たされることで、層間を良好に融着させることができる。この観点から、当該温度差は６℃以上であることがより好ましい。当該温度差の上限は限定されないが、ポリプロピレンの製造上の観点から４０℃以下であることが好ましい。Ｔは任意の方法で測定できるが、放射温度計等の非接触型温度計を使用して測定することが好ましい。Ｔｍｏｕｔは最外層に配置された層の融点に相当する。加熱体の温度は限定されないが１２０〜１９０℃程度が好ましく、１４０〜１７０℃がより好ましく、１５０〜１６５℃がさらに好ましい。
(2)
In this step (5 in FIGS. 2 and 3), the heating body is brought into contact with the outermost layer of the
本工程は、加熱体として加熱ロールを用いて連続的に実施されることが好ましい。具体的には、前記多層シートの前駆体を加熱された２本のロール間に通過させて層間を融着させる。２本のロールを１組とし、２組以上のロールを組合せた加熱ロールを加熱体として用いて融着させてもよい。この際に印加する圧力は適宜調整される。当該ロール成形における引取速度は、限定されないが好ましくは０．０５〜１０ｍ／分程度である。 This step is preferably carried out continuously using a heating roll as a heating body. Specifically, the precursor of the multilayer sheet is passed between two heated rolls to fuse the layers. Two rolls may be used as one set, and a heating roll in which two or more sets of rolls are combined may be used as a heating body for fusion. The pressure applied at this time is adjusted as appropriate. The take-up speed in the roll molding is not limited, but is preferably about 0.05 to 10 m / min.
ロール成形以外の方法としては、圧接成形や融着成形等が挙げられる。また、フィルムを加熱融着する際、熱収縮を抑えると共にさらに配向を促進するために加圧することが好ましい。その際の圧力は融着温度に応じて調整される。 Examples of methods other than roll molding include pressure welding molding and fusion molding. Further, when the film is heat-sealed, it is preferable to pressurize the film in order to suppress heat shrinkage and further promote orientation. The pressure at that time is adjusted according to the fusion temperature.
（３）他の工程
本発明の製造方法は、前工程で得られたシートを冷却する等の公知の工程をさらに備えていてもよい。冷却方法は限定されないが、室温で放冷する方法や、室温あるいは１０〜２０℃で冷プレスする方法等が挙げられる。
(3) Other Steps The production method of the present invention may further include known steps such as cooling the sheet obtained in the previous step. The cooling method is not limited, and examples thereof include a method of allowing to cool at room temperature, a method of cold pressing at room temperature or 10 to 20 ° C., and the like.
本発明の多層シートは、フィルム同士の密着性が良好であり層間における不連続性がほとんど存在しない。このため一体シートとして取扱うことができる。従来の方法では厚さが０．５ｍｍ以上であって、無機充填材を含む延伸されたシートを得ることはコスト等の観点から工業的に現実的でなかったが、本発明により当該シートを工業的に製造できる。 The multilayer sheet of the present invention has good adhesion between films and has almost no discontinuity between layers. Therefore, it can be handled as an integrated sheet. In the conventional method, it is industrially impractical to obtain a stretched sheet having a thickness of 0.5 mm or more and containing an inorganic filler from the viewpoint of cost and the like. Can be manufactured
本発明の多層シートを目的に応じた方法で二次成形（所望の形状への賦形も含む）することにより、種々の成形体を得ることができる。二次成形方法としては、既知のプレス成形、熱板成形、延伸成形、圧延成形、絞り加工成形、圧接成形、融着成形、真空成形、圧空成形、真空圧空成形等が挙げられる。また、加飾性や表面改質等の目的で、特殊フィルムを本発明の多層シートの最表面に貼りつけてもよい。貼り付けるフィルムとしては、例えば、防曇フィルム、低温シールフィルム、接着性フィルム、印刷フィルム、エンボス加工フィルム、レトルトフィルム等が挙げられる。最表面のフィルムの厚さは特に制限はないが、厚くなりすぎると本発明で得られるシートの特性を損なう可能性があり、また、特殊フィルムは一般的にコストが高く経済的にも好ましくないことから、薄いことが好ましい。二軸延伸ポリプロピレンフィルムを加熱融着して積層する工程において、最外層に配置されたフィルムの表面に特殊フィルムを積層することができる。 Various molded bodies can be obtained by secondary molding (including shaping to a desired shape) the multilayer sheet of the present invention by a method according to the purpose. Examples of the secondary molding method include known press molding, hot plate molding, drawing molding, rolling molding, drawing molding, pressure welding molding, fusion molding, vacuum forming, pressure forming, vacuum pressure forming and the like. Further, a special film may be attached to the outermost surface of the multilayer sheet of the present invention for the purpose of decorativeness, surface modification, and the like. Examples of the film to be attached include an antifogging film, a low temperature seal film, an adhesive film, a printing film, an embossed film, a retort film and the like. The thickness of the outermost film is not particularly limited, but if it becomes too thick, the characteristics of the sheet obtained in the present invention may be impaired, and the special film is generally costly and economically unfavorable. Therefore, it is preferable that it is thin. In the step of heat-sealing and laminating a biaxially stretched polypropylene film, a special film can be laminated on the surface of the film arranged on the outermost layer.
この他、本発明の多層シートに塗装を施して、当該シートの上に塗膜を有する塗装シートとすることもできる。塗膜の種類は限定されず、通常、塗装分野で使用されるものであれば限定されない。しかしながら、本発明においては車体塗装で使用される塗膜が好ましい。好ましい塗膜としては、エポキシ系塗膜、ウレタン系塗膜、ポリエステル系塗膜等が挙げられる。必要に応じて、下層塗膜（プライマー塗膜）、中層塗膜、上層塗膜（クリアー塗膜）を設けてもよい。本発明の製造方法で得られるシートを、塗工を施すためのシート（塗工シート）として用いる場合、塗装を施す面が官能基を有することが好ましい。 In addition, the multilayer sheet of the present invention may be coated to obtain a coated sheet having a coating film on the sheet. The type of coating film is not limited, and is not usually limited as long as it is used in the painting field. However, in the present invention, the coating film used for vehicle body painting is preferable. Preferred coating films include epoxy-based coating films, urethane-based coating films, polyester-based coating films, and the like. If necessary, a lower layer coating film (primer coating film), a middle layer coating film, and an upper layer coating film (clear coating film) may be provided. When the sheet obtained by the production method of the present invention is used as a sheet for applying a coating (coating sheet), it is preferable that the surface to be coated has a functional group.
（４）官能基の付与
本発明の多層シートの表面に官能基を付与する方法は限定されない。例えば、本発明の多層シートをプラズマ処理やコロナ処理に供することで表面に酸素含有官能基を付与できる。あるいは、官能基を有するポリプロピレンフィルムを準備して、前記積層工程において当該官能基含有フィルムが最外層となるように、前述のフィルムと積層することによって官能基を付与できる。ここでは、後者の方法について説明する。
(4) Addition of Functional Group The method of imparting a functional group to the surface of the multilayer sheet of the present invention is not limited. For example, by subjecting the multilayer sheet of the present invention to plasma treatment or corona treatment, an oxygen-containing functional group can be imparted to the surface. Alternatively, a polypropylene film having a functional group can be prepared and laminated with the above-mentioned film so that the functional group-containing film becomes the outermost layer in the laminating step to impart a functional group. Here, the latter method will be described.
酸素含有官能基を有するポリプロピレンフィルムは、無水マレイン酸変性ポリプロピレンあるいはエポキシ変性ポリプロピレン等の公知のポリプロピレンをフィルムに成形することで得られる。当該官能基含有フィルムの厚さは限定されないが１５０μｍ未満であることが好ましい。また、当該官能基含有フィルムは二軸延伸されていてもされていなくてもよい。積層工程においては、官能基を有するポリプロピレンフィルムと、官能基を有さないポリプロピレンフィルムを同時に積層してもよいし、予め官能基を有さないポリプロピレンフィルムを積層してシートを製造し、当該シートの表面に官能基を有するポリプロピレンフィルムを積層してもよい。しかしながら、作業性を考慮すると同時に積層する方法が好ましい。 A polypropylene film having an oxygen-containing functional group can be obtained by molding a known polypropylene such as maleic anhydride-modified polypropylene or epoxy-modified polypropylene into a film. The thickness of the functional group-containing film is not limited, but is preferably less than 150 μm. Further, the functional group-containing film may or may not be biaxially stretched. In the laminating step, a polypropylene film having a functional group and a polypropylene film having no functional group may be laminated at the same time, or a polypropylene film having no functional group is laminated in advance to produce a sheet, and the sheet is produced. A polypropylene film having a functional group may be laminated on the surface of the above. However, a method of laminating at the same time as considering workability is preferable.
［重合体１］
重合に用いる固体触媒を、欧州特許第６７４９９１号公報の実施例１に記載された方法により調製した。当該固体触媒は、ＭｇＣｌ２上にＴｉと内部ドナーとしてのジイソブチルフタレートを上記の特許公報に記載された方法で担持させたものである。当該固体触媒と、トリエチルアルミニウム（ＴＥＡＬ）およびジシクロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＭＳ）を、固体触媒に対するＴＥＡＬの重量比が１１、ＴＥＡＬ／ＤＣＰＭＳの重量比が１０となるような量で、−５℃で５分間接触させた。得られた触媒系を、液体プロピレン中において懸濁状態で２０℃において５分間保持することによって予重合を行った。得られた予重合物を重合反応器に導入した後、水素とプロピレンをフィードし、重合温度、水素濃度を、それぞれ７５℃、０．２３モル％とし、圧力を調整することよってプロピレン単独重合体として重合体１を得た。
[Polymer 1]
The solid catalyst used for the polymerization was prepared by the method described in Example 1 of European Patent No. 674991. The solid catalyst is obtained by supporting Ti and diisobutyl phthalate as an internal donor on MgCl 2 by the method described in the above patent publication. The amount of the solid catalyst and triethylaluminium (TEAL) and dicyclopentyldimethoxysilane (DCPMS) so that the weight ratio of TEAL to the solid catalyst is 11 and the weight ratio of TEAL / DCPMS is 10, 5 at -5 ° C. Contacted for minutes. The obtained catalyst system was prepolymerized by holding it in a suspended state in liquid propylene at 20 ° C. for 5 minutes. After introducing the obtained prepolymer into a polymerization reactor, hydrogen and propylene are fed, the polymerization temperature and the hydrogen concentration are set to 75 ° C. and 0.23 mol%, respectively, and the pressure is adjusted to adjust the propylene homopolymer. As a
［樹脂組成物（ａ）］
重合体１を６０重量部に対して、タルクを４０重量部、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部、および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単軸押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ａ）を得た。樹脂組成物（ａ）は、ＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が７．０ｇ／１０分であった。
[Resin composition (a)]
60 parts by weight of
［重合体２］
欧州特許第６７４９９１号公報の実施例１に記載された方法により固体触媒（２）を調製した。当該固体触媒は、ＭｇＣｌ２上にＴｉと内部ドナーとしてのジイソブチルフタレートを上記の特許公報に記載された方法で担持させたものである。上記で得られた固体触媒（２）と、ＴＥＡＬおよびジシクロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＭＳ）を、固体触媒に対するＴＥＡＬの重量比が１１であり、ＴＥＡＬ／ＤＣＰＭＳの重量比が３となるような量で、−５℃において５分間接触させた。得られた触媒系を、液体プロピレン中において懸濁状態で２０℃にて５分間保持することによって予重合を行った。得られた予重合物を重合反応器に導入した後、水素とプロピレン、エチレンをフィードした。そして、重合温度７５℃、水素濃度０．４４モル％、エチレン濃度１．０７モル％で、重合圧力を調整することよって、プロピレン−エチレン共重合体として重合体２を得た。
[Polymer 2]
The solid catalyst (2) was prepared by the method described in Example 1 of European Patent No. 674991. The solid catalyst is obtained by supporting Ti and diisobutyl phthalate as an internal donor on MgCl 2 by the method described in the above patent publication. The solid catalyst (2) obtained above and TEAL and dicyclopentyldimethoxysilane (DCPMS) are prepared in such an amount that the weight ratio of TEAL to the solid catalyst is 11 and the weight ratio of TEAL / DCPMS is 3. The contacts were contacted at −5 ° C. for 5 minutes. The obtained catalyst system was prepolymerized by holding it in a suspended state in liquid propylene at 20 ° C. for 5 minutes. After introducing the obtained prepolymer into a polymerization reactor, hydrogen, propylene, and ethylene were fed. Then, the
［樹脂組成物（ｂ）］
重合体２を１００重量部に対して、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単軸押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ｂ）を得た。樹脂組成物（ｂ）は、４．０重量％のエチレン由来単位を含み、ＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が７．５ｇ／１０分であった。
[Resin composition (b)]
0.2 parts by weight of an antioxidant (BASF B225) and 0.05 parts by weight of a neutralizing agent (calcium stearate manufactured by Tannan Chemical Industry Co., Ltd.) are blended with respect to 100 parts by weight of the
［樹脂組成物（ｃ）］
重合体２を９９．７重量部に対して、タルクを０．３重量部、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単軸押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ｃ）を得た。樹脂組成物（ｃ）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は７．５ｇ／１０分であった。
[Resin composition (c)]
99.7 parts by weight of
［樹脂組成物（ｄ）］
重合体１を１００重量部に対して、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ｄ）を得た。樹脂組成物（ｄ）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は７．０ｇ／１０分であった。これらの特性等を表１に示す。
[Resin composition (d)]
0.2 parts by weight of an antioxidant (BASF B225) and 0.05 parts by weight of a neutralizing agent (calcium stearate manufactured by Tannan Chemical Industry Co., Ltd.) are blended with respect to 100 parts by weight of the
［単層二軸延伸ポリプロピレンフィルム］
プレス成形機（株式会社ショージ製）を用いて、樹脂組成物（ａ）のペレットを２１０℃、１０ＭＰａで１２０秒間熱プレスして１０ｃｍ×１０ｃｍ以上の大きさ、厚さ１．２５μｍの原反シートを得た。原反シートの融点ＴｍＦＵは１６６℃であった。Ｂｒｕｃｋｎｅｒ社製フィルム延伸装置（ＫＡＲＯ）を用いて、当該原反シートを１６５℃で１２０秒間加熱した後、５０ｍｍ／ｓｅｃの速度で５倍×５倍で同時二軸延伸し、厚さ０．０５ｍｍの単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡを得た。すなわち、二軸延伸温度（Ｖ）は１６５℃であり、Ｖ−ＴｍＦＵは−１℃であった。得られた単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡの融点ＴｍＦＥは１７１℃であった。樹脂組成物（ｂ）〜（ｄ）を用いて、同様にして単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＢ〜Ｄを得た。条件や特性等を表２に示す。
[Single-layer biaxially stretched polypropylene film]
Using a press molding machine (manufactured by Shoji Co., Ltd.), the pellet of the resin composition (a) is heat-pressed at 210 ° C. and 10 MPa for 120 seconds to obtain a raw sheet having a size of 10 cm × 10 cm or more and a thickness of 1.25 μm. Got The melting point TmF U of the raw sheet was 166 ° C. Using a Bruckner film stretching device (KARO), the raw sheet was heated at 165 ° C. for 120 seconds, and then simultaneously biaxially stretched at a speed of 50 mm / sec at a rate of 5 times × 5 times to a thickness of 0.05 mm. A single-layer biaxially stretched polypropylene film A was obtained. That is, the biaxial stretching temperature (V) was 165 ° C, and V-TmF U was -1 ° C. Mp TmF E of the obtained single-layer biaxially oriented polypropylene film A was 171 ° C.. Using the resin compositions (b) to (d), single-layer biaxially stretched polypropylene films B to D were obtained in the same manner. Table 2 shows the conditions and characteristics.
［二層二軸延伸ポリプロピレンフィルム］
樹脂組成物（ａ）および樹脂組成物（ｂ）をスクリュー温度２３０℃に設定した２５ｍｍφ３種３層フィルム・シート成形機（サーモ・プラステイックス工業株式会社製）に供して溶融混練（二軸機溶融混練）して、原反シートとして厚さ１．２５ｍｍの二種二層共押出シートを得た。
[Two-layer biaxially stretched polypropylene film]
The resin composition (a) and the resin composition (b) were subjected to a 25 mmφ3 type 3-layer film / sheet molding machine (manufactured by Thermo Plastics Industry Co., Ltd.) in which the screw temperature was set to 230 ° C. and melt-kneaded (biaxial machine melting). (Kneading) to obtain a two-kind two-layer coextruded sheet having a thickness of 1.25 mm as a raw sheet.
原反シートにおける層ＦＵの融点ＴｍＦＵは１６６℃、層ＮＵの融点ＴｍＮＵは１４４℃であった。Ｂｒｕｃｋｎｅｒ社製フィルム延伸装置（ＫＡＲＯ）を用いて、当該原反シートを１６５℃で１２０秒間加熱した後、５０ｍｍ／ｓｅｃの速度で５倍×５倍で同時二軸延伸し、厚さ０．０５ｍｍの二層二軸延伸フィルムＡＢ−１を得た。すなわち、二軸延伸温度（Ｗ）は１６５℃であり、Ｗ−ＴｍＦＵは−１℃であった。同様にして、樹脂組成物（ａ）と樹脂組成物（ｂ）から厚さ比を変更した二層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡＢ−２を、樹脂組成物（ａ）と樹脂組成物（ｃ）から二層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡＣを製造した。条件や特性等を表２に示す。 Mp TmF U layer F U in raw sheet is 166 ° C., a melting point TMN U layer N U was 144 ° C.. Using a Bruckner film stretching device (KARO), the raw sheet was heated at 165 ° C. for 120 seconds, and then simultaneously biaxially stretched at a speed of 50 mm / sec at a rate of 5 times × 5 times to a thickness of 0.05 mm. The bilayer biaxially stretched film AB-1 of the above was obtained. That is, the biaxial stretching temperature (W) was 165 ° C, and W-TmF U was -1 ° C. Similarly, a bilayer biaxially stretched polypropylene film AB-2 having a different thickness ratio from the resin composition (a) and the resin composition (b) is obtained from the resin composition (a) and the resin composition (c). A bilayer biaxially stretched polypropylene film AC was produced. Table 2 shows the conditions and characteristics.
［三層二軸延伸ポリプロピレンフィルム］
樹脂組成物（ａ）および樹脂組成物（ｂ）をスクリュー温度２３０℃に設定した２５ｍｍφ３種３層フィルム・シート成形機（サーモ・プラステイックス工業株式会社製）に供して溶融混練（二軸機溶融混練）して、原反シートとして厚さ１．２５ｍｍの（ｂ）／（ａ）／（ｂ）構造の二種三層共押出シートを得た。当該二種三層共押出シートを用いて、前記と同様にして二層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＢＡＢを製造した。条件や特性等を表２に示す。
[Three-layer biaxially stretched polypropylene film]
The resin composition (a) and the resin composition (b) were subjected to a 25 mmφ3 type 3-layer film / sheet molding machine (manufactured by Thermo Plastics Industry Co., Ltd.) in which the screw temperature was set to 230 ° C. and melt-kneaded (biaxial machine melting). By kneading), a two-kind three-layer coextruded sheet having a thickness of 1.25 mm and a structure of (b) / (a) / (b) was obtained as a raw sheet. A bilayer biaxially stretched polypropylene film BAB was produced in the same manner as described above using the two-kind three-layer coextruded sheet. Table 2 shows the conditions and characteristics.
［実施例１］
単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡとＢを交互に重ね合わせて多層シートの前駆体を製造した。用いたフィルムは合計で２１枚であり、両最外層に単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡを配置した。加熱体としてロール成形機（トクデン株式会社製誘導発熱ジャケットローラー、型式ＪＲ−Ｄ０−Ｗ、ロール径２００ｍｍφ×２本、ロール面長４１０ｍｍ）を用いて、当該前駆体の各層間を加熱融着してシートを製造した。成形条件は表３に示すとおりとした。次いで、後述する方法によって、当該シートを評価した。
[Example 1]
A precursor of a multilayer sheet was produced by alternately superimposing single-layer biaxially stretched polypropylene films A and B. A total of 21 films were used, and a single-layer biaxially stretched polypropylene film A was placed on both outermost layers. Using a roll molding machine (inductive heating jacket roller manufactured by Tokuden Co., Ltd., model JR-D0-W, roll diameter 200 mmφ x 2, roll surface length 410 mm) as a heating body, each layer of the precursor is heat-sealed. Manufactured the sheet. The molding conditions were as shown in Table 3. Then, the sheet was evaluated by the method described later.
［実施例２〜８］
使用するフィルムおよび製造条件を表３に示すように変更した以外は、実施例１と同じ方法でシートを製造し、評価した。
[Examples 2 to 8]
Sheets were produced and evaluated in the same manner as in Example 1 except that the films used and the production conditions were changed as shown in Table 3.
［比較例１、２］
使用するフィルムおよび製造条件を表３に示すように変更した以外は、実施例１と同じ方法でシートを製造し、評価した。
[Comparative Examples 1 and 2]
Sheets were produced and evaluated in the same manner as in Example 1 except that the films used and the production conditions were changed as shown in Table 3.
［参考例］
ＪＩＳ Ｋ６９２１−２に従い、樹脂組成物（ａ）を用いてＪＩＳ Ｋ７１５２−３に規定する厚さ１．０ｍｍの小形角板（タイプＤ１）を射出成形し、参考用シートを得て、評価した。成形条件は以下のとおりとした。
成形機：射出成形機（ファナック株式会社製ＦＡＮＵＣ ＲＯＢＯＳＨＯＴ Ｓ２０００ｉ）
溶融樹脂温度：２００℃
金型温度：４０℃
平均射出速度：２００ｍｍ／秒
保圧時間：４０秒
全サイクル時間：６０秒
[Reference example]
According to JIS K6921-2, a small square plate (type D1) having a thickness of 1.0 mm specified in JIS K7152-3 was injection-molded using the resin composition (a) to obtain a reference sheet and evaluated. The molding conditions were as follows.
Molding machine: Injection molding machine (FANUC ROBOSHOT S2000i manufactured by FANUC Corporation)
Molten resin temperature: 200 ° C
Mold temperature: 40 ° C
Average injection speed: 200 mm / sec Holding time: 40 seconds Total cycle time: 60 seconds
評価は以下のように行った。 The evaluation was performed as follows.
［ＤＳＣによる融点（ＴｍＦＵ、ＴｍＮＵ、ＴｍＦＥ、ＴｍＮＥ、ＴｍＯＵＴ）］
原反シートの層ｎ、層ｆ、および二軸延伸ポリプロピレンフィルムより、各々約５ｍｇを電子天秤で秤量し、ＤＳＣ用試料として採取した。示差熱分析計（ＤＳＣ）（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製 Ｑ−２００）を用いて、３０℃で５分間保持した後、１０℃／分の昇温速度で２３０℃まで加熱して融解曲線を得た。融解曲線の最も高温側にあるピークトップ温度を融点とした。
Mp by DSC (TmF U, TmN U, TmF E, TmN E, Tm OUT)]
About 5 mg of each of the layers n, f, and biaxially stretched polypropylene film of the raw sheet was weighed with an electronic balance and collected as a DSC sample. Using a differential thermal analyzer (DSC) (Q-200 manufactured by TA Instruments), the mixture was held at 30 ° C. for 5 minutes and then heated to 230 ° C. at a heating rate of 10 ° C./min to obtain a melting curve. The peak top temperature on the highest temperature side of the melting curve was taken as the melting point.
［剛性（引張弾性率）］
得られたシートから成形体としてＪＩＳ Ｋ７１３９に規定するタイプＡ２の多目的試験片を機械加工し、ＪＩＳ Ｋ７１６１−２に従い、株式会社島津製作所製精密万能試験機（オートグラフＡＧ−Ｘ １０ｋＮ）を用い、温度２３℃、相対湿度５０％、試験速度１ｍｍ／分の条件で引張弾性率を測定した。
[Rigidity (tensile modulus)]
From the obtained sheet, a type A2 multipurpose test piece specified in JIS K7139 was machined as a molded body, and a precision universal tester (Autograph AG-
［耐寒衝撃性（面衝撃強度、−３０℃）］
得られたシートについて、ＪＩＳ Ｋ７２１１−２に従い、株式会社島津製作所製ハイドロショットＨＩＴＳ−Ｐ１０を用い、−３０℃に調整した槽内で、内径４０ｍｍφの穴の開いた支持台に測定用試験片を置き、内径７６ｍｍφの試料押さえを用いて固定した後、半球状の打撃面を持つ直径１２．７ｍｍφのストライカーで、１ｍ／秒の衝撃速度で試験片を打撃しパンクチャーエネルギー（Ｊ）を求めた。４個の測定用試験片各々のパンクチャーエネルギーの平均値を面衝撃強度とした。
[Cold impact resistance (surface impact strength, -30 ° C)]
For the obtained sheet, in accordance with JIS K7211-2, using Hydroshot HITS-P10 manufactured by Shimadzu Corporation, in a tank adjusted to -30 ° C, a test piece for measurement was placed on a support base with a hole with an inner diameter of 40 mmφ. After placing and fixing with a sample retainer having an inner diameter of 76 mmφ, a striker having a hemispherical striking surface and a diameter of 12.7 mmφ was used to strike a test piece at an impact speed of 1 m / sec to obtain puncture energy (J). .. The average value of the puncture energy of each of the four measurement test pieces was taken as the surface impact strength.
［寸法安定性］
得られたシートを成形時の樹脂組成物の流動方向に沿って１０ｍｍの長さに切り出し、８０℃のオーブン内に２４時間放置したものを試料としてＪＩＳ Ｋ７１９７に準拠して測定した。
試験装置：Ｕｌｖａｃ ＭＴＳ９０００（真空理工製）
試験条件
昇温速度：５℃／分
荷重 ：５.０ｇ重
測定温度：−３０℃〜８０℃
[Dimensional stability]
The obtained sheet was cut into a length of 10 mm along the flow direction of the resin composition at the time of molding, and the sample was left in an oven at 80 ° C. for 24 hours and measured according to JIS K7197.
Test equipment: ULVAC MTS9000 (manufactured by Vacuum Riko)
Test conditions Temperature rise rate: 5 ° C / min Load: 5.0 g Weight Measurement temperature: -30 ° C to 80 ° C
［積層状態］
得られたシートの中央部分に関し、株式会社日本ミクロトーム研究所製ロータリーミクロトーム（型式：ＲＵ−Ｓ）を用いて表面に垂直な面方向に厚さ２０μｍの切片をスライスし、これをオリンパス株式会社製偏光顕微鏡（ＢＸ−５０）を用いてクロスニコル条件にて観察し、以下の基準を以て積層状態を評価した。
ａ：層間剥離が全くない
ｂ：部分的に剥離している層が見られる
ｃ：完全に層間剥離する
ｄ：多層構造を確認できない
[Laminated state]
Regarding the central part of the obtained sheet, a section having a thickness of 20 μm was sliced in the plane direction perpendicular to the surface using a rotary microtome (model: RU-S) manufactured by Nippon Microtome Research Institute Corporation, and this was manufactured by Olympus Corporation. Observation was performed under cross-nicol conditions using a polarizing microscope (BX-50), and the laminated state was evaluated according to the following criteria.
a: No delamination at all b: Partially delaminated layer is seen c: Complete delamination d: Multi-layer structure cannot be confirmed
［ＭＦＲ］
ポリプロピレン系樹脂組成物のペレットについて、ＪＩＳ Ｋ ７２１０−１に準じ温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件下で測定した。
[MFR]
The pellets of the polypropylene-based resin composition were measured under the conditions of a temperature of 230 ° C. and a load of 2.16 kg according to JIS K 7210-1.
＜成分（Ａ１）または成分（Ａ２）におけるコポリマー中のエチレン由来単位の含有量、および成分（Ａ１）と成分（Ａ２）からなる重合混合物における成分（Ａ２）のコポリマーの含有割合＞
１，２，４−トリクロロベンゼン／重水素化ベンゼンの混合溶媒に溶解した試料について、Ｂｒｕｋｅｒ社製ＡＶＡＮＣＥIII ＨＤ４００（１３Ｃ共鳴周波数１００ＭＨｚ）を用い、測定温度１２０℃、フリップ角４５度、パルス間隔７秒、試料回転数２０Ｈｚ、積算回数５０００回の条件で１３Ｃ−ＮＭＲのスペクトルを得た。
<Content of ethylene-derived units in the copolymer of the component (A1) or the component (A2), and the content ratio of the copolymer of the component (A2) in the polymerization mixture consisting of the component (A1) and the component (A2)>
For a sample dissolved in a mixed solvent of 1,2,4-trichlorobenzene / deuterated benzene, a Bruker AVANCE III HD400 (13C resonance frequency 100 MHz) was used, and the measurement temperature was 120 ° C., the flip angle was 45 degrees, and the pulse interval was 7 seconds. A 13 C-NMR spectrum was obtained under the conditions of a sample rotation speed of 20 Hz and an integration number of 5000 times.
＜成分（Ａ１）または、成分（Ａ１）と成分（Ａ２）からなる重合混合物中の総エチレン量＞
上記で得られたスペクトルを用いて、Kakugo,Y.Naito、K.Mizunuma and T.Miyatake、Macromolecules、15、1150-1152(1982)の文献に記載された方法により、試料の総エチレン量（重量％）を求めた。成分（Ａ１）を試料として測定する場合、上記の総エチレン量が成分（Ａ１）のエチレン由来単位の含有量となる。
<Total amount of ethylene in the component (A1) or the polymerization mixture consisting of the component (A1) and the component (A2)>
Using the spectrum obtained above, the total ethylene content (weight) of the sample by the method described in the literature of Kakugo, Y.Naito, K.Mizunuma and T.Miyatake, Macromolecules, 15, 1150-1152 (1982). %) Was asked. When the component (A1) is measured as a sample, the total amount of ethylene described above is the content of the ethylene-derived unit of the component (A1).
＜成分（Ａ２）のコポリマー中のエチレン由来単位の含有量＞
上記で得られたＴββの積分強度の替わりに下記式で求めた積分強度を使用した以外は、総エチレン量と同様の方法で計算を行い、コポリマー中のエチレン由来単位の含有量を求めた。
Ｔ’ββ＝ ０．９８×Ｓαγ×Ａ／（１−０．９８×Ａ）
ここで、Ａ＝ Ｓαγ／（Ｓαγ＋Ｓαδ）
<Content of ethylene-derived units in the copolymer of component (A2)>
The calculation was performed in the same manner as the total amount of ethylene except that the integrated intensity obtained by the following formula was used instead of the integrated intensity of Tββ obtained above, and the content of ethylene-derived units in the copolymer was determined.
T'ββ = 0.98 × Sαγ × A / (1-0.98 × A)
Here, A = Sαγ / (Sαγ + Sαδ)
＜成分（Ａ１）と成分（Ａ２）からなる重合混合物における成分（Ａ２）のコポリマーの含有割合＞
以下の式で求めた。
コポリマーの含有割合（重量％）＝重合混合物の総エチレン量／（コポリマー中のエチレン由来単位の含有量／１００）
<Content ratio of copolymer of component (A2) in the polymerization mixture consisting of component (A1) and component (A2)>
It was calculated by the following formula.
Copolymer content (% by weight) = total ethylene content of the polymerization mixture / (content of ethylene-derived units in the copolymer / 100)
１ 多層シート
ＦＬ 延伸ポリプロピレンフィルム層（フィラー層）
ＮＬ 延伸熱可塑性樹脂フィルム層（ニート層）
１０、１２ 多層シートの前駆体
ＦＥ、ＮＥ 延伸フィルム、
ＣＥ 延伸共押出フィルム
ＦＵ、ＮＵ 未延伸シート（原反シート）
ＣＵ 未延伸共押出シート
ｆ、ｎ 樹脂組成物
２ 未延伸シート調製工程
２’ 共押出工程
３ 延伸工程
４ 積層工程
５ 層間融着工程
1 Multi-layer sheet FL stretched polypropylene film layer (filler layer)
NL stretched thermoplastic resin film layer (neat layer)
Precursor of 10, 12 multi-layer sheet
FE , NE stretched film,
CE stretched coextruded film
F U, N U unstretched sheet (original sheet)
C U unstretched co-extruded sheet
f, n resin composition
2 Unstretched sheet preparation
Claims (13)
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを含み、
前記層ＦＬは成分（Ａ）と（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記成分（Ａ）は、成分（Ａ１）および任意成分（Ａ２）からなるポリプロピレン系樹脂であり、
成分（Ａ１）はエチレン、Ｃ４〜Ｃ１０−α−オレフィン、およびこれらの組合せからなる群より選択されるコモノマー由来単位を０〜１重量％含むプロピレン（共）重合体１００〜６０重量％、
成分（Ａ２）はエチレン由来単位を１０〜９０重量％含むエチレン−α−オレフィン共重合体０〜４０重量％であり、
成分（Ａ）のＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１５ｇ／１０分であり、
成分（Ｂ）は無機充填材であり、
前記層ＦＬにおける成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］の重量比が０．５〜６０重量％であり、
前記層ＮＬは熱可塑性樹脂と任意に前記成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
成分（Ｂ）／［熱可塑性樹脂＋成分（Ｂ）］の重量比が０〜１０重量％である、
多層シート。 A multi-layer sheet with a thickness of 0.5 mm or more.
Comprise oriented thermoplastic resin film layer N L having a oriented polypropylene film layer F L and a thickness of less than 0.15mm has a thickness of less than 0.15mm,
The layer FL is formed of a resin composition containing the components (A) and (B).
The component (A) is a polypropylene-based resin composed of the component (A1) and the optional component (A2).
The component (A1) is 100 to 60% by weight of a propylene (co) polymer containing 0 to 1% by weight of a comonomer-derived unit selected from the group consisting of ethylene, C4-C10-α-olefin, and a combination thereof.
The component (A2) is an ethylene-α-olefin copolymer containing 10 to 90% by weight of an ethylene-derived unit in an amount of 0 to 40% by weight.
The MFR (230 ° C., load 2.16 kg) of the component (A) is 0.1 to 15 g / 10 minutes.
Component (B) is an inorganic filler,
Weight ratio of component (B) / [the component (A) + component (B)] in the layer F L is 0.5 to 60 wt%,
The layer NL is formed of a resin composition containing a thermoplastic resin and optionally the component (B).
The weight ratio of component (B) / [thermoplastic resin + component (B)] is 0 to 10% by weight.
Multi-layer sheet.
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、ならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された前駆体を調製する工程１と、
前記前駆体の最外層に加熱体を接触させて前記フィルムの層間を加熱融着する工程２とを備え、
前記フィルムＦＥは前記重量比の成分（Ａ）と（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記フィルムＮＥは前記重量比の熱可塑性樹脂と前記任意成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記フィルムＦＥおよびフィルムＮＥの融点をそれぞれＴｍＦＥおよびＴｍＮＥとするとき、
ＴｍＦＥ−ＴｍＮＥ≧８（℃）を満たす、
製造方法。 The sheet manufacturing method according to any one of claims 1 to 7.
Oriented polypropylene film F E having a thickness of less than 0.15mm, and a step 1 in which the stretched thermoplastic resin film N E having a thickness of less than 0.15mm preparing stacked precursor,
A step 2 of bringing the heated body into contact with the outermost layer of the precursor and heat-sealing the layers of the film is provided.
The film FE is formed of a resin composition containing the weight ratio components (A) and (B).
The film NE is formed of a resin composition containing the thermoplastic resin having the weight ratio and the optional component (B).
When said film F E and film N E of the melting point, respectively TmF E and TMN E,
TmF E − TmN E ≧ 8 (° C.),
Production method.
Ｔｍｏｕｔ−Ｔ≧４（℃）
請求項９に記載の製造方法。 The melting point Tm out of the outermost layer and the temperature T of the heating body satisfy the following conditions.
Tm out −T ≧ 4 (° C.)
The manufacturing method according to claim 9.
ｉ）前記成分（Ａ）と（Ｂ）とを溶融混練して、下記方法で測定される無機充填材凝集体の最大径ｄｍａｘが５００μｍ以下である原反シートを調製する工程と、
１）原反シートを各軸方向に同じ延伸倍率で二軸延伸し、得られたフィルムの主面を観察して像を取得する。
２）前記像を画像解析して、１００ｃｍ２中に存在する複数の無機充填材凝集体についてその直径を測定し、上記延伸倍率で割ることでｄを求める。
３）前記ｄの最大値をｄｍａｘとする。
ｉｉ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｖ（℃）で一軸または二軸延伸して、前記フィルムＦＥを調製する工程と、
−３≦Ｖ−ＴｍＦＵ≦３ （ＴｍＦＵは前記原反シートの融点（℃）である）
ｉｉｉ）当該フィルムＦＥを前記フィルムＮＥと積層する工程と、
を備える、請求項９〜１１のいずれかに記載の製造方法。 The step 1 is
i) A step of melt-kneading the components (A) and (B) to prepare a raw sheet having a maximum diameter dmax of 500 μm or less of the inorganic filler aggregate measured by the following method.
1) The raw sheet is biaxially stretched in each axial direction at the same stretching ratio, and the main surface of the obtained film is observed to obtain an image.
2) The image is image-analyzed , the diameters of a plurality of inorganic filler aggregates existing in 100 cm 2 are measured, and d is obtained by dividing by the draw ratio.
3) Let dmax be the maximum value of d.
The ii) the original sheet, by uniaxial or biaxial stretching at a temperature V (° C.) which satisfies the following, the step of preparing the film F E,
-3 ≤ V-TmF U ≤ 3 (TmF U is the melting point (° C.) of the raw sheet)
iii) a step of the film F E laminated with the film N E,
The production method according to any one of claims 9 to 11.
Ｉ）前記層ＦＬを形成するための樹脂組成物と、前記層ＮＬを形成するための樹脂組成物を共押出して、原反シートとして、前記層ＦＬに相当する層ＦＵと前記層ＮＬに相当する層ＮＵとを含む共押出シートであって、以下の関係：
ＴｍＦＵ−ＴｍＮＵ≦６０℃ （ＴｍＦＵおよびＴｍＮＵは、層ＦＵおよび層ＮＵの融点である）
を満たす、共押出シートを調製する工程と、
ＩＩ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｗ（℃）で一軸または二軸延伸して多層延伸フィルムを調製する工程と、
−３≦Ｗ−ＴｍＦＵ≦３（ＴｍＦＵは原反シートにおける層ＦＵの融点（℃）である）
ＩＩＩ）少なくとも２枚の当該多層延伸フィルムを異なる層同士が接触するように積層する工程と、を備える、
請求項９〜１１のいずれかに記載の製造方法。 The step 1 is
Wherein a resin composition for forming I) said layer F L, the resin composition for forming the layer N L coextruded, as raw sheet, a layer F U corresponding to the layer F L a coextruded sheet comprising a layer N U that corresponds to the layer N L, the following relationship:
TmF U -TmN U ≦ 60 ℃ ( TmF U and TMN U is the melting point of the layer F U and layer N U)
The process of preparing a coextruded sheet that meets the requirements, and
II) A step of uniaxially or biaxially stretching the raw sheet at a temperature W (° C.) satisfying the following to prepare a multilayer stretched film.
-3 ≦ W-TmF U ≦ 3 (TmF U is the melting point of the layer F U in original sheet (° C.))
III) It comprises a step of laminating at least two of the multilayer stretched films so that different layers come into contact with each other.
The manufacturing method according to any one of claims 9 to 11.
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