JP2016191341A - ポンプ制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】燃料供給ポンプの吐出量を調量する調量弁の閉弁時の騒音を極力簡単な構成で低減する。【解決手段】内燃機関の燃料噴射弁に燃料を供給する燃料供給ポンプの吐出量を、調量弁を制御することにより調量するポンプ制御装置であって、判定手段と、通電期間設定手段と、を備えている。判定手段（Ｓ４００）は、調量弁を閉弁するために調量弁に供給する閉弁電流の供給制御を切り替える所定条件が成立しているか否かを判定する。通電期間設定手段（Ｓ４０２〜Ｓ４０８）は、所定条件が成立すると判定手段が判定する場合、調量弁に閉弁電流を供給する通電期間の終了タイミングを調量弁が閉弁する前にし、所定条件が成立しないと判定手段が判定する場合、通電期間の終了タイミングを調量弁が閉弁する後にする。【選択図】図６

Description

本発明は、内燃機関の燃料噴射弁に燃料を供給する燃料供給ポンプの吐出量を調量弁を制御することにより調量する技術に関する。

内燃機関の燃料噴射弁に燃料を供給する燃料供給ポンプの圧送行程において、調量弁に供給する駆動電流を制御して調量弁が閉弁するタイミングを制御することにより、燃料供給ポンプの吐出量を調量する技術が公知である。

特許文献１に開示されている技術では、調量弁に供給する駆動電流である閉弁電流として、まず、開弁状態から磁気吸引力により調量弁の弁部材を移動してリフトさせるために、電流値の大きい第１電流を供給する。その後、弁部材の移動を維持するために第１電流よりも電流値の小さい第２電流を供給する。弁部材が弁座に衝突して着座することにより閉弁位置に到達すると、調量弁は閉弁する。

弁部材が弁座に衝突して調量弁および燃料供給ポンプが振動すると、衝突音が発生する。特に、アイドル運転時のようにエンジン回転数が低くエンジンの運転音が通常運転時よりも小さい場合、調量弁の閉弁時に発生する衝突音が騒音として感知され易い。

特許文献１に開示されている技術では、調量弁の閉弁時の騒音を低減するため、アイドル運転時には、第１電流に代えて、第１電流よりも電流値が小さく第２電流よりも電流値が大きい第３電流を調量弁に供給する。これにより、調量弁の弁部材の移動速度が遅くなるので、調量弁が閉弁するときの騒音が小さくなる。

特許第４４９１９５２号公報

前述したように、特許文献１に開示されている技術によると、調量弁が閉弁するときの騒音を低減するために、調量弁に閉弁電流の供給を開始するときに、通常運転時の第１電流よりも電流値の低い第３電流を供給する回路構成および制御を採用している。

したがって、特許文献１の技術では、調量弁に閉弁電流の供給を開始するときの電流値の切り替え回路および切り替え制御が必要になるという問題がある。
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、燃料供給ポンプの吐出量を調量する調量弁の閉弁時の騒音を極力簡単な構成で低減する技術を提供することを目的とする。

本発明のポンプ制御装置は、内燃機関の燃料噴射弁に燃料を供給する燃料供給ポンプの吐出量を調量弁を制御することにより調量するポンプ制御装置であって、判定手段と、通電期間設定手段と、を備えている。

判定手段は、調量弁を閉弁するために調量弁に供給する閉弁電流の供給制御を切り替える所定条件が成立しているか否かを判定する。通電期間設定手段は、所定条件が成立する
と判定手段が判定する場合、調量弁に閉弁電流を供給する通電期間の終了タイミングを調量弁が閉弁する前にし、所定条件が成立しないと判定手段が判定する場合、通電期間の終了タイミングを調量弁が閉弁する後にする。

この構成によれば、調量弁に供給する閉弁電流の供給制御を切り替える所定条件が成立しているか否かに応じて、調量弁に閉弁電流を供給する通電期間を切り替えるだけであるから、閉弁電流の供給制御を切り替えるための切り替え回路および切り替え制御を極力簡単な構成にすることができる。

尚、特許請求の範囲に記載した括弧内の符号は、一つの態様として後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものであって、本発明の技術的範囲を限定するものではない。

第１実施形態による燃料供給システムを示す構成図。 調量弁の構成を示す模式的断面図。 燃料供給ポンプのプレストローク調量を示すタイムチャート。 調量弁に供給する閉弁電流と弁部材のリフト状態とを示すタイムチャート。 調量弁の閉弁応答性のばらつきを説明するタイムチャート。 調量弁に対する通電処理を示すフローチャート。 第２実施形態による調量弁に供給する閉弁電流と弁部材のリフト状態とを示すタイムチャート。

以下、本発明の実施形態を図に基づいて説明する。
［１．第１実施形態］
［１−１．構成］
図１に示す燃料供給システム１０は、例えば、自動車用の内燃機関として４気筒のディーゼルエンジン（以下、単に「エンジン」ともいう。）２に燃料を噴射供給するためのものである。燃料供給システム１０は、燃料供給ポンプ２０と、コモンレール５０と、燃料噴射弁６０と、電子制御装置（ＥＣＵ：Electronic Control Unit）７０とを備えている。

燃料供給ポンプ２０は、燃料タンク１２から燃料を汲み上げるフィードポンプを内蔵している。図２に示すように、燃料供給ポンプ２０は、クランク軸により駆動されるカム軸のカム２２の回転に伴いプランジャ２４が往復移動することにより、フィードポンプから加圧室１００に吸入した燃料を加圧して圧送する。

燃料供給ポンプ２０の吸入側には、調量弁３０が設置されている。調量弁３０は、アクチュエータとして例えばソレノイドコイルを用いた電磁弁である。調量弁３０は、通電しない状態で開弁し、通電により閉弁する所謂ノーマリーオープンの電磁弁である。調量弁３０の閉弁タイミングは、ＥＣＵ７０により制御される。調量弁３０は、圧送行程の所定期間だけ通電されて閉弁する。調量弁３０の構成の詳細については後述する。

図１に示すコモンレール５０は、燃料供給ポンプ２０から圧送される燃料を蓄圧する中空の部材である。コモンレール５０には、コモンレール圧を検出する圧力センサ５２と、開弁することによりコモンレール５０内の燃料を燃料タンク１２側に排出してコモンレール圧を低下させる減圧弁５４とが設置されている。

燃料噴射弁６０は、エンジン２の各気筒に設置されており、コモンレール５０で蓄圧さ
れた燃料を気筒内に噴射する。燃料噴射弁６０は、例えば、噴孔を開閉するノズルニードルのリフトを制御室の圧力で制御する公知の装置である。燃料噴射弁６０の噴射量は、ＥＣＵ７０から指令される噴射指令信号のパルス幅によって制御される。噴射指令信号のパルス幅が長くなると噴射量が増加する。

ポンプ制御装置としてのＥＣＵ７０は、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、フラッシュメモリ等を中心とするマイクロコンピュータを搭載している。ＥＣＵ７０は、ＲＯＭまたはフラッシュメモリに記憶されている制御プログラムをＣＰＵが実行することにより、圧力センサ５２を含む各種センサ、例えばアクセル開度センサ、クランク角度センサ等から取り込んだ検出信号に基づき、燃料供給システム１０の各種制御を実行する。ＥＣＵ７０は、単位時間当たりのクランク角度の変化量からエンジン回転数を算出する。

ＥＣＵ７０は、圧力センサ５２が検出するコモンレール圧が目標圧力になるように燃料供給ポンプ２０の圧送開始タイミングを設定し、圧送開始タイミングに基づいて調量弁３０への通電開始タイミングを設定する。

圧送開始タイミングを表わすクランク角度と吐出量との相関を表す特性マップは予め計測により設定されている。ＥＣＵ７０は、この特性マップをＲＯＭまたはフラッシュメモリに記憶しており、特性マップから取得する圧送開始タイミングに基づいて調量弁３０の通電開始タイミングを設定し、燃料供給ポンプ２０の吐出量を制御する。

また、ＥＣＵ７０は、燃料噴射弁６０に噴射を指令する噴射指令信号のパルス幅（Ｔ）と噴射量（Ｑ）との相関を示す所謂ＴＱマップを、コモンレール圧の所定の圧力範囲毎にＲＯＭまたはフラッシュメモリに記憶している。

ＥＣＵ７０は、エンジン回転数およびアクセル開度に基づいて燃料噴射弁６０の噴射量が決定されると、圧力センサ５２が検出したコモンレール圧に応じて該当する圧力範囲のＴＱマップを参照し、決定された噴射量に応じた燃料噴射弁６０への噴射指令信号のパルス幅をＴＱマップから取得する。

（調量弁３０の構成）
図２に示す調量弁３０は、ソレノイドコイル３６への通電がオフされている場合、アーマチャ３４がスプリング３８から受ける荷重により、弁部材３２が弁座４０から離座するので開弁する。

弁部材３２とアーマチャ３４とは別部材であり独立して移動可能であるが、弁部材３２が加圧室１００の燃料圧力から図２の上方に受ける力と、アーマチャ３４がスプリング３８の荷重から図２の下方に受ける力とにより、一体となって移動する。

燃料供給ポンプ２０の吸入行程において調量弁３０への通電はオフされるので、調量弁３０は開弁し、燃料吸入流路１０２と加圧室１００とが連通する。調量弁３０が開弁状態でプランジャ２４が上死点から下死点に向かって移動すると加圧室１００の容積が増加するので、これに伴ってフィードポンプから供給される燃料が燃料吸入流路１０２から加圧室１００に吸入される。図３に示すように、吸入行程の全行程が加圧室１００に燃料が吸入される吸入期間となる。

ソレノイドコイル３６に調量弁３０を閉弁させるための閉弁電流が供給されると、アーマチャ３４が磁気吸引力により図２の上方に移動する。弁部材３２も、加圧室１００の燃料圧力によりアーマチャ３４と一体になってアーマチャ３４と同じ速度で図２の上方に移動する。アーマチャ３４がストッパ４２に衝突するタイミングよりも弁部材３２が弁座４
０に着座するタイミングが僅かに早くなるように、調量弁３０は構成されている。

その後、圧送行程において、プランジャ２４が下死点から上死点に向かって移動する際に、調量弁３０に通電せず開弁状態を保持すると、図３に示すように、加圧室１００に吸入された燃料は燃料吸入流路１０２を通り燃料供給ポンプ２０の吸入側から燃料タンク１２側に逆流する（プレストローク期間）。

圧送行程において弁部材３２が弁座４０に着座して調量弁３０が閉弁すると、燃料吸入流路１０２と加圧室１００との連通が遮断されるので、加圧室１００内の燃料の加圧が開始される。加圧室１００の圧力がコモンレール圧を超えると、図３に示すように、加圧室１００内の燃料が燃料吐出流路１０４から逆止弁２６を通りコモンレール５０に圧送される（圧送期間）。

逆止弁２６は、加圧室１００から燃料が流出することを許容し、燃料が高圧側であるコモンレール５０から加圧室１００に流入することを規制する。
調量弁３０の通電開始タイミングを制御することにより、燃料供給ポンプ２０が吐出する燃料の吐出量を調量することができる。通電開始タイミングを早くし調量弁３０を早く閉じれば吐出量は多くなり、通電開始タイミングを遅くし調量弁３０を遅く閉じれば吐出量は少なくなる。

ＥＣＵ７０は、図２のスイッチ１１０、１１２を切り替え制御することにより、調量弁３０のソレノイドコイル３６への通電を制御する。
調量弁３０への通電をオフし調量弁３０を開弁させる場合、ＥＣＵ７０は、コンデンサ１２０がＳ１側に接続するようにスイッチ１１０を切り替え、スイッチ１１２をオフにする。この状態では、コンデンサ１２０および電源１３０からソレノイドコイル３６への通電はオフされる。そして、電源１３０はコンデンサ１２０を充電する。

調量弁３０の閉弁を開始するとき、ＥＣＵ７０は、図２に示すように、コンデンサ１２０がＳ２側に接続するようにスイッチ１１０を切り替え、スイッチ１１２のオフ状態を維持する。これにより、コンデンサ１２０に充電されていたエネルギーが調量弁３０を閉弁するための閉弁電流となってソレノイドコイル３６に供給される。

図２に示すスイッチ１１０、１１２の切り替え状態において、ソレノイドコイル３６を流れるコイル電流が後述する第１電流の電流値に達すると、ＥＣＵ７０は、コンデンサ１２０がＳ１側に接続するようにスイッチ１１０を切り替え、スイッチ１１２をオンにする。この状態では、電源１３０からソレノイドコイル３６に閉弁電流として後述する第２電流が供給される。

コンデンサ１２０からソレノイドコイル３６に供給される第１電流の電流値は、アーマチャ３４および弁部材３２がリフトを開始するときの応答性を高めるために、第２電流の電流値よりも大きくなるように制御される。

前述したように、調量弁３０を閉弁するときには、スプリング３８の荷重に抗してアーマチャ３４を磁気吸引力により吸引してアーマチャ３４および弁部材３２のリフトを開始させるために、図４に示すように、ＥＣＵ７０は、まず電流値の大きい第１電流をソレノイドコイル３６に供給する。

ＥＣＵ７０は、ソレノイドコイル３６に供給する閉弁電流を監視しており、閉弁電流が第１電流の電流値を越えると、第１電流よりも電流値の小さい第２電流をソレノイドコイル３６に所定期間供給する。ＥＣＵ７０は、ソレノイドコイル３６に供給する閉弁電流が
第２電流の電流値になるように定電流回路により保持する。

従来の通電処理では、図４の点線２００に示すように、ソレノイドコイル３６に閉弁電流の供給を開始してから弁部材３２が弁座４０に着座して調量弁３０が閉弁するまでの期間Ｔ０よりも長い通電期間Ｔ１までソレノイドコイル３６に第２電流を供給する。

そのため、点線２１０に示すように、弁部材３２が弁座４０に近づいても移動する速度は増加する。そして、弁部材３２が弁座４０に衝突して着座することにより、調量弁３０および燃料供給ポンプ２０が振動し騒音が発生する。アーマチャ３４も僅かな時間差でストッパ４２に衝突することにより、調量弁３０および燃料供給ポンプ２０が振動し騒音が発生する。

これに対し、第１実施形態では、実線２０２に示すように、期間Ｔ０よりも短い通電期間Ｔ２で第２電流の供給を終了する。通電期間Ｔ２で第２電流の供給を終了するときには、弁部材３２とアーマチャ３４とはリフト中であり、調量弁３０はまだ閉弁していない。

第２電流の供給を終了すると、弁部材３２とアーマチャ３４とは、機械的な慣性力と電磁的な慣性力とによりリフトを継続する。機械的な慣性力とは、弁部材３２とアーマチャ３４とが移動する慣性力である。

電磁的な慣性力とは、ソレノイドコイル３６への第２電流の供給を終了してから電流値が０になるまでの減衰期間中にソレノイドコイル３６に流れる電流により生じる磁気吸引力、ならびにソレノイドコイル３６の周囲の磁性材に残る残留磁束により生じる磁気吸引力である。

このように、調量弁３０が閉弁する前の通電期間Ｔ２でソレノイドコイル３６への閉弁電流の供給を終了し、機械的な慣性力と電磁的な慣性力とにより弁部材３２とアーマチャ３４とがリフトするので、弁部材３２が弁座４０に向かって移動する速度、ならびにアーマチャ３４がストッパ４２に向かって移動する速度は、図４の実線２１２に示すように緩やかになる。

その結果、図４に示すように、通電期間Ｔ２で第２電流の供給を終了したときに弁部材３２が弁座４０に衝突するとき、ならびにアーマチャ３４がストッパ４２に衝突するときに調量弁３０および燃料供給ポンプ２０に生じる実線２２０の振動は、調量弁３０が閉弁した後の通電期間Ｔ１で第２電流の供給を終了したときに生じる点線２２２の振動よりも小さくなる。

これにより、通電期間Ｔ２で第２電流の供給を終了したときに調量弁３０の閉弁時に発生する騒音は、通電期間Ｔ１で第２電流の供給を終了したときに調量弁３０の閉弁時に発生する騒音よりも小さくなる。調量弁３０が開弁するときに生じる騒音は、図４に示すように通電期間によって変化しない。

弁部材３２が弁座４０に着座すると、加圧室１００の燃料圧力から受ける力により閉弁状態が保持される。
（閉弁応答性）
ソレノイドコイル３６に閉弁電流を供給して調量弁３０が閉弁するときの閉弁応答性は、調量弁３０の製造ばらつきおよび経時変化等により調量弁３０毎の機差によってばらつく。したがって、調量弁３０が閉弁する前にソレノイドコイル３６への閉弁電流の供給を終了するまでの通電期間Ｔ２も調量弁３０の機差によってばらつく。

そこで、調量弁３０の機差による閉弁応答性を予め計測しておき、閉弁応答性に関わらず適切な通電期間Ｔ２を設定することが望ましい。図４および図５に示す期間Ｔ０は、調量弁３０の機差による閉弁応答性を予め計測し、その平均値を算出した値である。

図５に示す点線２３０は予め計測した中で最も閉弁応答性が高い調量弁３０の特性を示し、実線２３２は予め計測した中で最も閉弁応答性が低い調量弁３０の特性を示している。通電期間（Ｔ２−１）は、最も閉弁応答性が低い実線２３２が示す特性において調量弁３０が閉弁するために必要な最短の通電期間を示している。通電期間Ｔ２が通電期間（Ｔ２−１）よりも短くなると、最も閉弁応答性が低い調量弁３０が閉弁しなくなる。

通電期間（Ｔ２−２）は、最も閉弁応答性が高い点線２３０が示す特性において、図４の通電期間Ｔ１まで調量弁３０に閉弁電流を供給する場合に発生する騒音よりも低くするために許容される最長の通電期間を示している。通電期間が通電期間（Ｔ２−２）よりも長くなると、最も閉弁応答性が高い調量弁３０が閉弁するときに発生する騒音が、図４の通電期間Ｔ１まで調量弁３０に閉弁電流を供給する場合と同じになる。

したがって、調量弁３０の機差のばらつきに関わらず、調量弁３０が閉弁し、従来よりも閉弁時の騒音を低減することを満たす通電期間Ｔ２は、（Ｔ２−１）以上（Ｔ２−２）以下である。実際の計測値に基づいて判断した結果、（Ｔ２−１）／Ｔ０＝０．９、（Ｔ２−２）／Ｔ０＝０．９５である。したがって、０．９≦Ｔ２／Ｔ０≦０．９５である。［１−２．処理］
図６のフローチャートに基づいて、調量弁３０に閉弁電流を供給して閉弁するときの通電処理について説明する。図６のフローチャートは、例えば燃料供給ポンプ２０から燃料を吐出する前の所定の角度タイミングで実行される。

Ｓ４００において、ＥＣＵ７０は、調量弁３０の閉弁時に発生する騒音の低減制御の実行条件が成立しているか否かを判定する。騒音の低減制御の実行条件として、例えば、エンジン回転数が所定回転数以下であることが考えられる。

所定回転数として、例えばアイドル運転時のエンジン回転数が採用される。エンジン回転数がアイドル回転数以下の場合はエンジン２の運転音が小さく、調量弁３０が閉弁時に発生する騒音が感知され易いので、調量弁３０が閉弁するときの騒音の低減制御を実行する。

騒音の低減制御の実行条件が成立していない場合（Ｓ４００：Ｎｏ）、ＥＣＵ７０は調量弁３０に閉弁電流を供給する通電期間を前述したＴ１に設定する（Ｓ４０２）。つまり、調量弁３０が閉弁した後も調量弁３０に第２電流を供給する設定にする。そして、調量弁３０に対する通電開始タイミングを設定する（Ｓ４０４）。

調量弁３０に対する通電開始タイミングは、コモンレール圧を目標圧に制御するフィードバック制御で決定された燃料供給ポンプ２０の吐出量に基づいて設定される。
上記の騒音低減制御の実行条件が成立している場合（Ｓ４００：Ｙｅｓ）、ＥＣＵ７０は調量弁３０に閉弁電流を供給する通電期間を前述したＴ２に設定する（Ｓ４０６）。つまり、調量弁３０が閉弁する前に調量弁３０への第２電流の供給を終了する設定にする。そして、調量弁３０に対する通電開始タイミングを設定する（Ｓ４０８）。

ここで、調量弁３０に対する通電開始タイミングが同じであれば、通電期間Ｔ１で調量弁３０に通電するよりも、通電期間Ｔ２で調量弁３０に通電する方が、調量弁３０が閉弁して燃料供給ポンプ２０から燃料の圧送を開始するタイミングは遅くなる。そこで、通電期間Ｔ２で調量弁３０に通電する場合、通電期間Ｔ１で調量弁３０に通電する場合よりも
、図４の矢印２０４に示すようにＳ４０８で設定する通電開始タイミングを早くすることが望ましい。

これにより、図４の矢印２１４に示すように、調量弁３０の弁部材３２の閉弁方向への移動開始が早くなり、閉弁タイミングが早くなる。その結果、調量弁３０が閉弁するときに発生する騒音が低下し、かつ燃料供給ポンプ２０の吐出量を目標吐出量に制御できる。

Ｓ４１０においてＥＣＵ７０は、設定した通電開始時期および通電期間で調量弁３０に供給する閉弁電流を制御する。
［１−３．効果］
第１実施形態によると、以下の効果を得ることができる。

（１）調量弁３０に供給する閉弁電流の通電期間を調整して設定することにより、極力簡単な回路構成および通電制御処理で調量弁３０が閉弁するときに発生する騒音を低減できる。

（２）調量弁３０の機差による閉弁応答性のばらつきを予め計測しておき、調量弁３０に閉弁電流の供給を開始してから調量弁３０が閉弁するまでの期間をＴ０とすると、閉弁電流の通電期間Ｔ２を、０．９≦Ｔ２／Ｔ０≦０．９５に設定する。これにより、調量弁３０に機差による閉弁応答性のばらつきがあっても、調量弁３０毎に通電期間Ｔ２を適合することなく、従来よりも調量弁３０の閉弁時の騒音を低減できる。

［２．第２実施形態］
［２−１．構成］
第２実施形態の燃料供給システムの構成は、第１実施形態の燃料供給システム１０の構成と実質的に同一である。第２実施形態では、調量弁３０を閉弁するための閉弁電流の供給を調量弁３０が閉弁する前の通電期間Ｔ２で終了することは第１実施形態と同じであるが、通電期間Ｔ２を経過してからも調量弁３０への通電を継続する点で第１実施形態と異なる。

調量弁３０の電磁的慣性力は、調量弁３０の機差および環境温度の変化等によりばらつくことがある。その結果、第１実施形態のように、調量弁３０が閉弁する前に調量弁３０に対する通電を通電期間Ｔ２で完全に終了すると、調量弁３０によっては電磁的慣性力が小さいために閉弁できないこともある。

第２実施形態では、図７に示すように、通電期間Ｔ２に続いて、第２電流よりも電流値の低い第３電流を調量弁３０に供給する。第３電流は、調量弁３０のアーマチャ３４を磁気吸引によりリフトさせる閉弁電流としてソレノイドコイル３６に供給されるのではなく、第２電流の供給を終了しても電磁的慣性力を保持するために供給される。第３電流は、例えば第１実施形態で説明した通電期間Ｔ１まで供給される。

第２実施形態では、通電期間Ｔ１の終了タイミングで第３電流の供給を速やかに終了するために、逆向きの駆動電圧をソレノイドコイル３６に加える。
［２−２．効果］
第２実施形態では、第１実施形態の効果（１）、（２）に加え、以下の効果を得ることができる。

調量弁３０の機差および環境温度により調量弁３０の電磁的慣性力がばらついて、図７に示すように、閉弁するまでの期間Ｔ３、Ｔ４が異なる特性２４０、２４２を有する調量弁であっても、調量弁３０の電磁的慣性力のばらつきに関わらず、閉弁時の騒音を低減し
つつ調量弁３０を閉弁できる。

［３．他の実施形態］
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されることなく、以下の種々の形態を取り得る。

（１）本発明のポンプ制御装置は、ディーゼルエンジン用の燃料供給ポンプに限らず、燃料供給ポンプの吐出量を電磁駆動の調量弁の閉弁タイミングを制御して調量する構成であれば、どのような内燃機関の燃料供給ポンプに適用してもよい。

（２）上記実施形態において、ポンプ制御装置であるＥＣＵ７０は、騒音低減制御の実行条件が成立しているか否かに基づいて調量弁３０に供給する閉弁電流の通電期間を設定し、この通電期間に基づいて調量弁３０に対する通電を制御した。これに対し、本発明のポンプ制御装置は、騒音低減制御の実行条件が成立しているか否かに基づいて調量弁３０に供給する閉弁電流の通電期間を設定する処理だけを行ってもよい。

（３）上記実施形態における一つの構成要素が有する機能を複数の構成要素として分散させたり、複数の構成要素が有する機能を一つの構成要素に統合させたりしてもよい。また、上記実施形態の構成の少なくとも一部を、同様の機能を有する公知の構成に置き換えてもよい。また、上記実施形態の構成の一部を省略してもよい。尚、特許請求の範囲に記載した文言のみによって特定される技術思想に含まれるあらゆる態様が本発明の実施形態である。

（４）上述したポンプ制御装置の他、当該ポンプ制御装置を構成要素とする燃料供給システム、当該ポンプ制御装置としてコンピュータを機能させるためのプログラム、このプログラムを記録した記録媒体、ポンプ制御方法など、種々の形態で本発明を実現することもできる。

２：エンジン（内燃機関）、１０：燃料供給システム、２０：燃料供給ポンプ、３０：調量弁、５０：コモンレール、６０：燃料噴射弁、７０：ＥＣＵ（ポンプ制御装置、判定手段、通電期間設定手段、制御手段）

Claims (5)

1. 内燃機関（２）の燃料噴射弁（６０）に燃料を供給する燃料供給ポンプ（２０）の吐出量を、調量弁（３０）を制御することにより調量するポンプ制御装置（７０）であって、
   前記調量弁を閉弁するために前記調量弁に供給する閉弁電流の供給制御を切り替える所定条件が成立しているか否かを判定する判定手段（Ｓ４００）と、
   前記所定条件が成立すると前記判定手段が判定する場合、前記調量弁に前記閉弁電流を供給する通電期間の終了タイミングを前記調量弁が閉弁する前にし、前記所定条件が成立しないと前記判定手段が判定する場合、前記通電期間の前記終了タイミングを前記調量弁が閉弁する後にする通電期間設定手段（Ｓ４０２〜Ｓ４０８）と、
   を備えることを特徴とするポンプ制御装置。
2. 請求項１に記載のポンプ制御装置であって、
   前記通電期間設定手段が設定する前記通電期間に基づいて前記調量弁に供給する前記閉弁電流を制御する制御手段（Ｓ４１０）を備え、
   前記制御手段は、前記所定条件が成立する場合、前記調量弁が閉弁する前に前記調量弁への前記閉弁電流の供給を終了してから、前記閉弁電流よりも電流値の低い電流を前記調量弁に供給する、
   ことを特徴とするポンプ制御装置。
3. 請求項１または２に記載のポンプ制御装置であって、
   前記通電期間設定手段は、前記閉弁電流の供給を開始してから前記調量弁が閉弁するまでの期間の９０％以上９５％以下の期間を前記通電期間とする、
   ことを特徴とするポンプ制御装置。
4. 請求項１から３のいずれか一項に記載のポンプ制御装置であって、
   前記通電期間設定手段は、前記所定条件が成立する場合、前記調量弁に前記閉弁電流の供給を開始するタイミングを前記所定条件が成立しない場合よりも早くする、
   ことを特徴とするポンプ制御装置。
5. 請求項１から４のいずれか一項に記載のポンプ制御装置であって、
   前記所定条件は、少なくとも前記内燃機関の回転数が所定回転数以下であることを含む、
   ことを特徴とするポンプ制御装置。

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