JP2015196840A - 疲労特性に優れた高強度鋼材 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】前記鋼材は、C:0.5〜1.0%、Si:1.5〜2.50%、Mn:0.5〜1.50%、P:0.020%以下(0%を含まない)、S:0.020%以下(0%を含まない)、Cr:0.2%以下(0%を含まない)、Al:0.010%以下(0%を含まない)、N:0.0070%以下(0%を含まない)、およびO:0.0040%以下(0%を含まない)を含み、残部が鉄および不可避不純物からなり、前記Crと前記Siの含有量がCr×Si≦0.20を満たし、鋼組織に占める焼戻しマルテンサイトの割合が80面積%以上であり、かつ鋼組織に存在する円相当直径が50nm以上のCr含有炭・窒化物の個数密度が0.10個/μm2以下であるところに特徴を有する。
【選択図】なし
Description
C:0.5〜1.0%(質量%を意味する。化学成分について以下同じ)、
Si:1.5〜2.50%、
Mn:0.5〜1.50%、
P:0.020%以下(0%を含まない)、
S:0.020%以下(0%を含まない)、
Cr:0.2%以下(0%を含まない)、
Al:0.010%以下(0%を含まない)、
N:0.0070%以下(0%を含まない)、および
O:0.0040%以下(0%を含まない)
を含み、残部が鉄および不可避不純物からなり、
前記Crと前記Siの含有量がCr×Si≦0.20を満たし、
鋼組織に占める焼戻しマルテンサイトの割合が80面積%以上であり、かつ
鋼組織に存在する円相当直径が50nm以上のCr含有炭・窒化物の個数密度が0.10個/μm2以下であるところに特徴を有する。
Ni:0.30%以下(0%を含まない)、
V:0.30%以下(0%を含まない)、および
B:0.0100%以下(0%を含まない)
よりなる群から選択される1種以上の元素を含んでいてもよい。
Cは、ばねの強度、耐へたり性の向上に有効な元素である。そのためには0.5%以上含有させる必要がある。C量は、好ましくは0.55%以上、より好ましくは0.60%以上である。C含有量の増加に伴ってばねの強度や耐へたり性は向上するが、C含有量が過剰になると、粗大セメンタイトが多量に析出し、ばね加工性やばね特性に悪影響を及ぼす。よって、C含有量の上限は1.0%以下とする。C含有量は、好ましくは0.9%以下、より好ましくは0.8%以下である。
Siは、鋼の脱酸、及びばねの強度、耐へたり性の向上に有効な元素である。これらの効果を発揮させるには、Siを1.5%以上含有させる必要がある。Si含有量は好ましくは1.8%以上、より好ましくは1.9%以上である。しかしながら、Si含有量が過剰になると、材料が硬化するだけでなく、延性・靭性が低下し、更には、表面の脱炭が増加して皮削り処理性と疲労特性も低下しうる。よってSi含有量は、2.50%以下とする必要がある。Si含有量は、好ましくは2.40%以下、より好ましくは2.30%以下である。
Mnは、鋼の脱酸に有効である他、鋼中SをMnSとして固定するのに有効な元素である。加えて、焼入れ性を高め、ばね強度の向上にも貢献する元素である。これらの効果を発揮させるには、Mnを0.5%以上含有させる必要がある。Mn含有量は、好ましくは0.6%以上であり、より好ましくは0.7%以上である。しかしながら、Mn含有量が過剰になると、焼入れ性が過度に向上し、マルテンサイトやベイナイト等の過冷組織が生成しやすくなる。よってMn含有量は1.50%以下とする必要がある。Mn含有量は、好ましくは1.40%以下、より好ましくは1.30%以下である。
Pは、旧オーステナイト粒界に偏析し、組織を脆化させて疲労特性の低下を招く元素である。よってP含有量は、0.020%以下、好ましくは0.018%以下とする。
Sも、上記Pと同様に旧オーステナイト粒界に偏析し、組織を脆化させて疲労特性の低下を招く元素である。よってS含有量は、0.020%以下、好ましくは0.015%以下とする。
Crは、焼入れ性を向上させて、ばね強度を向上させることに加え、Cの活量を低下させて圧延時や熱処理時の脱炭を防止する効果がある。これらの効果を発揮させるには、Cr含有量を0.02%以上とすることが好ましく、より好ましくは0.03%以上である。しかし上述の通り、高疲労負荷のかかる鋼材ではCr含有炭・窒化物と母材の界面が疲労き裂の進展経路となり、疲労き裂の進展速度が速くなる原因と考えられる。よって上記Cr含有炭・窒化物の生成を抑制する必要があり、そのために、Cr含有量は0.2%以下とする。Cr含有量は、好ましくは0.15%以下であり、より好ましくは0.12%以下である。
Alは、脱酸元素であるが、鋼中でAl2O3やAlNの介在物を形成する。これらの介在物はばねの疲労寿命を著しく低下させるため、Alは極力低減すべきである。従って、Al含有量を0.010%以下とした。Al含有量は、好ましくは0.005%以下である。
Nは、Alと結合しAlN介在物を形成する。AlN介在物はばねの疲労寿命を著しく低下させるため、AlN介在物の生成を抑制すべく、Nを極力低減する必要がある。またNは、伸線加工中の時効脆化を促進させ、二次加工を難しくする元素である。これらの観点から、N含有量を0.0070%以下とした。N含有量は、好ましくは0.0050%以下、より好ましくは0.0040%以下である。
Oは、過剰に含まれると粗大な非金属介在物を生成し疲労強度を低下させる。従ってO含有量は0.0040%以下とする。O含有量は、好ましくは0.0030%以下、より好ましくは0.0025%以下である。
Niは、焼入れ性を向上させ、熱処理による鋼材の高強度化に寄与する元素である。また、焼戻しによる炭化物の析出を抑制するため、靭延性の低下を抑制する効果も示す。これらの効果を発揮させるには、Ni含有量を0.05%以上とすることが好ましく、より好ましくは0.10%以上である。しかしNi含有量が過剰であると、コスト面で劣ることに加え焼入れ性が過度に高まるため、マルテンサイトやベイナイト等の過冷組織が生成しやすくなる。またNi含有量が過剰であると、焼入れ焼戻しで残留オーステナイトが過度に生成し、ばねの耐へたり性が著しく低下する。よって、Ni含有量は0.30%以下とすることが好ましく、より好ましくは0.25%以下、更に好ましくは0.20%以下である。
Vは、熱間圧延および焼入れ焼戻しにおいて結晶粒を微細化する作用があり、延性や靭性の向上に寄与する元素である。また、ばね成形後の歪取焼鈍時に二次析出硬化を生じさせばねの強度向上にも寄与する。これらの効果を発揮させるには、V含有量を0.03%以上とすることが好ましく、より好ましくは0.07%以上である。しかし、V含有量が多過ぎると、このVとCrを含む炭・窒化物、即ち、本発明で規定のCr含有炭・窒化物の析出が過剰となり、疲労強度が低下する。よって、V含有量は0.30%以下とすることが好ましい。V含有量は、より好ましくは0.25%以下、更に好ましくは0.20%以下である。尚、上記Vは、規定のCr含有炭・窒化物以外の硬質炭化物を生成しうるが、各成分が本発明で規定の範囲を満たし、かつ後記の推奨される条件で線材を製造する場合、皮削り処理性に悪影響を及ぼさないことを別途確認している。
Bは、焼入れ性の向上とオーステナイト結晶粒界の清浄化による延性・靭性向上の効果を有する。該効果を発揮させるには、B含有量を0.0010%以上とすることが好ましく、より好ましくは0.0015%以上、更に好ましくは0.0020%以上である。しかしBを過剰に含有させると、FeとBの複合化合物が析出し、熱間圧延時の割れを引き起こす場合がある。またBを過剰に含有させると、焼入れ性が過度に向上するため、マルテンサイトやベイナイト等の過冷組織が生成しやすくなる。そのため、B含有量は0.0100%以下とすることが好ましく、より好ましくは0.0080%以下、更に好ましくは0.0060%以下である。
疲労強度を確保するには鋼材の硬さを高める必要がある。しかし鋼材が硬すぎると靭延性が低下して介在物等の内部欠陥を起点とする疲労破壊が生じやすくなる。本発明では、内部硬さ増加のためにSi含有量を高めることが有効と考えるが、Si量が多くなると内部欠陥を起点とする疲労破壊が生じやすくなるため、この疲労破壊を抑制すべくSi量に応じてCr量を制御し、疲労き裂の進展経路となりうる硬質のCr含有炭・窒化物を抑制し、疲労強度を向上させる。この観点から本発明では、鋼材のSi含有量(質量%)とCr含有量(質量%)がCr×Si≦0.20を満たすようにした。前記Cr×Siは、好ましくは0.18以下、より好ましくは0.15以下である。尚、Cr×Siが低すぎても各合金元素の効果が得られないため、Cr×Siの下限は0.07以上であることが好ましい。
工程A:伸線→焼入れ焼戻し(オイルテンパー)※1→常温でばね巻き※2
工程B:伸線→常温でばね巻き→焼入れ焼戻し(オイルテンパー)
分塊圧延工程では、Cr含有炭・窒化物を十分に固溶させるため、分塊圧延前に1200℃以上で加熱する必要がある。前記加熱温度は、好ましくは1220℃以上である。一方、加熱炉の耐熱温度等を考慮すると、前記加熱温度は1300℃以下とすることが好ましく、より好ましくは1280℃以下である。
線材圧延工程では、Cr含有炭・窒化物の生成・成長を抑制する一方、線材圧延後の処理工程に悪影響を及ぼす過冷組織や過度の脱炭を抑制することも重要であり、これらの観点から、下記の通り線材圧延前の加熱温度等を制御する。
Cr含有炭・窒化物の生成・成長を抑制するため、線材圧延前の加熱温度を1100℃以下、好ましくは1050℃以下とするのがよい。しかし上記加熱温度が低すぎると、鋼材の変形抵抗が高く線材圧延が困難となる。よって上記加熱温度は、800℃以上、好ましくは850℃以上とする。
巻取り温度(「仕上げ圧延後のコンベア載置温度」ともいう)が高すぎると、Cr含有炭・窒化物の生成・成長が促進されるため、巻取り温度は、1000℃以下、好ましくは950℃以下とする。一方、設備上の冷却能力に制約があるため、巻取り温度は、750℃以上、好ましくは800℃以上である。
巻取り後コンベア上で、下記の通り制御冷却を行うことによって、Cr含有炭・窒化物の生成・成長を抑制しつつ、二次加工処理に適した、パーライト単相組織、または、フェライトもしくはセメンタイトとパーライトとの混合組織とすることができる。
巻取り後、即ちコンベア載置後から、パーライト変態の終了温度域である600℃までの平均冷却速度を1.0℃/秒(sec)以上とすることによって、Cr含有炭・窒化物の生成・成長を抑制できる。前記平均冷却速度は、より好ましくは2.0℃/秒以上である。一方、前記平均冷却速度が速すぎると、例えばマルテンサイトの様な過冷組織が生じて、パーライト単相組織、または、フェライトもしくはセメンタイトとパーライトとの混合組織が得られ難くなり、後工程である二次加工で断線が生じやすくなる。よって、前記平均冷却速度は、6℃/秒以下、好ましくは5℃/秒以下とする。
前記600℃までの制御冷却に加えて、更に600℃から300℃までの平均冷却速度を4℃/秒以上とすることによって、この温度域での、Cr含有炭・窒化物の生成・成長を抑制できる。前記平均冷却速度は、好ましくは5℃/秒以上である。一方、この温度域の平均冷却速度が速すぎる場合も、例えばマルテンサイトの様な過冷組織が生じて、パーライト単相組織、または、フェライトもしくはセメンタイトとパーライトとの混合組織が得られ難くなり、後工程である二次加工で断線が生じやすくなる。よって、前記平均冷却速度は、10℃/秒以下、好ましくは9℃/秒以下とする。
上記コンベア上での冷却速度制御、即ち、上記巻取り後から600℃までの平均冷却速度と上記600℃から300℃までの平均冷却速度の制御は、圧延線速、コンベア速度、ブロアー冷却、カバー冷却等の組合せにより制御が可能である。なお、コンベア上での線材の温度測定は、コンベア上の複数個所に設けた放射温度計によって行った。この測定で得られた測定値を用いることによって、上記巻取り後から600℃までの平均冷却速度と上記600℃から300℃までの平均冷却速度を算出した。300℃から室温までの冷却は特に限定されず、例えば放冷とすることが挙げられる。
パテンティング処理における加熱温度は、未溶解組織の残存を防止するため、880℃以上、好ましくは900℃以上とする。一方、上記加熱温度が高すぎると、Cr含有炭・窒化物の生成・成長が進むため、上記加熱温度は950℃以下、好ましくは930℃以下とする。また、上記加熱温度での保持時間が短すぎても、未溶解組織が残存しやすくなるため、上記保持時間は、120秒以上、好ましくは140秒以上とする。一方、上記保持時間が長すぎると、Cr含有炭・窒化物の生成・成長が進むため、上記保持時間は、300秒以下、好ましくは280秒以下とする。
高周波加熱による焼鈍処理を行う場合、加熱温度と加熱保持時間の上限は、Cr含有炭・窒化物の生成・成長の抑制、および後工程に適した、パーライト単相組織、または、フェライトもしくはセメンタイトとパーライトとの混合組織を確保する観点からはパテンティング処理と同じであるが、加熱温度が高過ぎると組織が球状化するため、伸線加工工程での断線が懸念される。そのため、加熱温度の上限は、800℃以下とすることがより好ましく、更に好ましくは770℃以下である。尚、加熱温度の下限は600℃以上とすることが好ましい。また保持時間の上限は、20秒以下とすることがより好ましく、更に好ましくは15秒以下である。尚、保持時間の下限は、表層硬化層の軟化を考慮すると5秒以上とすることが好ましい。該加熱後、室温までの冷却は水冷とすればよい。
上記工程Aと工程Bの通り、焼入れ焼戻し後に常温でばね巻きを行う工程と、常温でばね巻き後に、焼入れ焼戻しする工程に別れるが、いずれの場合も、焼入れ処理の加熱温度は、未溶解組織の残存を防止すべく850℃以上、好ましくは870℃以上とする。一方、Cr含有炭・窒化物の生成・成長を抑制する観点から、焼入れ処理の加熱温度は、1000℃以下、好ましくは950℃以下とする。また前記加熱温度での保持時間は、未溶解組織の残存を防止すべく60秒(sec)以上、好ましくは70秒以上とする。一方、上記保持時間が長すぎる場合もCr含有炭・窒化物の生成・成長が進みやすくなるため、上記保持時間は、120秒以下、好ましくは110秒以下とする。上記加熱後に油焼入れする。その後に焼戻しを、バッチ炉にて400℃以上500℃以下の温度範囲で行い、内部硬さがビッカース硬さで600以上670以下となるようにすればよい。
鋼組織に存在するCr含有炭・窒化物を観察するにあたり、まず下記に示す抽出レプリカ法により顕微鏡観察用試料を作製した。即ち、図1にて白四角で示す通り、鋼線の圧延方向に垂直な断面(横断面)における最表面から300μm深さの位置であって軸芯を挟み対称に位置する2部位から、観察用サンプルを採取した。そして、サンプルを切断→機械研磨→電解研磨→エッチング→カーボン蒸着→剥離→洗浄の順に行って上記試料を作製した。前記電解研磨には、電解液として10%過塩素酸−90%エタノール、前記エッチングには、エッチング液として10%アセチルアセトン−90%メタノール−1質量%塩化テトラメチルアンモニウム、前記剥離には、剥離液として1%硝酸−99%メタノールを使用した。
得られた鋼線を用いて、中村式回転曲げ疲労試験を行い、疲労特性を評価した。まず得られた鋼線にショットピーニングを行い、鋼線表層に圧縮の残留応力を付与した後、220℃×20分のひずみ取り焼鈍を行いサンプルとした。そして、試験応力:1000MPa、試験中止回数:3,000万回の条件で、表2の各No.につきサンプル10本の試験を行った。そして、サンプル10本全てが試験中止回数:3,000万回を達成して中止した場合を、介在物折損率が0%であって疲労特性に優れると判断し、サンプル10本のうち1本でも試験中止回数:3,000万回までに折損した場合、即ち、介在物折損率が10%以上の場合を疲労特性に劣ると判断した。尚、この疲労試験にて表面割れが生じたサンプルについては、カウント外とし、再試験を実施した。
図4にて白四角で示す通り、鋼線の直径(D)/4位置であって軸芯に対し90°毎に4ヶ所のビッカース硬さ(HV)を、試験荷重10kgfの条件で測定した。
Claims (2)
- C:0.5〜1.0%(質量%を意味する。化学成分について以下同じ)、
Si:1.5〜2.50%、
Mn:0.5〜1.50%、
P:0.020%以下(0%を含まない)、
S:0.020%以下(0%を含まない)、
Cr:0.2%以下(0%を含まない)、
Al:0.010%以下(0%を含まない)、
N:0.0070%以下(0%を含まない)、および
O:0.0040%以下(0%を含まない)
を含み、残部が鉄および不可避不純物からなり、
前記Crと前記Siの含有量がCr×Si≦0.20を満たし、
鋼組織に占める焼戻しマルテンサイトの割合が80面積%以上であり、かつ
鋼組織に存在する円相当直径が50nm以上のCr含有炭・窒化物の個数密度が0.10個/μm2以下であることを特徴とする疲労特性に優れた高強度鋼材。 - 更に他の元素として、
Ni:0.30%以下(0%を含まない)、
V:0.30%以下(0%を含まない)、および
B:0.0100%以下(0%を含まない)
よりなる群から選択される1種以上の元素を含有する請求項1に記載の疲労特性に優れた高強度鋼材。
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