JP2015025364A - 密閉型圧縮機およびそれを用いた冷凍装置 - Google Patents

Abstract

【課題】効率と信頼性を向上した密閉型圧縮機およびこれを用いた冷凍装置を提供する。
【解決手段】ピストンとシャフトの偏心軸部とを連結するコンロッド１４４を備え、このコンロッドの大端孔１５８と小端孔１５６とを連通する給油孔１６０の開口部を大端孔の上下幅の中心より反軸受側に形成した構成としてある。これにより、圧縮行程でコンロッドと偏心軸部の摺動部に大きな荷重がかかり、油膜厚さが薄く、高い油膜圧力が発生する場合において、摺動部中央に給油孔の開口部がないので、油膜圧力の低下を防止することができ、それにより、固体接触の発生を防止し、摺動損失を低減するとともに、摺動面の摩耗の発生を防止することができる。
【選択図】図２

Description

本発明は、密閉型圧縮機およびそれを用いた冷蔵庫等の冷凍装置に関するものである。

近年、地球環境保護に対する要求から家庭用冷蔵庫等は、ますます省エネ化への動きが加速されている。

このような中にあって、従来、この種の冷蔵庫等に用いられている密閉型圧縮機には、シャフトの給油通路内に冷媒ガスが充満しないように、シャフトにガス抜き溝を設け、潤滑不良の発生を防止して高効率化を図ったものがある（例えば、特許文献１参照）。

以下、図面を参照しながら、前記従来技術の密閉型圧縮機について説明する。

なお、以下の説明において、上下の関係は、密閉型圧縮機を正規の姿勢に設置した状態を基準とする。

図９は、特許文献１に記載された従来の密閉型圧縮機の縦断面図、図１０は、コンロッド内の給油孔と偏心軸部表面のオイル溜りの関係を示す行程図である。

図９、図１０において、密閉容器２の底部には潤滑油４を貯留しており、圧縮機本体６は、サスペンションスプリング８によって密閉容器２に対して弾性的に支持されている。

圧縮機本体６は、固定子１４および回転子１６とから構成された電動要素１０と、この電動要素１０の下方に配設された圧縮要素１２から構成されている。

圧縮要素１２のシャフト１８は、主軸部２０と、主軸部２０の下側に延出する偏心軸部２２と、を備えており、主軸部２０はシリンダブロック２４に取り付けられた主軸受２６に回転自在に軸支されるとともに、回転子１６が嵌装されている。また、シャフト１８下端は密閉容器２の底部の潤滑油４内で開口し、シャフト１８の内部には上方へ至る給油機構３０を備えている。

また、シリンダブロック２４は円筒状の穴部であるシリンダ３４を備えており、ピストン３６がシリンダ３４に往復自在に挿入されている。

また、コンロッド４４は、図１０に示すように、両端に設けた小端孔５６と大端孔５８がそれぞれピストン３６に取り付けられたピストンピン４２と偏心軸部２２に嵌挿されることで、偏心軸部２２とピストン３６とを連結している。

また、コンロッド４４は、小端孔５６と大端孔５８とを連通する給油孔６０を備えており、偏心軸部２２表面には給油機構３０と連通する油溜り６２と垂直凹部６４が設けられている。

以上のように構成された従来の密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。

電動要素１０に通電されると、回転子１６の回転に伴ってシャフト１８も回転し、圧縮要素１２は所定の圧縮動作を行う。

潤滑油４は、シャフト１８の回転に伴う給油機構３０の作用により、圧縮要素１２の各部へ供給され、油溜り６２へ潤滑油４が供給される。

油溜り６２と給油孔６０は、図１０のＪで示す上死点から、Ｈで示す下死点までの間連通し、潤滑油４が、給油孔６０を通って、ピストンピン４２などへ供給される。

また、潤滑油４に混入して、油溜り６２に滞留した冷媒ガスは、垂直凹部６４から、密閉容器２内の空間へ放出されるため、給油孔６０を経由したピストンピン４２の給油が阻害されることがない。

実公昭４７−１６８３６号公報

しかしながら、特許文献１に記載された従来の構成では、ピストン３６に作用する圧力が最大となる上死点で、偏心軸部２２と摺動するコンロッド４４の大端孔５８の摺動面の中央に、給油孔６０の開口部が形成されているため、開口部周辺では油膜圧力が低下し、油膜が薄くなることで油膜破断が生じ、固体接触により摺動損失が増加したり、摩耗が発生したりしやすくなるという課題を有していた。

本発明は、前記従来の課題を解決するもので、コンロッドと偏心軸部との油膜圧力の低下を防止し、摩耗の発生を抑制して、高効率・高信頼性の密閉式圧縮機とそれを用いた冷凍装置を提供することを目的とする。

前記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、コンロッドの大端孔と小端孔とを連通する給油孔の開口部を大端孔の上下幅の中心より反軸受側に形成した構成としてある。

これにより、圧縮行程でコンロッドと偏心軸部の摺動部に大きな荷重がかかり、油膜厚さが薄く、高い油膜圧力が発生する場合において、摺動部中央に給油孔の開口部がないので、油膜圧力の低下を防止することができ、それにより、固体接触の発生を防止し、摺動損失を低減するとともに、摺動面の摩耗の発生を防止することができる。

本発明の密閉型圧縮機は、コンロッドと偏心軸部の摺動部で発生する油膜圧力の低下を防止することで、固体接触の発生を防止し、摺動損失を低減することができるので、密閉型圧縮機の効率を向上するとともに、固体接触の発生を防止することで摺動面の摩耗の発生を防止し、信頼性を向上することができる。また、この密閉型圧縮機を用いた冷蔵庫等の冷凍装置は密閉型圧縮機の効率向上によって消費電力を低減することができる。

本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の縦断面図 （ａ）同実施の形態におけるコンロッドの上面図、（ｂ）同コンロッドの断面図 同実施の形態におけるシャフトの傾きを示す概念図 （ａ）同実施の形態における油膜圧力の発生状態を示す概念図、（ｂ）比較品における油膜圧力の発生状態を示す概念図 同実施の形態における圧縮室の圧力変化を示す特性図 （Ｈ）〜（Ｋ）同実施の形態における給油孔とオイル溜りの位置関係を示す行程図 同実施の形態における油膜圧力の発生状態を示す概念図 本発明の実施の形態２における冷凍装置としての冷蔵庫の概略断面図 従来の密閉型圧縮機の縦断面図 従来の給油孔とオイル溜りの位置関係を示す行程図

第１の発明の密閉型圧縮機は、密閉容器内に潤滑油を貯溜するとともに、固定子と回転子を備えた電動要素と、前記電動要素の上方に配置された圧縮要素とを収容し、前記圧縮要素は、前記回転子が固定された主軸部と偏心軸部と給油機構とを備えたシャフトと、前記シャフトの前記主軸部を軸支する主軸受とシリンダとを備えたシリンダブロックと、前記シリンダの内部に往復動可能に挿設されたピストンと、ピストンピンと前記偏心軸部とを連結するコンロッドとを備え、前記コンロッドは、その一端に設けた小端孔を前記ピストンの前記ピストンピンに嵌合させるとともに、他端に設けた大端孔を前記シャフトの前記偏心軸部に嵌合させて前記ピストンと前記偏心軸部を連結し、かつ、前記コンロッドは前記大端孔と前記小端孔とを連通する給油孔を有し、前記給油孔の開口部が、前記大端孔の上下幅の中心より反軸受側に形成されたものである。

これにより、圧縮行程でコンロッドと偏心軸部の摺動部に大きな荷重がかかり、油膜厚さが薄く、高い油膜圧力が発生する場合において、摺動部中央に給油孔の開口部がないので、油膜圧力の低下を防止することができ、それにより、固体接触の発生を防止し、摺動損失を低減するとともに、摺動面の摩耗の発生を防止することができる。その結果、密閉型圧縮機の効率を向上するとともに、固体接触の発生を防止することで摺動面の摩耗の発生を防止し、信頼性を向上することができる。

第２の発明は、特に第１の発明の密閉型圧縮機の前記給油孔の前記大端孔および前記小端孔への前記開口部が、前記大端孔および前記小端孔の中心線を含む平面に対して、前記平面上にない位置に配置したものである。

これにより、コンロッドと偏心軸部の摺動部の荷重が最も大きくなる上死点近傍で、開口部がピストンの荷重が最も大きくなる中心線の近傍から離れているので、油膜圧力の低下を防止し、油膜厚さが大きくなるので、摺動損失を低減し効率を向上するとともに、摩耗を防止し信頼性を向上することができる。

第３の発明は、特に第２の発明の密閉型圧縮機において、前記大端孔および前記小端孔の中心線を含む平面と前記給油孔が交差し、かつ、前記給油孔の前記大端孔への開口部が、前記平面よりシャフトの回転方向に角度をふって配置したものである。

これにより、コンロッドと偏心軸部の摺動部の荷重が最も大きくなる上死点近傍で、連通孔の大端孔への開口部が摺動部へ潤滑油が引き込まれて、油膜厚さが最小となる位置よりも下流側に配置されるので、油膜圧力の低下をより確実に防止できるようになり、さらに高い油膜圧力を発生させることができるので、摺動損失を低減し、信頼性を向上することができる。

第４の発明は、特に第１から３のいずれかの発明の密閉型圧縮機において、前記潤滑油の粘度グレードはＶＧ８以下としたものである。

これにより、特に潤滑油の粘度が低い場合でも、油膜圧力の発生が給油孔によって阻害
されることがないので、粘度低減により摺動損失を低減し、効率向上が可能となるとともに、摩耗防止による信頼性向上の効果が顕著である。

第５の発明は、第１から４のいずれかの発明の密閉型圧縮機を用いた冷凍装置である。

これにより、密閉型圧縮機の効率が高いので、冷凍装置の消費電力を低減することができるとともに、信頼性の高い密閉型圧縮機を用いたことにより、冷凍装置の信頼性も向上することができる。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は、本発明の第１の実施の形態における密閉型圧縮機の縦断面図である。図２（ａ）は、同実施の形態におけるコンロッドの上面図、同（ｂ）は、断面図、図３は、同実施の形態におけるシャフトの傾きを示す概念図である。

図４（ａ）は、同実施の形態における油膜圧力の発生状態を示す概念図、図４（ｂ）は、比較品における油膜圧力の発生状態を示す概念図である。図５は、同実施の形態における圧縮室の圧力変化を示す特性図、図６（Ｈ）〜（Ｋ）は、同実施の形態における連通路とオイル溜りの位置関係を示す行程図、図７は、同実施の形態における油膜圧力の発生状態を示す概念図である。

図１から図７において、密閉容器１０２内底部に潤滑油１０４を貯留するとともに、圧縮機本体１０６がサスペンションスプリング１０８により密閉容器１０２内で内部懸架されている。また、密閉容器１０２には、温暖化係数の低い冷媒ガスであるＲ６００ａ（イソブタン）が充填されている。また、潤滑油１０４は、密閉型圧縮機の高効率化により消費電力を低減するため、粘度グレードがＶＧ８以下、望ましくは、ＶＧ５程度の粘度の低いものを使用している。

圧縮機本体１０６は、電動要素１１０と、これによって駆動される圧縮要素１１２と、からなり、密閉容器１０２には電動要素１１０に電源を供給するための電源端子１１３が取り付けられている。

まず、電動要素１１０について説明する。

電動要素１１０は、鋼板を積層した鉄心の複数の磁極歯に絶縁材を介して巻線（図示せず）を直接巻回した固定子１１４と、固定子１１４の内径側に配置された永久磁石（図示せず）を内蔵した回転子１１６と、を備えた突極集中巻方式のＤＣブラシレスモータである。固定子１１４の巻線は電源端子１１３を経由して密閉型圧縮機外のインバータ回路（図示せず）と導線により接続され、電動要素１１０は複数の回転数で駆動される。

次に、圧縮要素１１２について説明する。

圧縮要素１１２は電動要素１１０の上方に配設されている。

圧縮要素１１２を構成するシャフト１１８は、垂直方向に配置され、主軸部１２０と、主軸部１２０上端から延出し、主軸部１２０と平行な偏心軸部１２２と、を備えている。また、主軸部１２０には回転子１１６が焼嵌めなどの方法で固定されている。

シリンダブロック１２４は、円筒形の内面を有する主軸受１２６を備え、主軸受１２６に主軸部１２０が回転自在な状態で挿入されることでシャフト１１８が支持されている。そして、圧縮要素１１２は、偏心軸部１２２に作用した荷重を偏心軸部１２２の下側に配置された主軸部１２０と主軸受１２６で支持する片持ち軸受の構成になっている。

また、シリンダブロック１２４は円筒状の穴部であるシリンダ１３４を備えており、ピストン１３６がシリンダ１３４に往復自在に挿入されている。

シリンダ１３４の端面にはバルブプレート１４６が取り付けられ、シリンダ１３４およびピストン１３６とともに圧縮室１４８を形成する。さらに、バルブプレート１４６を覆って蓋をするようにシリンダヘッド１５０が固定されている。吸入マフラ１５２は、ＰＢＴなどの樹脂で成型され、内部に消音空間を形成し、シリンダヘッド１５０に取り付けられている。

シャフト１１８は、主軸部１２０の下端が密閉容器１０２内底部に貯留された潤滑油１０４に浸漬しており、主軸部１２０の外表面の螺旋溝１２８などからなり、シャフト１１８の下端から上端に至る給油機構１３０を備えている。また、偏心軸部１２２の表面には給油機構１３０と連通する油溜り１６２が設けられている。

次に、コンロッド１４４について説明する。

コンロッド１４４は、図２に示すように、一端に小端孔１５６、他端に大端孔１５８が設けられていて、この小端孔１５６と大端孔１５８がそれぞれピストン１３６に取り付けられたピストンピン１４２と、偏心軸部１２２と、に嵌挿されることで、偏心軸部１２２とピストン１３６とを連結している。

コンロッド１４４には、小端孔１５６近傍の外表面の開口部１６５より、大端孔１５８の内面に設けた開口部１６６に至る給油孔１６０が設けられ、給油孔１６０は、小端孔１５６の内面に開口部１６８を有している。

給油孔１６０の大端孔１５８への開口部１６６は、小端孔１５６と大端孔１５８の中心線を含む平面Ａ−Ａ上にない位置に配置されており、さらには、平面Ａ−Ａより、シャフト１１８の回転方向、即ち時計回りの方向に角度がずれた位置にふって配置されている。

また、開口部１６６は、大端孔１５８の上下幅の中心であるＢ−Ｂ面よりも反軸受側即ち、上方に配置されている。

また、給油孔１６０は、平面Ａ−Ａと交差するように配置され、小端孔１５６の内面の開口部１６８は、大端孔１５８の内面の開口部１６６と平面Ａ−Ａに対して反対側に位置している。開口部１６８には、小端孔１５６の軸線方向に縦溝１７０が設けられている。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。

電源端子１１３より電動要素１１０に通電されると、固定子１１４に発生する磁界により回転子１１６はシャフト１１８とともに回転する。主軸部１２０の回転に伴い、偏心軸部１２２は偏心回転し、コンロッド１４４により変換され、ピストン１３６をシリンダ１３４内で往復運動させる。そして、圧縮室１４８が容積変化することで、密閉容器１０２内の冷媒ガスを圧縮室１４８内に吸入し、圧縮する動作を行う。

次に、給油孔１６０を上方にずらしたことによる効果を説明する。

圧縮動作を行う際、図３に示すように、圧縮室１４８の冷媒ガスの圧力Ｐにより、ピストン１３６やコンロッド１４４を介して、シャフト１１８の偏心軸部１２２へ圧縮荷重が作用する。主軸部１２０および主軸受１２６より上方の偏心軸部１２２に圧縮荷重が作用することにより、モーメントが生じ、主軸部１２０は主軸受１２６とのクリアランス内で傾斜する。

この結果、コンロッド１４４の大端孔１５８と偏心軸部１２２の軸心方向の隙間は、上部のＣに比べ、下部のＤの方が狭くなる。大端孔１５８と偏心軸部１２２は、相対的な回転速度を有しているので、隙間が狭い部位へ潤滑油１０４が引き込まれることによるくさび効果により油膜圧力が発生し、この油膜圧力は隙間が狭くなるほど大きくなる。

従って、コンロッド１４４の摺動面に発生する油膜圧力は、図４の（ａ）本実施品で示すように、給油孔１６０より下側で大きく発生するので、（ｂ）比較品で示す給油孔１６０が中心にある場合に比べ、摺動面全体で発生する油膜圧力が大きくなる。

このように、給油孔１６０の大端孔１５８への開口部１６６を上側、すなわち反軸受側に配置することで、特に圧縮荷重が高くシャフト１１８が傾斜するような条件で、油膜圧力を大きくでき、油膜破断による固体接触の発生を防止することができるので、摺動損失が低減され、密閉型圧縮機の効率を向上することができる。また、摩耗の発生も防止できるので、信頼性が向上する。

次に、給油孔１６０をコンロッド１４４の中心線に対してシャフト１１８の回転方向に角度をふっている効果を説明する。

図５は、シャフト１１８の回転に伴う、圧縮室１４８内の圧力の挙動を示す特性図である。Ｉ（クランク角２７０°）近傍から冷媒ガスの圧縮が始まり、圧縮室１４８内の圧力が上昇し、上死点のＪ（３６０°）を過ぎてから圧力が低下する。

図６に示す通り、上死点のＪでは、給油孔１６０の大端孔１５８への開口部１６６は、ピストン１３６の中心線より右側にずれており、この段階では、偏心軸部１２２の油溜り１６２と給油孔１６０は連通していない。そして、上死点Ｊを通過してから、Ｋおよび下死点のＨの区間で、油溜り１６２と給油孔１６０は連通し、潤滑油１０４が給油孔１６０を流れる。給油孔１６０を流れてきた潤滑油１０４は、小端孔１５６への開口部１６８より縦溝１７０を経由して、ピストンピン１４２表面全体に供給され、ピストンピン１４２表面を潤滑する。さらに、余剰の潤滑油１０４はさらに給油孔１６０を流れ、開口部１６５から外部へ排出される。

そして、圧縮荷重が最大となる、上死点のＪにおいて、給油孔１６０の開口部１６６、１６８は、いずれもピストン１３６の中心線の近傍にある荷重中心から離れているため、給油孔１６０の開口部１６６、１６８が摺動部の中央に位置しないので、油膜圧力が低下することがなく、油膜厚さを大きくできるので、摺動損失を低減し効率を向上するとともに、摩耗を防止し信頼性を向上することができる。

また、図７に示すように、コンロッド１４４の大端孔１５８では、コンロッド１４４に対して、偏心軸部１２２が回転することで、隙間が狭い部位に潤滑油１０４が引き込まれることにより、油膜圧力が発生するくさび効果が作用している。

そして、圧縮荷重が最大となる上死点であるＪの位置では、給油孔１６０の大端孔１５８への開口部１６６は、ピストン１３６の中心軸付近からずれた位置にあり、潤滑油１０
４の流入方向に対して、荷重中心より下流側の油膜圧力が低い位置に配置されているので、油膜圧力の発生への悪影響を低くすることができる。

また、小端孔１５６への開口部１６８は、平面Ａ−Ａに対して、大端孔１５８への開口部１６６と反対側に配置されている。

このため、図６に示すように、ピストン１３６より大きな圧縮荷重が作用するＩからＪの領域では、開口部１６８は中心より右側に位置しており、荷重が小さいＫで開口部１６８は中央下側に最も近づく。従って、荷重が大きいときは油膜圧力の発生を阻害することなく、荷重の小さいときに潤滑を行うことができるので、摺動損失を低減し、効率を向上すると共に、摩耗の発生を防止し、信頼性を改善することができる。

以上説明したように、コンロッド１４４の給油孔１６０の開口位置を摺動面の中心を避けて配置することにより、油膜圧力の発生を阻害することがないので、粘度グレードがＶＧ８以下の低粘度の潤滑油１０４を用いた場合でも、油膜の破断が少ない良好な潤滑状態を維持できるので、摺動損失低減と効率向上効果の効果が顕著である。

（実施の形態２）
図８は、本発明の実施の形態２における冷凍装置としての冷蔵庫の概略断面図を示す。

図８において、断熱箱体１８０はＡＢＳなどの樹脂体を真空成型した内箱１８２とプリコート鋼板などの金属材料を用いた外箱１８４とで構成された空間に発泡充填する断熱体１８６を注入してなる断熱壁を備えている。断熱体１８６は、例えば硬質ウレタンフォームやフェノールフォームやスチレンフォームなどが用いられる。発泡材としてはハイドロカーボン系のシクロペンタンを用いると、温暖化防止の観点でさらによい。

断熱箱体１８０は、複数の断熱区画に区分されており、上部を回転扉式、下部を引出し式とする構成をとってある。上から冷蔵室１８８、並べて設けた引出し式の切替室１９０および製氷室１９２と、引出し式の野菜室１９４と引出し式の冷凍室１９６となっている。各断熱区画にはそれぞれ断熱扉がガスケットを介して設けられている。上から冷蔵室回転扉１９８、切替室引出し扉２００、製氷室引出し扉２０２、野菜室引出し扉２０４、冷凍室引出し扉２０６である。

また、断熱箱体１８０の外箱１８４は、天面後方を窪ませた凹み部２０８を備えている。

冷凍サイクルは、凹み部２０８に弾性支持して配設した密閉型圧縮機２１０と、断熱箱体１８０側面などに設けた凝縮器（図示せず）と、減圧器であるキャピラリ２１２と、水分除去を行うドライヤ（図示せず）と、野菜室１９４と冷凍室１９６の背面で冷却ファン２１４を近傍に配置して設けた蒸発器２１６と、吸入配管２１８とを環状に接続して構成されている。

ここで、上記密閉型圧縮機２１０は、実施の形態１で説明した圧縮機を用いている。

以上のように構成された冷蔵庫について、以下その動作、作用を説明する。

まず、各断熱区画の温度設定と冷却方式について説明する。冷蔵室１８８は冷蔵保存のために凍らない温度を下限に通常１〜５℃で設定されている。

切替室１９０は、ユーザーの設定により温度設定を変更可能であり、冷凍室温度帯から冷蔵、野菜室温度帯まで所定の温度設定にすることができる。また、製氷室１９２は独立の氷保存室であり、自動製氷装置（図示せず）を備えて、氷を自動的に作製、貯留するものである。氷を保存するために冷凍温度帯であるが、氷の保存が目的であるために冷凍温度帯よりも比較的高い−１８℃〜―１０℃の冷凍温度で設定されることも可能である。

野菜室１９４は、冷蔵室１８８と同等もしくは若干高い温度設定の２℃〜７℃とすることが多い。凍らない程度で低温にするほど、葉野菜の鮮度を長期間維持することが可能である。

冷凍室１９６は、冷凍保存のために通常−２２〜−１８℃で設定されているが、冷凍保存状態の向上のために、例えば−３０や−２５℃の低温で設定されることもある。

各室は異なる温度設定を効率的に維持するために断熱壁によって区分されているが、低コストでかつ断熱性能を向上させる方法として断熱体１８６で一体に発泡充填することが可能である。発泡スチロールのような断熱部材を用いるのに比べて約２倍の断熱性能とすることができ、仕切りの薄型化による収納容積の拡大などができる。

次に、冷凍サイクルの動作について説明する。

庫内の設定された温度に応じて温度センサ（図示せず）および制御基板からの信号により冷却運転が開始および停止される。冷却運転の指示により密閉型圧縮機２１０が所定の圧縮動作を行い、吐出された高温高圧の冷媒ガスは、凝縮器（図示せず）にて放熱して凝縮液化し、キャピラリ２１２で減圧されて低温低圧の液冷媒となり蒸発器２１６に至る。

冷却ファン２１４の動作により、庫内の空気と熱交換されて蒸発器２１６内の冷媒ガスは蒸発気化され、熱交換された低温の冷気をダンパ（図示せず）などで分配することで各室の冷却が行われる。

以上のような動作を行う冷蔵庫の密閉型圧縮機２１０は、実施の形態１で説明したように構成されており、具体的には、大端孔１５８と小端孔１５６とを連通する給油孔１６０を有し、ピストンピン１４２と偏心軸部１２２とを連結するコンロッド１４４を備え、コンロッド１４４の給油孔１６０の開口部が、大端孔１５８の上下幅の中心より反軸受側に形成されているものである。

これにより、圧縮行程でコンロッド１４４と偏心軸部１２２の摺動部に大きな荷重がかかり、油膜厚さが薄く、高い油膜圧力が発生する場合において、摺動部中央に給油孔の開口部がないので油膜圧力の低下を防止することができ、それにより、固体接触の発生を防止し、摺動損失を低減するので密閉型圧縮機２１０の効率が向上し、その結果、冷蔵庫の消費電力を低減することができる。

また、コンロッド１４４と偏心軸部１２２との固体接触の発生を防止することで、摺動面の摩耗の発生を防止し、信頼性を向上することができるので、冷蔵庫の信頼性も向上することができる。

以上のように本発明は、密閉型圧縮機の効率と信頼性を向上し、冷凍装置の消費電力低減と信頼性向上を図ることができ、家庭用電気冷凍冷蔵庫に限らず、エアーコンディショナー、自動販売機、業務用冷凍冷蔵庫やその他の冷凍装置等に広く適用できる。

１０２ 密閉容器
１０４ 潤滑油
１１０ 電動要素
１１２ 圧縮要素
１１４ 固定子
１１６ 回転子
１１８ シャフト
１２０ 主軸部
１２２ 偏心軸部
１２４ シリンダブロック
１２６ 主軸受
１３０ 給油機構
１３４ シリンダ
１３６ ピストン
１４２ ピストンピン
１４４ コンロッド
１５６ 小端孔
１５８ 大端孔
１６０ 給油孔
１６２ 油溜り
１６５ 開口部
１６６ 開口部
１６８ 開口部
２１０ 密閉型圧縮機

Claims (5)

1. 密閉容器内に潤滑油を貯溜するとともに、固定子と回転子を備えた電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素とを収容し、前記圧縮要素は、前記回転子が固定された主軸部と偏心軸部と給油機構とを備えたシャフトと、前記シャフトの前記主軸部を軸支する主軸受とシリンダとを備えたシリンダブロックと、前記シリンダの内部に往復動可能に挿設されたピストンと、ピストンピンと前記偏心軸部とを連結するコンロッドとを備え、前記コンロッドはその一端に設けた小端孔を前記ピストンの前記ピストンピンに嵌合させるとともに、他端に設けた大端孔を前記シャフトの前記偏心軸部に嵌合させて前記ピストンと前記偏心軸部を連結し、かつ、前記コンロッドは、前記大端孔と前記小端孔とを連通する給油孔を有し、前記給油孔の開口部が、前記大端孔の上下幅の中心より反軸受側に形成されている密閉型圧縮機。
2. 前記給油孔の前記大端孔および前記小端孔への開口部が、前記大端孔および前記小端孔の中心線を含む平面に対して、前記平面上にない位置に配置される請求項１に記載の密閉型圧縮機。
3. 前記大端孔および前記小端孔の中心線を含む平面と前記給油孔が交差し、かつ、前記給油孔の前記大端孔への開口部が、前記平面よりシャフトの回転方向に角度をふって配置されている請求項２に記載の密閉型圧縮機。
4. 前記潤滑油の粘度グレードがＶＧ８以下である請求項１から３のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
5. 請求項１から４のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機を用いた冷凍装置。