JP2014227871A - Control device for internal combustion engine - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、燃料をシリンダ内に直接噴射する内燃機関の制御装置に関する。 The present invention relates to a control device for an internal combustion engine that directly injects fuel into a cylinder.
例えば、特許文献1には、排気ガスにより吸気を過給するターボ過給機を備えた筒内直接噴射式の内燃機関が開示されている。 For example, Patent Document 1 discloses an in-cylinder direct injection internal combustion engine that includes a turbocharger that supercharges intake air using exhaust gas.
この特許文献1は、吸気弁の開弁量が最大となる最大開弁時期の近傍で燃料噴射を規制する規制期間を設け、エンジン定常運転状態のときには、吸気行程中で上記規制期間より進角側となる第1期間で燃料噴射を実行し、定常運転からの加速時には、吸気行程中で上記規制期間より遅角側の第2期間に燃料噴射を実行している。 This Patent Document 1 provides a restriction period for restricting fuel injection in the vicinity of the maximum valve opening timing at which the valve opening amount of the intake valve is maximized. When the engine is in a steady operation state, the advance angle is more advanced than the restriction period. The fuel injection is executed in the first period, and during the acceleration from the steady operation, the fuel injection is executed in the second period retarded from the regulation period during the intake stroke.
そのため特許文献1においては、内燃機関が定常運転状態からの加速状態となるときに、定常運転状態のときに比べて燃料噴射時期を遅らせることで、燃料の気化潜熱によって燃焼室内の吸気温度を低下させ、燃焼室内に流入する空気量を増加させることが可能となっている。 Therefore, in Patent Document 1, when the internal combustion engine changes from the steady operation state to the acceleration state, the fuel injection timing is delayed compared to the steady operation state, thereby lowering the intake air temperature in the combustion chamber due to the latent heat of vaporization of the fuel. It is possible to increase the amount of air flowing into the combustion chamber.
しかしながら、空気密度が低下する高地においては、燃焼室に流入する空気の密度がそもそも低下しているため、燃料の気化潜熱を利用したとしても燃焼室に流入する空気量は、低地に比べて少なくなってしまう。そのため、上述した特許文献1においては、高地において内燃機関が発生させるトルクが相対的に低下してしまうという問題がある。 However, at high altitudes where the air density is low, the density of air flowing into the combustion chamber is decreasing in the first place, so even if the latent heat of vaporization of fuel is used, the amount of air flowing into the combustion chamber is small compared to the lowland. turn into. Therefore, in the above-described Patent Document 1, there is a problem that the torque generated by the internal combustion engine at a high altitude is relatively reduced.
そこで、本発明は、吸気行程中に内燃機関のシリンダ内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁と、吸入空気量を制御するスロットルバルブと、を有し、吸入空気量に応じて上記燃料噴射弁の燃料噴射時期を設定する内燃機関の制御装置において、大気圧から高地にいると判定された場合、低地にいる場合に比べて、上記燃料噴射時期が相対的に遅くなるよう設定されることを特徴としている。 Therefore, the present invention has a fuel injection valve that directly injects fuel into a cylinder of an internal combustion engine during an intake stroke, and a throttle valve that controls the amount of intake air, and the fuel injection valve according to the amount of intake air In the control device for an internal combustion engine that sets the fuel injection timing, the fuel injection timing is set to be relatively late when it is determined that the vehicle is in the high altitude from atmospheric pressure compared to the case in the lowland. It is a feature.
本発明によれば、空気密度が低下する高地においては、低地に比べて、燃料噴射時期を遅らせることで、気化潜熱により冷却される空気量が増加し、冷却による体積減少により筒内に流入する空気量が相対的に増加するため、空気密度の低下によるトルク低下を補うことができる。 According to the present invention, in the highland where the air density is lowered, the amount of air cooled by the vaporization latent heat is increased by delaying the fuel injection timing as compared with the lowland, and flows into the cylinder due to the volume reduction due to cooling. Since the amount of air is relatively increased, it is possible to compensate for a torque decrease due to a decrease in air density.
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。図1は、本発明が適用された内燃機関(エンジン)1のシステム構成を模式的に示した説明図である。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is an explanatory diagram schematically showing a system configuration of an internal combustion engine (engine) 1 to which the present invention is applied.
内燃機関1は、燃料噴射弁2によって燃焼室(シリンダ)3内に直接燃料を噴射する筒内直接噴射式の内燃機関であり、車両に駆動源として搭載されるものである。燃焼室3内に噴射された燃料は点火プラグ4によって点火される。燃料噴射弁2には、高圧燃料ポンプ5により高圧の燃料が供給されている。
The internal combustion engine 1 is an in-cylinder direct injection internal combustion engine in which fuel is directly injected into a combustion chamber (cylinder) 3 by a fuel injection valve 2 and is mounted on a vehicle as a drive source. The fuel injected into the
この内燃機関1には、ウォータジャケット6内の冷却水温を検知する水温センサ7と、エンジンオイルの油温を検知する油温センサ8と、内燃機関1の機関回転数を検知するクランクシャフトポジションセンサ9が設けられている。
The internal combustion engine 1 includes a
各気筒の排気を集合させる排気マニホールド10の下流側には、2つの三元触媒11、12が直列に配置され、さらにその下流側には消音用のマフラー13が配置されている。三元触媒11、12は、理論空燃比を中心とするいわゆるウィンドウに空燃比がある場合に最大の転化効率をもって排気中のNOx、HC、COを同時に浄化できるものである。三元触媒11の上流側には、排気空燃比を検知するA/Fセンサ14が配置され、三元触媒11と三元触媒12の間には、酸素センサ15が配置されている。ここで、A/Fセンサ14は、排気空燃比に応じたほぼリニアな出力特性を有するいわゆる広域型空燃比センサであり、酸素センサ15は、理論空燃比付近の狭い範囲で出力電圧がON/OFF(リッチ、リーン)的に変化して、空燃比のリッチ、リーンのみを検知するセンサである。
Two three-
各気筒の吸気ポートには、吸気マニホールド16のブランチ通路17がそれぞれ接続され、かつこの複数のブランチ通路17の上流端が吸気コレクタ18に接続されている。
A
各ブランチ通路17には、その通路断面の略半分を開閉し、各気筒の燃焼室3にタンブル流を形成可能なタンブルコントロール弁としてのタンブルコントロールバルブ(以下、TCVと記すことがある)19が設けられている。このタンブルコントロールバルブ19は、電動モータからなるアクチュエータ19aを備え、ECM(エンジンコントロールモジュール)20から与えられる制御信号によって開閉制御される。タンブルコントロールバルブ19を開くことにより燃焼室3にタンブル(縦旋回流)を主体とした流動場が形成され、タンブルコントロールバルブ19を閉じることにより吸入空気の流速が上がり燃焼室3にスワール流(旋回流)の流動場が形成される。タンブルコントロールバルブ19は、例えば、低回転・低負荷運転状態で閉、中高回転・中高負荷運転状態で開となるように制御される。
Each
吸気コレクタ18には、燃料タンク21で発生した蒸発燃料を導入するパージ通路22が接続されている。
A
パージ通路22には、パージ制御弁23が介装されているとともに、燃料タンク21で発生する蒸発燃料ガスを処理すべく設けられたキャニスタ24が接続されている。パージ制御弁23は、例えば、蒸発燃料ガスのパージ流量が吸入空気量の増加に応じて増加するように制御される。
A purge control valve 23 is interposed in the
吸気コレクタ18の一端には、吸気入口通路25が接続されており、この吸気入口通路に電子制御スロットルバルブ26が設けられている。この電子制御スロットルバルブ26は、電動モータからなるアクチュエータ26aを備え、ECM20から与えられる制御信号によって、その開度が制御される。なお、スロットルバルブ26は、実際の弁開度を検知するセンサ26bを一体に備えており、その検知された信号に基づいて、スロット弁開度が目標開度にクローズドループ制御される。また、スロットルバルブ26の上流側には、吸入空気量を検知するエアフローメータ27が配置され、さらに上流にはエアクリーナ28が配置されている。エアフローメータ27は、温度センサを内蔵するものであって、スロットルバルブ26上流側において吸入空気の温度を検知可能となっている。
An
ECM20は、マイクロコンピュータを内蔵し、内燃機関1の種々の制御を行うものであって、各種センサからの信号を基に処理を行うようになっている。本実施形態においては、水温センサ7と、油温センサ8と、クランクシャフトポジションセンサ9、A/Fセンサ14、酸素センサ15、エアフローメータ27のほか、大気圧を検知する大気圧センサ29、アクセルペダル30の踏み込み量(アクセル開度)を検知するアクセルペダルポジションセンサ31等からの信号がECM20に入力されている。ECM20は、大気圧センサ29の出力信号に基づいて車両が現在いる場所の標高(高度)を演算可能である。
The ECM 20 has a built-in microcomputer and performs various controls of the internal combustion engine 1 and performs processing based on signals from various sensors. In this embodiment, in addition to the
この内燃機関1のように、燃焼室3内に直接燃料噴射するものにおいては、燃焼室3内に燃料を噴射しているときに、燃焼室3内に空気が流入すると、噴射燃料の気化潜熱により空気が冷やされ、流入した空気の体積が小さくなり、その分燃焼室3内に流入する空気の量(吸入空気量)が増加する。
In the case of directly injecting fuel into the
ここで、大気圧が小さくなる高地においては、空気密度が低下するため、低地と同じ吸入空気量であっても、トルクが低下することになる。例えば、吸入空気量を機関負荷の代表値とした場合、同一アクセル開度であっても、空気密度が低い高地と空気密度が高い低地とでは、燃焼室内に流入する空気重量が異なってしまう。すなわち、高地では、同一アクセル開度であっても、吸入空気量が相対的に少なくなり、運転者の加速意図に対する出力トルクが低地に比べて小さくなる。 Here, in the highland where the atmospheric pressure is small, the air density is lowered, so that the torque is lowered even if the intake air amount is the same as that in the lowland. For example, when the intake air amount is a representative value of the engine load, the weight of air flowing into the combustion chamber differs between the high altitude where the air density is low and the low altitude where the air density is high even if the accelerator opening is the same. That is, at high altitudes, the intake air amount is relatively small even at the same accelerator opening, and the output torque for the driver's intention to accelerate is smaller than at low altitudes.
さらに、通常のマッピングデータでは、高負荷側はトルク・出力優先の設定、低負荷側は燃費・運転性優先の設定となっているため、高地の場合には空気密度の低下によるトルク低下に加え、マップ参照する際に用いる吸入空気量が実質的には、相対的に低負荷側の値となってしまうことによるトルク低下が生じてしまう虞がある。 Furthermore, in normal mapping data, torque / output priority is set on the high load side, and fuel economy / drivability priority is set on the low load side. There is a possibility that a reduction in torque may occur due to the intake air amount used when referring to the map being substantially a value on a relatively low load side.
そこで、噴射燃料の気化潜熱を利用することで、燃焼室3内に流入する空気の量(吸入空気量)を相対的に増加させることできることを利用して、高地におけるトルク低下の抑制と、運転者の加速意図と、が両立するように暖機完了後の燃料噴射時期を制御する。なお、冷機時においては、排気性能が優先された所定の冷機時燃料噴射時期に制御される。 Therefore, by utilizing the latent heat of vaporization of the injected fuel, it is possible to relatively increase the amount of air flowing into the combustion chamber 3 (intake air amount). The fuel injection timing after completion of warm-up is controlled so that the acceleration intention of the person is compatible. Note that during cold operation, the fuel injection timing is controlled to a predetermined cold fuel injection timing in which exhaust performance is prioritized.
暖機完了後の燃料噴射時期は、具体的には、機関回転数、アクセル開度及び大気圧(高度)からトルク要求判定を行い、このトルク要求判定の結果と、吸入空気量、機関回転数及びタンブルコントロールバルブ19の開閉状態から算出する。
Specifically, the fuel injection timing after the completion of warm-up is determined based on the engine speed, accelerator opening, and atmospheric pressure (altitude), and the torque request determination result, intake air amount, engine speed And calculated from the open / closed state of the
図2は、トルク要求判定の流れを示すフローチャートである。このトルク要求判定は、所定時間毎(例えば、10ms毎)に実施される。 FIG. 2 is a flowchart showing a flow of torque request determination. This torque request determination is performed every predetermined time (for example, every 10 ms).
S1では、機関回転数、アクセル開度及び大気圧を読み込む。S2では、マップを参照して、トルク要求判定アクセル開度を算出する。トルク要求判定アクセル開度は、例えば図3に示すようなトルク要求判定アクセル開度算出用マップを用いて算出される。トルク要求判定アクセル開度[deg]は、大気圧が低いほど(高度が高いほど)、また機関回転数が低いほど、小さくなるように設定される。 In S1, the engine speed, the accelerator opening, and the atmospheric pressure are read. In S2, the torque request determination accelerator opening is calculated with reference to the map. The torque request determination accelerator opening is calculated using, for example, a torque request determination accelerator opening calculation map as shown in FIG. The torque request determination accelerator opening [deg] is set to be smaller as the atmospheric pressure is lower (higher altitude) and as the engine speed is lower.
S3では、S2で算出されたトルク要求判定アクセル開度とS1で読み込まれたアクセル開度とを比較し、アクセル開度がトルク要求判定アクセル開度よりも大きければS4へ進んでトルク要求ありと判定し、そうでなければS5へ進んでトルク要求なしと判定する。 In S3, the torque request determination accelerator opening calculated in S2 is compared with the accelerator opening read in S1, and if the accelerator opening is larger than the torque request determination accelerator opening, the process proceeds to S4 and there is a torque request. If not, it proceeds to S5 and determines that there is no torque request.
図4は、燃料噴射時期算出の流れを示すフローチャートである。この燃料噴射時期の算出は、所定時間毎(例えば、10ms毎)に実施される。 FIG. 4 is a flowchart showing the flow of fuel injection timing calculation. The fuel injection timing is calculated every predetermined time (for example, every 10 ms).
S11では、吸入空気量、機関回転数、タンブルコントロールバルブ19の開閉状態及びトルク要求の有無を読み込む。
In S11, the intake air amount, the engine speed, the opening / closing state of the
S12では、内燃機関1の暖機が終了しているか否かを判定し、終了していればS13へ進み、暖機が終了していなければ(冷機状態であれば)、今回のルーチンを終了する。 In S12, it is determined whether or not the warm-up of the internal combustion engine 1 has been completed. If it has been completed, the process proceeds to S13. If the warm-up has not been completed (if it is in the cold state), the current routine is terminated. To do.
S13では、タンブルコントロールバルブ19が開弁状態であるか、閉弁状態であるかを判定し、開弁状態であればS14へ進み、閉弁状態であればS17へ進む。
In S13, it is determined whether the
S14では、トルク要求がある状態であるか、無い状態であるかを判定する。トルク要求がある状態であればS15へ進み、トルク要求がない状態であればS16へ進む。S15では、TCV開時トルク重視マップ(後述)を用いて燃料噴射時期を算出する。S16では、TCV開時通常マップ(後述)を用いて燃料噴射時期を算出する。 In S14, it is determined whether the torque is requested or not. If there is a torque request, the process proceeds to S15, and if there is no torque request, the process proceeds to S16. In S15, the fuel injection timing is calculated using a TCV opening torque emphasis map (described later). In S16, the fuel injection timing is calculated using a TCV open normal map (described later).
S17では、トルク要求がある状態であるか、無い状態であるかを判定する。トルク要求がある状態であればS18へ進み、トルク要求がない状態であればS19へ進む。S18では、TCV閉時トルク重視マップ(後述)を用いて燃料噴射時期を算出する。S19では、TCV閉時通常マップ(後述)を用いて燃料噴射時期を算出する。 In S17, it is determined whether the torque is requested or not. If there is a torque request, the process proceeds to S18, and if there is no torque request, the process proceeds to S19. In S18, the fuel injection timing is calculated using a TCV closing torque emphasis map (described later). In S19, the fuel injection timing is calculated using a TCV closed normal map (described later).
ここで、上述したTCV開時トルク重視マップ、TCV開時通常マップ、TCV閉時トルク重視マップ及びTCV閉時通常マップは、燃料噴射時期算出マップであり、例えば、機関回転数と吸入空気量とに応じて燃料噴射時期が割り付けられている。この燃料噴射時期算出マップは、図5に示すように、燃費優先の燃料噴射時期が割り付けられた低回転、低負荷(吸入空気量が小)側の燃費優先領域と、トルク優先の燃料噴射時期が割り付けられた高回転、高負荷(吸入空気量が大)側のトルク優先領域とからなり、全体が大きく2つの領域に分けられる。 Here, the TCV opening torque emphasis map, the TCV opening normal map, the TCV closing torque emphasis map, and the TCV closing normal map described above are fuel injection timing calculation maps, for example, the engine speed, the intake air amount, and the like. The fuel injection timing is assigned accordingly. As shown in FIG. 5, the fuel injection timing calculation map includes a low-rotation, low-load (small intake air amount) side fuel-consumption priority region to which fuel-consumption priority fuel injection timing is assigned, and torque-priority fuel injection timing. Is assigned to a high-speed, high-load (high intake air amount) side torque priority area, and the whole is roughly divided into two areas.
基本的には、トルク優先領域に割り付けられた燃料噴射時期は、燃費優先領域に割り付けられた燃料噴射時期に比べて遅くなるよう設定される。また大気圧(高度)を考慮してトルク要求の判定がなされているため、高地にいる場合の燃料噴射時期は、低地にいる場合に比べて遅くなるように設定される。 Basically, the fuel injection timing assigned to the torque priority area is set to be later than the fuel injection timing assigned to the fuel efficiency priority area. Further, since the torque request is determined in consideration of the atmospheric pressure (altitude), the fuel injection timing in the high altitude is set so as to be later than that in the low altitude.
具体的には、TCV開時トルク重視マップとTCV開時通常マップとでは、TCV開時通常マップに比べてTCV開時トルク重視マップの燃費優先領域は縮小されている。すなわち、TCV開時トルク重視マップにおいては、燃費優先領域がTCV開時通常マップの燃費優先領域に比べてより低回転低負荷側の領域に縮小され、その分トルク優先領域が拡大されている。さらに、トルク優先領域内の高回転高負荷における燃料噴射時期は、TCV開時トルク重視マップの方が、TCV開時通常マップよりも早くなるよう設定されている。 Specifically, in the TCV opening torque emphasis map and the TCV opening normal map, the fuel efficiency priority area of the TCV opening torque emphasis map is reduced compared to the TCV opening torque emphasis map. That is, in the TCV opening torque emphasis map, the fuel efficiency priority area is reduced to the low-rotation low-load side area as compared with the fuel efficiency priority area of the TCV opening normal map, and the torque priority area is expanded accordingly. Further, the fuel injection timing at high rotation and high load within the torque priority region is set so that the TCV opening torque emphasis map is earlier than the TCV opening normal map.
TCV閉時トルク重視マップとTCV閉時通常マップとでは、TCV閉時通常マップに比べてTCV閉時トルク重視マップの燃費優先領域は縮小されている。すなわち、TCV閉時トルク重視マップにおいては、燃費優先領域がTCV閉時通常マップの燃費優先領域に比べてより低回転低負荷側の領域に縮小され、その分トルク優先領域が拡大されている。さらに、トルク優先領域内の高回転高負荷における燃料噴射時期は、TCV閉時トルク重視マップの方が、TCV閉時通常マップよりも早くなるよう設定されている。 In the TCV closing torque emphasis map and the TCV closing normal map, the fuel efficiency priority area of the TCV closing torque emphasis map is reduced compared to the TCV closing torque emphasis map. That is, in the TCV closing torque emphasis map, the fuel efficiency priority area is reduced to the low-rotation low-load area compared to the fuel efficiency priority area of the TCV closing normal map, and the torque priority area is expanded accordingly. Further, the fuel injection timing at a high rotation and high load within the torque priority region is set so that the TCV closing torque emphasis map is earlier than the TCV closing normal map.
また、TCV開時トルク重視マップとTCV閉時トルク重視マップとでは、TCV開時トルク重視マップに比べてTCV閉時トルク重視マップの燃費優先領域は縮小されている。すなわち、TCV閉時トルク重視マップにおいては、燃費優先領域がTCV開時通常マップの燃費優先領域に比べてより低回転低負荷側の領域に縮小され、その分トルク優先領域が拡大されている。 In the TCV opening torque emphasis map and the TCV closing torque emphasis map, the fuel efficiency priority area of the TCV closing torque emphasis map is reduced compared to the TCV opening torque emphasis map. That is, in the TCV closing torque emphasis map, the fuel efficiency priority area is reduced to the low-rotation low-load area compared to the fuel efficiency priority area of the TCV open normal map, and the torque priority area is expanded accordingly.
TCV開時通常マップとTCV閉時通常マップとでは、TCV開時通常マップに比べてTCV閉時通常マップの燃費優先領域は縮小されている。すなわち、TCV閉時通常マップにおいては、燃費優先領域がTCV開時通常マップの燃費優先領域に比べてより低回転低負荷側の領域に縮小され、その分トルク優先領域が拡大されている。 In the TCV open normal map and the TCV close normal map, the fuel efficiency priority area of the TCV closed normal map is reduced compared to the TCV open normal map. That is, in the TCV closed normal map, the fuel efficiency priority area is reduced to the low-rotation low load side area as compared to the fuel efficiency priority area of the TCV open normal map, and the torque priority area is expanded accordingly.
さらに詳述すると、上記4つのマップのうち、TCV開時のマップと、TCV閉時のマップとでは、運転状態が同一であれば(機関回転数、負荷が同じであれば)、TCV閉時のマップにおける低回転低負荷領域の燃料噴射時期は、TCV開時のマップにおける低回転低負荷領域の燃料噴射時期に比べて、早く噴射されるように設定されている。 More specifically, out of the above four maps, the map when the TCV is open and the map when the TCV are closed have the same operating state (if the engine speed and load are the same), the TCV is closed. The fuel injection timing in the low rotation / low load region in the map is set to be injected earlier than the fuel injection timing in the low rotation / low load region in the map when the TCV is open.
以上説明してきたような本実施例においては、空気密度が低下する高地においては、低地に比べて燃料噴射時期を遅らせることで、気化潜熱により冷却される空気量が増加し、筒内に流入する空気量が相対的に増加するため、空気密度の低下によるトルク低下を補うことができる。 In the present embodiment as described above, in the highland where the air density is lowered, the amount of air cooled by the latent heat of vaporization increases and flows into the cylinder by delaying the fuel injection timing compared to the lowland. Since the amount of air is relatively increased, it is possible to compensate for a torque decrease due to a decrease in air density.
また、アクセルペダル30の踏み込み量を加味してトルク要求の判定を行うことによって、運転者の加速意図と、走行環境(高度)によるトルク低下の抑制と、が両立するよう内燃機関にトルクを発生させることができる。
In addition, by determining the torque request in consideration of the amount of depression of the
さらに、大気圧から推定される高度が高くなるほど、高地にいると判定されるアクセルペダル30の踏み込み量の閾値が小さくなるよう設定されることによって、アクセルペダル30の踏み込み量が小さい領域から燃料噴射時期を遅らせて、空気密度の低下によるトルク低下を補うことができる。
Further, as the altitude estimated from the atmospheric pressure increases, the threshold value of the depression amount of the
そして、吸入空気量が少ない低負荷低回転の運転状態のときには、吸入空気量が多い高負荷高回転の運転状態のときに比べて、燃料噴射時期が早く設定されることによって、トルク要求の比較的少ない運転状態のときには燃費の向上を図ることができる。 In the low load low rotation operation state with a small intake air amount, the fuel injection timing is set earlier than in the high load high rotation operation state with a large intake air amount. It is possible to improve fuel efficiency when the driving state is small.
また、タンブルコントロールバルブ19の閉弁時においては、シリンダ内にタンブル流が形成されるタンブルコントロールバルブ19の開弁時に比べて、燃料噴射時期が相対的に早くなるよう設定されることによっても、トルク要求の比較的少ない運転状態のときには燃費の向上を図ることができる。
Further, when the
なお、上述した実施例では、負荷の代表値を吸入空気量として内燃機関1を制御しているが、吸気弁閉時の燃焼室容積と燃焼室内の空気密度との積をシリンダ充填空気量とし、このシリンダ充填空気量を負荷の代表値として内燃機関を制御するようにしてもよい。 In the above-described embodiment, the internal combustion engine 1 is controlled with the representative value of the load as the intake air amount. However, the product of the combustion chamber volume and the air density in the combustion chamber when the intake valve is closed is the cylinder charge air amount. The internal combustion engine may be controlled using the cylinder charge air amount as a representative load value.
1…内燃機関
2…燃料噴射弁
3…燃焼室
7…水温センサ
9…クランクシャフトポジションセンサ
16…吸気マニホールド
17…ブランチ通路
19…タンブルコンロールバルブ
20…ECM
26…スロットルバルブ
27…エアフローメータ
29…大気圧センサ
31…アクセルペダルポジションセンサ
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Internal combustion engine 2 ...
26 ...
Claims (5)
大気圧を検知する大気圧検知手段を有し、
大気圧から高地にいると判定された場合、低地にいる場合に比べて、上記燃料噴射時期が相対的に遅くなるよう設定されることを特徴とする内燃機関の制御装置。 It has a fuel injection valve that directly injects fuel into the cylinder of the internal combustion engine during the intake stroke, and a throttle valve that controls the intake air amount, and sets the fuel injection timing of the fuel injection valve according to the intake air amount In a control device for an internal combustion engine,
Having atmospheric pressure detection means for detecting atmospheric pressure,
A control apparatus for an internal combustion engine, characterized in that the fuel injection timing is set to be relatively late when it is determined that the vehicle is in a highland from atmospheric pressure, compared to when it is in a lowland.
上記タンブルコントロール弁の閉弁時においては、上記シリンダ内にタンブル流が形成される上記タンブルコントロール弁の開弁時に比べて、燃料噴射時期が相対的に早くなるよう設定されていることを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の内燃機関の制御装置。 A tumble control valve capable of forming a tumble flow in the cylinder,
The fuel injection timing is set to be relatively earlier when the tumble control valve is closed than when the tumble control valve is opened so that a tumble flow is formed in the cylinder. The control apparatus for an internal combustion engine according to any one of claims 1 to 4.
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Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01257743A (en) * | 1988-04-06 | 1989-10-13 | Mazda Motor Corp | Output control device for engine |
JPH10325330A (en) * | 1997-05-26 | 1998-12-08 | Nissan Motor Co Ltd | Direct cylinder fuel injection type spark ignition internal combustion engine |
JP2000087768A (en) * | 1998-09-10 | 2000-03-28 | Nissan Motor Co Ltd | Starter control unit of variable valve engine |
JP2000337180A (en) * | 1998-12-02 | 2000-12-05 | Toyota Motor Corp | Cylinder injection type spark ignition internal combustion engine |
JP2002349335A (en) * | 2001-03-21 | 2002-12-04 | Mazda Motor Corp | Control unit for engine of the type in which fuel is injected in cylinder |
JP2005002967A (en) * | 2003-06-16 | 2005-01-06 | Mazda Motor Corp | Control device of spark ignition type direct-injection engine with turbo supercharger |
JP2007247588A (en) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Nissan Motor Co Ltd | Control device and control method for reciprocating internal combustion engine |
JP2008208811A (en) * | 2007-02-28 | 2008-09-11 | Hitachi Ltd | Control method for cylinder direct injection engine, control device for implementing control method, and control circuit device used for control device |
JP2008274874A (en) * | 2007-05-01 | 2008-11-13 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel injection control device for internal combustion engine |
JP2009121427A (en) * | 2007-11-16 | 2009-06-04 | Toyota Motor Corp | Damping control device for diesel engine vehicle |
-
2013
- 2013-05-21 JP JP2013106713A patent/JP6330260B2/en active Active
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01257743A (en) * | 1988-04-06 | 1989-10-13 | Mazda Motor Corp | Output control device for engine |
JPH10325330A (en) * | 1997-05-26 | 1998-12-08 | Nissan Motor Co Ltd | Direct cylinder fuel injection type spark ignition internal combustion engine |
JP2000087768A (en) * | 1998-09-10 | 2000-03-28 | Nissan Motor Co Ltd | Starter control unit of variable valve engine |
JP2000337180A (en) * | 1998-12-02 | 2000-12-05 | Toyota Motor Corp | Cylinder injection type spark ignition internal combustion engine |
JP2002349335A (en) * | 2001-03-21 | 2002-12-04 | Mazda Motor Corp | Control unit for engine of the type in which fuel is injected in cylinder |
JP2005002967A (en) * | 2003-06-16 | 2005-01-06 | Mazda Motor Corp | Control device of spark ignition type direct-injection engine with turbo supercharger |
JP2007247588A (en) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Nissan Motor Co Ltd | Control device and control method for reciprocating internal combustion engine |
JP2008208811A (en) * | 2007-02-28 | 2008-09-11 | Hitachi Ltd | Control method for cylinder direct injection engine, control device for implementing control method, and control circuit device used for control device |
JP2008274874A (en) * | 2007-05-01 | 2008-11-13 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel injection control device for internal combustion engine |
JP2009121427A (en) * | 2007-11-16 | 2009-06-04 | Toyota Motor Corp | Damping control device for diesel engine vehicle |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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