JP2014148698A - バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.06%以上0.13%以下、Si:0.5%未満、Mn:0.5%超1.4%以下、P:0.05%以下、S:0.005%以下、N:0.01%以下、Al:0.1%以下、Ti:0.05%以上0.25%以下、V:0.15%超0.4%以下をS、N、TiおよびVがTi*+V≧0.35(但し、Ti*=Ti−N×(48/14)−S×(48/32)であり、S、N、Ti、Vは各元素の含有量(質量%))を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成と、フェライト相の分率が90%超であり、Tiを含む炭化物が析出し、該炭化物のうちの70%以上が粒径9nm未満である組織とすることで、バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板とする。
【選択図】なし
Description
しかしながら、特許文献3で提案された技術をはじめ、従来技術では、自動車部品を量産する際に要求されるバーリング加工性について検討されていない。
本発明は、上記の従来技術が抱える問題を有利に解決し、引張強さ(TS)が900MPa以上であり且つバーリング加工性、特に量産バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
具体的には、延性の高いフェライト相主体組織をベースとした熱延鋼板について、窒化物、硫化物、炭化物、およびこれらの複合析出物(例えば炭窒化物など)、すなわち熱延鋼板中に析出し得る全ての析出物を考慮に入れ、熱延鋼板の高強度化を図りつつ量産バーリング加工性を向上させる手段について鋭意検討を重ねた。
[1] 質量%で、C:0.06%以上0.13%以下、Si:0.5%未満、Mn:0.5%超1.4%以下、P:0.05%以下、S:0.005%以下、N:0.01%以下、Al:0.1%以下、Ti:0.05%以上0.25%以下、V:0.15%超0.4%以下を、S、N、TiおよびVが下記(1)式を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、フェライト相の分率が90%超であり、Tiを含有する炭化物が析出し、該炭化物のうちの70%以上が粒径9nm未満である組織を有することを特徴とする、バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板。
記
Ti*+V≧0.35 … (1)
但し、(1)式において、Ti*=Ti−N×(48/14)−S×(48/32)であり、S、N、Ti、Vは各元素の含有量(質量%)である。
本発明の高強度熱延鋼板は、質量%で、C:0.06%以上0.13%以下、Si:0.5%未満、Mn:0.5%超1.4%以下、P:0.05%以下、S:0.005%以下、N:0.01%以下、Al:0.1%以下、Ti:0.05%以上0.25%以下、V:0.15%超0.4%以下を、S、N、TiおよびVが下記(1)式を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、フェライト相の分率が90%超であり、Tiを含有する炭化物が析出し、該炭化物のうちの70%以上が粒径9nm未満である組織を有することを特徴とする。
但し、(1)式において、Ti*=Ti−N×(48/14)−S×(48/32)であり、S、N、Ti、Vは各元素の含有量(質量%)である。
Cは、熱延鋼板中に適正な炭化物を形成して必要な鋼板強度を確保するうえで重要な元素である。所望の引張強さ(900MPa以上)を得るには、C含有量を0.06%以上とする必要がある。一方、C含有量が0.13%を超えると、熱延鋼板の加工性が低下し、所望のバーリング加工性を確保することができない。したがって、C含有量は0.06%以上0.13%以下とする。好ましくは、0.07%以上0.12%以下である。
Si含有量が0.5%以上になると、熱延鋼板の表面性状の著しい低下を招き、疲労特性、化成処理性、耐食性等に悪影響を及ぼす。また、Siは、フェライト変態温度を上げるため、本発明が目的とする微細析出物生成に悪影響を及ぼす。したがって、Si含有量は0.5%未満とする。好ましくは0.001%以上0.1%未満、より好ましくは0.001%以上0.05%未満である。
Mnは、本発明において最も重要な元素の一つである。Mnは、オーステナイト−フェライト変態点制御を介して、本発明で最も重要なTiを含有する炭化物の生成挙動に顕著に影響を及ぼす。
Tiを含有する熱延鋼板の場合、Tiを含有する炭化物は主に、熱延鋼板製造工程における仕上げ圧延終了後の冷却・巻取り過程でオーステナイト→フェライト変態に伴い析出する。また、熱延鋼板中に析出する炭化物のうち、熱延鋼板の高強度化に寄与するのは微細な炭化物であり、粗大な炭化物は高強度化に寄与しないばかりか熱延鋼板の加工性に悪影響を及ぼす。
Pは、偏析等により熱延鋼板の加工性の低下を招く。したがって、P含有量は0.05%以下に抑制する。好ましくは0.001%以上0.03%以下である。但し、熱延鋼板に亜鉛めっき処理を施して亜鉛めっき鋼板とする場合には、めっき性の観点からP含有量を0.005%以上とすることが好ましく、0.01%以上とすることがより好ましい。
Sは、硫化物を形成して熱延鋼板の加工性を低下させる。したがって、S含有量は0.005%以下とする。好ましくは0.0001%以上0.003%以下であり、より好ましくは0.0001%以上0.0015%以下である。
N含有量が0.01%を超えて過剰になると、熱延鋼板の製造工程で多量の窒化物を生成し、熱間延性が劣化したり、熱延鋼板のバーリング加工性を著しく損なう。したがって、N含有量は0.01%以下とする。好ましくは0.0001%以上0.006%以下、より好ましくは0.0001%以上0.004%以下である。
Alは、鋼の脱酸剤として重要な元素である。しかし、その含有量が0.1%を超えると鋼の鋳造が難しくなったり、鋼中に多量の介在物が残存して熱延鋼板の表面性状や加工性の低下を招く。したがって、Al含有量は0.1%以下とする。好ましくは0.001%以上0.06%以下である。
Tiは、本発明で最も重要な元素の一つである。Tiは、微細炭化物を形成して熱延鋼板の強度上昇に寄与する。所望の熱延鋼板強度(引張強さ900MPa以上)を得るには、Ti含有量を0.05%以上とする必要がある。一方、Ti含有量が0.25%を超えると、熱延鋼板に粗大な炭化物が残存し易くなり、強度上昇に効果がないばかりか、熱延鋼板の加工性、靭性、溶接性等を著しく損なう。したがって、Ti含有量は0.05%以上0.25%以下とする。好ましくは0.08%以上0.20%以下である。
Vも、本発明で最も重要な元素の一つである。Vは、微細炭化物を形成して熱延鋼板の強度上昇に寄与する。所望の熱延鋼板強度(引張強さ900MPa以上)を得るには、V含有量を0.15%超とする必要がある。一方、V含有量が0.4%を超えると、コストに見合った効果が得られない。したがって、V含有量は0.15%超0.4%以下とする。好ましくは、0.15%超0.35%以下である。
後述するように、本発明においては、鋼素材に炭化物形成元素である所定量のTiとVを添加し、熱延前の加熱で鋼素材中の炭化物を固溶し、これらの元素を主に熱間圧延後の巻取り時に炭化物として析出させる。しかしながら、鋼素材に添加したTi、Vの全量が炭化物生成に寄与するわけではなく、特に鋼素材に添加したTiの一部は窒化物や硫化物の形成に消費され易い。巻取り温度よりも高温域では、Tiが炭化物よりも窒化物や硫化物を形成し易く、熱延鋼板の製造時、巻取り工程の前にTiが窒化物や硫化物を形成するためである。よって、鋼素材に添加したTiのうち炭化物生成に寄与できる最小限のTi量は、Ti*(=Ti−N×(48/14)−S×(48/32))で表すことができる。
Bは、鋼のオーステナイト−フェライト変態を遅延させる元素であり、オーステナイト−フェライト変態を抑制することでTiを含有する炭化物の析出温度を低温化し、該炭化物の微細化に寄与する。このような効果を得るには、B含有量を0.0002%以上とすることが好ましい。一方、B含有量が0.003%を超えると、Bによるベイナイト変態効果が強くなり、熱延鋼板組織を本発明が目的とするフェライト主相組織とすることが困難となる。したがって、B含有量は0.0002%以上0.003%以下とすることが好ましく、0.0002%以上 0.002%以下とすることがより好ましい。
Ca、REMは、鋼中介在物の形態制御に有効な元素であり、熱延鋼板の加工性向上に寄与する。このような効果を得るには、Ca含有量を0.0002%以上、REM含有量を0.0002%以上とすることが好ましい。但し、Ca含有量が0.005%を超える場合、或いはREM含有量が0.03%を超える場合、鋼中介在物が増加して熱延鋼板の加工性が劣化するおそれがある。したがって、Ca含有量は0.0002%以上0.005%以下とすることが好ましく、0.0002%以上0.003%以下とすることがより好ましい。また、REM含有量は0.0002%以上0.03%以下とすることが好ましく、0.0002%以上0.003%以下とすることがより好ましい。
本発明の熱延鋼板は、フェライト相の分率が90%超であり、Tiを含有する炭化物が析出し、該炭化物のうちの70%以上が粒径9nm未満である組織を有する。また、熱延鋼板に含まれるTiのうちの50%以上が、粒径20nm未満の析出物として析出した組織とすることが好ましい。
熱延鋼板のバーリング加工性の向上には、熱延鋼板組織を、延性に優れたフェライト相とすることが有効である。本発明の目的とする量産バーリング加工性を実現するには、熱延鋼板の組織全体に対するフェライト分率を90%超とする必要がある。好ましくは92%超、より好ましくは94%超である。また、フェライト粒の形状はポリゴナル状であることが、バーリング加工性の観点から望ましい。さらに、フェライト粒径は極力、微細であることが望ましい。なお、バーリング加工性の観点からは、熱延鋼板組織をフェライト単相組織とすることが好ましいが、打ち抜き性向上の観点からはフェライト分率を98%以下とすることが好ましく、97%以下とすることがより好ましい。
本発明では、熱延鋼板中にTiを含有する炭化物を析出させることで、熱延鋼板に所望の強度(引張強さ900MPa以上)を付与する。このTiを含有する炭化物は主に、熱延鋼板製造工程における仕上げ圧延終了後の冷却、巻取り工程で、オーステナイト→フェライト変態に伴い析出する炭化物である。
Tiを含有する析出物の大きさを制御することにより、熱延鋼板の量産バーリング加工性をより一層高めることができる。
先述のとおり、Ti含有鋼を素材とした熱延鋼板の場合、熱延鋼板の高強度化に寄与する炭化物(Tiを含む炭化物)の他に、Tiを含む窒化物、炭窒化物、硫化物などが析出している。また、熱延鋼板の製造時、これらの窒化物や炭窒化物、硫化物などは、Tiを含む炭化物より先に析出する。
ここで、上記析出物にはTi炭化物、Ti窒化物、Ti硫化物、Ti炭窒化物などの析出物のほか、Tiに加えてV、Nb、Cr、Moのうちの1種以上を含有する複合炭化物、複合窒化物、複合硫化物、および複合炭窒化物などの複合析出物も含まれる。
本発明は、上記した組成の鋼素材を、1100℃以上に加熱し、仕上圧延温度が(Ar3+25℃)以上であり且つ仕上圧延最終2スタンドの合計圧下率が60%以下である熱間圧延を施した後、平均冷却速度40℃/s以上で冷却し、巻取り温度520℃以上680℃以下で巻き取ることを特徴とする。
上記の如く得られた鋼素材に熱間圧延を施すが、本発明では、熱間圧延に先立ち、鋼素材(スラブ)を加熱し、鋼素材中の炭化物を再固溶させることが重要である。鋼素材の加熱温度が1100℃未満である場合、鋼素材中の炭化物が再固溶せず、熱間圧延終了後の冷却・巻取り工程で所望の微細炭化物を得ることができない。したがって、鋼素材の加熱温度は1100℃以上とする。好ましくは1200℃以上、より好ましくは1240℃以上である。
鋼素材の加熱に続き、鋼素材に粗圧延と仕上圧延からなる熱間圧延を施す。粗圧延条件については特に限定されない。また、先述のとおり、鋼素材が薄スラブである場合には、粗圧延を省略してもよい。仕上圧延は、仕上圧延温度を(Ar3+25℃)以上とし、仕上圧延最終2スタンドの合計圧下率を60%以下とする。
仕上圧延温度が(Ar3+25℃)未満である場合、熱間圧延終了後の冷却・巻取り工程におけるオーステナイト→フェライト変態が、未再結晶γ粒からのフェライト変態となる。このような場合、所望の微細炭化物が得られず、本発明が目標とする熱延鋼板強度(引張強さ900MPa以上)を達成できない。したがって、仕上圧延温度は(Ar3+25℃)以上とする。好ましくは(Ar3+40℃)以上である。但し、仕上圧延温度が過剰に高くなると、結晶粒が粗大化して熱延鋼板の打抜き性に悪影響を及ぼすため、仕上圧延温度は(Ar3+140℃)以下とすることが好ましい。
仕上圧延最終2スタンドの合計圧下率が60%を超える場合、歪残存が大きくなり、未再結晶γ粒からのフェライト変態を助長することになる。したがって、仕上圧延最終2スタンドの合計圧下率を60%以下とする。好ましくは50%以下である。
熱間圧延終了後に冷却を施す際、平均冷却速度が40℃/s未満である場合、フェライト変態温度が高くなる。その結果、高温域で炭化物が析出してしまい、所望の微細炭化物が得られず、本発明が目標とする熱延鋼板強度(引張強さ900MPa以上)を達成できない。したがって、平均冷却速度は40℃/s以上とする。好ましくは50℃/s以上である。但し、平均冷却速度が大きくなり過ぎると、所望のフェライト組織が得られなくなるおそれがあるため150℃/s以下とすることが好ましい。
なお、ここでいう平均冷却速度とは、仕上圧延温度−巻取り温度間の平均冷却速度である。
上記のとおり、本発明では、Tiを含有する微細な炭化物を、主に巻き取り直前から巻取り工程初期の間に析出させる。したがって、Tiを含有する炭化物を微細かつ多量に析出させるためには、巻取り温度を、Tiを含有する炭化物の析出に適した温度域に設定する必要がある。巻取り温度が520℃未満である場合、或いは680℃を超える場合、鋼の高強度化に寄与する微細な炭化物が十分に析出せず、所望の熱延鋼板強度が得られない。以上の理由により、巻取り温度を520℃以上680℃以下とする。好ましくは550℃以上650℃以下である。
巻取り温度が高くなるにつれて、熱延鋼板に内部酸化層が生成し易くなる。この内部酸化層はめっき不良要因となり、特に、巻取り温度が640℃を超えるとめっき品質が確保できなくなる。一方、めっき不良を抑制する観点からは巻取り温度を低く設定することが好ましいが、巻取り温度が500℃未満になると、Tiを含有する炭化物の析出量を十分に確保することができず、所望の熱延鋼板強度が得られない。したがって、巻き取り後にめっき処理を施す場合には、巻取り温度を500℃以上640℃以下とする。好ましくは520℃以上600℃以下である。
上記のとおり、めっき処理を施す場合には、巻取り温度を低めに設定するため、熱延鋼板の高強度化に寄与する微細な炭化物(Tiを含有する炭化物)が巻取り時に十分に析出しない場合がある。そこで、本発明では、めっき処理前の焼鈍処理時に微細な炭化物(Tiを含有する炭化物)を析出させ、めっき処理後の熱延鋼板を所望の強度(引張強さ900MPa以上)とする。ここで、焼鈍処理の均熱温度が760℃を超えると、析出した炭化物(Tiを含有する炭化物)が粗大化してしまい、熱延鋼板強度が低下する。したがって、焼鈍処理の均熱温度は760℃以下とする。好ましくは740℃以下である。なお、微細な炭化物(Tiを含有する炭化物)の析出を促進する観点からは、焼鈍処理の均熱温度を600℃以上とすることが好ましい。また、均熱温度での保持時間は、10s以上1000s以下とすることが好ましい。
また、めっきの種類は、上記の溶融亜鉛めっき、合金化溶融めっきのみならず、電気亜鉛めっきとすることもできる。
なお、めっき処理条件や合金化処理条件、その他の製造条件は特に限定されず、例えば通常の条件で行うことができる。
フェライト相の分率
熱延鋼板から走査型電子顕微鏡(SEM)用試験片を採取し、圧延方向に平行な板厚断面を研磨後、ナイタール腐食し、板厚1/4位置において、倍率3000倍でSEM写真を10視野で撮影し、フェライト相とフェライト以外の相を画像解析処理により分離して、それぞれの相の分率(面積率)を決定した。
熱延鋼板(板厚1/4位置)から薄膜試料を作製し、透過電子顕微鏡を用いて20万倍の写真を10視野撮影した。
撮影した写真を元に、Tiを含有する炭化物の全個数(N0)を求めるとともに、画像処理により、Tiを含有する炭化物の個々の粒径を円近似直径として求め、Tiを含有する炭化物のうち粒径が9nm未満である炭化物の個数(N1)を求めた。これらの値(N0およびN1)を用い、Tiを含有する炭化物について、全炭化物数に対する9nm未満の炭化物数の比率(N1/N0×100(%))を求めた。
AA系電解液(アセチルアセトン−テトラメチルアンモニウムクロライドのエタノール溶液)を用い、熱延鋼板を定電流電解して析出物を抽出し、抽出液を孔径20nmのフィルターを使用して濾過した。このようにして粒径20nm未満の析出物を分離し、これをICP発光分光分析により分析して粒径20nm未満の析出物に含まれているTi量を求めた。粒径20nm未満の析出物に含まれているTi量を、熱延鋼板に含まれているTi量で割り、粒径20nm未満の析出物に含まれているTiの割合(百分率)を求めた。
熱延鋼板毎に、圧延方向に対して直角方向を引張方向とするJIS 5号引張試験片を3本採取し、JIS Z 2241(2011)の規定に準拠した引張試験(歪み速度:10mm/min)を行い、引張強さ、全伸びを測定した。熱延鋼板毎に引張試験を3回行い、3回の平均値を引張強さ(TS)、全伸び(El)とした。
熱延鋼板から、試験片(大きさ:150mm×150mm)を採取し、該試験片に初期直径d0の穴を、50mmφポンチを用いた打ち抜き加工(打抜きクリアランス:30%)により形成した。次いで、形成した穴に、打ち抜き時のポンチ側から頂角:60°の円錐ポンチを挿入し、該穴を押し広げ、亀裂が鋼板(試験片)の板厚を貫通したときの穴の径d1を測定し、次式でバーリング率 (%)を算出した。
バーリング率が30%以上である場合を、量産バーリング加工性が良好であると評価した。
得られた結果を表3に示す。
Claims (9)
- 質量%で、
C :0.06%以上0.13%以下、 Si:0.5%未満、
Mn:0.5%超1.4%以下、 P :0.05%以下、
S :0.005%以下、 N :0.01%以下、
Al:0.1%以下、 Ti:0.05%以上0.25%以下、
V :0.15%超0.4%以下
を、S、N、TiおよびVが下記(1)式を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、フェライト相の分率が90%超であり、Tiを含有する炭化物が析出し、該炭化物のうちの70%以上が粒径9nm未満である組織を有することを特徴とする、バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板。
記
Ti*+V≧0.35 … (1)
但し、(1)式において、Ti*=Ti−N×(48/14)−S×(48/32)であり、S、N、Ti、Vは各元素の含有量(質量%)である。 - Tiのうちの50%以上が、粒径20nm未満の析出物として析出した組織を有することを特徴とする、請求項1に記載のバーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板。
- 前記組成に加えてさらに、質量%でNb:0.002%以上0.1%以下を含有することを特徴とする、請求項1または2に記載のバーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu:0.005%以上0.2%以下、Ni:0.005%以上0.2%以下、Cr:0.002%以上0.2%以下、Mo:0.002%以上0.2%以下、Sn:0.005%以上0.2%以下のうちの少なくとも1種以上を含有することを特徴とする、請求項1ないし3のいずれか1項に記載のバーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板。
- 前記組成に加えてさらに、質量%でB :0.0002%以上0.003%以下を含有することを特徴とする、請求項1ないし4のいずれか1項に記載のバーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板。
- 前記組成に加えてさらに、質量%でCa:0.0002%以上0.005%以下、REM:0.0002%以上0.03%以下のうちの少なくとも1種以上を含有することを特徴とする、請求項1ないし5のいずれか1項に記載のバーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板。
- 請求項1、3ないし6のいずれか1項に記載の組成を有する鋼素材を、1100℃以上に加熱し、仕上圧延温度が(Ar3+25℃)以上であり且つ仕上圧延最終2スタンドの合計圧下率が60%以下である熱間圧延を施した後、平均冷却速度40℃/s以上で冷却し、巻取り温度520℃以上680℃以下で巻き取ることを特徴とする、バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
- 請求項1、3ないし6のいずれか1項に記載の組成を有する鋼素材を、1100℃以上に加熱し、仕上圧延温度が(Ar3+25℃)以上であり且つ仕上圧延最終2スタンドの合計圧下率が60%以下である熱間圧延を施した後、平均冷却速度40℃/s以上で冷却し、巻取り温度500℃以上640℃以下で巻き取り、酸洗後、均熱温度を760℃以下とする焼鈍処理を施し、溶融亜鉛めっき浴に浸漬するめっき処理を施すことを特徴とする、バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
- 前記めっき処理を施した後、合金化処理を施すことを特徴とする、請求項8に記載のバーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101630977B1 (ko) * | 2014-12-09 | 2016-06-16 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
KR20160078838A (ko) * | 2014-12-24 | 2016-07-05 | 주식회사 포스코 | 프레스 성형성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
WO2018163871A1 (ja) * | 2017-03-10 | 2018-09-13 | Jfeスチール株式会社 | 高強度熱延めっき鋼板 |
KR101899670B1 (ko) | 2016-12-13 | 2018-09-17 | 주식회사 포스코 | 저온역 버링성이 우수한 고강도 복합조직강 및 그 제조방법 |
KR101899674B1 (ko) | 2016-12-19 | 2018-09-17 | 주식회사 포스코 | 저온역 버링성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법 |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016005780A1 (fr) * | 2014-07-11 | 2016-01-14 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Tôle d'acier laminée à chaud et procédé de fabrication associé |
CN111655888B (zh) * | 2018-01-26 | 2021-09-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 高延展性高强度钢板及其制造方法 |
CN108796375B (zh) * | 2018-06-28 | 2021-05-28 | 武汉钢铁有限公司 | 一种抗拉强度1000MPa级热镀锌高强钢及其减量化生产方法 |
WO2023246899A1 (zh) * | 2022-06-22 | 2023-12-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 高扩孔钢及其制造方法 |
CN115323267B (zh) * | 2022-07-19 | 2023-08-08 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种钢结构用耐候热轧h型钢及其生产方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007063668A (ja) * | 2005-08-05 | 2007-03-15 | Jfe Steel Kk | 高張力鋼板ならびにその製造方法 |
JP2007247046A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-09-27 | Nippon Steel Corp | 強度延性バランスに優れた高強度鋼板 |
JP2012251200A (ja) * | 2011-06-02 | 2012-12-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板の製造方法 |
JP2013019048A (ja) * | 2011-06-14 | 2013-01-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 伸びと穴広げ性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TWI290177B (en) * | 2001-08-24 | 2007-11-21 | Nippon Steel Corp | A steel sheet excellent in workability and method for producing the same |
JP4317419B2 (ja) | 2003-10-17 | 2009-08-19 | 新日本製鐵株式会社 | 穴拡げ性と延性に優れた高強度薄鋼板 |
WO2007018246A1 (ja) * | 2005-08-05 | 2007-02-15 | Jfe Steel Corporation | 高張力鋼板およびその製造方法 |
JP5157146B2 (ja) * | 2006-01-11 | 2013-03-06 | Jfeスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
JP4837426B2 (ja) | 2006-04-10 | 2011-12-14 | 新日本製鐵株式会社 | バーリング加工性に優れた高ヤング率薄鋼板及びその製造方法 |
JP4955496B2 (ja) | 2007-09-28 | 2012-06-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 疲労特性及び伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板 |
JP5041084B2 (ja) * | 2010-03-31 | 2012-10-03 | Jfeスチール株式会社 | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP5041083B2 (ja) | 2010-03-31 | 2012-10-03 | Jfeスチール株式会社 | 加工性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP5765092B2 (ja) | 2010-07-15 | 2015-08-19 | Jfeスチール株式会社 | 延性と穴広げ性に優れた高降伏比高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
CN102021472B (zh) * | 2011-01-12 | 2013-02-06 | 钢铁研究总院 | 一种适用于连续退火工艺高强塑积汽车钢板的生产方法 |
JP5321671B2 (ja) * | 2011-11-08 | 2013-10-23 | Jfeスチール株式会社 | 強度と加工性の均一性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
-
2013
- 2013-01-31 JP JP2013016457A patent/JP5610003B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2014
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007063668A (ja) * | 2005-08-05 | 2007-03-15 | Jfe Steel Kk | 高張力鋼板ならびにその製造方法 |
JP2007247046A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-09-27 | Nippon Steel Corp | 強度延性バランスに優れた高強度鋼板 |
JP2012251200A (ja) * | 2011-06-02 | 2012-12-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板の製造方法 |
JP2013019048A (ja) * | 2011-06-14 | 2013-01-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 伸びと穴広げ性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101630977B1 (ko) * | 2014-12-09 | 2016-06-16 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
KR20160078838A (ko) * | 2014-12-24 | 2016-07-05 | 주식회사 포스코 | 프레스 성형성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
KR101657835B1 (ko) * | 2014-12-24 | 2016-09-20 | 주식회사 포스코 | 프레스 성형성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
KR101899670B1 (ko) | 2016-12-13 | 2018-09-17 | 주식회사 포스코 | 저온역 버링성이 우수한 고강도 복합조직강 및 그 제조방법 |
KR101899674B1 (ko) | 2016-12-19 | 2018-09-17 | 주식회사 포스코 | 저온역 버링성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법 |
WO2018163871A1 (ja) * | 2017-03-10 | 2018-09-13 | Jfeスチール株式会社 | 高強度熱延めっき鋼板 |
JPWO2018163871A1 (ja) * | 2017-03-10 | 2019-03-14 | Jfeスチール株式会社 | 高強度熱延めっき鋼板 |
US11117348B2 (en) | 2017-03-10 | 2021-09-14 | Jfe Steel Corporation | High-strength hot-rolled coated steel sheet |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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KR20150097716A (ko) | 2015-08-26 |
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CN104968819A (zh) | 2015-10-07 |
TWI518186B (zh) | 2016-01-21 |
JP5610003B2 (ja) | 2014-10-22 |
EP2952600A1 (en) | 2015-12-09 |
EP2952600B1 (en) | 2018-06-20 |
CN104968819B (zh) | 2017-10-10 |
KR101772926B1 (ko) | 2017-08-30 |
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