JP5884476B2 - 曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5884476B2 JP5884476B2 JP2011284688A JP2011284688A JP5884476B2 JP 5884476 B2 JP5884476 B2 JP 5884476B2 JP 2011284688 A JP2011284688 A JP 2011284688A JP 2011284688 A JP2011284688 A JP 2011284688A JP 5884476 B2 JP5884476 B2 JP 5884476B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- hot
- rolled steel
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 98
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 98
- 238000005452 bending Methods 0.000 title claims description 63
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 51
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 25
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 18
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 claims description 17
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 13
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 11
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052792 caesium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 21
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000010408 film Substances 0.000 description 9
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 7
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000005539 carbonized material Substances 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 3
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 2
- 235000019589 hardness Nutrition 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- 229910018137 Al-Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018573 Al—Zn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001035 Soft ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
このような要望に対し、例えば、特許文献1には、重量%で、C:0.03〜0.25%、Si:2.0%以下、Mn:2.0%以下、P:0.1%以下、S:0.007%以下、Al:0.07%以下、Cr:1.0%以下を含み、かつ、(Si+20×P)/(Mn+Cr)が0.6〜1.5を満足する組成と、フェライトと第2相(パーライト、ベイナイト、マルテンサイト、残留オーステナイトの1種以上)よりなる組織とを有し、第2相の硬さ、第2相の体積率、第2相の粒径が所定の関係を満足する、疲労特性と伸びフランジ性に優れた引張強さが490MPa以上である高強度熱延鋼板が提案されている。
また、特許文献4に記載された技術では、実施例に示されるように、得られる鋼板の引張強さは540〜650MPaの範囲で、伸びも30%程度であり、引張強さが590MPa 未満である場合が多く、引張強さ590MPa以上を安定して確保できるまでの高強度化を、優れた曲げ加工性を保持しながら、確保できるまでに至っていないという問題があった。
そこで、曲げ加工性が向上しない理由について鋭意検討した。その結果、粗大化した硫化物が曲げ加工性を低下させていることを見出した。Tiを含有する鋼においては、硫化物としては、TiSおよびTiS とMnSとの複合硫化物の2種類が析出する。鋼中の硫化物は、炭化物より粗大化しやすく、このうち、とくに、TiSとMnSとの複合硫化物が粗大化しやすい。
というのは、オーステナイトを圧延で再結晶させることで、Sのオーステナイト粒界への拡散による濃化を抑制するとともに、再結晶が瞬時に生じる温度域で圧延すると圧延による蓄積エネルギーが再結晶により瞬時に解放されるため、硫化物の粗大化が生じにくい。しかも、タンデム圧延を利用すれば、Sが再結晶オーステナイト粒の粒界に拡散する前に圧延できるため、その効果は顕著となる。未再結晶温度域で圧延すると、圧延により蓄積されたエネルギーを駆動力に硫化物が粗大化する。
(1)質量%で、C:0.010〜0.055%、Si:0.2%以下、Mn:0.7%以下、P:0.025%以下、S:0.02%以下、N:0.01%以下、Al:0.1%以下、Ti:0.06〜0.095%を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と、さらに面積率で95%以上がフェライト結晶粒よりなるマトリックスとし、該マトリックスを構成するフェライト結晶粒内に平均径が6nm未満のTiを含む炭化物が分散し、さらにマトリックス中に平均径0.5μm以下のTiSが分散析出した組織とを有する曲げ加工性に優れることを特徴とする引張強さTS:590MPa以上750MPa以下の高張力熱延鋼板。
(2)(1)において、前記組成に加えてさらに、質量%で、B:0.0035%以下を含有することを特徴とする高張力熱延鋼板。
(3)(1)または(2)において、前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、Cr、Mo、Sb、W、Nb、Pb、Ta、REM、V、Cs、Zr、Hfのうちの1種または2種以上を合計で、1%以下含有することを特徴とする高張力熱延鋼板。
(4)(1)ないし(3)のいずれかにおいて、表面にめっき層を有することを特徴とする高張力熱延鋼板。
(5)鋼素材に、加熱し粗圧延と仕上圧延からなる熱間圧延を施し、仕上圧延終了後、冷却し、巻取る、熱延鋼板の製造方法であって、前記鋼素材を、質量%で、C:0.010〜0.055%、Si:0.2%以下、Mn:0.7%以下、P:0.025%以下、S:0.02%以下、N:0.01%以下、Al:0.1%以下、Ti:0.06〜0.095%を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材とし、前記仕上圧延を、仕上圧延機が5段以上、連続して設置されたタンデム方式の圧延として、前記仕上圧延機の入側温度を1000℃以上、前記仕上圧延機の出側温度を900℃以上とする圧延とし、前記冷却後の巻取り温度を、500℃以上700℃以下とすることを特徴とする、引張強さTS:590MPa以上750MPa以下で、曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法。
(6)(5)において、前記組成に加えてさらに、質量%で、B:0.0035%以下を含有することを特徴とする高張力熱延鋼板の製造方法。
(7)(5)または(6)において、前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、Cr、Mo、Sb、W、Nb、Pb、Ta、REM、V、Cs、Zr、Hfのうちの1種または2種以上を合計で、1%以下含有することを特徴とする高張力熱延鋼板の製造方法。
まず、本発明高張力熱延鋼板の組成限定理由について説明する。以下、とくに断わらないかぎり質量%は、単に%で記す。
Cは、微細炭化物を形成し、鋼板の強度を増加する作用を有する。所望の引張強さである590MPa以上の高強度を確保するためには、0.010%以上の含有を必要とする。一方、0.055%を超える含有は、強度が増加しすぎるうえ、パーライトが形成されやすくする。パーライトは曲げ加工時に亀裂発生の起点となるため、パーライトの形成は、曲げ加工性を低下させる要因となる。このため、Cは0.010〜0.055%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.015〜0.030%である。
Siは、0.2%を超えて含有すると、圧延時に表面にSiを含む低融点酸化物が形成され、表面性状が低下し、曲げ加工時に表面から亀裂が発生しやすくなり、曲げ加工性が低下する。このため、Siは0.2%以下に限定した。なお、好ましくは0.05%以下である。
Mn:0.7%以下
Mnを0.7%を超えて含有すると、Mnの偏析が生じやすくなる。Mn偏析部では曲げ加工時に亀裂が生じやすく、そのため、曲げ加工性が低下する。このようなことから、Mnは0.7%以下に限定した。なお、好ましくは0.5%以下である。
Pは、0.025%を超えて多量に含有すると偏析が顕著になり、曲げ加工性が低下する。本発明では、曲げ加工性向上の観点から、できるだけ低減することが好ましい。このようなことから、Pは0.025%以下に限定した。なお、好ましくは0.02%以下である。
S:0.02%以下
Sは、Mn、Tiを含有する本発明では、Tiと結合してTiSを、Mnと結合してMnSを形成する。これらの硫化物は、粗大化しやすく、数μm程度まで粗大化する場合がある。このような粗大な硫化物は、曲げ加工時に亀裂発生の起点となりやすく、曲げ加工性を低下させる要因となる。Sを、0.02%を超えて含有すると、粗大な硫化物の発生を抑制できなくなり、曲げ加工性が低下する。このため、Sは0.02%以下に限定した。なお、好ましくは0.01%以下であり、さらに好ましくは0.004%以下である。
Nは、本発明では曲げ加工性を低下させる有害な元素であり、できるだけ低減することが望ましい。とくに、0.01%を超える含有は、粗大な窒化物が生成し、曲げ加工性を低下させる。このため、Nは0.01%以下に限定した。なお、好ましくは0.006%以下である。
Al:0.1%以下
Alは、脱酸剤として作用する元素である。このような効果を得るためには0.001%以上含有することが望ましい。一方、0.1%を超えて過剰に含有すると、脱酸生成物が凝集し、粗大化するため、曲げ加工性が低下する。このため、Alは0.1%以下に限定した。
Tiは、本発明において最も重要な元素である。Tiは微細な炭化物を形成することにより、鋼板の高強度化に寄与する。このような効果を得るためには、0.06%以上の含有を必要とするが、0.095%を超えて含有すると、粗大な硫化物を生じやすく、曲げ加工性が低下する傾向となる。このため、Tiは0.06〜0.095%の範囲に限定した。なお、好ましくは0.07〜0.09%である。
B:0.0035%以下
Bは、オーステナイト粒界に偏析して、硫化物を微細化する作用を有する元素であり、このような効果を得るためには0.0010%以上含有することが望ましい。一方、0.0035%を超えて含有すると、Fe23(CB)6が析出し、曲げ加工性が低下する。このため、含有する場合には、Bは0.0035%以下に限定することが好ましい。
上記した成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物からなる。
本発明熱延鋼板は、面積率で95%以上がフェライト結晶粒よりなるマトリックスとし、該マトリックスを構成するフェライト結晶粒内に平均径が6nm未満のTiを含む炭化物が分散し、さらにマトリックス中に平均径0.5μm以下のTiSが分散析出した組織を有する。
マトリックス:面積率で95%以上のフェライト結晶粒
本発明では、優れた曲げ加工性を確保するために、マトリックスは、転位密度が低く、延性に富むフェライト相とすることが有効である。とくに優れた伸びフランジ性を確保するために、フェライト結晶粒による単一組織とする。なお、ここでいう「単一」とは、面積率で100%である必要はなく、実質的に単一であればよい。ここで「実質的に単一」とは、当該フェライト粒が、組織全体に対する面積率で95%以上、好ましくは97%以上である場合をいう。
Tiを含む炭化物:平均径が6nm未満
Tiを含む炭化物は、その平均径が極めて小さい微細な炭化物として析出する傾向が強い。本発明では、マトリックスを実質的に構成しているフェライト結晶粒内に、微細なTiを含む炭化物を分散析出させ、所望の高強度を確保する。フェライト結晶粒中に微細に析出したTiを含む炭化物は、鋼板に変形が加わった際に生じる転位の移動に対する抵抗として作用し、熱延鋼板の強化に寄与する。このため、Tiを含む炭化物の平均径は6nm未満とする。なお、平均径が3nm以下であれば、その作用はより顕著となる。このようなことから、Tiを含む炭化物の平均径は6nm未満とした。なお、好ましくは3nm以下である。
Tiを含有する本発明熱延鋼板では、微細なTiを含む炭化物の析出に加えて、マトリックス中にTiを含む硫化物が析出する。析出するTiを含む硫化物としては、単独のTiS、さらにはTiSとMnSの複合硫化物がある。Tiを含む硫化物は炭化物より粗大化しやすく、TiSとMnSの複合硫化物は、とくに粗大化しやすい。Tiを含む硫化物が粗大に析出すると、曲げ加工性に悪影響を及ぼす。本発明では、MnSと複合しない、単独のTiS、しかも微細なTiSを析出させる。析出TiSの平均径は0.5μm以下とする。これにより、曲げ加工性に及ぼす悪影響を排除することができる。平均径が0.5μmを超えてTiSが粗大化すると、曲げ加工時に亀裂の発生起点となり、曲げ加工性を低下させる。このため、TiSの平均径は0.5μm以下に限定した。
つぎに、本発明高張力熱延鋼板の好ましい製造方法について説明する。
上記した組成を有するスラブ等の鋼素材の製造方法はとくに限定する必要はない。溶製方法としては、転炉、電気炉等の常用の溶製方法がいずれも適用できる。溶製された溶鋼は、偏析等の問題から、連続鋳造法によりスラブ等の鋼素材とすることが好ましいが、造塊−分塊圧延法、薄スラブ連鋳法などの、公知の鋳造方法を用いてもなんら問題はない。
鋼素材の再加熱温度は、1150℃以上1300℃以下とすることが好ましい。炭化物形成元素であるTiを含有する鋼素材を使用する本発明では、粗圧延前に鋼素材中の炭化物、さらには硫化物を完全に溶解しておくことが必要であるため、TiSとMnSとの複合硫化物を完全に溶解させることができる1150℃以上に加熱することが好ましい。一方、加熱温度が1300℃を超えて、過剰に高温になると、鋼素材(スラブ)表面のオーステナイト結晶粒界が異常酸化され、得られる熱延鋼板の表面性状が低下し、曲げ加工性が低下する。このようなことから、鋼素材の熱間圧延のための加熱温度は1150〜1300℃の範囲に限定することが好ましい。
粗圧延の条件は、所定の寸法形状の粗圧延バーが得られる条件であればよく、とくに限定する必要はない。
仕上圧延は、仕上圧延機を5段以上、連続して設置して、一方向に連続して圧延するタンデム方式の圧延とする。5段以上のタンデム方式の圧延とすることにより、顕著に硫化物の粗大化を防止できる。なお、仕上圧延機の設置が5段未満では、オーステナイトの再結晶回数が少なくなり、TiSがオーステナイトの粒界に拡散して濃化しやすくなりTiSが粗大析出して所望の効果を期待できなくなる。
巻取り温度の適正化は、所望の鋼板組織を確保するために、あるいは硫化物の粗大化を抑制するために、重要である。巻取り温度が700℃を超える高温では、巻取り後に硫化物が粗大化し、曲げ加工性が低下する。また、巻取り温度は、フェライト単一組織形成の観点から500℃以上とする。巻取リ温度が500℃未満では、ベイナイトが生成してフェライト単一組織が得られなくなる。なお、好ましくは550℃以上670℃以下である。
(1)組織観察
得られた熱延鋼板から組織観察用試験片を採取し、圧延方向と平行な断面(L断面)を機械研磨し、ナイタール液で腐食したのち、走査型電子顕微鏡(倍率:3000倍)で組織観察を行い、撮像した。得られた組織写真を用いて、画像解析装置によりフェライト結晶粒、フェライト相以外の組織の種類、およびそれらの組織分率(面積率)を求めた。
(2)引張試験
得られた熱延鋼板から、圧延方向に対し直角方向を引張方向とするJIS 5号引張試験片(GL:50mm)を採取し、JIS Z 2241の規定に準拠して引張試験を実施し、引張強さTSを求めた。
(3)曲げ試験
得られた熱延鋼板から、曲げ試験片(大きさ:30mm×150mm)を採取した。曲げ試験片を、試験片の長手方向中央がV字ブロック(頂角:90°)の頂点に一致するように、V字ブロックに載置し、曲げ試験片の中央位置をポンチ(先端半径R)で押圧して、曲げ試験片の曲げ部外側に亀裂が発生するまでV字ブロックに押し付ける曲げ試験を、ポンチ先端半径を変化させて行った。試験後、試験片の曲げ部外側を目視観察し、割れの有無を調査した。なお、繰り返し数は3回とした。3回の曲げ試験ですべて、曲げ部外側に亀裂が発生しなかった場合を合格、一つでも亀裂が生じた場合を不合格であるとした。そして、合格する最も小さいポンチ先端半径Rを板厚tで除したR/tを、限界曲げ半径と定義し、曲げ加工性の評価基準とした。R/tが2以下で曲げ加工性に優れていると評価する。
得られた結果を表3に示す。
Claims (7)
- 質量%で、
C:0.010〜0.055%、 Si:0.2%以下、
Mn:0.7%以下、 P:0.025%以下、
S:0.02%以下、 N:0.01%以下、
Al:0.1%以下、 Ti:0.06〜0.095%
を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と、
さらに面積率で95%以上がフェライト結晶粒よりなるマトリックスとし、該マトリックスを構成するフェライト結晶粒内に平均径が6nm未満のTiを含む炭化物が分散析出し、さらにマトリックス中にTiを含む硫化物として平均径0.5μm以下のTiSのみが分散析出した組織とを有する曲げ加工性に優れることを特徴とする引張強さTS:590MPa以上750MPa以下の高張力熱延鋼板。 - 前記組成に加えてさらに、質量%で、B:0.0035%以下を含有することを特徴とする請求項1に記載の高張力熱延鋼板。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、Cr、Mo、Sb、W、Nb、Pb、Ta、REM、V、Cs、Zr、Hfのうちの1種または2種以上を合計で、1%以下含有することを特徴とする請求項1または2に記載の高張力熱延鋼板。
- 表面にめっき層を有することを特徴とする請求項1ないし3のいずれかに記載の高張力熱延鋼板。
- 鋼素材に、加熱し粗圧延と仕上圧延からなる熱間圧延を施し、仕上圧延終了後、冷却し、巻取る、熱延鋼板の製造方法であって、
前記鋼素材を、質量%で、
C:0.010〜0.055%、 Si:0.2%以下、
Mn:0.7%以下、 P:0.025%以下、
S:0.02%以下、 N:0.01%以下、
Al:0.1%以下、 Ti:0.06〜0.095%
を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材とし、
前記仕上圧延を、仕上圧延機が5段以上、連続して設置されたタンデム方式の圧延として、前記仕上圧延機の入側温度を1000℃以上、前記仕上圧延機の出側温度を900℃以上とする圧延とし、
前記冷却後の巻取り温度を、500℃以上700℃以下として、
面積率で95%以上がフェライト結晶粒よりなるマトリックスとし、該マトリックスを構成するフェライト結晶粒内に平均径が6nm未満のTiを含む炭化物が分散析出し、さらにマトリックス中にTiを含む硫化物として平均径0.5μm以下のTiSのみが分散析出した組織を有する熱延鋼板とすること
を特徴とする、引張強さが590MPa以上750MPa以下で、曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法。 - 前記組成に加えてさらに、質量%で、B:0.0035%以下を含有することを特徴とする請求項5に記載の高張力熱延鋼板の製造方法。
- 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu、Sn、Ni、Ca、Mg、Co、As、Cr、Mo、Sb、W、Nb、Pb、Ta、REM、V、Cs、Zr、Hfのうちの1種または2種以上を合計で、1%以下含有することを特徴とする請求項5または6に記載の高張力熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011284688A JP5884476B2 (ja) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | 曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011284688A JP5884476B2 (ja) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | 曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013133499A JP2013133499A (ja) | 2013-07-08 |
JP5884476B2 true JP5884476B2 (ja) | 2016-03-15 |
Family
ID=48910402
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011284688A Active JP5884476B2 (ja) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | 曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5884476B2 (ja) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6036756B2 (ja) * | 2013-08-30 | 2016-11-30 | Jfeスチール株式会社 | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
WO2015118864A1 (ja) * | 2014-02-05 | 2015-08-13 | Jfeスチール株式会社 | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
TWI509087B (zh) * | 2014-07-21 | 2015-11-21 | China Steel Corp | High strength hot rolled steel |
WO2020004561A1 (ja) * | 2018-06-29 | 2020-01-02 | 東洋鋼鈑株式会社 | 熱延鋼板、高強度冷延鋼板およびそれらの製造方法 |
MX2021006106A (es) | 2018-11-28 | 2021-07-07 | Nippon Steel Corp | Lamina de acero laminada en caliente. |
MX2021006059A (es) | 2018-11-28 | 2021-07-06 | Nippon Steel Corp | Lamina de acero laminada en caliente. |
KR20220099570A (ko) | 2019-12-23 | 2022-07-13 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열연 강판 |
EP4108792A4 (en) | 2020-02-20 | 2023-07-19 | Nippon Steel Corporation | HOT ROLLED STEEL SHEET |
CN115917030B (zh) | 2020-09-30 | 2024-05-31 | 日本制铁株式会社 | 高强度钢板 |
CN113337781B (zh) * | 2021-06-02 | 2022-08-23 | 天津市新天钢钢铁集团有限公司 | 一种解决sphc+b热轧钢带翘皮的方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3872536B2 (ja) * | 1996-02-23 | 2007-01-24 | 新日本製鐵株式会社 | 熱延連続化プロセスを用いた深絞り性に優れた加工用熱延鋼板の製造方法 |
JP2002105540A (ja) * | 2000-09-29 | 2002-04-10 | Nkk Corp | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
JP4966485B2 (ja) * | 2004-08-25 | 2012-07-04 | 住友金属工業株式会社 | 高張力溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
JP2007016319A (ja) * | 2006-08-11 | 2007-01-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
JP2010053434A (ja) * | 2008-08-29 | 2010-03-11 | Nakayama Steel Works Ltd | 延性に優れた高強度熱延薄鋼板およびその製造方法 |
JP5609223B2 (ja) * | 2010-04-09 | 2014-10-22 | Jfeスチール株式会社 | 温間加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
-
2011
- 2011-12-27 JP JP2011284688A patent/JP5884476B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2013133499A (ja) | 2013-07-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5884476B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
KR102173601B1 (ko) | 고강도 박강판 및 그 제조 방법 | |
JP5041083B2 (ja) | 加工性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
KR101528080B1 (ko) | 성형성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
JP5765092B2 (ja) | 延性と穴広げ性に優れた高降伏比高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
KR101923327B1 (ko) | 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
JP5609786B2 (ja) | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5321671B2 (ja) | 強度と加工性の均一性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
WO2019106895A1 (ja) | 高強度亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
WO2013121963A1 (ja) | 鋼板、めっき鋼板、及びそれらの製造方法 | |
JP5321672B2 (ja) | 材質均一性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP4925611B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JPWO2016021194A1 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法、ならびに高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP5610003B2 (ja) | バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JPWO2016021195A1 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP5637225B2 (ja) | バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5821864B2 (ja) | バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP6224704B2 (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
JP5610089B2 (ja) | 高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5594438B2 (ja) | 高張力熱延めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP5700139B2 (ja) | 高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JPWO2018163871A1 (ja) | 高強度熱延めっき鋼板 | |
CN114585758A (zh) | 高强度钢板和碰撞吸收构件以及高强度钢板的制造方法 | |
US11603574B2 (en) | High-ductility high-strength steel sheet and method for producing the same | |
JP2013127098A (ja) | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20130716 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20140326 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20141027 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150910 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150915 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20151020 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160112 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160125 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5884476 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |