JP2014074208A - 高強度Ni基超合金と、それを用いたガスタービン - Google Patents
高強度Ni基超合金と、それを用いたガスタービン Download PDFInfo
- Publication number
- JP2014074208A JP2014074208A JP2012222648A JP2012222648A JP2014074208A JP 2014074208 A JP2014074208 A JP 2014074208A JP 2012222648 A JP2012222648 A JP 2012222648A JP 2012222648 A JP2012222648 A JP 2012222648A JP 2014074208 A JP2014074208 A JP 2014074208A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- mass
- strength
- phase
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N flonicamid Chemical compound FC(F)(F)C1=CC=NC=C1C(=O)NCC#N RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 73
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 72
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 29
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 29
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 25
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 20
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 39
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 39
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 24
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 21
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 16
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 14
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 8
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 5
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- -1 and Co are added Inorganic materials 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
【解決手段】質量で、Cr:11.0%〜15.0%、Mo:0.1%〜0.5%、Ti:0.5%〜2.1%、Al:4.5%〜7.0%、Co:9.5%〜20.0%、W:10.1〜15.0%、Hf:0.5%以下、Nb:0.005%〜0.60%、B:0.02%以下、C:0.2%以下、残部がNiと不可避不純物であることを特徴とするNi基超合金。このNi基超合金は、Ta,Reを含まない。
【選択図】図1
Description
本発明者らは、普通鋳造用合金であって、耐食性を維持しながら、従来材より更なる優れた高温クリープ強度及び耐酸化性を得る合金を検討した結果、本発明を見出すに至ったものである。
以下、本発明のNi基合金に含まれる各成分の働き、好ましい組成範囲について説明する。
Crは、固溶強化元素として働くと共に緻密な酸化皮膜を形成し高温における腐食雰囲気下で耐酸化、耐高温腐蝕性に寄与する。特に、溶融塩腐食に対する耐食性を向上させるためには、Cr含有量をより増加させるほど効果は大きくなる。そして、その効果がより著に現れるのは11.00質量%を超えてからである。しかし、本発明の合金では、固溶強化元素Wが多く添加されているため、Cr量が多くなりすぎると、脆いTCP相が析出して高温強度が低下する。そのため、他の合金元素とのバランスをとって、その上限を15.0質量%とすることが望ましい。この組成範囲に於いて、高強度と高耐食性が得られる。好ましくは11.50〜14.50質量%の範囲である。
Coはγ´相の固溶温度を低下させ、溶体化熱処理を容易にする効果があり、特に本発明合金のように、部分溶体化で使用される場合には低い熱処理温度でも溶体化率を大きくすることが可能となる。その効果を得るためには、9.50%以上の添加が必要である。
しかし、Coの過度の添加は、γ´相を不安定化し、強度低下につながる。従って、Coは最大でも20.00%にする必要がある。この組成範囲に於いて、高い高温強度が得られる。好ましくは10.00〜18.00質量%の範囲である。
Alはγ´相(Ni3Al)を形成するために必須の元素であり、60%分率γ´を形成するために、最低でも4.50%以上の添加が必要である。AlはAl2O3保護皮膜を形成することで、耐酸化性及び耐食性を向上させる。しかし、過度に添加するとγ´相の固溶強化度が低下し、高温強度が低下することから、添加量は最大でも7.00%にする必要がある。この組成範囲において、高温における強度と耐酸化特性、耐食性のバランスを考慮した場合、好ましくは4.80〜6.50質量%の範囲である。
TiはCrとAlの複合酸化物の形成を防止し、合金の耐食性を向上させる効果がある。然し、Tiの添加ではγ´相の固相線温度を下げるから、高温強度を低下させるため、溶融塩腐食に対する耐食性を維持するためには、0.50質量%以上の含有量が必要である。しかし、2.10質量%を越えて添加すると、更に脆化相のη相が析出してくるため、また、γ´相の形成元素としてγ´相の析出量はTiの添加量とともに増加し、γ´相の析出量を制御するために、その上限を2.10質量%とする必要がある。本発明合金のようにCrを11.0〜15.0質量%含む合金において、高温における強度と耐食性、耐酸化特性のバランスを考慮した場合、好ましくは0.80〜1.70質量である。
Wは、高価元素Reを除いて、最も固溶強化の効果がある元素であり、主にγ相を固溶強化する。従って、優れた高温強度を求めるために、本発明には組織の安定性を維持する限り、Wを多めに添加する。なお、Wは、Moと同様固溶強化元素であって剛性率の向上と拡散係数の低減に寄与するが、Moと比較しμ相中への経年的な移行は少なく、長期間安定して強化に寄与する。γ相とγ´相の格子定数ミスマッチをより少なくすると、γとγ´の相の界面強度を向上させ、高温クリープ強度を向上させる。Wはγ相側に入る元素で、反対にTaは析出相であるγ´相側にお主に入る元素である。W量が多い合金はγ相側の格子定数が大きくなり、一般に(γ´相の格子定数−γ相の格子定数)/(両相の格子定数平均)で定義される格子定数ミスマッチが小さくなる。従って、γ相とγ´相の格子定数ミスマッチを小さくするためには、W量は最低10.10%以上である。しかし、Wの過度の添加は、合金の相安定を悪化させTCP相等の析出につながり、耐食性を低下させるため、最大でも15.00%にする必要がある。更に高温での長時間使用により、α−Crを析出させ、高温強度と延性が低下する。好ましくは10.50〜14.50質量%の範囲である。
MoはWと同様の効果を有するため、必要に応じてWの一部と代替えすることが可能である。また、γ´相の固溶温度をあげるため、Wと同様にクリープ強度を向上させる効果がある。そして、このような効果を得るためには0.1質量%以上の含有量が必要であり、Moの含有量が増えるにつれてクリープ強度も向上する。
Nbは、CrとAlの複合酸化物の形成を防止し、合金の耐食性を改善する効果がある。γ´相を固溶強化する効果はTiより高い。従って、Nbは高温強度を落とさずに耐食性を改善できる有効な元素であり、0.005%以上添加する必要がある。しかしながら、γ´相の相安定性を保つためには、Nbの添加量は0.60%以下とする必要がある。
耐食性を特に重視する場合は、0.10%以上の添加が好ましい。高温における強度と耐食性、耐酸化特性のバランスを考慮した場合、好ましくは0.10〜0.60質量%の範囲である。
Cは、Ti、Nb等とMC型炭化物、Cr、W、Mo等とM23C6及びM6C型炭化物を形成し、高温で結晶粒界が移動するのを阻止することで結晶粒界を強化する効果があり、本発明において特に重要な役割を果たす元素である。普通鋳造材で、この効果を発揮させるためには最低でも0.05%以上添加する必要がある。また、強度と延性をいずれも増大させたい場合には、0.10%以上添加することが好ましい。しかし、C量を多くしすぎると、γ相及びγ´相の固溶強化に有効な元素が炭化物にとられることで、かえって高温強度が低下するようになる。また、過剰の炭化物は疲労強度を低下させる。従って、Cの上限は0.20%に規制する必要がある。単結晶材では、粒界強化が不要となり、Cの添加が0または0.002以下である。
Bは結晶粒界の非整合部を埋め、結晶粒界の結合力を増加させる効果がある。本発明の合金においては、最低でも0.005%のBの添加が必要である。普通鋳造材として、より高い粒界強度が要求される場合には0.010%以上添加することが望ましい。しかし、BはNi基超合金の融点を著しく低下させるため、最大でも0.02%とする必要がある。
Hf、及びZrは、結晶粒界に偏析して結晶粒界の強度を若干向上させる。しかし、大部分はNiとの金属間化合物すなわちNi3Zr等を結晶粒界に形成する。この金属間化合物は合金の延性を低下させ、また低融点であるため、合金の溶融温度が低下し、溶体化処理温度範囲が狭くなる等、有効な作用が少ない。したがって、その上限はそれぞれ2.00質量%、0.50質量%、及び0.05質量%とした。好ましくは、Hfが0〜0.10質量%、Zrが0〜0.03質量%である。
酸素と窒素は不純物であり、いずれも合金原料から持ち込まれることが多く、Oはるつぼからも入り、合金中には酸化物(Al2O3)や窒化物(TiNあるいはAlN)として塊状に存在する。鋳物中にこれらが存在すると、クリープ変形中のクラックの起点となり、クリープ破断寿命を低下させたり、疲労亀裂発生の起点となって疲労寿命が低下したりする。特に酸素は、鋳物表面に酸化物として現れることで、鋳物の表面欠陥となり、鋳造品の歩留まりを低下させる原因となる。そのため、これら元素の含有量は少ないほど良いが、実際のインゴットを製造する場合に、無酸素、無窒素にはできないことから、特性を大きく劣化させない範囲として、両元素はいずれも0.005質量%以下であることが望ましい。
本実施例におけるガスタービンは、クリープ破断強度の高い、高温強度に優れたNi基超合金をガスタービンブレード3と、ガスタービンノズル20に適用することにより、タービン入口の燃焼ガス温度を従来のものに比べて高くでき、熱効率が高い高温発電用ガスタービンを提供することができる。
本発明におけるNi基超合金は、高いクリープ強度と耐酸化・腐食を併せもつため、普通鋳造材としてガスタービンの3又は4段動翼3に用いることが望ましい。また、本発明の合金は、結晶粒界の強化に効果のあるC、B、鋳造時の結晶粒界割れの抑制に効果のあるHfを含むため、一方向鋳造材又は単結晶材としてガスタービンの1、2段タービンブレード動翼3にも用いることができる。たま、本発明合金の一方向鋳造材又は単結晶材はTa、Reなど高価な合金元素を含まない為、材料単価は従来材並みの安価である。しかもその耐用温度は従来以上に優れているので、寿命を従来より大きく向上させることができる。尚、本発明には、特にガスタービンに限定されるものではない、他の高温熱機関の高温部品も対応可能である。
Claims (5)
- 質量で、Cr:11.0%〜15.0%、Mo:0.1%〜0.5%、Ti:0.5%〜2.1%、Al:4.5%〜7.0%、Co:9.5%〜20.0%、W:10.1〜15.0%、Hf:0.5%以下、Nb:0.005%〜0.60%、B:0.02%以下、C:0.2%以下、残部がNiと不可避不純物であることを特徴とするNi基超合金。
- 請求項1において、Ta、Reを含まないことを特徴とするNi基超合金。
- 請求項1において、質量で、Cr:11.50〜14.50%、Mo:0.15〜0.40%、Ti:0.80〜1.70%、Al:4.80〜6.50%、Co:10.0〜18.00%、W:10.50〜14.50%、Nb:0.10〜0.60%、B:0.02%以下、C:0.20%以下、残部がNiと不可避不純物であることを特徴とするNi基超合金。
- 請求項1乃至3のいずれかに記載のNi基超合金よりなることを特徴とするガスタービン用タービン翼。
- 請求項4に記載のタービン翼を具備することを特徴とするガスタービン。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012222648A JP6084802B2 (ja) | 2012-10-05 | 2012-10-05 | 高強度Ni基超合金と、それを用いたガスタービン |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012222648A JP6084802B2 (ja) | 2012-10-05 | 2012-10-05 | 高強度Ni基超合金と、それを用いたガスタービン |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2014074208A true JP2014074208A (ja) | 2014-04-24 |
JP6084802B2 JP6084802B2 (ja) | 2017-02-22 |
Family
ID=50748561
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012222648A Active JP6084802B2 (ja) | 2012-10-05 | 2012-10-05 | 高強度Ni基超合金と、それを用いたガスタービン |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6084802B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114561563A (zh) * | 2022-02-28 | 2022-05-31 | 兰州大学 | 一种通过优化高温合金组织从而提高组织稳定性的方法 |
CN114934211A (zh) * | 2022-07-21 | 2022-08-23 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 镍基高温合金、镍基高温合金粉末和镍基高温合金构件 |
CN115198144A (zh) * | 2021-04-06 | 2022-10-18 | 大同特殊钢株式会社 | 耐热合金部件、其所使用的材料、以及它们的制造方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62235450A (ja) * | 1986-04-03 | 1987-10-15 | ユナイテツド・テクノロジ−ズ・コ−ポレイシヨン | 単結晶ニツケル基超合金及びその異方性を低減する方法 |
JPH07145703A (ja) * | 1993-08-06 | 1995-06-06 | Hitachi Ltd | ガスタービン用動翼及びその製造法とそれを用いたガスタービン |
JPH09170402A (ja) * | 1995-12-20 | 1997-06-30 | Hitachi Ltd | ガスタービン用ノズル及びその製造法とそれを用いたガスタービン |
JP2003136202A (ja) * | 2001-11-06 | 2003-05-14 | Mitsubishi Materials Corp | 成分偏析が小さくかつ均一微細な結晶粒からなるNi基超合金インゴットの製造方法 |
JP2004332061A (ja) * | 2003-05-09 | 2004-11-25 | Hitachi Ltd | 高耐酸化性Ni基超合金及びガスタービン部品 |
JP2010275635A (ja) * | 2009-05-14 | 2010-12-09 | General Electric Co <Ge> | コバルト−ニッケル超合金及び関連物品 |
-
2012
- 2012-10-05 JP JP2012222648A patent/JP6084802B2/ja active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62235450A (ja) * | 1986-04-03 | 1987-10-15 | ユナイテツド・テクノロジ−ズ・コ−ポレイシヨン | 単結晶ニツケル基超合金及びその異方性を低減する方法 |
JPH07145703A (ja) * | 1993-08-06 | 1995-06-06 | Hitachi Ltd | ガスタービン用動翼及びその製造法とそれを用いたガスタービン |
JPH09170402A (ja) * | 1995-12-20 | 1997-06-30 | Hitachi Ltd | ガスタービン用ノズル及びその製造法とそれを用いたガスタービン |
JP2003136202A (ja) * | 2001-11-06 | 2003-05-14 | Mitsubishi Materials Corp | 成分偏析が小さくかつ均一微細な結晶粒からなるNi基超合金インゴットの製造方法 |
JP2004332061A (ja) * | 2003-05-09 | 2004-11-25 | Hitachi Ltd | 高耐酸化性Ni基超合金及びガスタービン部品 |
JP2010275635A (ja) * | 2009-05-14 | 2010-12-09 | General Electric Co <Ge> | コバルト−ニッケル超合金及び関連物品 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115198144A (zh) * | 2021-04-06 | 2022-10-18 | 大同特殊钢株式会社 | 耐热合金部件、其所使用的材料、以及它们的制造方法 |
CN115198144B (zh) * | 2021-04-06 | 2023-10-03 | 大同特殊钢株式会社 | 耐热合金部件、其所使用的材料、以及它们的制造方法 |
CN114561563A (zh) * | 2022-02-28 | 2022-05-31 | 兰州大学 | 一种通过优化高温合金组织从而提高组织稳定性的方法 |
CN114934211A (zh) * | 2022-07-21 | 2022-08-23 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 镍基高温合金、镍基高温合金粉末和镍基高温合金构件 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6084802B2 (ja) | 2017-02-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5296046B2 (ja) | Ni基合金、及びそれを用いたガスタービンのタービン動・静翼 | |
JP4036091B2 (ja) | ニッケル基耐熱合金及びガスタービン翼 | |
JP5526223B2 (ja) | Ni基合金、並びにそれを用いたガスタービン動翼及び静翼 | |
JPWO2007037277A1 (ja) | 耐酸化性に優れたNi基超合金 | |
JP2007162041A (ja) | 高強度高延性Ni基超合金と、それを用いた部材及び製造方法 | |
JP5186215B2 (ja) | ニッケルベース超合金 | |
JP5597598B2 (ja) | Ni基超合金と、それを用いたガスタービンのタービン動・静翼 | |
JP5626920B2 (ja) | ニッケル基合金の鋳造品、ガスタービン翼及びガスタービン | |
JP5226846B2 (ja) | 高耐熱性、高強度Rh基合金及びその製造方法 | |
JP5063550B2 (ja) | ニッケル基合金及びそれを用いたガスタービン翼 | |
JP6084802B2 (ja) | 高強度Ni基超合金と、それを用いたガスタービン | |
JP5427642B2 (ja) | ニッケル基合金及びそれを用いたランド用ガスタービン部品 | |
JP6045857B2 (ja) | 高強度Ni基超合金と、それを用いたガスタービンのタービン動翼 | |
JP4230970B2 (ja) | 凝固方向強度と結晶粒界強度の優れた一方向凝固用Ni基超合金、鋳造物およびガスタービン用高温部品 | |
KR102197355B1 (ko) | 니켈기 단결정 초내열합금 | |
JP5396445B2 (ja) | ガスタービン | |
KR102340057B1 (ko) | 니켈기 단결정 초내열합금 및 이의 제조방법 | |
JP2013185210A (ja) | ニッケル基合金及びそれを用いたガスタービン翼 | |
WO2017154809A1 (ja) | Ni基一方向凝固合金 | |
JP2005113251A (ja) | 銀含有の高延性クロム合金 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20140123 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20140224 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20140225 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20140227 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20140828 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151002 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20160823 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20161004 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20161129 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20161227 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170126 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6084802 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |