JP2014025083A - 転動疲労特性に優れた軸受用鋼材および軸受部品 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の軸受用鋼材は、C:0.8〜1.1%、Si:0.15〜0.8%、Mn:0.1〜1.0%、Cr:1.3〜1.8%、P:0.05%以下、S:0.015%以下、Al:0.0002〜0.005%、Ca:0.0002〜0.0020%、Ti:0.0005〜0.010%、N:0.0080%以下(0%を含まない)、O:0.0025%以下(0%を含まない)を含有し、酸化物系介在物の平均組成がCaO:20〜50%、Al2O3:20〜50%、SiO2:20〜70%、TiO2:3〜10%を含有する。
【選択図】なし
Description
Cは、焼入硬さを増大させ、室温、高温における強度を維持して耐磨耗性を付与するための必須の元素である。こうした効果を発揮させるためには、Cは少なくとも、0.8%以上含有させる必要がある。しかしながら、C含有量が1.1%を超えて過剰になると、軸受の芯部に巨大炭化物が生成し易くなり、転動疲労特性に悪影響を及ぼすようになる。C含有量の好ましい下限は0.85%以上(より好ましくは0.90%以上)であり、好ましい上限は1.05%以下(より好ましくは1.0%以下)である。
Siは、脱酸元素として有効に作用する他、焼入れ・焼戻し軟化抵抗を高めて硬さを高める作用を有している。こうした効果を有効に発揮させるためには、Si含有量は、0.15%以上とする必要がある。しかしながら、Si含有量が過剰になって0.8%を超えると、鍛造時に金型寿命が低下するばかりか、コスト増加を招くことになる。Si含有量の好ましい下限は0.20%以上(より好ましくは0.25%以上)であり、好ましい上限は0.7%以下(より好ましくは0.6%以下)である。
Mnは、鋼材マトリックスの固溶強化および焼入れ性を向上させる元素である。Mn含有量が0.1%を下回るとその効果が発揮されず、1.0%を上回ると低級酸化物であるMnO含有量が増加し、転動疲労特性を悪化させる他、加工性や被削性が著しく低下する。Mn含有量の好ましい下限は0.2%以上(より好ましくは0.3%以上)であり、好ましい上限は0.8%以下(より好ましくは0.6%以下)である。
Crは、焼入れ性の向上と安定な炭化物の形成によって、強度および耐磨耗性を向上させ、これによって転動疲労特性の改善に有効な元素である。こうした効果を発揮させるためには、Cr含有量は、1.3%以上とする必要がある。しかしながら、Cr含有量が過剰になって1.8%を超えると、炭化物が粗大化して、転動疲労特性および切削性を低下させる。Cr含有量の好ましい下限は1.4%以上(より好ましくは1.5%以上)であり、好ましい上限は1.7%以下(より好ましくは1.6%以下)である。
Pは、結晶粒界に偏析して転動疲労特性に悪影響を及ぼす不純物元素である。特に、P含有量が0.05%を超えると、転動疲労特性の低下が著しくなる。従って、P含有量は0.05%以下に抑制する必要がある。好ましくは0.03%以下、より好ましくは0.02%以下とするのが良い。尚、Pは鋼材に不可避的に含まれる不純物であり、その量を0%にすることは、工業生産上、困難である。
Sは、硫化物を形成する元素であり、その含有量が0.015%を超えると、粗大な硫化物が残存するため、転動疲労特性が劣化する。従って、Sの含有量は0.015%以下に抑制する必要がある。転動疲労特性の向上という観点からは、S含有量は低ければ低いほど望ましく、好ましくは0.007%以下、より好ましくは0.005%以下とするのが良い。尚、Sは鋼材に不可避的に含まれる不純物であり、その量を0%にすることは、工業生産上、困難である。
Alは、好ましくない元素であり、本発明の鋼材においては、Alは極力少なくする必要がある。従って、酸化精錬後のAl添加による脱酸処理は行わない。Al含有量が多くなり、特に0.005%を超えてしまうと、Al2O3を主体とする硬質な酸化物の生成量が多くなり、しかも圧下した後も粗大な酸化物として残存するので、転動疲労特性が劣化する。従って、Alの含有量を0.005%以下とした。尚、Al含有量は、0.002%以下とすることが好ましく、より好ましくは0.0015%以下である。但し、Al含有量を0.0002%未満にすると、酸化物中のAl2O3含有量が少なくなり過ぎ、SiO2を多く含む結晶相が生成する。また、Al2O3含有量を0.0002%未満に制御するためには、Alの混入を抑制するために、鋼中成分のみならず、フラックス中のAl2O3含有量も少なくする必要があるが、高炭素鋼である軸受鋼においてAl2O3含有量の少ないフラックスは非常に高価であり、経済的でない。従って、Al含有量の下限は0.0002%以上(好ましくは0.0005%以上)である。
Caは、酸化物中のCaO含有量を制御し、酸化物系介在物の結晶化を抑制して、転動疲労特性を改善するのに有効である。このような効果を発揮させるため、Ca含有量は0.0002%以上とする。しかしながら、Ca含有量が過剰になって0.0020%を超えると、酸化物組成におけるCaOの割合が高くなり過ぎて、酸化物が結晶化してしまう。従って、Ca含有量は0.0020%以下とした。好ましいCa含有量の下限は0.0003%以上(より好ましくは0.0005%以上)であり、好ましい上限は0.001%以下(より好ましくは0.0008%以下)である。
Tiは、本発明を特徴付ける元素である。所定量のTiを添加し、酸化物中のTiO2含有量を適切に制御することにより、これまで解決が困難であった問題(Si脱酸鋼で得られるSiO2含有酸化物系介在物の熱間加工時における結晶化、母相の鋼と酸化物系介在物の界面に発生する空洞、多結晶体である酸化物系介在物内部に発生する空洞)を解決することができ、転動疲労特性が一層向上する。更に所定量のTiは、アスペクト比の低減化にも有効に作用し、これにより、転動疲労特性が更に向上する。このような効果を得るためには、Ti含有量は0.0005%以上とする必要がある。ただし、Tiの含有量が多くなり、0.010%を超えると、TiO2系酸化物が結晶相として単独で生成してしまう。従って、Ti含有量は0.010%以下とした。Ti含有量の好ましい下限は0.0008%以上(より好ましくは0.0011%以上)であり、好ましい上限は0.0050%以下(より好ましくは0.0030%以下)である。
Nは、TiNを生成し、転動疲労特性を悪化させるため、できる限り低減することが推奨され、N含有量の上限を0.0080%以下とする。好ましい上限は0.007%以下であり、より好ましくは0.006%以下である。
Oは、好ましくない不純物元素である。Oの含有量が多くなって、特に0.0025%を超えると、粗大な酸化物が生成し易くなり、熱間圧延および冷間圧延後においても粗大な酸化物として残存し、転動疲労特性に悪影響を及ぼすため、0.0025%以下とする。好ましい上限は0.0023%以下(より好ましくは0.0020%以下)である。
Caは塩基性酸化物であり、酸性酸化物であるSiO2に含まれると、酸化物の液相線温度が下がり、酸化物の結晶化を抑制する効果がある。酸化物系介在物のアスペクト比低減に重要な役割を果たす。このような効果は、酸化物の平均組成におけるCaO含有量を20%以上に制御することによって得られる。しかしながら、CaO含有量が高すぎると、酸化物が結晶化してしまうため、50%以下とする必要がある。酸化物中におけるCaO含有量の好ましい下限は22%以上(より好ましくは25%以上)であり、好ましい上限は43%以下(より好ましくは41%以下)である。
Al2O3は両性酸化物であり、酸性酸化物であるSiO2に含まれると、酸化物の液相線温度が下がり、酸化物の結晶化を抑制する効果がある。このような効果は、酸化物の平均組成におけるAl2O3含有量を20%以上に制御することによって得られる。一方、酸化物の平均組成における含有量が50%を超えると、溶鋼中および凝固過程でAl2O3(コランダム)結晶相が晶出したり、MgOとともにMgO・Al2O3(スピネル)結晶相が晶出する。あるいは、圧延温度域でこれらの結晶相が生成する。これらの固相は硬質であり、粗大な介在物として存在し、加工中に空洞が生成しやすくなり、転動疲労特性を悪化させる。こうした観点から、酸化物の平均組成におけるAl2O3含有量は50%以下とする必要がある。酸化物におけるAl2O3含有量の好ましい下限は22%以上(より好ましくは25%以上)であり、好ましい上限は43%以下(より好ましくは41%以下)である。
SiO2は酸性酸化物であり、酸化物系介在物を非晶質化させるために不可欠の成分である。このような効果を有効に発揮させるためには、酸化物中にSiO2を20%以上含有させる必要がある。しかしながら、SiO2含有量が70%を超えると、SiO2を多く含む結晶相が生成し空洞が形成されるため、転動疲労特性が悪化する。酸化物中におけるSiO2含有量の好ましい下限は25%以上(より好ましくは30%以上)であり、好ましい上限は50%以下(より好ましくは45%以下)である。
TiO2は、本発明を特徴付ける酸化物成分であり、酸性酸化物であるSiO2に含まれると、TiO2濃化相(A相)とSiO2濃化相(B相)の2相に分離でき、両相とも結晶質化を抑制することができる。その結果、Si脱酸鋼で得られるSiO2含有酸化物系介在物の熱間加工時の結晶化の抑制、母相の鋼と酸化物系介在物との界面に発生する空洞の抑制、多結晶体である酸化物系介在物内部にも発生する空洞の抑制を実現でき、転動疲労特性が一層を向上する。更には、アスペクト比も低減することができる。このような効果は、酸化物の平均組成におけるTiO2含有量を3%以上に制御することによって得られる。しかしながら、TiO2含有量が高すぎると、TiO2系酸化物が結晶相として単独で生成し、空洞が形成され、転動疲労特性が低下するため、10%以下とする。酸化物中におけるTiO2含有量の好ましい下限は4%以上(より好ましくは5%以上)であり、好ましい上限は8%以下(より好ましくは7%以下)である。
非金属介在物のアスペクト比を測定するため、上述した酸化物の平均組成測定方法において、短径が1μm以上の任意の酸化物系介在物(分析対象元素は、Ca、Al、Si、Ti、Mn、Mg、Na、Cr、Zr、O(酸素))を100個選び、各々の長径と短径を測定し、各々の酸化物系介在物のアスペクト比を算出した。その結果を算術平均することで酸化物系介在物の平均のアスペクト比を求めた。
上記で得られたスラスト転動疲労試験片を用い、スラスト疲労試験機(スラスト型転動疲労試験機(FJ−5T)、富士試験機製作所製)にて、負荷速度:1200rpm、鋼球数3個、面圧:5.24GPa、中止回数:2億回の条件でスラスト転動疲労試験を実施した。
Claims (3)
- C :0.8〜1.1%(%は質量%の意味、以下、特に断らない限り、同じ)、
Si:0.15〜0.8%、
Mn:0.1〜1.0%、
Cr:1.3〜1.8%、
P :0.05%以下(0%を含まない)、
S :0.015%以下(0%を含まない)、
Al:0.0002〜0.005%、
Ca:0.0002〜0.0020%、
Ti:0.0005〜0.010%、
N :0.0080%以下(0%を含まない)、
O :0.0025%以下(0%を含まない)
を含有し、残部は鉄及び不可避的不純物からなり、
鋼中に含まれる酸化物系介在物の平均組成が質量%で、
CaO:20〜50%、Al2O3:20〜50%、SiO2:20〜70%、TiO2:3〜10%を含有し、残部は不純物からなることを特徴とする転動疲労特性に優れた軸受用鋼材。 - 前記鋼材の長手方向に平行に切断した面に存在する前記酸化物系介在物のアスペクト比(長径/短径)の平均が3.0以下に抑制されたものである請求項1に記載の軸受用鋼材。
- 請求項1または2に記載の軸受用鋼材からなる軸受部品。
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016135901A (ja) * | 2015-01-23 | 2016-07-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 転動疲労特性に優れた軸受用鋼材および軸受部品 |
JP2016172916A (ja) * | 2015-03-18 | 2016-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 転動疲労特性および冷間鍛造性に優れた軸受用鋼材、および軸受部品 |
KR20170026590A (ko) * | 2014-08-21 | 2017-03-08 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 강 중 Ti 농도의 제어 방법 및 실리콘 탈산강의 제조 방법 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2017160466A (ja) * | 2016-03-07 | 2017-09-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 転動疲労特性に優れた軸受用鋼材、その製造方法及び軸受部品 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62130258A (ja) * | 1985-11-29 | 1987-06-12 | Nippon Steel Corp | 伸線性及び伸線後の耐疲労性に優れた高炭素鋼線材 |
JP2002194497A (ja) * | 2000-12-21 | 2002-07-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Si脱酸鋼とその製造方法 |
JP2009007643A (ja) * | 2007-06-28 | 2009-01-15 | Kobe Steel Ltd | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
JP2009030145A (ja) * | 2007-07-05 | 2009-02-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軸受鋼鋼材及びその製造方法 |
JP2009174033A (ja) * | 2008-01-28 | 2009-08-06 | Kobe Steel Ltd | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
JP2010007092A (ja) * | 2008-06-24 | 2010-01-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軸受鋼鋼材およびその製造方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4256701B2 (ja) * | 2003-03-13 | 2009-04-22 | 新日本製鐵株式会社 | 疲労寿命に優れた介在物微細分散鋼 |
JP4630075B2 (ja) * | 2005-01-24 | 2011-02-09 | 新日本製鐵株式会社 | 高炭素クロム軸受鋼およびその製造方法 |
JP2009052111A (ja) | 2007-08-29 | 2009-03-12 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 転がり疲労寿命に優れた鋼 |
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2016
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Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62130258A (ja) * | 1985-11-29 | 1987-06-12 | Nippon Steel Corp | 伸線性及び伸線後の耐疲労性に優れた高炭素鋼線材 |
JP2002194497A (ja) * | 2000-12-21 | 2002-07-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Si脱酸鋼とその製造方法 |
JP2009007643A (ja) * | 2007-06-28 | 2009-01-15 | Kobe Steel Ltd | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
JP2009030145A (ja) * | 2007-07-05 | 2009-02-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軸受鋼鋼材及びその製造方法 |
JP2009174033A (ja) * | 2008-01-28 | 2009-08-06 | Kobe Steel Ltd | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
JP2010007092A (ja) * | 2008-06-24 | 2010-01-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軸受鋼鋼材およびその製造方法 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20170026590A (ko) * | 2014-08-21 | 2017-03-08 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 강 중 Ti 농도의 제어 방법 및 실리콘 탈산강의 제조 방법 |
JP2016135901A (ja) * | 2015-01-23 | 2016-07-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 転動疲労特性に優れた軸受用鋼材および軸受部品 |
WO2016117571A1 (ja) * | 2015-01-23 | 2016-07-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 転動疲労特性に優れた軸受用鋼材および軸受部品 |
CN107208214A (zh) * | 2015-01-23 | 2017-09-26 | 株式会社神户制钢所 | 滚动疲劳特性优异的轴承用钢材和轴承零件 |
EP3249068A4 (en) * | 2015-01-23 | 2018-08-22 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Steel material for bearings that has excellent rolling fatigue characteristics, and bearing part |
JP2016172916A (ja) * | 2015-03-18 | 2016-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 転動疲労特性および冷間鍛造性に優れた軸受用鋼材、および軸受部品 |
Also Published As
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