JP2013190319A - 鋼材の耐hic性の評価方法およびそれを利用したラインパイプ用高強度厚鋼板の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】評価対象の鋼材について中心偏析部を特定し、該中心偏析部を含む微小領域について高周波燃焼−紫外蛍光法を用いてS濃度を分析する。S濃度が所定値を超える場合には、HICを発生する危険度が高くなり耐HIC性が低下した鋼材であると評価する。鋼材が厚鋼板である場合には、まず微小硬さHVを測定し、微小硬さHVが230以上である箇所について、S濃度の分析を行って、耐HIC性を評価する。このような鋼材の耐HIC性の評価方法を鋼素材の状態で適用し、耐HIC性に優れたと評価された鋳片のみを鋼素材として厚鋼板を製造すれば、耐HIC性に優れた厚鋼板を安定して製造できる。また、製造された厚鋼板について耐HIC性を評価し、耐HIC性に優れると評価された厚鋼板をラインパイプ向けと選別することにより、耐HIC性に優れた厚鋼板を製造できる。
【選択図】図1
Description
また、特許文献4には、連続鋳造における最終凝固時の軽圧下と、熱間圧延終了後の水冷を調整することにより、最大Mn偏析度:2.0以下、Nb偏析度:4.0以下、Ti偏析度:4.0以下に制限したうえで、S/Ca:0.5以下を満足するようにCa処理を施した耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板が提案されている。しかし、特許文献4に記載された技術では、偏析部における各元素の偏析度は、EPMA(電子プローブマイクロアナライザー、Electron Probe Micro Analyzer)によって測定した値を用いるとしているが、偏析部の形態やその判定方法についてまでの言及はなく、不明瞭のままである。
スライス法では、鋳片や厚鋼板を厚さ方向に順次スライスしていき、そのスライスして採取した切粉の成分を分析し、厚さ方向の濃度分布を得る。また、ドリル法では、鋳片の縦断面からマクロプリントを採取して中心偏析領域を特定し、この中心偏析領域上の多数の分析点から、ドリルで切粉サンプルを採取し、この切粉を分析する。
このような観点から上記した各方法を検討すると、スライス法は、試料調整・分析に時間がかかるため、結果が出るまでに長時間を要するうえ、鋳片や厚鋼板等の中心偏析評価をC断面全体に亘って行うと、分析コストが高騰するという問題がある。また、この方法では、スライスした切粉を分析するため、厚さ方向の平均としての分析値しか得られない。そのため、スライス法は、従来から、一部領域の評価にのみ用いられる程度であった。
また、マクロ腐食法は、迅速性の観点から上記した2つの方法と比較すると、優位であるといえる。しかし、マクロ腐食法は、目視による判定となるため、非定量的な評価しか得られないという問題がある。また、Hプリント法は、定量的ではあるが、評価に熟練を要し、しかも長時間を要するため、分析コストが高くなるという問題がある。
また、特許文献6には、中心偏析部を含む領域の濃度マッピング分析を行って、指標元素の濃度が所定の閾値濃度以上である面積を求め、その面積をもって中心偏析を評価する、連続鋳造鋳片および厚鋼板の中心偏析評価方法が記載されている。なお、特許文献6に記載された方法では、濃度マッピング分析を、EPMA(電子プローブマイクロアナライザー、Electron Probe Micro Analyzer)、発光分光分析およびSEM−EDXのいずれかを用いて行うことが好ましいとしている。
まず、本発明者らが行った、本発明の基礎となった実験結果について説明する。
質量%で、C:0.02〜0.10%、Si:0.01〜0.80%、P:0.001〜0.02%、S:0.0001〜0.003%、Al:0.01〜0.10%、Nb:0.005〜0.08%、Ti:0.005〜0.04%、Ca:0.0005〜0.005%、N:0.001〜0.01%、Cu:0〜0.7%、Ni:0〜2%、Cr:0〜1%、V:0〜0.5%を含み、Mnを0.8〜1.5%の範囲で変化させた組成の厚鋼板(板厚:32mm)を用意した。
浸漬したHIC試験片について、とくに、割れが発生した領域で、微小硬度計(試験力:490mN(荷重:50gf))を用いて微小硬さHVを測定し、さらに圧痕を中心として0.5×3mmの領域から分析用試料を採取し、高周波燃焼−紫外蛍光法を用いて、当該領域のS濃度(質量%)を測定した。
このようなことから、偏析スポット(偏析部)でのS濃度が18質量ppm以下であれば、MnSの形成は抑制されており、優れた耐HIC性を保有していること、一方、偏析スポット(偏析部)でのS濃度が18質量ppmを超えると、伸延したMnSが多く形成され、耐HIC性が著しく低下すること、を知見した。
(1)鋼材の耐HIC性を評価するにあたり、前記鋼材の中心偏析部を特定し、該中心偏析部を含む微小領域についてS濃度を分析し、得られたS濃度の最大値が質量%で、0.0018%以下である場合を、耐HIC性に優れる鋼材と評価することを特徴とする鋼材の耐HIC性の評価方法。
(3)(1)において、前記鋼材が鋼板である場合には、前記微小領域を3×0.5 mmの領域とし、該微小領域におけるS濃度の分析を高周波燃焼−紫外蛍光法で行うことを特徴とする鋼材の耐HIC性の評価方法。
(7)鋼素材を、熱間圧延し、あるいはさらに急速冷却、あるいはさらに再加熱処理して、厚鋼板とするにあたり、複数の前記鋼素材の中心偏析部を含む微小領域についてS濃度を分析し、その値の最大値が、質量%で0.0018%以下である場合に、該鋼素材をラインパイプ用厚鋼板向け鋼素材とすることを特徴とする耐HIC性に優れたラインパイプ用高強度厚鋼板の製造方法。
(9)鋼素材を、熱間圧延し、あるいはさらに急速冷却、あるいはさらに再加熱処理して、厚鋼板とするにあたり、得られた厚鋼板について、該厚鋼板の中心偏析部を特定し、該中心偏析部を含む微小領域の複数箇所で微小硬さHVを測定し、得られた微小硬さHVが230以上である箇所の圧痕を中心として3×0.5 mmの領域から分析試料を採取し、高周波燃焼−紫外蛍光法を用いてS濃度を分析し、得られたS濃度の最大値が質量%で0.0018%以下である場合を、ラインパイプ用厚鋼板とすることを特徴とする耐HIC性に優れたラインパイプ用高強度厚鋼板の製造方法。
(12)(7)ないし(11)のいずれかに記載の厚鋼板の製造方法により製造された厚鋼板を鋼管素材として、冷間成形、シーム溶接、拡管を施してなる溶接鋼管。
評価の対象とする鋼材を、まずマクロエッチングして、偏析部(中心偏析部)を特定する。なお、マクロエッチングはC断面で行うこととする。
そして、特定された偏析部を含む微小領域でS濃度を測定する。
偏析部(偏析スポット)の大きさは、鋳片であれば直径数mm程度であるため、S濃度を分析する微小領域としては、鋳片であれば、偏析部(偏析スポット)を中心として3mm×3mmの領域とする。なお、鋼板では、偏析部が圧延により板厚方向に潰されているため、S濃度を分析する微小領域は、偏析部(偏析スポット)を中心として幅方向3mm×厚さ方向0.5 mmの領域とする。
本発明では、特定された偏析部(偏析スポット)を含む上記した微小領域から分析試料を採取し、偏析部(偏析スポット)を含む微小領域のS濃度を直接、分析(測定)する。そのため、本発明では、採取した分析試料から精度高くS濃度を分析する必要がある。しかも、対象とする鋼材は、低S含有量の鋼材である。このようなことから、本発明では、本発明者の一人が開発した、特開2011−169753号公報に記載された「硫黄の分析方法」である高周波燃焼−紫外蛍光法を利用することにした。この方法によれば、微小領域のような少ない量の分析試料しか得られない場合でも、鋼材のS濃度を精度よく定量分析することができる。
高周波燃焼−紫外蛍光法で使用する紫外蛍光分析装置の構成の一例を図2に示す。紫外蛍光分析装置1は、高周波誘導加熱炉3と、ダストフィルタ4と、紫外蛍光分析器5から構成される。
ダストフィルタ4は、高周波誘導加熱炉3と紫外蛍光分析器5との間に設置され、高周波誘導加熱炉3で発生したSO2含有ガスから、試料2や助燃剤から発生するダストを除去して、後段に配設された紫外蛍光分析器5を保護する。ダストフィルタ4として使用する素材は、SO2を吸着しない素材、例えば、シリカ繊維やポリテトラフルオロエチレンからなる通気性の優れた素材を用いることが好ましい。
鋼材の偏析部微小領域から採取された試料2は、セラミックスるつぼ31に収容される。そして、コイル32に交流電流を印加されて、高周波誘導加熱炉3内で純酸素雰囲気下で、迅速に加熱、溶解される。その際、試料2中に含まれているSが酸素と反応して、即ち、Sが酸化(燃焼)してSO2(気体)を生成する。なお、試料2を燃焼する際には、錫やタングステン等の助燃剤を用いることが好ましい。試料2を助燃剤とともに加熱すれば、試料2を迅速に燃焼させることができ、分析を迅速に行うことができる。
この紫外蛍光分析装置1では、生成したSO2量を紫外蛍光分析器5で測定するので、従来の赤外線検出器で測定する赤外線吸収法と比較して、測定対象ガス中に含まれる水蒸気や測定対象ガスの温度による影響を受けることがほとんどない。したがって、除湿器を設ける必要がなく、簡便な装置で迅速かつ正確にSの定量分析を行うことができる。さらに、この紫外蛍光分析装置1では、従来技術のように、測定時に参照ガス(比較ガス)を使用する必要もない。
なお、耐HIC性に優れた鋼材として、引張強さTS:550MPa以上を有し、ラインパイプ用として好適な高強度厚鋼板がある。このような高強度厚鋼板は、質量%で、C:0.03%以上0.07%未満、Si:0.01〜0.5%、Mn:0.8〜1.5%、S:0.0008%以下、P:0.008%以下、Al:0.07%以下、Ti:0.005〜0.02%、Nb:0.005〜0.07%、N:0.008%以下、Ca:0.0005〜0.005%、O:0.005%以下を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有することが好ましい。
C:0.03%以上0.07%未満
Cは、強化に寄与する元素である。このような効果を得るためには、0.03%以上の含有を必要とする。Cが0.03%未満では十分な強度を確保できない。一方、0.07%以上含有すると、靭性が低下する。このため、Cは0.03%以上0.07%未満に限定した。
Siは、脱酸剤として作用する元素である。このような効果を得るためには0.01%以上の含有を必要とする。0.01%未満では脱酸効果が十分でない。一方、0.5%を超える含有は、靭性や溶接性を劣化させる。このため、Siは0.01〜0.5%の範囲に限定した。
Mn:0.8〜1.5%
Mnは、強度増加、靭性向上に寄与する元素である。このような効果を得るためには0.8%以上含有する必要がある。一方、1.5%を超える含有は、偏析が顕著となり、中心偏析部にMnS形成の可能性が増して、耐HIC性を低下させる。このため、Mnは0.8〜1.5%の範囲に限定した。
Pは、偏析傾向が強く、とくに粒界に偏析して粒界の強度を低下させ、HICにおける亀裂進展を助長する。耐HIC性向上のためには、できるだけ低減することが好ましいが、0.008%程度までは許容できる。このため、Pは0.008%以下に限定した。
S:0.0008%以下
Sは、鋼中では延伸したMnSとして中心偏析部(偏析スポット)に存在し、耐HIC性を低下させるため、できるだけ低減することが望ましいが、0.0008%程度までは許容できる。このため、Sは0.0008%以下に限定した。
Alは、脱酸剤として作用する元素であり、このような効果を得るためには0.02%以上含有することが望ましい。一方、0.07%を超えて含有すると、介在物量が増加し、鋼の清浄度が低下し、HICの起点となる介在物が増加する。このため、Alは0.07%以下に限定した。
Tiは、窒化物TiNを形成し、ピンニング効果により、スラブ加熱時のオーステナイト粗大化を抑制し、母材靭性を向上させる作用を有する。このような効果を得るためには、0.005%以上の含有を必要とする。一方、0.02%を超える含有は、粗大なTi系析出物が析出し、HICの起点になり、耐HIC性が低下する。このため、Tiは0.005〜0.02%の範囲に限定した。
Nbは、組織の微細粒化に寄与し、靭性を向上させる作用を有する。また、Nb は、析出物を形成し、析出強化による強度上昇に寄与する。このような効果を得るためには、0.005%以上含有する必要があるが、0.07%を超える含有は、粗大なNb系析出物の形成を促進するため、粗大な析出物がHICの起点となり、耐HIC性が低下する。このため、Nbは0.005〜0.07%の範囲に限定した。
Caは、硫化物系介在物の形態を制御して、耐HIC性を向上させる元素である。このような効果を得るためには0.0005%以上の含有を必要とする。一方、0.005%を超えて含有すると、効果が飽和するとともに、逆に清浄度を低下させてHICの起点となる介在物を形成し、耐HIC性を低下させる。このため、Caは0.0005〜0.005%の範囲に限定した。
Nは、不可避的不純物であるが、0.008%を超える多量の含有は、HICの起点となる粗大なTi−Nb系析出物を形成する。このため、Nは0.008%以下に限定した。
O:0.005%以下
Oは、不可避的不純物であり、粗大で耐HIC性に悪影響を与える酸化物系介在物の生成を抑制するために、Oはできるだけ低減することが望ましいが、0.005%までは許容できる。このため、Oは0.005%以下に限定した。
Cu、Ni、Cr、Mo、Vはいずれも、強度増加に寄与する元素であり、必要に応じて選択して1種または2種以上含有できる。
Cuは、鋼の焼入性向上を介して、強度増加に寄与する元素である。このような効果を得るためには0.02%以上含有することが好ましい。一方、0.5%を超えて含有すると、靱性劣化が生じる。このため、含有する場合は、Cuは0.5%以下に限定することが好ましい。
Moは、焼入性を向上させ、強度を増加させる元素であり、MA生成やベイナイト相を強化することで強度上昇に寄与する元素である。このような効果を得るためには、0.02%以上含有することが好ましい。一方、0.5%を超える含有は、溶接熱影響部靭性の低下を招く。このため、含有する場合は、Moは0.5%以下に限定することが好ましい。さらに好ましくは0.3%以下である。
なお、上記した選択元素以外に、強度向上、靱性改善の観点から、Mg:0.02%以下、および/または、REM(希土類金属):0.02%以下、および/または、B:0.003%以下を含有してもよい。
従来から、厚鋼板は、鋼素材(スラブ)を、熱間圧延し、あるいはさらに急速冷却、あるいはさらに再加熱処理して、製造されている。上記した高強度厚鋼板の好ましい製造方法はつぎのとおりである。
上記した組成の溶鋼を、転炉等の常用の溶製方法で溶製し、連続鋳造法等の鋳造方法でスラブ等の鋳片(鋼素材)としたのち、好ましくは1020〜1200℃に加熱し、930℃以下の温度域で累積圧下率:65%以上の熱間圧延を施し、800℃以上の温度で圧延を終了する制御圧延と、圧延終了後、平均冷却速度で20℃/s以上40℃/s以下で、380〜550℃の冷却停止温度まで冷却し、あるいはさらに誘導加熱装置で600〜680℃の温度範囲に再加熱する、製造工程で厚鋼板とすることが好ましい。これにより、引張強さ:550MPa以上で、例えば、試験温度:−5℃でのシャルピー衝撃試験で210J以上の吸収エネルギーを確保でき、ラインパイプ用として好適な、高靭性高強度の厚鋼板とすることができる。上記した条件を外れる工程では、所望の高強度と高靭性を確保することができない。
たとえば、上記した高強度厚鋼板の好ましい製造方法において、鋼素材を、上記した本発明の鋼材の耐HIC性の評価方法を用いて評価し、耐HIC性に優れた鋼素材であると評価された鋼素材を用いて、厚鋼板を製造することが好ましい。得られた厚鋼板は、耐HIC性に優れ、ラインパイプ用として好適である。
得られた鋼素材を、ついで、1150℃に加熱し、圧延開始温度:1050℃、圧延終了温度:870℃とする熱間圧延を施した。熱間圧延終了後、830℃から急速水冷却を施し、表2に示すほぼ23〜28℃/sの冷却速度で、表2に示す冷却停止温度:400〜450℃の範囲の冷却停止温度まで冷却し、表2に示す板厚:29 mmまたは32 mmの厚鋼板とした。なお、一部の厚鋼板には、誘導加熱装置により、表2に示す520〜650℃の範囲の温度に再加熱する再加熱処理を施した。
(1)引張試験
得られた厚鋼板から、API−5Lの規定に準拠して、全厚引張試験片を採取し、引張試験を実施し、引張特性(引張強さTS)を評価した。
(2)衝撃試験
得られた厚鋼板の板厚方向1/4T位置から、長さ方向が圧延方向に直角方向となるようにVノッチ試験片を採取し、JIS Z 2242の規定に準拠してシャルピー衝撃試験を実施し、試験温度:−5℃で、シャルピー衝撃試験を実施し、吸収エネルギーvE-5 (J)を求め、靭性を評価した。
(3)HIC試験
得られた厚鋼板の幅方向板中央位置(W/2部)で、板厚中央部を含むように3個ずつ、HIC試験片(大きさ:板厚全厚〜30mm×幅20mm×長さ100mm)を採取した。得られたHIC試験片を、NACE TM0284に準拠して、A規格液中に96h浸漬するHIC試験を実施した。浸漬後、試験片の割れ面積率(CAR%)を超音波探傷法で測定した。得られた各試験片のCARの平均値をもとめ、3.0%以下である場合を耐HIC性が良好であるとした。
なお、得られた厚鋼板の強度は、560MPa〜660MPaの範囲であった。
2 分析試料
3 高周波誘導加熱炉
31 セラミックスるつぼ
32 コイル
4 ダストフィルタ
5 紫外蛍光分析器
Claims (12)
- 鋼材の耐HIC性を評価するにあたり、前記鋼材の中心偏析部を特定し、該中心偏析部を含む微小領域についてS濃度を分析し、得られたS濃度の最大値が質量%で、0.0018%以下である場合を、耐HIC性に優れる鋼材と評価することを特徴とする鋼材の耐HIC性の評価方法。
- 前記鋼材が鋳片である場合には、前記微小領域を3×3mmの領域として、前記S濃度の分析を高周波燃焼−紫外蛍光法で行うことを特徴とする請求項1に記載の鋼材の耐HIC性の評価方法。
- 前記鋼材が鋼板である場合には、前記微小領域を3×0.5mmの領域とし、該微小領域におけるS濃度の分析を高周波燃焼−紫外蛍光法で行うことを特徴とする請求項1に記載の鋼材の耐HIC性の評価方法。
- 鋼材の耐HIC性を評価するにあたり、前記鋼材を鋼板とし、該鋼板の中心偏析部を特定したのち、該中心偏析部を含む微小領域の複数箇所で微小硬さHVを測定し、得られた微小硬さHVが230以上である箇所の圧痕を中心として3×0.5mmの領域から分析試料を採取して、高周波燃焼−紫外蛍光法を用いてS濃度を分析し、得られたS濃度の最大値が質量%で0.0018%以下である場合を耐HIC性に優れる鋼板と評価することを特徴とする鋼材の耐HIC性の評価方法。
- 前記鋼材が、質量%で、
C:0.03%以上0.07%未満、 Si:0.01〜0.5%、
Mn:0.8〜1.5%、 S:0.0008%以下、
P:0.008%以下、 Al:0.07%以下,
Ti:0.005〜0.02%、 Nb:0.005〜0.07%、
Ca:0.0005〜0.005%、 N:0.008%以下、
O:0.005%以下
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とする請求項1ないし4のいずれかに記載の鋼材の耐HIC性の評価方法。 - 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu:0.5%以下、Ni:1%以下、Cr:0.5%以下、Mo:0.5%以下、V:0.1%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項5に記載の鋼材の耐HIC性の評価方法。
- 鋼素材を、熱間圧延し、あるいはさらに急速冷却、あるいはさらに再加熱処理して、厚鋼板とするにあたり、複数の前記鋼素材の中心偏析部を含む微小領域についてS濃度を分析し、その値の最大値が、質量%で0.0018%以下である場合に、該鋼素材をラインパイプ用厚鋼板向け鋼素材とすることを特徴とする耐HIC性に優れたラインパイプ用高強度厚鋼板の製造方法。
- 前記S濃度を分析する領域を3×3mmの微小領域とし、前記S濃度の分析を高周波燃焼−紫外蛍光法で行うことを特徴とする請求項7に記載のラインパイプ用高強度厚鋼板の製造方法。
- 鋼素材を、熱間圧延し、あるいはさらに急速冷却、あるいはさらに再加熱処理して、厚鋼板とするにあたり、得られた厚鋼板について、該厚鋼板の中心偏析部を特定し、該中心偏析部を含む微小領域の複数箇所で微小硬さHVを測定し、得られた微小硬さHVが230以上である箇所の圧痕を中心として3×0.5mmの領域から分析試料を採取し、高周波燃焼−紫外蛍光法を用いてS濃度を分析し、得られたS濃度の最大値が質量%で0.0018%以下である場合を、ラインパイプ用厚鋼板とすることを特徴とする耐HIC性に優れたラインパイプ用高強度厚鋼板の製造方法。
- 前記鋼素材が、質量%で、
C:0.03%以上0.07%未満、 Si:0.01〜0.5%、
Mn:0.8〜1.5%、 S:0.0008%以下、
P:0.008%以下、 Al:0.07%以下,
Ti:0.005〜0.02%、 Nb:0.005〜0.07%、
Ca:0.0005〜0.005%、 N:0.008%以下、
O:0.005%以下
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有することを特徴とする請求項7ないし9のいずれかに記載のラインパイプ用高強度厚鋼板の製造方法。 - 前記組成に加えてさらに、質量%で、Cu:0.5%以下、Ni:1%以下、Cr:0.5%以下、Mo:0.5%以下、V:0.1%以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項10に記載のラインパイプ用高強度厚鋼板の製造方法。
- 請求項7ないし11のいずれかに記載の厚鋼板の製造方法により製造された厚鋼板を鋼管素材として、冷間成形、シーム溶接、拡管を施してなる溶接鋼管。
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Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015212412A (ja) * | 2014-04-18 | 2015-11-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間圧延線材 |
WO2016104528A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性と靭性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
WO2016104529A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
JP2016125140A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性と靭性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
JP2016125139A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
CN105840919A (zh) * | 2015-09-08 | 2016-08-10 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种耐h2s腐蚀连续管及其制造方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107991455B (zh) * | 2017-10-12 | 2020-11-24 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种检验与研究hic试样裂纹的可靠方法 |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63128112A (ja) * | 1986-11-18 | 1988-05-31 | Nippon Steel Corp | 鋼鋳片のMnS生成防止方法 |
JPS63140033A (ja) * | 1986-12-02 | 1988-06-11 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性の優れた鋼材の製造方法 |
JPH06271974A (ja) * | 1993-03-18 | 1994-09-27 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れたラインパイプ |
JPH09178733A (ja) * | 1995-12-27 | 1997-07-11 | Kobe Steel Ltd | 連鋳鋳片中心偏析評価方法 |
JP2002363689A (ja) * | 2001-06-12 | 2002-12-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2004307931A (ja) * | 2003-04-07 | 2004-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片およびその鋳造方法 |
JP2009236842A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-15 | Jfe Steel Corp | 中心偏析評価方法 |
JP2010209461A (ja) * | 2009-02-12 | 2010-09-24 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 |
JP2011169753A (ja) * | 2010-02-18 | 2011-09-01 | Jfe Steel Corp | 金属試料中の硫黄の分析方法および分析装置 |
JP2013217901A (ja) * | 2012-03-14 | 2013-10-24 | Jfe Steel Corp | 鋼材のhic感受性の評価方法および耐hic性に優れた厚鋼板の製造方法 |
-
2012
- 2012-03-14 JP JP2012056649A patent/JP5910195B2/ja active Active
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63128112A (ja) * | 1986-11-18 | 1988-05-31 | Nippon Steel Corp | 鋼鋳片のMnS生成防止方法 |
JPS63140033A (ja) * | 1986-12-02 | 1988-06-11 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性の優れた鋼材の製造方法 |
JPH06271974A (ja) * | 1993-03-18 | 1994-09-27 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れたラインパイプ |
JPH09178733A (ja) * | 1995-12-27 | 1997-07-11 | Kobe Steel Ltd | 連鋳鋳片中心偏析評価方法 |
JP2002363689A (ja) * | 2001-06-12 | 2002-12-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2004307931A (ja) * | 2003-04-07 | 2004-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造鋳片およびその鋳造方法 |
JP2009236842A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-15 | Jfe Steel Corp | 中心偏析評価方法 |
JP2010209461A (ja) * | 2009-02-12 | 2010-09-24 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板及び高強度ラインパイプ用鋼管 |
JP2011169753A (ja) * | 2010-02-18 | 2011-09-01 | Jfe Steel Corp | 金属試料中の硫黄の分析方法および分析装置 |
JP2013217901A (ja) * | 2012-03-14 | 2013-10-24 | Jfe Steel Corp | 鋼材のhic感受性の評価方法および耐hic性に優れた厚鋼板の製造方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
JPN6015048688; 中島隆雄、田中和明: '耐サワーガスラインパイプのHIC発生防止技術' 材料とプロセス Vol.12, No.4, 1999, Page.779 * |
JPN6015048690; CHAPPUIS A. Ghazanchyan, DAVIS C. L.: 'Sulphur segregation and precipitation in HAZ of boiler steel thick section welds' Mater Sci Technol Vol.22, No.8, 2006, Page.937-943 * |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015212412A (ja) * | 2014-04-18 | 2015-11-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間圧延線材 |
WO2016104528A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性と靭性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
WO2016104529A1 (ja) * | 2014-12-26 | 2016-06-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
JP2016125140A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性と靭性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
JP2016125139A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板およびラインパイプ用鋼管 |
CN107109594A (zh) * | 2014-12-26 | 2017-08-29 | 株式会社神户制钢所 | 抗氢致裂纹性优异的钢板和管线管用钢管 |
CN105840919A (zh) * | 2015-09-08 | 2016-08-10 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种耐h2s腐蚀连续管及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5910195B2 (ja) | 2016-04-27 |
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