JP2012207244A - 肌焼鋼およびその製造方法、並びに肌焼鋼を用いた機械構造部品 - Google Patents
肌焼鋼およびその製造方法、並びに肌焼鋼を用いた機械構造部品 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012207244A JP2012207244A JP2011071697A JP2011071697A JP2012207244A JP 2012207244 A JP2012207244 A JP 2012207244A JP 2011071697 A JP2011071697 A JP 2011071697A JP 2011071697 A JP2011071697 A JP 2011071697A JP 2012207244 A JP2012207244 A JP 2012207244A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- density
- steel
- based precipitates
- coarse
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/02—Pretreatment of the material to be coated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/20—Carburising
- C23C8/22—Carburising of ferrous surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.05〜0.20%、Si:0.01〜0.1%、Mn:0.3〜0.6%、P:0.03%以下(0%を含まない)、S:0.001〜0.02%、Cr:1.2〜2.0%、Al:0.01〜0.1%、Ti:0.010〜0.10%、N:0.010%以下(0%を含まない)、B:0.0005〜0.005%を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、円相当直径20nm未満のTi系析出物の密度が10〜100個/μm2であり、且つ、直径20nm以上のTi系析出物の密度が1.5〜10個/μm2であり、ビッカース硬さが130HV以下である肌焼鋼である。
【選択図】なし
Description
Cは、部品として必要な芯部硬さを確保するために必要な元素であり、C量が0.05%未満では硬さ不足により部品としての静的強度が不足する。また、浸炭材内部の結晶粒粗大化防止に有用な粗大Ti系析出物の密度が著しく低減するという問題もある。しかし過剰にCを含有すると、硬さが過度に高くなり、微細Ti系析出物と粗大Ti系析出物の密度のバランスが悪くなって冷間鍛造性が低下するため、その上限を0.20%以下とする。好ましいC含有量は0.07%以上、0.18%以下であり、より好ましくは0.08%以上、0.17%以下である。
Siは、浸炭後焼戻し処理炉時の硬さ低下を抑えて浸炭部品(機械構造用部品)の表層硬さを確保するのに有効な元素である。こうした効果を有効に発揮させるため、Si量の下限を0.01%以上とする。上記作用はSi量が増加するにつれて向上し、好ましくは0.02%以上であり、より好ましくは0.03%以上である。しかし過剰にSiを含有すると、粗大Ti系析出物の密度が著しく低下し、冷間鍛造性に悪影響を及ぼすため、Si量の上限を0.1%とする。Si量の好ましい上限は0.08%以下であり、より好ましくは0.06%以下である。
Mnは、浸炭処理時の焼入性を著しく高める元素である。また、Mnは、脱酸材としても作用し、鋼中の酸化物系介在物量を低減して鋼材の内部品質を高める作用を有する元素である。また、Mn量が少ないと赤熱脆性が生じ、生産性が低下する。こうした作用を有効に発揮させるため、Mn量の下限を0.3%以上とする。Mn量の好ましい下限は0.33%以上であり、より好ましくは0.35%以上である。しかし過剰にMnを含有すると、冷間鍛造性に悪影響を及ぼすほか、縞状の偏析が顕著となり、材質のばらつきが大きくなるなどの問題が生じる。更に、Mnの過剰添加は、鍛造性を悪化させたり、縞状の偏析が生成して材質のばらつきが大きくなる。そのため、Mn量の上限を0.6%とする。Mn量の好ましい上限は0.55%以下であり、より好ましくは0.5%以下である。
Pは、鋼中に不可避不純物として含まれる元素であり、結晶粒界に偏析して機械構造部品の衝撃疲労特性を劣化させるため、P量の上限を0.03%以下とする。P量はできるだけ低減することが好ましく、好ましくは0.025%以下、より好ましくは0.020%以下とする。
Sは、Mnと結合してMnSを形成し、冷間加工後に切削加工するときの切削性を改善する元素である。こうした作用を有効に発揮させるため、S量の下限を0.001%以上とする。S量の好ましい下限は0.002%以上であり、より好ましくは0.005%以上である。しかし過剰にSを含有すると、衝撃疲労強度が低下する恐れがあるため、S量の上限を0.02%とする。S量の好ましい上限は0.015%以下であり、より好ましくは0.010%以下である。
Crは、浸炭を促進し、鋼の表面に硬化層を形成して浸炭後の部品強度を確保するために有用な元素であるため、Cr量の下限を1.2%とする。Cr量の好ましい下限は1.30%以上であり、より好ましくは1.35%以上である。しかし過剰にCrを含有すると、過剰浸炭が生じてCr炭化物が生成し、浸炭後の部品強度が増大して冷間鍛造性が低下するため、Cr量の上限を2.0%とする。好ましいCr量の上限は1.90%以下であり、より好ましくは1.80%以下である。
Alは、脱酸材として作用する元素であり、こうした作用を有効に発揮させるため、Al量の下限を0.01%とする。Al量の好ましい下限は0.02%であり、より好ましくは0.03%以上である。しかし過剰にAlを含有すると、鋼の変形抵抗および硬さが増大して冷間鍛造性が劣化するため、Al量の上限を0.1%とする。Al量の好ましい上限は0.08%以下であり、より好ましくは0.07%以下である。
Tiは、鋼中のCやNと結合し、浸炭時の結晶粒粗大化防止に有用なピンニング効果を発揮するTi系析出物の形成に必要な元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ti量の下限を0.010%とする。Ti量の好ましい下限は0.02%であり、より好ましくは0.030%以上である。しかし過剰にTiを含有すると、微細Ti系析出物の密度が増大して冷間鍛造性が低下するため、Ti量の上限を0.10%とする。Ti量の好ましい上限は0.06%以下であり、より好ましくは0.050%以下である。
Nは、製鋼工程で必ず含まれる元素であるが、N量の増加に伴い、マトリックス中に固溶して冷間鍛造性が低下する。また、N量が増加すると、微細Ti系析出物の密度が低減し、所望とする結晶粒粗大化防止特性が得られないため、N量の上限を0.010%以下とする。N量の好ましい上限は0.008%以下であり、より好ましくは0.05%以下である。
Bは、微量で鋼材の焼入れ性を大幅に向上させる元素である。また、Bは、結晶粒界を強化して衝撃疲労強度を高める作用もある。このような作用を有効に発揮させるため、B量の下限を0.0005%とする。B量の好ましい下限は0.0007%以上であり、より好ましくは0.0009%以上である。しかし過剰にBを含有しても上記作用が飽和するほか、B窒化物が生成し易くなり、逆に冷間加工性や熱間加工性が低下するため、B量の上限を0.005%とする。B量の好ましい上限は0.0045%以下であり、より好ましくは0.0040%以下である。
Moは、浸炭処理における焼入性を向上し、機械構造部品の衝撃疲労強度の向上に有用な元素である。こうした作用を有効に発揮させるには、Mo量の下限は0.2%以上であることが好ましく、より好ましくは0.30%以上、更に好ましくは0.40%以上である。しかし過剰にMoを含有させると、冷間鍛造時の変形抵抗が増大し、冷間鍛造性を劣化させるため、Mo量の上限は2%以下であることが好ましい。Mo量のより好ましい上限は1.5%以下であり、更に好ましくは1.0%以下である。
CuとNiは、上記Moと同様に、浸炭処理における焼入性を高め、機械構造部品の衝撃疲労強度向上に有用な元素である。また、CuとNiは、Feよりも酸化され難い元素であるため、機械構造部品の耐食性を改善するのにも作用する。こうした作用を有効に発揮させるには、Cuは0.03%以上含有することが好ましく、より好ましくは0.04%以上、更に好ましくは0.05%以上である。Niは0.03%以上含有することが好ましく、より好ましくは0.05%以上、更に好ましくは0.08%以上である。しかし、Cuを過剰に含有すると、熱間圧延性が低下し、割れなどの問題が発生し易くなる。従ってCu量の好ましい上限を0.1%以下とする。より好ましいCu量は0.08%以下であり、更に好ましくは0.05%以下である。また、Niを過剰に含有すると、コスト高となるため、Ni量の好ましい上限を3%以下とする。より好ましいNi量は2%以下であり、更に好ましくは1%以下である。CuとNiは、何れか一方を含有してもよいし、両方を含有してもよい。
上記棒鋼の横断面(棒鋼の軸心と垂直な面)のD/4位置(Dは棒鋼の直径)において、縦断面(棒鋼の軸心と平行な面)を研磨し、任意の0.9μm×1.3μmの観察視野について、以下の条件で(ア)TEM観察および(イ)EDX解析の両方を行い、成分組成を測定してTi系析出物を同定した。析出物の解析に用いたソフトは、住友金属テクノロジー社製「粒子解析Ver.30」である。
(ア)透過電子顕微鏡(TEM):HF−2200型電界放射型透過電子顕微鏡(日立製作所製)
加速電圧:200kV
観察倍率:100000倍
(イ)EDX分析装置:EMAX7000型EDX分析装置(堀場製作所製)
(ウ)STEM−HAADE観察装置:HF−2210型走査透過像観察装置(日立製作所製)
加速電圧:200kV
観察倍率:100000倍
上記棒鋼の横断面のD/4位置を円中心として縦方向(軸心と垂直な面)に平行なφ20mm×30mmの円柱試験片を作製し、当該試験片の端面を拘束した状態から圧縮加工を行なう端面拘束圧縮試験を行い、冷間鍛造中の変形抵抗(55%までの平均変形抵抗)を測定した。詳細には、上記試験片の長手方向に対して下記の圧縮試験を行い、得られる応力−歪曲線に基づいて0〜55%までの変形抵抗を測定した。同様の操作を合計3個の試験片について行い、その平均値を「55%までの平均変形抵抗」とした。
圧縮試験機:LCH1600リンク式1600tonプレス機(神戸製鋼所製)
平均歪速度:8.78sec-1
最大圧縮率:85%
圧縮温度:室温
前述した(2)に記載されたφ20mm×30mmの円柱試験片(圧縮試験を施す前のもの)を用意し、長手方向に垂直な面を切り出し、断面におけるD/4位置(Dは半径を示す)を測定した。旧オーステナイト粒内の硬さ測定には、マイクロビッカース硬度測定器を用い、荷重10gで測定した。測定は5箇所で行い、平均値を算出した。
上記試験片の圧縮方向に平行な断面を切り出し、ナイタール液でエッチングを行なった後、中心より円周方向に16mmの表層部(表面から深さ200μm位置までの領域)および内部領域(表面からの深さ200μm位置から深さ500μm位置までの領域)について、光学顕微鏡で、観察倍率400倍で観察を行い、JISG0551に従って旧オーステナイト(旧γ)の粒度番号を判定した。
Claims (5)
- 質量%で、
C :0.05〜0.20%、
Si:0.01〜0.1%、
Mn:0.3〜0.6%、
P :0.03%以下(0%を含まない)、
S :0.001〜0.02%、
Cr:1.2〜2.0%、
Al:0.01〜0.1%、
Ti:0.010〜0.10%、
N :0.010%以下(0%を含まない)、
B :0.0005〜0.005%
を含有し、
残部が鉄および不可避不純物からなり、
円相当直径20nm未満のTi系析出物の密度が10〜100個/μm2であり、且つ、円相当直径20nm以上のTi系析出物の密度が1.5〜10個/μm2であり、
ビッカース硬さが130HV以下であることを特徴とする肌焼鋼。 - 更に、Mo:2%以下(0%を含まない)を含有するものである請求項1に記載の肌焼鋼。
- 更に、Cu:0.1%以下(0%を含まない)および/またはNi:3%以下(0%を含まない)を含有するものである請求項1または2に記載の肌焼鋼。
- 請求項1〜3のいずれかに記載の化学成分の鋼を用意し、
1100℃〜1280℃で30分以下の均熱処理を行なう工程と、
800〜1000℃で120分以下の再熱間加工を行なう工程と、を含むことを特徴とする肌焼鋼の製造方法。 - 請求項1〜3のいずれかに記載の肌焼鋼を冷間加工した後、浸炭処理した機械構造部品であって、
表面から深さ200μm位置までの範囲における旧オーステナイト粒の平均結晶粒度が8〜14番であり、且つ、
表面からの深さ200μm位置から深さ500μm位置までの範囲における旧オーステナイト粒の平均結晶粒度が6〜12番であると共に、旧オーステナイト粒の結晶粒度が5.5番以下の粗大粒を有しないことを特徴とする機械構造部品。
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011071697A JP5458048B2 (ja) | 2011-03-29 | 2011-03-29 | 肌焼鋼およびその製造方法、並びに肌焼鋼を用いた機械構造部品 |
EP12765188.3A EP2692888B1 (en) | 2011-03-29 | 2012-03-06 | Case hardening steel, method for producing same, and mechanical structural part using case hardening steel |
RU2013148021/02A RU2532770C1 (ru) | 2011-03-29 | 2012-03-06 | Поверхностно-упрочняемая сталь, способ ее получения и машинная конструкционная деталь с использованием поверхностно- упрочняемой стали |
KR1020137024251A KR101520208B1 (ko) | 2011-03-29 | 2012-03-06 | 기소강 및 그의 제조 방법, 및 기소강을 이용한 기계 구조 부품 |
PCT/JP2012/055661 WO2012132786A1 (ja) | 2011-03-29 | 2012-03-06 | 肌焼鋼およびその製造方法、並びに肌焼鋼を用いた機械構造部品 |
MX2013011191A MX2013011191A (es) | 2011-03-29 | 2012-03-06 | Acero de cementacion, metodo para su produccion, y pieza mecanica estructural que utiliza el acero de cementacion. |
CN201280013740.8A CN103443316B (zh) | 2011-03-29 | 2012-03-06 | 表面硬化钢及其制造方法、以及使用表面硬化钢的机械构造零件 |
US14/008,352 US9297051B2 (en) | 2011-03-29 | 2012-03-06 | Case hardening steel, method for producing same, and mechanical structural part using case hardening steel |
BR112013023842A BR112013023842A2 (pt) | 2011-03-29 | 2012-03-06 | aço de endurecimento de carcaça, método para produção do mesmo e parte estrutural mecânica que utiliza aço de endurecimento de carcaça |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011071697A JP5458048B2 (ja) | 2011-03-29 | 2011-03-29 | 肌焼鋼およびその製造方法、並びに肌焼鋼を用いた機械構造部品 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012207244A true JP2012207244A (ja) | 2012-10-25 |
JP2012207244A5 JP2012207244A5 (ja) | 2013-10-03 |
JP5458048B2 JP5458048B2 (ja) | 2014-04-02 |
Family
ID=46930532
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011071697A Expired - Fee Related JP5458048B2 (ja) | 2011-03-29 | 2011-03-29 | 肌焼鋼およびその製造方法、並びに肌焼鋼を用いた機械構造部品 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9297051B2 (ja) |
EP (1) | EP2692888B1 (ja) |
JP (1) | JP5458048B2 (ja) |
KR (1) | KR101520208B1 (ja) |
CN (1) | CN103443316B (ja) |
BR (1) | BR112013023842A2 (ja) |
MX (1) | MX2013011191A (ja) |
RU (1) | RU2532770C1 (ja) |
WO (1) | WO2012132786A1 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014196529A1 (ja) * | 2013-06-05 | 2014-12-11 | 大同特殊鋼株式会社 | 浸炭部品とその製造方法 |
WO2015146837A1 (ja) * | 2014-03-27 | 2015-10-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 優れた冷間鍛造性を有し、浸炭処理時の異常粒発生が抑制可能な肌焼鋼 |
JP2016098384A (ja) * | 2014-11-18 | 2016-05-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 打抜き性と結晶粒粗大化防止特性に優れた浸炭用鋼板および機械構造部品 |
JP2016188421A (ja) * | 2015-03-30 | 2016-11-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 浸炭部品 |
JP2020164936A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | Jfeスチール株式会社 | 浸炭用鋼およびその製造方法 |
KR20210107087A (ko) | 2018-12-28 | 2021-08-31 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강재 |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3040437B1 (en) * | 2013-08-30 | 2019-10-30 | JFE Steel Corporation | Mechanical structural component and method for manufacturing same |
JP6237277B2 (ja) * | 2014-01-30 | 2017-11-29 | 大同特殊鋼株式会社 | 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品 |
CN107690483A (zh) * | 2015-06-03 | 2018-02-13 | 德国沙士基达板材有限公司 | 由镀锌钢制成的变形‑硬化部件,其生产方法以及生产适用于部件变形‑硬化的钢带的方法 |
CN105385817A (zh) * | 2015-11-12 | 2016-03-09 | 芜湖天金机械有限公司 | 提高切削性能的万向节球壳正火工艺 |
KR102099768B1 (ko) | 2015-11-27 | 2020-04-10 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강, 침탄강 부품 및 침탄강 부품의 제조 방법 |
CN105603161A (zh) * | 2016-01-20 | 2016-05-25 | 浙江海洋学院 | 一种船用球墨铸铁曲轴的调质工艺 |
CN106119485A (zh) * | 2016-08-26 | 2016-11-16 | 桐乡市恒泰精密机械有限公司 | 汽车空调压缩机曲轴的表面热处理方法 |
WO2018061191A1 (ja) | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 新日鐵住金株式会社 | 冷間鍛造用鋼及びその製造方法 |
CN113881900B (zh) * | 2016-10-31 | 2022-08-30 | 日本制铁株式会社 | 压制成型钢部件 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10277705A (ja) * | 1997-04-02 | 1998-10-20 | Nippon Steel Corp | 高靭性熱間鍛造用非調質棒鋼の製造方法 |
JP2004183064A (ja) * | 2002-12-04 | 2004-07-02 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法 |
JP2008081841A (ja) * | 2006-08-28 | 2008-04-10 | Kobe Steel Ltd | 冷間鍛造性および結晶粒粗大化防止特性に優れた肌焼鋼およびそれから得られる機械部品 |
JP2010229508A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Kobe Steel Ltd | 最大結晶粒の縮小化特性に優れた肌焼鋼 |
JP2011017051A (ja) * | 2009-07-09 | 2011-01-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間鍛造用圧延鋼材およびその製造方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1759944A1 (ru) * | 1991-03-29 | 1992-09-07 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии | Конструкционна сталь |
RU2023049C1 (ru) * | 1992-06-22 | 1994-11-15 | Азербайджанский Технический Университет | Конструкционная сталь |
JP3490293B2 (ja) | 1997-07-23 | 2004-01-26 | 新日本製鐵株式会社 | 結晶粒粗大化防止特性と耐遅れ破壊特性に優れた冷間鍛造用鋼とその製造方法 |
US6261388B1 (en) | 1998-05-20 | 2001-07-17 | Nippon Steel Corporation | Cold forging steel having improved resistance to grain coarsening and delayed fracture and process for producing same |
JP4213855B2 (ja) | 2000-08-30 | 2009-01-21 | 新日本製鐵株式会社 | 捩り疲労特性に優れた肌焼用鋼ならびに肌焼部品 |
JP3901504B2 (ja) | 2001-12-14 | 2007-04-04 | 本田技研工業株式会社 | 冷間加工性および焼入れ性に優れた肌焼鋼,肌焼鋼鋼材および機械構造部品 |
JP4369250B2 (ja) | 2004-01-13 | 2009-11-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 高温浸炭用鋼およびその製造方法 |
FR2868083B1 (fr) * | 2004-03-24 | 2006-07-21 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques, procede de fabrication de pieces mecaniques l'utilisant et pieces mecaniques ainsi realisees |
JP4688735B2 (ja) | 2006-06-01 | 2011-05-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 高温浸炭時の結晶粒粗大化防止特性に優れた熱間圧延材 |
US8034199B2 (en) | 2007-09-27 | 2011-10-11 | Nippon Steel Corporation | Case-hardening steel excellent in cold forgeability and low carburization distortion property |
-
2011
- 2011-03-29 JP JP2011071697A patent/JP5458048B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2012
- 2012-03-06 EP EP12765188.3A patent/EP2692888B1/en not_active Not-in-force
- 2012-03-06 BR BR112013023842A patent/BR112013023842A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2012-03-06 CN CN201280013740.8A patent/CN103443316B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2012-03-06 KR KR1020137024251A patent/KR101520208B1/ko active IP Right Grant
- 2012-03-06 US US14/008,352 patent/US9297051B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2012-03-06 MX MX2013011191A patent/MX2013011191A/es active IP Right Grant
- 2012-03-06 WO PCT/JP2012/055661 patent/WO2012132786A1/ja active Application Filing
- 2012-03-06 RU RU2013148021/02A patent/RU2532770C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10277705A (ja) * | 1997-04-02 | 1998-10-20 | Nippon Steel Corp | 高靭性熱間鍛造用非調質棒鋼の製造方法 |
JP2004183064A (ja) * | 2002-12-04 | 2004-07-02 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法 |
JP2008081841A (ja) * | 2006-08-28 | 2008-04-10 | Kobe Steel Ltd | 冷間鍛造性および結晶粒粗大化防止特性に優れた肌焼鋼およびそれから得られる機械部品 |
JP2010229508A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Kobe Steel Ltd | 最大結晶粒の縮小化特性に優れた肌焼鋼 |
JP2011017051A (ja) * | 2009-07-09 | 2011-01-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間鍛造用圧延鋼材およびその製造方法 |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014196529A1 (ja) * | 2013-06-05 | 2014-12-11 | 大同特殊鋼株式会社 | 浸炭部品とその製造方法 |
JP2014234552A (ja) * | 2013-06-05 | 2014-12-15 | 大同特殊鋼株式会社 | 浸炭部品とその製造方法 |
US10767252B2 (en) | 2013-06-05 | 2020-09-08 | Daido Steel Co., Ltd. | Carburized component and method for manufacturing same |
WO2015146837A1 (ja) * | 2014-03-27 | 2015-10-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 優れた冷間鍛造性を有し、浸炭処理時の異常粒発生が抑制可能な肌焼鋼 |
JP2016098384A (ja) * | 2014-11-18 | 2016-05-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 打抜き性と結晶粒粗大化防止特性に優れた浸炭用鋼板および機械構造部品 |
JP2016188421A (ja) * | 2015-03-30 | 2016-11-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 浸炭部品 |
KR20210107087A (ko) | 2018-12-28 | 2021-08-31 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강재 |
JP2020164936A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | Jfeスチール株式会社 | 浸炭用鋼およびその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US9297051B2 (en) | 2016-03-29 |
EP2692888A4 (en) | 2014-12-24 |
EP2692888B1 (en) | 2017-05-17 |
CN103443316B (zh) | 2016-06-15 |
WO2012132786A1 (ja) | 2012-10-04 |
KR101520208B1 (ko) | 2015-05-13 |
KR20130125816A (ko) | 2013-11-19 |
JP5458048B2 (ja) | 2014-04-02 |
RU2532770C1 (ru) | 2014-11-10 |
MX2013011191A (es) | 2013-12-16 |
EP2692888A1 (en) | 2014-02-05 |
BR112013023842A2 (pt) | 2016-12-06 |
US20140014234A1 (en) | 2014-01-16 |
CN103443316A (zh) | 2013-12-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5458048B2 (ja) | 肌焼鋼およびその製造方法、並びに肌焼鋼を用いた機械構造部品 | |
JP5126857B2 (ja) | 加工性に優れた肌焼鋼管の製造方法 | |
WO2012046779A1 (ja) | 肌焼鋼及びその製造方法 | |
KR101965520B1 (ko) | 냉간 단조 부품용 압연 봉강 또는 압연 선재 | |
JP5385656B2 (ja) | 最大結晶粒の縮小化特性に優れた肌焼鋼 | |
JP6109729B2 (ja) | 浸炭処理時の結晶粒粗大化防止特性に優れた肌焼鋼 | |
JP6652019B2 (ja) | 高周波焼入用の機械構造用鋼及び高周波焼入鋼部品 | |
JP5576785B2 (ja) | 冷間鍛造性に優れた鋼材、及びその製造方法 | |
WO2013065718A1 (ja) | 鋼製部品の製造方法 | |
JP5649886B2 (ja) | 肌焼鋼およびその製造方法 | |
JP5871085B2 (ja) | 冷間鍛造性および結晶粒粗大化抑制能に優れた肌焼鋼 | |
JP5649887B2 (ja) | 肌焼鋼およびその製造方法 | |
JP4073860B2 (ja) | 高温浸炭後の耐粗粒化特性に優れた浸炭鋼の製造方法 | |
JP2010222634A (ja) | 最大結晶粒の縮小化特性に優れた肌焼鋼及びその製造方法 | |
JP2004190127A (ja) | 球状化炭化物組織を有する軸受け用線材・棒鋼およびその製造方法 | |
JP2010248630A (ja) | 肌焼鋼およびその製造方法 | |
JP5643622B2 (ja) | 肌焼鋼、およびこれを用いた機械構造部品 | |
JP2005126818A (ja) | 疲労特性に優れた鋼材および高周波焼入れ用鋼素材 | |
JP6465206B2 (ja) | 熱間圧延棒線材、部品および熱間圧延棒線材の製造方法 | |
JP2018165403A (ja) | 低サイクル疲労強度および被削性に優れた浸炭用鋼材および浸炭部品 | |
WO2017069064A1 (ja) | 機械構造用鋼及び高周波焼入鋼部品 | |
JP5976581B2 (ja) | 転動疲労特性に優れた軸受用鋼材、および軸受部品 | |
JP2016074951A (ja) | 肌焼鋼の製造方法 | |
JP2005344167A (ja) | 浸炭部品又は浸炭窒化部品用の鋼材、浸炭部品又は浸炭窒化部品の製造方法 | |
JP5454620B2 (ja) | 粒径粗大化防止特性に優れた浸炭部品用鋼 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130821 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130821 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20130821 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20130913 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130924 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20131115 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140107 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140110 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5458048 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |