JP2012091735A - Pneumatic tire - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、空気入りタイヤに関し、特に、低燃費化を目的として転がり抵抗を低減するために使用空気圧を高圧化した場合に、センター領域の径成長増加に伴う接地圧増加によるセンター領域の摩耗およびドライ制動性の悪化を改善した空気入りタイヤに関するものである。 The present invention relates to a pneumatic tire, and in particular, when the use air pressure is increased in order to reduce rolling resistance for the purpose of reducing fuel consumption, wear of the center region due to an increase in contact pressure accompanying an increase in diameter growth of the center region and The present invention relates to a pneumatic tire with improved dry braking performance.
従来、トレッド面のタイヤ幅方向に沿ったプロファイルの曲率を直線に近づける空気入りタイヤが知られている(例えば、特許文献1参照)。この空気入りタイヤは、トレッド面が、少なくともタイヤ幅方向の中央に位置する中央部円弧と、タイヤ幅方向最外方に位置するショルダー側円弧とを含む複数の異なる曲率半径の円弧で形成された空気入りタイヤにおいて、正規リムに組込んで正規内圧の5[%]を内圧充填した状態でタイヤ子午線方向の断面視にて、ベルト層のタイヤ幅方向最外方位置からタイヤ径方向外周側へタイヤ径方向と平行に仮想される仮想線とトレッド面のプロファイルとの交点を基準点とし、タイヤ赤道面とトレッド面のプロファイルとの交点をセンタークラウンとし、基準点とセンタークラウンとを結んだ線とタイヤ幅方向に平行な線とがなす角度をθとし、中央部円弧の曲率半径をRcとし、ショルダー側円弧の曲率半径をRsとし、タイヤ赤道面からショルダー側円弧のタイヤ幅方向内側端部位置までの円弧長である基準展開幅をLとし、タイヤ幅方向のトレッド面の円弧長であるトレッド展開幅をTDWとした場合に、トレッド面は、1[°]<θ<4.5[°]、5<Rc/Rs<10、および0.4<L/(TDW/2)<0.7を満たすように形成されている。 Conventionally, a pneumatic tire is known in which the curvature of a profile along a tire width direction of a tread surface is made close to a straight line (see, for example, Patent Document 1). In this pneumatic tire, the tread surface is formed of an arc having a plurality of different radii of curvature including at least a central arc positioned at the center in the tire width direction and a shoulder-side arc positioned at the outermost position in the tire width direction. In a pneumatic tire, it is incorporated in a normal rim and filled with 5% of the normal internal pressure, and the cross-sectional view in the tire meridian direction from the outermost position in the tire width direction of the belt layer to the outer side in the tire radial direction The intersection of the imaginary line parallel to the tire radial direction and the profile of the tread surface is the reference point, the intersection of the tire equator surface and the tread surface profile is the center crown, and the line connecting the reference point and the center crown Is the angle formed by the line parallel to the tire width direction, θ, the radius of curvature of the central arc is Rc, the radius of curvature of the shoulder side arc is Rs, and from the tire equatorial plane When the reference developed width that is the arc length to the inner end position in the tire width direction of the shoulder side arc is L and the tread deployed width that is the arc length of the tread surface in the tire width direction is TDW, the tread surface is 1 [°] <θ <4.5 [°], 5 <Rc / Rs <10, and 0.4 <L / (TDW / 2) <0.7.
近年、空気入りタイヤが装着された車両の低燃費化を目的とし、空気入りタイヤの転がり抵抗を低減するため、使用空気圧を高圧化することが検討されている。ところが、使用空気圧の高圧化によりタイヤ幅方向中央であるセンター領域の径成長が増加し、これに伴いセンター領域の接地圧が増加すると、トレッド面のセンター領域が摩耗し易くなる。しかも、センター領域の接地圧が増加すると、トレッド面のショルダー部と路面との摩擦係数が低下し、乾燥路面でのドライ制動性が悪化し易くなる。 In recent years, in order to reduce the fuel consumption of a vehicle equipped with a pneumatic tire, in order to reduce the rolling resistance of the pneumatic tire, it has been studied to increase the working air pressure. However, when the air pressure used is increased, the diameter growth of the center region, which is the center in the tire width direction, is increased, and if the contact pressure of the center region is increased accordingly, the center region of the tread surface is easily worn. Moreover, when the ground contact pressure in the center region increases, the friction coefficient between the shoulder portion of the tread surface and the road surface decreases, and the dry braking performance on the dry road surface tends to deteriorate.
上述した特許文献1に記載の空気入りタイヤでは、トレッド面のタイヤ幅方向に沿ったプロファイルの曲率を直線に近づけることで、トレッド面のセンター領域の摩耗が改善される傾向となる。しかしながら、トレッド面のタイヤ幅方向に沿ったプロファイルの曲率を直線に近づけるだけでは、トレッド面のショルダー部と路面との摩擦係数が十分に高まらず、乾燥路面でのドライ制動性を向上することが難しい。
In the pneumatic tire described in
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面のセンター領域の耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上することのできる空気入りタイヤを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above, and provides a pneumatic tire capable of reducing rolling resistance, improving wear resistance of a center region of a tread surface, and improving dry braking performance. The purpose is to do.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の空気入りタイヤは、トレッド部のトレッド面が、タイヤ幅方向の中央に位置する中央部円弧と、前記中央部円弧のタイヤ幅方向外側に連続するショルダー側円弧とを少なくとも含む複数の異なる曲率半径の円弧で形成された空気入りタイヤにおいて、正規リムに組込んで正規内圧の5[%]を内圧充填した状態で、タイヤ子午線方向の断面視にて、前記ショルダー側円弧の仮想の延長線と前記トレッド部におけるタイヤ幅方向最外側のサイド部円弧の仮想の延長線との交点を基準点とし、タイヤ赤道面と前記トレッド面のプロファイルとの交点をセンタークラウンとし、前記基準点と前記センタークラウンとを結んだ直線と、前記センタークラウンを通過してタイヤ幅方向に平行な直線とがなす角度をθとし、前記中央部円弧の曲率半径をRcとし、前記ショルダー側円弧の曲率半径をRsとし、前記タイヤ赤道面から前記ショルダー側円弧のタイヤ幅方向内側端部位置までの円弧長である基準展開幅をLとし、前記基準点を通過すると共に前記タイヤ赤道面と平行な基準線が前記トレッド面に交差した点間でのタイヤ幅方向の円弧長であるトレッド展開幅をTDWとし、扁平率をβとした場合に、前記トレッド面は、0.025×β+1.0≦θ≦0.045×β+2.5、10≦Rc/Rs≦50、および0.2≦L/(TDW/2)≦0.7を満たして形成され、さらに、前記トレッド面における接地領域での溝面積比率をGRとし、前記接地領域におけるタイヤ赤道面からタイヤ幅方向外側にTDW/2の45[%]の位置までの範囲をセンター領域として当該センター領域での溝面積比率をGCRとし、前記接地領域におけるタイヤ赤道面からタイヤ幅方向外側にTDW/2の90[%]の位置までの範囲内であって前記センター領域のタイヤ幅方向外側端からタイヤ幅方向外側への範囲をショルダー領域として当該ショルダー領域での溝面積比率をGSRとした場合に、前記接地領域は、12[%]≦GR≦25[%]、およびGCR<GSRを満たして形成されていることを特徴とする。 In order to solve the above-described problems and achieve the object, the pneumatic tire of the present invention includes a central arc in which the tread surface of the tread portion is located at the center in the tire width direction, and the tire width direction of the central arc. In a pneumatic tire formed of a plurality of arcs of different radii of curvature including at least a shoulder-side arc that is continuous to the outside, the tire meridian direction in a state where it is incorporated in a normal rim and is filled with 5% of the normal internal pressure. In the cross-sectional view, the intersection of the virtual extension line of the shoulder side arc and the virtual extension line of the outermost side arc in the tire width direction in the tread portion is a reference point, and the tire equator plane and the tread surface The intersection with the profile is a center crown, a straight line connecting the reference point and the center crown, and a straight line passing through the center crown and parallel to the tire width direction. The angle between the center arc and the radius of curvature of the central arc is Rc, the radius of curvature of the shoulder arc is Rs, and the arc from the tire equatorial plane to the inner edge position in the tire width direction of the shoulder arc. TDW is a tread deployment width which is an arc length in the tire width direction between points where a reference line parallel to the tire equator plane and a reference line parallel to the tire equator plane intersects the tread surface. When the flatness ratio is β, the tread surface is 0.025 × β + 1.0 ≦ θ ≦ 0.045 × β + 2.5, 10 ≦ Rc / Rs ≦ 50, and 0.2 ≦ L / ( TDW / 2) ≦ 0.7, and the groove area ratio in the contact area in the tread surface is GR, and 45 [TDW / 2] from the tire equatorial plane in the contact area to the outside in the tire width direction. %] And the groove area ratio in the center region is GCR, and is within the range from the tire equator plane to the 90% position of TDW / 2 outward in the tire width direction in the ground contact region. When the range from the outer end in the tire width direction of the center region to the outer side in the tire width direction is a shoulder region, and the groove area ratio in the shoulder region is GSR, the ground contact region is 12 [%] ≦ GR ≦ 25 [ %] And GCR <GSR.
この空気入りタイヤによれば、基準点とセンタークラウンとを結んだ直線と、センタークラウンを通過してタイヤ幅方向に平行な直線とがなす角度θを0.025×β+1.0≦θ≦0.045×β+2.5の範囲としたことにより、中央部円弧からショルダー側円弧に至りタイヤ径方向内側への落ち込み量がより小さくなる。さらに、中央部円弧の曲率半径Rcと、ショルダー側円弧の曲率半径Rsとの関係を10≦Rc/Rs≦50とし、タイヤ赤道面からショルダー側円弧のタイヤ幅方向内側端部位置までの中央部円弧の円弧長である基準展開幅Lと、トレッド展開幅TDWとの関係を0.2≦L/(TDW/2)≦0.7としたことにより、中央部円弧からショルダー側円弧に至りトレッド面の円弧が直線により近くなる。このため、中央部円弧の径成長が抑制されるので、トレッド面のセンター領域の摩耗を改善することができる。しかも、この空気入りタイヤによれば、トレッド面の接地領域での溝面積比率GRを、12[%]以上25[%]以下として一般の空気入りタイヤに対して比較的低く設定すると共に、ショルダー領域の溝面積比率GSRをセンター領域の溝面積比率GCRよりも大きく設定したことにより、乾燥路面での制動性であるドライ制動性を向上することが可能になる。 According to this pneumatic tire, an angle θ formed by a straight line connecting the reference point and the center crown and a straight line passing through the center crown and parallel to the tire width direction is 0.025 × β + 1.0 ≦ θ ≦ 0. By setting the range to 0.045 × β + 2.5, the amount of sagging inward in the tire radial direction from the central arc to the shoulder side arc becomes smaller. Further, the relation between the radius of curvature Rc of the central arc and the radius of curvature Rs of the shoulder side arc is 10 ≦ Rc / Rs ≦ 50, and the central portion from the tire equatorial plane to the inner edge position in the tire width direction of the shoulder side arc By setting the relation between the reference developed width L, which is the arc length of the arc, and the tread developed width TDW to 0.2 ≦ L / (TDW / 2) ≦ 0.7, the tread extends from the central arc to the shoulder side arc. The arc of the surface is closer to the straight line. For this reason, since radial growth of the central arc is suppressed, wear of the center region of the tread surface can be improved. Moreover, according to this pneumatic tire, the groove area ratio GR in the contact area of the tread surface is set to 12 [%] or more and 25 [%] or less, and is set to be relatively low with respect to a general pneumatic tire, and the shoulder By setting the groove area ratio GSR of the region to be larger than the groove area ratio GCR of the center region, it becomes possible to improve dry braking performance, which is braking performance on a dry road surface.
また、本発明の空気入りタイヤは、前記センター領域での溝面積比率GCRと、前記ショルダー領域での溝面積比率GSRとの関係が、1.2≦GSR/GCR≦1.8を満たして形成されていることを特徴とする。 In the pneumatic tire of the present invention, the relationship between the groove area ratio GCR in the center region and the groove area ratio GSR in the shoulder region satisfies 1.2 ≦ GSR / GCR ≦ 1.8. It is characterized by being.
GSR/GCRが1.2以上であれば、センター領域で十分なトレッド部のせん断剛性を確保することができ、GSR/GCRが1.8以下であれば、ショルダー領域でトレッド部のせん断剛性の低下を抑えることができる。したがって、この空気入りタイヤによれば、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面のセンター領域の耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果を顕著に得ることができる。 If GSR / GCR is 1.2 or more, sufficient shear rigidity of the tread portion can be secured in the center region, and if GSR / GCR is 1.8 or less, shear strength of the tread portion in the shoulder region can be secured. The decrease can be suppressed. Therefore, according to this pneumatic tire, the rolling resistance can be reduced, the wear resistance of the center region of the tread surface can be improved, and the dry braking performance can be significantly improved.
また、本発明の空気入りタイヤは、前記トレッド面に形成された溝における最大深さ位置の溝下ゲージGDが、0.5[mm]≦GD≦3.0[mm]を満たして形成されていることを特徴とする。 The pneumatic tire according to the present invention is formed such that the sub-groove gauge GD at the maximum depth position in the groove formed on the tread surface satisfies 0.5 [mm] ≦ GD ≦ 3.0 [mm]. It is characterized by.
溝下ゲージGDが0.5[mm]以上であれば、溝底でのクラック(グルーブクラック)を抑制でき、溝下ゲージGDが3.0[mm]以下であれば、トレッド部のせん断剛性を確保することができる。したがって、この空気入りタイヤによれば、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面のセンター領域の耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果を顕著に得ることができる。 If the sub-groove gauge GD is 0.5 [mm] or more, cracks (groove cracks) at the groove bottom can be suppressed, and if the sub-groove gauge GD is 3.0 [mm] or less, the shear rigidity of the tread portion. Can be secured. Therefore, according to this pneumatic tire, the rolling resistance can be reduced, the wear resistance of the center region of the tread surface can be improved, and the dry braking performance can be significantly improved.
また、本発明の空気入りタイヤは、前記トレッド部は、アンダートレッドゴムを有し、当該アンダートレッドゴムのJIS−A硬度Hが、68[度]≦H≦80[度]を満たしていることを特徴とする。 In the pneumatic tire of the present invention, the tread portion has an under tread rubber, and the JIS-A hardness H of the under tread rubber satisfies 68 [degree] ≦ H ≦ 80 [degree]. It is characterized by.
アンダートレッドゴムのJIS−A硬度Hが68[度]以上の高硬度であれば、トレッド部のせん断剛性を十分に確保することができ、80[度]以下であれば、耐久性を維持することができる。このように、この空気入りタイヤによれば、アンダートレッドゴムの硬度Hを比較的高くすることで、トレッド部のせん断剛性が向上するため、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面のセンター領域の耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果を顕著に得ることができる。 If the JIS-A hardness H of the undertread rubber is a high hardness of 68 [degrees] or more, the shear rigidity of the tread portion can be sufficiently secured, and if it is 80 [degrees] or less, the durability is maintained. be able to. As described above, according to this pneumatic tire, by increasing the hardness H of the undertread rubber, the shear rigidity of the tread portion is improved, so that the rolling resistance is reduced and the resistance of the center region of the tread surface is reduced. The effect of improving the wear resistance and the dry braking performance can be remarkably obtained.
また、本発明の空気入りタイヤは、高内圧の乗用車用空気入りタイヤに適用されることを特徴とする。 The pneumatic tire of the present invention is characterized by being applied to a pneumatic tire for passenger cars having a high internal pressure.
低燃費化のため、転がり抵抗を低減するには、使用空気圧を高圧化することが好ましい。このように、この空気入りタイヤによれば、高内圧の乗用車用空気入りタイヤに適用することで、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面のセンター領域の耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果を顕著に得ることができる。 In order to reduce the rolling resistance in order to reduce fuel consumption, it is preferable to increase the operating air pressure. Thus, according to this pneumatic tire, by applying it to a pneumatic tire for passenger cars with a high internal pressure, the rolling resistance is reduced, the wear resistance of the center region of the tread surface is improved, and the dry braking performance is also improved. The effect which improves can be acquired notably.
本発明に係る空気入りタイヤは、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面のセンター領域の耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上することのできる空気入りタイヤを提供することができる。 The pneumatic tire according to the present invention can provide a pneumatic tire that can reduce rolling resistance, improve wear resistance in the center region of the tread surface, and improve dry braking performance.
以下に、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。また、この実施の形態の構成要素には、当業者が置換可能かつ容易なもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。また、この実施の形態に記載された複数の変形例は、当業者自明の範囲内にて任意に組み合わせが可能である。 Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. Note that the present invention is not limited to the embodiments. The constituent elements of this embodiment include those that can be easily replaced by those skilled in the art or those that are substantially the same. In addition, a plurality of modifications described in this embodiment can be arbitrarily combined within a range obvious to those skilled in the art.
図1は、本実施の形態に係る空気入りタイヤの一部裁断子午断面図であり、図2は、本発明の実施の形態に係る空気入りタイヤにおけるトレッド面の一部の平面図である。 FIG. 1 is a partially cut meridian sectional view of a pneumatic tire according to the present embodiment, and FIG. 2 is a plan view of a part of a tread surface in the pneumatic tire according to the embodiment of the present invention.
以下の説明において、タイヤ径方向とは、空気入りタイヤ1の回転軸(図示せず)と直交する方向をいい、タイヤ径方向内側とはタイヤ径方向において回転軸に向かう側、タイヤ径方向外側とはタイヤ径方向において回転軸から離れる側をいう。また、タイヤ周方向とは、前記回転軸を中心軸とする周り方向をいう。また、タイヤ幅方向とは、前記回転軸と平行な方向をいい、タイヤ幅方向内側とはタイヤ幅方向においてタイヤ赤道面(タイヤ赤道線)CLに向かう側、タイヤ幅方向外側とはタイヤ幅方向においてタイヤ赤道面CLから離れる側をいう。タイヤ赤道面CLとは、空気入りタイヤ1の回転軸に直交すると共に、空気入りタイヤ1のタイヤ幅の中心を通る平面である。タイヤ幅は、タイヤ幅方向の外側に位置する部分同士のタイヤ幅方向における幅、つまり、タイヤ幅方向においてタイヤ赤道面CLから最も離れている部分間の距離である。タイヤ赤道線とは、タイヤ赤道面CL上にあって空気入りタイヤ1の周方向に沿う線をいう。本実施の形態では、タイヤ赤道線にタイヤ赤道面と同じ符号「CL」を付す。なお、以下に説明する空気入りタイヤ1は、タイヤ赤道面CLを中心としてほぼ対称になるように構成されていることから、空気入りタイヤ1の回転軸を通る平面で該空気入りタイヤ1を切った場合の子午断面図(図1)においては、タイヤ赤道面CLを中心とした一側(図1において右側)のみを図示して当該一側のみを説明し、他側(図1において左側)の説明は省略する。
In the following description, the tire radial direction refers to a direction orthogonal to the rotation axis (not shown) of the
本実施の形態の空気入りタイヤ1は、図1に示すように、トレッド部2を有している。トレッド部2は、ゴム材(トレッドゴム)からなり、空気入りタイヤ1のタイヤ径方向の最も外側で露出し、その表面が空気入りタイヤ1の輪郭となる。このトレッド部2の表面は、空気入りタイヤ1を装着する車両(図示省略)が走行した際に路面と接触する面であるトレッド面21として形成されている。
The
トレッド面21は、複数の溝により陸部が形成されている。その一例として、本実施の形態の空気入りタイヤ1では、トレッド面21は、図1および図2に示すように、タイヤ周方向に沿って延在する複数の縦溝22が設けられている。本実施の形態における縦溝22は、トレッド面21に4本設けられた周方向主溝22aと、2本設けられた周方向細溝22bとを含んでいる。そして、トレッド面21は、複数の周方向主溝22aにより、タイヤ周方向に沿って延び、タイヤ赤道線CLと平行なリブ状の陸部23が複数形成されている。本実施の形態における陸部23は、周方向主溝22aを境にしてトレッド面21に5本設けられ、タイヤ赤道線CL上に配置された第一陸部23aと、第一陸部23aのタイヤ幅方向外側に配置された第二陸部23bと、第二陸部23bのタイヤ幅方向外側であってトレッド面21のタイヤ幅方向最外側に配置された第三陸部23cとを有している。第二陸部23bは、周方向細溝22bが設けられている。
The
また、トレッド面21は、各陸部23(23a,23b,23c)について、縦溝22に交差する横溝24が設けられている。第一陸部23aに設けられた横溝24は、周方向主溝22aに一端が開口すると共に他端が閉塞し、かつタイヤ幅方向およびタイヤ周方向に対して傾斜した突起溝24aとして形成されている。この突起溝24aは、タイヤ赤道線CLを境にして周方向主溝22aからの傾斜方向が逆向きに形成されている。
Moreover, the
また、第二陸部23bに設けられた横溝24は、タイヤ幅方向外側の周方向主溝22aに一端が開口すると共に周方向細溝22bに他端が開口し、かつタイヤ幅方向およびタイヤ周方向に対して傾斜しつつ湾曲した傾斜溝24bとして形成されている。この傾斜溝24bは、タイヤ赤道線CLを境にして周方向主溝22aからの傾斜方向が逆向きに形成されている。
Further, the
また、第三陸部23cに設けられた横溝24は、トレッド面21のタイヤ幅方向最外端からタイヤ幅方向内側に湾曲して延在しつつ延在端が周方向主溝22aに開口する円弧溝24cとして形成されている。この円弧溝24cは、タイヤ赤道線CLを境にして湾曲方向が逆向きに形成されている。
Further, the
また、トレッド面21は、横溝24として、第二陸部23bおよび第三陸部23cについて、タイヤ周方向に交差するサイプ24d,24eが設けられている。第二陸部23bに設けられたサイプ24dは、タイヤ幅方向外側の周方向主溝22aに一端が開口すると共に他端が閉塞し、かつタイヤ幅方向およびタイヤ周方向に対して傾斜しつつ湾曲して形成されている。このサイプ24dは、タイヤ赤道線CLを境にして周方向主溝22aからの傾斜方向が逆向きに形成されている。また、第三陸部23cに設けられたサイプ24eは、タイヤ幅方向外側の周方向主溝22aに一端が開口すると共に他端が閉塞し、かつタイヤ幅方向およびタイヤ周方向に対して傾斜しつつ湾曲して形成されている。このサイプ24eは、タイヤ赤道線CLを境にして周方向主溝22aからの傾斜方向が逆向きに形成されている。
Moreover, the
ここで、周方向主溝22aは、溝幅が4[mm]以上のタイヤ周方向に延在する溝を示す。また、周方向細溝22bは、溝幅が4[mm]未満のタイヤ周方向に延在する溝を示す。また、サイプ24d,24eは、溝幅が1[mm]以下のタイヤ周方向に対して横切る溝を示す。突起溝24a、傾斜溝24bおよび円弧溝24cは、ラグ溝と総称され、サイプ24d,24e以外で、溝幅が1[mm]を超えてタイヤ周方向に対して横切る溝を示す。なお、溝や陸部の構成は、上述した例に限定されるものではなく、縦溝22や横溝24の配置により様々な構成がある。また、図には明示しないが、トレッド面21は、縦溝22を有さず、タイヤ幅方向で屈曲または湾曲した横溝24のみ設けられた構成であってもよい。
Here, the circumferential
また、本実施の形態に係る空気入りタイヤ1は、カーカス層6と、ベルト層7と、ベルト補強層8とを備えている。
The
カーカス層6は、各タイヤ幅方向端部が、一対のビードコア(図示せず)でタイヤ幅方向内側からタイヤ幅方向外側に折り返され、かつタイヤ周方向にトロイド状に掛け回されてタイヤの骨格を構成するものである。このカーカス層6は、タイヤ周方向に対する角度が90度(±5度)でタイヤ子午線方向に沿いつつタイヤ周方向に複数並設されたカーカスコード(図示せず)が、コートゴムで被覆されたものである。カーカスコードは、有機繊維(ポリエステルやレーヨンやナイロンなど)からなる。このカーカス層6は、図1に示すように、本実施の形態では2層で設けられているが、少なくとも1層で設けられていてもよい。
The
ベルト層7は、少なくとも2層のベルト71,72を積層した多層構造をなし、トレッド部2においてカーカス層6の外周であるタイヤ径方向外側に配置され、カーカス層6をタイヤ周方向に覆うものである。ベルト71,72は、タイヤ周方向に対して所定の角度(例えば、20度〜30度)で複数並設されたコード(図示せず)が、コートゴムで被覆されたものである。コードは、スチールまたは有機繊維(ポリエステルやレーヨンやナイロンなど)からなる。また、重なり合うベルト71,72は、互いのコードが交差するように配置されている。
The
ベルト補強層8は、ベルト層7の外周であるタイヤ径方向外側に配置されてベルト層7をタイヤ周方向に覆うものである。ベルト補強層8は、ベルト層7の外周を覆う態様で少なくとも2層配置された補強層81,82を有する。補強層81,82は、タイヤ周方向に並行(±5度)でタイヤ幅方向に複数並設されたコード(図示せず)がコートゴムで被覆されたものである。コードは、スチールまたは有機繊維(ポリエステルやレーヨンやナイロンなど)からなる。図1で示すベルト補強層8は、ベルト層7側の補強層81がベルト層7よりもタイヤ幅方向で大きく形成されてベルト層7全体を覆うように配置され、補強層81のタイヤ径方向外側の補強層82がベルト層7のタイヤ幅方向端部を覆うように補強層81のタイヤ幅方向端部にのみ配置されている。ベルト補強層8の構成は、上記に限らず、図には明示しないが、各補強層81,82が共にベルト層7よりもタイヤ幅方向で大きく形成されてベルト層7全体を覆うように配置された構成、または各補強層81,82が共にベルト層7のタイヤ幅方向端部のみを覆うように配置された構成であってもよい。すなわち、ベルト補強層8は、ベルト層7の少なくともタイヤ幅方向端部に重なるものであればよい。また、ベルト補強層8(補強層81,82)は、帯状(例えば幅10[mm])のストリップ材をタイヤ周方向に巻き付けて設けられている。
The
このように構成された空気入りタイヤ1において、トレッド部2の表面であるトレッド面21のプロファイルは、タイヤ径方向外側に凸形状の複数の異なる曲率半径の円弧により形成されている。具体的に、トレッド面21は、図1に示すように、中央部円弧21aと、ショルダー側円弧21bと、ショルダー部円弧21cと、サイド部円弧21dとで構成されている。
In the
中央部円弧21aは、トレッド面21におけるタイヤ幅方向の中央に位置しており、タイヤ赤道面CLを含み、タイヤ赤道面CLを中心としてタイヤ幅方向の両側に形成されている。この中央部円弧21aは、タイヤ赤道面CLを含む部分のタイヤ径方向における径が最も大きく形成されている。ショルダー側円弧21bは、中央部円弧21aのタイヤ幅方向外側に連続して形成されている。ショルダー部円弧21cは、ショルダー側円弧21bのタイヤ幅方向外側に連続して形成されている。サイド部円弧21dは、ショルダー部円弧21cのタイヤ幅方向外側に連続して形成され、トレッド部2のタイヤ幅方向最外側に位置している。
The
そして、空気入りタイヤ1を正規リムに組込んで正規内圧の5[%]を内圧充填した無負荷状態で、図1に示すタイヤ子午線方向の断面視にて、ショルダー側円弧21bの仮想の延長線とサイド部円弧21dの仮想の延長線との交点を基準点Pとする。また、タイヤ赤道面CLとトレッド面21のプロファイルとの交点をセンタークラウンCCとし、基準点PとセンタークラウンCCとを結んだ直線Aと、センタークラウンCCを通過してタイヤ幅方向に平行な直線Bとがなす角度をθとする。また、中央部円弧21aの曲率半径をRcとする。また、ショルダー側円弧21bの曲率半径をRsとする。また、タイヤ赤道面CLからショルダー側円弧21bのタイヤ幅方向内側端部位置までの円弧長である基準展開幅をLとする。また、上記基準点Pを通過すると共に、タイヤ赤道面CLと平行な基準線が、トレッド面21に交差した点間でのタイヤ幅方向の円弧長であるトレッド展開幅をTDWとする。また、扁平率をβとする。
The virtual extension of the shoulder-
この場合、本実施の形態の空気入りタイヤ1のトレッド面21は、下記式(1)〜式(3)を満たして形成される。
0.025×β+1.0≦θ≦0.045×β+2.5…(1)
10≦Rc/Rs≦50…(2)
0.2≦L/(TDW/2)≦0.7…(3)
In this case, the
0.025 × β + 1.0 ≦ θ ≦ 0.045 × β + 2.5 (1)
10 ≦ Rc / Rs ≦ 50 (2)
0.2 ≦ L / (TDW / 2) ≦ 0.7 (3)
ここで、正規リムとは、JATMAで規定する「標準リム」、TRAで規定する「Design Rim」、あるいは、ETRTOで規定する「Measuring Rim」である。また、正規内圧とは、JATMAで規定する「最高空気圧」、TRAで規定する「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」に記載の最大値、あるいはETRTOで規定する「INFLATION PRESSURES」である。また、扁平率とは、タイヤの断面幅に対する断面高さの比である。断面幅は、タイヤを正規リムにリム組みし、正規内圧を充填した無負荷状態でタイヤの側面の模様や文字などを除いた幅である。断面高さは、タイヤを正規リムにリム組みし、正規内圧を充填した無負荷状態のタイヤの外径とリム径との差の1/2である。 Here, the regular rim is “standard rim” defined by JATMA, “Design Rim” defined by TRA, or “Measuring Rim” defined by ETRTO. The normal internal pressure is “maximum air pressure” defined by JATMA, the maximum value described in “TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES” defined by TRA, or “INFLATION PRESSURES” defined by ETRTO. The flatness is the ratio of the cross-sectional height to the cross-sectional width of the tire. The cross-sectional width is a width excluding patterns and characters on the side surface of the tire in a no-load state in which the tire is assembled on a regular rim and filled with a regular internal pressure. The cross-sectional height is ½ of the difference between the outer diameter and the rim diameter of the unloaded tire in which the tire is assembled on the normal rim and filled with the normal internal pressure.
さらに、図2に示すように、トレッド面21における接地領域Gでの溝面積比率をGRとする。また、接地領域Gにおけるタイヤ赤道面CLからタイヤ幅方向外側にTDW/2の45[%]の位置までの範囲をセンター領域GCとして当該センター領域GCでの溝面積比率をGCRとする。また、接地領域Gにおけるタイヤ赤道面CLからタイヤ幅方向外側にTDW/2の90[%]の位置までの範囲内であってセンター領域GCのタイヤ幅方向外側端からタイヤ幅方向外側への範囲をショルダー領域GSとして当該ショルダー領域GSでの溝面積比率をGSRとする。
Furthermore, as shown in FIG. 2, the groove area ratio in the ground contact region G on the
この場合、本実施の形態の空気入りタイヤ1の接地領域Gは、下記式(4)および式(5)を満たして形成されている。
12[%]≦GR≦25[%]…(4)
GCR<GSR…(5)
In this case, the ground contact region G of the
12 [%] ≦ GR ≦ 25 [%] (4)
GCR <GSR (5)
ここで、接地領域Gとは、空気入りタイヤ1を正規リムにリム組みし、かつ正規内圧(230kPa)を充填するとともに正規荷重の70[%]をかけたとき、トレッド面21が路面と接地するタイヤ周方向の領域である。そして、図2では、接地領域Gのタイヤ幅方向の最大幅を接地幅TWと示し、接地領域Gのタイヤ幅方向の両最外端を接地端Tと示している。また、図2では、センター領域GCのタイヤ幅方向の最大幅を接地幅CWと示し、ショルダー領域GSのタイヤ幅方向の最大幅を接地幅SWと示している。なお、正規荷重とは、JATMAで規定する「最大負荷能力」、TRAで規定する「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」に記載の最大値、あるいはETRTOで規定する「LOAD CAPACITY」である。また、溝面積比率GRとは、接地領域Gで開口する各溝22,24の総溝面積Y1と、接地領域Gの面積(接地面積)X1との比率(Y1/X1×100)である。また、溝面積比率GCRとは、センター領域GCにおいて開口する各溝22,24の総溝面積Y2と、センター領域GCの面積(接地面積)X2との比率(Y2/X2×100)である。また、溝面積比率GSRとは、ショルダー領域GSにおいて開口する各溝22,24の総溝面積Y3と、ショルダー領域GSの面積(接地面積)X3との比率(Y3/X3×100)である。
Here, the contact area G means that the
このように構成された本実施の形態の空気入りタイヤ1によれば、基準点PとセンタークラウンCCとを結んだ直線Aと、センタークラウンCCを通過してタイヤ幅方向に平行な直線Bとがなす角度θを0.025×β+1.0≦θ≦0.045×β+2.5の範囲としたことにより中央部円弧21aからショルダー側円弧21bに至りタイヤ径方向内側への落ち込み量が一般的な空気入りタイヤと比較して小さくなる。さらに、中央部円弧21aの曲率半径Rcと、ショルダー側円弧21bの曲率半径Rsとの関係を10≦Rc/Rs≦50とし、タイヤ赤道面CLからショルダー側円弧21bのタイヤ幅方向内側端部位置までの中央部円弧21aの円弧長である基準展開幅Lと、トレッド展開幅TDWとの関係を0.2≦L/(TDW/2)≦0.7としたことにより、中央部円弧21aからショルダー側円弧21bに至りトレッド面21の円弧が一般的な空気入りタイヤと比較して直線に近くなる。このため、中央部円弧21aの径成長が抑制されるので、トレッド面21のセンター領域GCの摩耗(センター摩耗)を改善することが可能である。
According to the
角度θが「0.025×β+1.0」未満の場合、中央部円弧21aからショルダー側円弧21bに至る落ち込み量が小さすぎてショルダー領域GSの摩耗(ショルダー摩耗)が生じ易くなる。一方、角度θが「0.045×β+2.5」を超える場合、中央部円弧21aからショルダー側円弧21bに至る落ち込み量が大きく、トレッド面21のセンター領域GCの摩耗(センター摩耗)を改善することが困難となる。なお、角度θを0.03×β+1.2≦θ≦0.04×β+2.3の範囲とすることで、中央部円弧21aからショルダー側円弧21bに至る落ち込み量が適正化されるので、ショルダー摩耗を生じさせず、センター摩耗を改善する効果を顕著に得ることが可能である。
When the angle θ is less than “0.025 × β + 1.0”, the amount of sagging from the
また、Rc/Rsが10未満の場合、中央部円弧21aの径成長を十分に抑制できず、センター領域の接地圧が増加してトレッド面21のセンター領域GCの摩耗(センター摩耗)を改善することが困難となる。一方、Rc/Rsが50を超える場合、中央部円弧21aの径成長を抑制する効果を十分に得られず、トレッド面21のセンター領域GCの摩耗(センター摩耗)を改善する効果が望めなくなる。なお、12≦Rc/Rs≦30の範囲とすることで、中央部円弧21aの径成長を十分に抑制し、トレッド面21のセンター領域GCの摩耗(センター摩耗)を改善する効果を顕著に得ることが可能である。
Further, when Rc / Rs is less than 10, the diameter growth of the
また、L/(TDW/2)が0.2未満の場合も、中央部円弧21aの径成長を十分に抑制できず、センター領域の接地圧が増加してトレッド面21のセンター領域GCの摩耗(センター摩耗)を改善することが困難となる。一方、L/(TDW/2)が0.7を超える場合も中央部円弧21aの径成長を抑制する効果を十分に得られず、トレッド面21のセンター領域GCの摩耗(センター摩耗)を改善する効果が望めなくなる。なお、0.4≦L/(TDW/2)≦0.5の範囲とすることで、中央部円弧21aの径成長を十分に抑制し、トレッド面21のセンター領域GCの摩耗(センター摩耗)を改善する効果を顕著に得ることが可能である。
Further, even when L / (TDW / 2) is less than 0.2, the diameter growth of the
しかも、本実施の形態の空気入りタイヤ1によれば、トレッド面21の接地領域Gでの溝面積比率GRを、12[%]以上25[%]以下として一般の空気入りタイヤに対して比較的低く設定すると共に、ショルダー領域GSの溝面積比率GSRをセンター領域GCの溝面積比率GCRよりも大きく設定したことにより、乾燥路面での制動性であるドライ制動性を向上することが可能になる。なお、16[%]≦GR≦20[%]の範囲とすることで、ドライ制動性と、濡れた路面での制動性であるウエット制動性とを両立することができるのでより好ましい。
Moreover, according to the
この結果、本実施の形態の空気入りタイヤ1によれば、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面21のセンター領域GCの耐摩耗性(耐センター摩耗性)を向上し、かつドライ制動性を向上することが可能である。
As a result, according to the
また、本実施の形態の空気入りタイヤ1は、センター領域GCでの溝面積比率GCRとショルダー領域GSでの溝面積比率GSRとの関係が、1.2≦GSR/GCR≦1.8を満たして形成されていることが好ましい。
In the
GSR/GCRが1.2以上であれば、センター領域GCで十分なトレッド部2のせん断剛性を確保することができ、GSR/GCRが1.8以下であれば、ショルダー領域GSでトレッド部2のせん断剛性の低下を抑えることができるので、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面21のセンター領域GCの耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果を顕著に得ることが可能である。なお、1.4≦GSR/GCR≦1.6の範囲とすることで、トレッド部2のせん断剛性をより確保できるので、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面21のセンター領域GCの耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果をより顕著に得ることが可能である。
If GSR / GCR is 1.2 or more, sufficient shear rigidity of the
また、本実施の形態の空気入りタイヤ1は、トレッド面21に形成された溝22,24における最大深さ位置の溝下ゲージGD、すなわち、最大深さの溝の溝底からタイヤ径方向の直下のコードまでの寸法が、0.5[mm]≦GD≦3.0[mm]を満たして形成されていることが好ましい。
Further, the
溝下ゲージGDが0.5[mm]以上であれば、溝底でのクラック(グルーブクラック)を抑制でき、溝下ゲージGDが3.0[mm]以下であれば、トレッド部2のせん断剛性を確保することができるので、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面21のセンター領域GCの耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果を顕著に得ることが可能である。なお、1.5[mm]≦GD≦2.5[mm]の範囲とすることで、トレッド部2のせん断剛性をより確保できるので、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面21のセンター領域GCの耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果をより顕著に得ることが可能である。
If the sub-groove gauge GD is 0.5 [mm] or more, cracks (groove cracks) at the groove bottom can be suppressed, and if the sub-groove gauge GD is 3.0 [mm] or less, the shear of the
また、本実施の形態の空気入りタイヤ1は、トレッド部2を構成するトレッドゴムが、図3に示すように、トレッド面21を形成するキャップトレッドゴム2aと、当該キャップトレッドゴム2aのタイヤ径方向内側であって、キャップトレッドゴム2aとベルト補強層8との間に設けられたアンダートレッドゴム2bとで構成されている。そして、本実施の形態の空気入りタイヤ1は、アンダートレッドゴム2bのJIS−A硬度Hが、68[度]≦H≦80[度]を満たしていることが好ましい。
Further, in the
アンダートレッドゴム2bのJIS−A硬度Hが68[度]以上の高硬度であれば、トレッド部2のせん断剛性を十分に確保することができ、80[度]以下であれば、耐久性を維持することができる。このように、アンダートレッドゴム2bの硬度Hを比較的高くすることで、トレッド部2のせん断剛性が向上するため、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面21のセンター領域GCの耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果を顕著に得ることが可能である。なお、72[度]≦H≦76[度]の範囲とすることで、トレッド部2のせん断剛性をより確保できるので、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面21のセンター領域GCの耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果をより顕著に得ることが可能である。
If the JIS-A hardness H of the undertread rubber 2b is a high hardness of 68 [degrees] or more, the shear rigidity of the
また、本実施の形態の空気入りタイヤ1は、高内圧の乗用車用空気入りタイヤに適用されることが好ましい。
Moreover, it is preferable that the
低燃費化のため、転がり抵抗を低減するには、使用空気圧を高圧化することが好ましい。高内圧とは、本実施の形態では、乗用車用空気入りタイヤにおいて280[kPa]以上350[kPa]以下とする。このように、高内圧の乗用車用空気入りタイヤに適用することで、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面21のセンター領域GCの耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上する効果を顕著に得ることが可能である。
In order to reduce the rolling resistance in order to reduce fuel consumption, it is preferable to increase the operating air pressure. In the present embodiment, the high internal pressure is 280 [kPa] or more and 350 [kPa] or less in the passenger car pneumatic tire. Thus, by applying to a pneumatic tire for passenger cars with a high internal pressure, the effect of reducing the rolling resistance, improving the wear resistance of the center region GC of the
本実施例では、条件が異なる複数種類の空気入りタイヤについて、タイヤ性能(センター摩耗、ドライ制動性、ウエット制動性、転がり抵抗)に関する性能試験が行われた(図4−1〜図4−9参照)。 In this example, performance tests on tire performance (center wear, dry braking performance, wet braking performance, rolling resistance) were performed on a plurality of types of pneumatic tires having different conditions (FIGS. 4-1 to 4-9). reference).
この性能試験では、タイヤサイズ215/55R17の空気入りタイヤを、17×7Jのアルミホイールのリムに組み付け、各例に適用した空気圧を充填し、試験車両(3リットルFRセダン)に装着した。なお、図4−4に示す従来例3,4、実施例13〜実施例16、および比較例7,8においては、タイヤサイズ245/35ZR19の空気入りタイヤを、19×81/2Jのアルミホイールのリムに組み付け、各例に適用した空気圧を充填し、試験車両(3リットルFRセダン)に装着した。 In this performance test, a pneumatic tire with a tire size of 215 / 55R17 was assembled on a rim of a 17 × 7J aluminum wheel, filled with air pressure applied to each example, and mounted on a test vehicle (3 liter FR sedan). In the conventional examples 3 and 4, Example 13 to Example 16, and Comparative Examples 7 and 8 shown in FIG. 4-4, a pneumatic tire having a tire size of 245 / 35ZR19 is replaced with a 19 × 81 / 2J aluminum wheel. The air pressure applied to each example was filled and mounted on a test vehicle (3 liter FR sedan).
センター摩耗の評価方法では、乾燥路面を1万[km]走行したときのセンター領域の最大溝深さ位置の残溝量(溝深さ)が測定される。そして、この測定結果に基づいて、従来例2を基準(100)とした指数評価が行われる。この指数評価は、数値が大きいほど耐センター摩耗性能が優れている。 In the center wear evaluation method, the remaining groove amount (groove depth) at the maximum groove depth position in the center region when traveling on a dry road surface of 10,000 [km] is measured. Then, based on the measurement result, index evaluation with the conventional example 2 as a reference (100) is performed. In this index evaluation, the larger the numerical value, the better the center wear resistance performance.
ドライ制動性の評価方法では、乾燥路面で100[km/h]から制動したときに停止するまでの距離が測定される。そして、この測定結果に基づいて、従来例2を基準(100)とした指数評価が行われる。この指数評価は、数値が大きいほどドライ制動性能が優れている。 In the dry braking performance evaluation method, the distance to stop when braking from 100 [km / h] on a dry road surface is measured. Then, based on the measurement result, index evaluation with the conventional example 2 as a reference (100) is performed. In this index evaluation, the larger the numerical value, the better the dry braking performance.
ウエット制動性の評価方法では、水深3[mm]の路面で100[km/h]から制動したときに停止するまでの距離が測定される。そして、この測定結果に基づいて、従来例2を基準(100)とした指数評価が行われる。この指数評価は、数値が大きいほどウエット制動性能が優れている。 In the wet braking performance evaluation method, the distance to stop when braking is performed from 100 [km / h] on a road surface with a water depth of 3 [mm] is measured. Then, based on the measurement result, index evaluation with the conventional example 2 as a reference (100) is performed. In this index evaluation, the larger the value, the better the wet braking performance.
転がり抵抗の評価方法では、荷重(4.2[kN])を加えた上記試験タイヤを、ドラム径1707[mm]のドラム式転がり抵抗試験機にて、速度80[km/h]での転がり抵抗が測定される。そして、この測定結果に基づいて、従来例2を基準(100)とした指数評価が行われる。この指数評価は、数値が大きいほど転がり抵抗が低く優れている。 In the rolling resistance evaluation method, the above test tire to which a load (4.2 [kN]) was applied was rolled at a speed of 80 [km / h] using a drum type rolling resistance tester having a drum diameter of 1707 [mm]. Resistance is measured. Then, based on the measurement result, index evaluation with the conventional example 2 as a reference (100) is performed. In this index evaluation, the larger the value, the lower the rolling resistance and the better.
図4−1〜図4−9において、従来例1〜従来例4の空気入りタイヤは、上記特許文献1(特願2008−307948号公報)の空気入りタイヤであり、従来例1および従来例3の空気入りタイヤは内圧を230[kPa]とし、従来例2および従来例4の空気入りタイヤは内圧を300[kPa]とした。 4-1 to 4-9, the pneumatic tires of Conventional Example 1 to Conventional Example 4 are the pneumatic tires of Patent Document 1 (Japanese Patent Application No. 2008-307948). Conventional Example 1 and Conventional Example The pneumatic tire No. 3 had an internal pressure of 230 [kPa], and the pneumatic tires of Conventional Example 2 and Conventional Example 4 had an internal pressure of 300 [kPa].
図4−1において、実施例1〜実施例4は、内圧を300[kPa]とし、トレッド面のプロファイルおよびトレッドパターンを規定の範囲とした。一方、比較例1および比較例2は、実施例1〜実施例4に対し、トレッド面のプロファイルのうちのL/(TDW/2)を規定の範囲から外した。 4A, in Examples 1 to 4, the internal pressure was set to 300 [kPa], and the profile and tread pattern of the tread surface were within a specified range. On the other hand, in Comparative Example 1 and Comparative Example 2, L / (TDW / 2) in the profile of the tread surface was excluded from the specified range with respect to Examples 1 to 4.
図4−2において、実施例5〜実施例8は、内圧を300[kPa]とし、トレッド面のプロファイルおよびトレッドパターンを規定の範囲とした。一方、比較例3および比較例4は、実施例5〜実施例8に対し、トレッド面のプロファイルのうちのRc/Rsを規定の範囲から外した。 4B, in Examples 5 to 8, the internal pressure was set to 300 [kPa], and the profile and tread pattern of the tread surface were within a specified range. On the other hand, in Comparative Example 3 and Comparative Example 4, Rc / Rs in the profile of the tread surface was excluded from the specified range with respect to Examples 5 to 8.
図4−3において、実施例9〜実施例12は、内圧を300[kPa]とし、トレッド面のプロファイルおよびトレッドパターンを規定の範囲とした。一方、比較例5および比較例6は、実施例9〜実施例12に対し、トレッド面のプロファイルのうちのθを規定の範囲から外した。 4-3, in Examples 9 to 12, the internal pressure was set to 300 [kPa], and the profile and tread pattern of the tread surface were within a specified range. On the other hand, in Comparative Example 5 and Comparative Example 6, with respect to Examples 9 to 12, θ in the profile of the tread surface was excluded from the specified range.
図4−4において、実施例13〜実施例16は、内圧を300[kPa]とし、トレッド面のプロファイルおよびトレッドパターンを規定の範囲とした。一方、比較例7および比較例8は、実施例13〜実施例16に対し、トレッド面のプロファイルのうちのθを規定の範囲から外した。 4-4, in Example 13 to Example 16, the internal pressure was set to 300 [kPa], and the profile and tread pattern of the tread surface were within a specified range. On the other hand, the comparative example 7 and the comparative example 8 remove | deviated (theta) from the profile of the tread surface with respect to Example 13-16.
図4−5において、実施例17〜実施例20は、内圧を300[kPa]とし、トレッド面のプロファイルおよびトレッドパターンを規定の範囲とした。一方、比較例9および比較例10は、実施例17〜実施例20に対し、トレッドパターンの溝面積比率GRを規定の範囲から外した。 4-5, in Example 17 to Example 20, the internal pressure was set to 300 [kPa], and the profile and tread pattern of the tread surface were within a specified range. On the other hand, Comparative Example 9 and Comparative Example 10 excluded the groove area ratio GR of the tread pattern from the specified range with respect to Examples 17 to 20.
図4−6において、実施例21〜実施例24は、内圧を300[kPa]とし、トレッド面のプロファイルおよびトレッドパターンを規定の範囲とした。一方、比較例11は、実施例21〜実施例24に対し、トレッドパターンの溝面積比率GRを規定の範囲から外し、かつGCR>GSRとして規定の範囲から外した。 4-6, in Examples 21 to 24, the internal pressure was set to 300 [kPa], and the profile and tread pattern of the tread surface were set within a specified range. On the other hand, in Comparative Example 11, the groove area ratio GR of the tread pattern was excluded from the specified range and from the specified range as GCR> GSR with respect to Examples 21 to 24.
図4−7において、実施例25〜実施例28は、内圧を300[kPa]とし、トレッド面のプロファイルおよびトレッドパターンを規定の範囲とした。一方、比較例12および比較例13は、実施例25〜実施例28に対し、トレッドパターンの溝面積比率GRおよびGSR/GSRを規定の範囲から外した。また、実施例29は、実施例25〜実施例28に対し、トレッドパターンの溝面積比率GRを規定の範囲としているが、GSR/GSRを規定の範囲から外した。例えば、従来例1および従来例2の空気入りタイヤは、図2において周方向主溝22aおよびラグ溝24a,24b,24cの溝幅を比較的大きくすると共に、第三陸部23cの円弧溝(ラグ溝)24c間を連通する溝、および円弧溝(ラグ溝)24c間のタイヤ幅方向外側にさらにサイプを設ける。これに対し、実施例25の空気入りタイヤは、図2に示すトレッドパターンである。また、実施例28の空気入りタイヤは、従来例1および従来例2の空気入りタイヤのトレッドパターンにおいてセンター領域の周方向主溝22aの溝幅を小さく形成する。
4-7, in Example 25 to Example 28, the internal pressure was set to 300 [kPa], and the profile and tread pattern of the tread surface were within a specified range. On the other hand, the comparative example 12 and the comparative example 13 remove | excluded the groove area ratio GR and GSR / GSR of the tread pattern from the regulation range with respect to Example 25-28. Further, in Example 29, the groove area ratio GR of the tread pattern is within a specified range with respect to Examples 25 to 28, but GSR / GSR is excluded from the specified range. For example, in the pneumatic tires of the conventional example 1 and the conventional example 2, the circumferential width of the circumferential
図4−8において、実施例30〜実施例33は、内圧を300[kPa]とし、トレッド面のプロファイルおよびトレッドパターンを規定の範囲とし、かつ溝下ゲージGDを規定の範囲とした。一方、実施例34および実施例35は、実施例30〜実施例33に対し、溝下ゲージGDを規定の範囲から外した。 4-8, in Example 30 to Example 33, the internal pressure was set to 300 [kPa], the tread surface profile and the tread pattern were set to a specified range, and the sub-groove gauge GD was set to a specified range. On the other hand, Example 34 and Example 35 removed the sub-groove gauge GD from the specified range with respect to Example 30 to Example 33.
図4−9において、実施例36〜実施例39は、内圧を300[kPa]とし、トレッド面のプロファイルおよびトレッドパターンを規定の範囲とし、かつ溝下ゲージGDおよびアンダートレッドゴム硬度を規定の範囲とした。一方、実施例40および実施例41は、実施例36〜実施例39に対し、アンダートレッドゴム硬度を規定の範囲から外した。ここで、図5に、実施例34および実施例40における硬度とするアンダートレッドゴムの配合例を示す。 4-9, in Examples 36 to 39, the internal pressure is set to 300 [kPa], the tread surface profile and the tread pattern are set to a specified range, and the sub-groove gauge GD and the undertread rubber hardness are set to a specified range. It was. On the other hand, Example 40 and Example 41 remove | excluded the undertread rubber hardness from the regulation range with respect to Example 36-Example 39. Here, FIG. 5 shows a blending example of the under tread rubber having the hardness in Example 34 and Example 40.
図4−1〜図4−9の試験結果に示すように、実施例1〜実施例41の空気入りタイヤは、それぞれ転がり抵抗が低減されると共に、トレッド面のセンター領域の耐摩耗性およびドライ制動性が改善されていることが分かる。しかも、実施例1〜実施例41の空気入りタイヤは、ドライ制動性のみならずウエット制動性が改善されていることが分かる。 As shown in the test results of FIGS. 4-1 to 4-9, the pneumatic tires of Examples 1 to 41 each have reduced rolling resistance, wear resistance in the center region of the tread surface, and dryness. It can be seen that the braking performance is improved. Moreover, it can be seen that the pneumatic tires of Examples 1 to 41 have improved wet braking performance as well as dry braking performance.
以上のように、本発明に係る空気入りタイヤは、転がり抵抗を低減すると共に、トレッド面のセンター領域の耐摩耗性を向上し、かつドライ制動性を向上することのできる空気入りタイヤを提供することに適している。 As described above, the pneumatic tire according to the present invention provides a pneumatic tire that can reduce rolling resistance, improve wear resistance in the center region of the tread surface, and improve dry braking performance. Suitable for that.
1 空気入りタイヤ
2 トレッド部
2a キャップトレッドゴム
2b アンダートレッドゴム
21 トレッド面
21a 中央部円弧
21b ショルダー側円弧
21c ショルダー部円弧
21d サイド部円弧
22 縦溝
22a 周方向主溝
22b 周方向細溝
24 横溝
24a 突起溝(ラグ溝)
24b 傾斜溝(ラグ溝)
24c 円弧溝(ラグ溝)
24d,24e サイプ
A 基準点とセンタークラウンとを結ぶ直線
B センタークラウンを通過してタイヤ幅方向に平行な直線
CC センタークラウン
CL タイヤ赤道面(タイヤ赤道線)
G 接地領域
GR 接地領域の溝面積比率
GC センター領域
GCR センター領域の溝面積比率
GS ショルダー領域
GSR ショルダー領域の溝面積比率
GD 溝下ゲージ
L 基準展開幅
P 基準点
Rc 中央部円弧の曲率半径
Rs ショルダー側円弧の曲率半径
T 接地端
TW 接地領域の接地幅
TDW トレッド展開幅
CW センター領域の接地幅
SW ショルダー領域の接地幅
β 扁平率
θ 角度
DESCRIPTION OF
24b Inclined groove (lug groove)
24c Arc groove (lug groove)
24d, 24e Sipe A A straight line connecting the reference point and the center crown B A straight line passing through the center crown and parallel to the tire width direction CC Center crown CL Tire equator plane (tire equator line)
G Ground area GR Groove area ratio of ground area GC Center area GCR Center area groove area ratio GS Shoulder area GSR Shoulder area groove area ratio GD Under groove gauge L Reference development width P Reference point Rc Center radius of curvature Rs Shoulder Radius of curvature of side arc T Grounding edge TW Grounding width of grounding area TDW Tread unfolding width CW Grounding width of center area SW Grounding width of shoulder area β Flatness θ Angle
Claims (5)
正規リムに組込んで正規内圧の5[%]を内圧充填した状態で、タイヤ子午線方向の断面視にて、前記ショルダー側円弧の仮想の延長線と前記トレッド部におけるタイヤ幅方向最外側のサイド部円弧の仮想の延長線との交点を基準点とし、タイヤ赤道面と前記トレッド面のプロファイルとの交点をセンタークラウンとし、前記基準点と前記センタークラウンとを結んだ直線と、前記センタークラウンを通過してタイヤ幅方向に平行な直線とがなす角度をθとし、前記中央部円弧の曲率半径をRcとし、前記ショルダー側円弧の曲率半径をRsとし、前記タイヤ赤道面から前記ショルダー側円弧のタイヤ幅方向内側端部位置までの円弧長である基準展開幅をLとし、前記基準点を通過すると共に前記タイヤ赤道面と平行な基準線が前記トレッド面に交差した点間でのタイヤ幅方向の円弧長であるトレッド展開幅をTDWとし、扁平率をβとした場合に、
前記トレッド面は、
0.025×β+1.0≦θ≦0.045×β+2.5
10≦Rc/Rs≦50
0.2≦L/(TDW/2)≦0.7
を満たして形成され、
さらに、前記トレッド面における接地領域での溝面積比率をGRとし、前記接地領域におけるタイヤ赤道面からタイヤ幅方向外側にTDW/2の45[%]の位置までの範囲をセンター領域として当該センター領域での溝面積比率をGCRとし、前記接地領域におけるタイヤ赤道面からタイヤ幅方向外側にTDW/2の90[%]の位置までの範囲内であって前記センター領域のタイヤ幅方向外側端からタイヤ幅方向外側への範囲をショルダー領域として当該ショルダー領域での溝面積比率をGSRとした場合に、
前記接地領域は、
12[%]≦GR≦25[%]
GCR<GSR
を満たして形成されていることを特徴とする空気入りタイヤ。 The tread surface of the tread portion is formed by an arc having a plurality of different radii of curvature including at least a central arc located at the center in the tire width direction and a shoulder side arc continuous to the outer side in the tire width direction of the central arc. In pneumatic tires,
In the state where the normal internal pressure is 5% and the internal pressure is filled, the virtual extension line of the shoulder-side arc and the outermost side in the tire width direction in the tread portion in a sectional view in the tire meridian direction A point of intersection with the virtual extension line of the partial arc as a reference point, a point of intersection of the tire equator plane and the profile of the tread surface as a center crown, a straight line connecting the reference point and the center crown, and the center crown An angle formed by a straight line passing through and parallel to the tire width direction is θ, a radius of curvature of the central arc is Rc, a radius of curvature of the shoulder-side arc is Rs, and the shoulder-side arc of the shoulder-side arc is from the tire equatorial plane. A reference developed width which is an arc length to the inner end position in the tire width direction is L, and a reference line passing through the reference point and parallel to the tire equatorial plane is the tread. The tread width is the arc length in the tire width direction between crossed point and TDW, the oblateness when the β to the,
The tread surface is
0.025 × β + 1.0 ≦ θ ≦ 0.045 × β + 2.5
10 ≦ Rc / Rs ≦ 50
0.2 ≦ L / (TDW / 2) ≦ 0.7
Formed to meet the
Furthermore, the groove area ratio in the contact area on the tread surface is GR, and the center area is defined as a range from the tire equator surface to the outer side in the tire width direction of 45% of TDW / 2 in the contact area. The groove area ratio at the center region is GCR, and is within the range from the tire equatorial plane in the ground contact region to the position of 90% of TDW / 2 outward in the tire width direction, and from the outer end in the tire width direction of the center region to the tire When the range to the outside in the width direction is a shoulder region and the groove area ratio in the shoulder region is GSR,
The ground area is
12 [%] ≦ GR ≦ 25 [%]
GCR <GSR
A pneumatic tire characterized by being formed to satisfy the above.
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Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015006871A (en) * | 2013-05-30 | 2015-01-15 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP2015037945A (en) * | 2014-11-26 | 2015-02-26 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP2016088198A (en) * | 2014-10-31 | 2016-05-23 | 東洋ゴム工業株式会社 | Pneumatic tire |
KR101676449B1 (en) * | 2015-08-03 | 2016-11-15 | 금호타이어 주식회사 | Low weight tyre having excellent properties |
JP2017001474A (en) * | 2015-06-08 | 2017-01-05 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP2017007380A (en) * | 2015-06-17 | 2017-01-12 | 東洋ゴム工業株式会社 | Non-pneumatic tire |
JP2018058515A (en) * | 2016-10-06 | 2018-04-12 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP2018083457A (en) * | 2016-11-21 | 2018-05-31 | 住友ゴム工業株式会社 | Pneumatic tire |
CN111867854A (en) * | 2018-03-16 | 2020-10-30 | 横滨橡胶株式会社 | Runflat tire |
JP2020199833A (en) * | 2019-06-07 | 2020-12-17 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6349505A (en) * | 1986-08-18 | 1988-03-02 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Radial tire for passenger car |
JPS63159112A (en) * | 1986-12-22 | 1988-07-02 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Radial tire for passenger vehicle |
JPH06297913A (en) * | 1993-04-09 | 1994-10-25 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | Radial tire |
JPH0796715A (en) * | 1993-09-28 | 1995-04-11 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Pneumatic tire |
JP2006213193A (en) * | 2005-02-04 | 2006-08-17 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Pneumatic radial-ply tire |
JP2008307948A (en) * | 2007-06-12 | 2008-12-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Pneumatic tire |
-
2010
- 2010-10-28 JP JP2010242364A patent/JP5897254B2/en active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6349505A (en) * | 1986-08-18 | 1988-03-02 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Radial tire for passenger car |
JPS63159112A (en) * | 1986-12-22 | 1988-07-02 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Radial tire for passenger vehicle |
JPH06297913A (en) * | 1993-04-09 | 1994-10-25 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | Radial tire |
JPH0796715A (en) * | 1993-09-28 | 1995-04-11 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Pneumatic tire |
JP2006213193A (en) * | 2005-02-04 | 2006-08-17 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | Pneumatic radial-ply tire |
JP2008307948A (en) * | 2007-06-12 | 2008-12-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Pneumatic tire |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015006871A (en) * | 2013-05-30 | 2015-01-15 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP2016088198A (en) * | 2014-10-31 | 2016-05-23 | 東洋ゴム工業株式会社 | Pneumatic tire |
JP2015037945A (en) * | 2014-11-26 | 2015-02-26 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP2017001474A (en) * | 2015-06-08 | 2017-01-05 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP2017007380A (en) * | 2015-06-17 | 2017-01-12 | 東洋ゴム工業株式会社 | Non-pneumatic tire |
KR101676449B1 (en) * | 2015-08-03 | 2016-11-15 | 금호타이어 주식회사 | Low weight tyre having excellent properties |
JP2018058515A (en) * | 2016-10-06 | 2018-04-12 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP2018083457A (en) * | 2016-11-21 | 2018-05-31 | 住友ゴム工業株式会社 | Pneumatic tire |
CN111867854A (en) * | 2018-03-16 | 2020-10-30 | 横滨橡胶株式会社 | Runflat tire |
JP2020199833A (en) * | 2019-06-07 | 2020-12-17 | 横浜ゴム株式会社 | Pneumatic tire |
JP7255371B2 (en) | 2019-06-07 | 2023-04-11 | 横浜ゴム株式会社 | pneumatic tire |
Also Published As
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