JP2012062494A - 窒素化合物層を有する鉄鋼部材、及びその製造方法 - Google Patents
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-
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
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- C23C8/42—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions only one element being applied
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Abstract
【解決手段】鉄鋼材料に対して窒化処理と高周波焼入れ処理との組み合わせ複合熱処理を施す方法において、窒化処理後の高周波焼入れ処理前に、窒化処理により鉄鋼に形成された窒素化合物層上のその表層側に厚みとして0.1〜5μmの酸化層を600℃以下で生成させる処理工程を更に含むことに加え、硬度HV550以上かつ1μm以上の窒素化合物層を鉄鋼材料の表層に残存させる条件にて高周波焼入れ処理を実施することを特徴とする方法。
【選択図】図1
Description
このうち、窒化処理により最表面に形成される窒化物からなる化合物層は、摺動性に優れており、摩耗に強く、焼き付き抵抗性が高いことが知られている(以下、これを窒素化合物層による効果Iと呼ぶ)。しかし、一般的に窒化処理は、浸炭焼入れ、高周波焼入れに比較して、面圧強度、疲労強度等において劣っており、例えばローラーピッチング試験を行った場合、窒素化合物層が鋼素地より剥離を生じる場合がある。その為、窒素化合物層は2GPaを越えるような高面圧における疲労試験においては、むしろ悪影響を与える存在であると広く信じられていた。本発明者等は、この要因は化合物層そのものにあるのでは無く、化合物層を支える素地の硬化層深さが浅いためであることを見出した。すなわち、窒化処理単体では、最表面の化合物層の良好な摺動性を十分に生かす為には、その直下の硬化層深さが不足していたのである。
焼入れによって得られた窒素含有のマルテンサイト組織は、上述の高硬度や焼入れ性向上の他に、焼き戻し軟化抵抗性、亀裂発生・成長に対する抵抗による高面圧強度、高疲労強度を有することが知られている。
からなる群からなる酸化処理が選択されると、窒素化合物層の表層側がマグネタイト及び/又はリチウム鉄酸化物を含有する酸化層へ転層する。このマグネタイト及び/又はリチウム鉄酸化物を含有する酸化層は、熱的安定性が高く、窒素化合物層上への密着性が良好で、緻密かつ均一である結果、その後に行われる高周波焼入れ時の窒素化合物の酸化を防止する効果を奏する。
高周波焼入れ前の窒化処理により得られる窒素化合物層の厚さは特に限定されないが、通常は1〜30μmの厚さで形成されていれば良く、さらに好ましくは3〜20μmであり、さらに好ましくは5〜15μmである。ここで、窒化処理後に、窒素化合物層の一部を酸化処理により酸化層に転化させる場合には、その後に行う酸化処理の工法や条件に応じて、酸化処理後に残存する窒素化合物層の厚みが1μm以上、より好ましくは2μm以上、さらに好ましくは3μm以上となる窒化条件を選択し、窒素化合物層を形成させる。尚、酸窒化処理の場合、酸窒化処理後に形成された窒素化合物層の厚みが、上記と同じ範囲(1μm以上、より好ましくは2μm以上、さらに好ましくは3μm以上)となる酸窒化条件を選択し、窒素化合物層を形成させる。
窒化処理により形成された鉄窒素化合物層に対し、その後の高周波焼入れによる酸化を防止するためには、高周波焼入れ前に行う窒素化合物層の酸化処理としての温度を600℃以下、より好ましくは590℃以下(下限値は特に限定されないが、例えば400℃)で、かつ、酸化皮膜の厚みを0.1〜5μm、より好ましくは0.5〜3μmとするのが好ましい。酸化皮膜の厚みが0.1μmを下回る場合は、その後の高周波焼入れによる酸化防止能が不十分となる。酸化皮膜の厚みが5μmを上回ると、高周波焼入れによる鋼素地の焼入れ性を阻害してしまうので好ましくない。また、本発明の600℃を越えた温度での酸化皮膜の形成は、鉄-窒素2元合金系における共析温度(Ac1変態点)590℃を上回ることにより、酸化と同時に生じる窒素化合物層の熱分解による窒素の気相雰囲気中への脱離が著しくなる上、窒素化合物層の結晶構造にも影響を与える結果、窒素化合物層の硬度低下を生じるため好ましく無い。
通常、酸化時間の経過とともに酸化皮膜は厚くなり、皮膜中に発生する内部応力が高くなるが、酸化皮膜の内部応力が酸化物の破断応力を越えると、酸化皮膜が割れや剥離に至る。また本発明では、保護皮膜としての酸化処理時からの冷却、また後の高周波焼入れ時の加熱と冷却といった急激な温度変化に保護皮膜としての酸化皮膜はさらされるが、厚い皮膜ほど割れや剥離を生じやすいため、この点からも酸化皮膜の厚さの上限として膜厚を5μm以内とすることが好ましい。
水溶液中での酸化処理とは、酸化剤(例えば、硝酸ソーダ、亜硝酸ソーダ、重クロム酸ソーダ、過酸化ソーダ)を含む水溶液中での浸漬による酸化や、電気化学的なアノード方向での電位操作による酸化が挙げられる。例えば、鉄の黒染めとして知られている代表的な苛性ソーダと硝酸ソーダを主成分とする130〜150℃のアルカリ化成酸化処理によって、窒素化合物上に0.1〜2μm程度の緻密なマグネタイトを主体とした酸化層が形成されるが、この酸化層は窒素化合物層上にも形成可能であり、本発明における高周波焼入れから化合物層の酸化分解を防止する保護皮膜として有効に作用する。
酸化性ガス雰囲気中での酸化処理としては、ホモ処理(水蒸気酸化処理)、炭酸ガスを含む酸化性ガス中での酸化処理などが適用可能であり、例えばホモ処理の場合、450〜550℃に加熱した加熱水蒸気を処理品に0.1〜1.5時間接触させることで、その酸化力によって窒素化合物層上にマグネタイトを主体とした0.1〜3μmの緻密な酸化層が得られる。
酸化性の溶融塩浴とは、例えば硝酸ソーダ、亜硝酸ソーダを酸化剤として含むAB1塩浴(日本パーカライジング技報1992年発行19ページ)を用いれば良く、350〜450℃で30秒〜60分間の浸漬によって窒素化合物上に0.1〜1μmの範囲内である均一で緻密な黒色外観を有するマグネタイトを主体とした酸化層が得られる。
上記の酸化手法は、鋼の耐食性や耐摩耗性を向上させる手法としても用いられる手法であり、得られるマグネタイトからなる酸化皮膜は鋼素地に対する密着性が良好で緻密かつ均一であることが特徴である。これら手法を用いて、窒素化合物層上に酸化皮膜を形成させることも可能であり、600℃以下の温度で形成させた場合、酸化処理時に残された窒素化合物層内の窒素濃度は低下すること無く、窒素化合物上に密着性が良好で緻密かつ均一な酸化皮膜が形成されるが、得られた酸化皮膜は、本発明での600℃を超える温度(例えば750〜860℃)での高周波焼入れ時の窒素化合物層の酸化を防止する有効な保護皮膜として作用することを本発明者等は見出した。
密着性に乏しく急速冷却時に酸化皮膜が脱落するなど、本発明での高周波焼入れ時の保護層として不十分である。
また、ガス窒化に、さらに酸化性ガスとして空気、水蒸気、炭酸ガス等を添加して500〜570℃で数時間の処理を行う、いわゆる「酸窒化」と呼ばれる処理を行うことによって、最表面にマグネタイト酸化層を有する窒素化合物層が得られるが、この酸化層も、後の高周波焼入れによる窒素化合物層の酸化を防止する化合物層保護膜として機能する。
例えば、S45C鋼では常用される高周波焼入れ温度は900℃を上回るが、本発明での焼入れ時の加熱温度は860℃以下とすることが可能であり、本発明の窒化処理後に行う高周波焼入れ加熱温度は750〜860℃が好ましく、さらに好ましくは780〜830℃である。また、加熱時間について、より好ましい加熱時間は0.3〜3秒間で、さらに好ましくは1〜2秒間である。高周波焼入れ温度が750℃以下の加熱では窒素拡散層があるとは言え、この温度では十分にオーステナイト化されないため焼入れ不十分となる。S45C鋼においては高周波焼入れ時の加熱が860℃を上回る温度では、もはや本鋼種においては窒素化合物層上の酸化層による保護効果が低下し、窒素化合物層の分解が生じるため好ましく無い。加熱時間が0.3秒未満の加熱では窒素が拡散しているとは言え、十分にオーステナイト化されないため焼入れ不十分となる。5秒を上回る加熱時間では、化合物層保護膜の作用が低下するため好ましく無い。以上は本発明をS45Cに実施する場合についての好ましい高周波焼入れ条件を述べたが、S45Cと同程度の高周波焼入れ温度(事前に窒化処理無し)が常用されているS40C、S50C、SCM435、SCM440、SCM445といった鋼材についても、S45Cとほぼ同じ高周波焼入れ温度条件が適用できる。
所定の焼入れ温度に到達後は、冷却剤によって直ちに冷却されることによって、窒素を含有する微細なマルテンサイト組織を窒素化合物層の直下に得ることができる。本発明の化合物層保護膜を用いることにより、高周波加熱時の雰囲気が大気中であっても、窒素化合物層は酸化や分解から十分に抑制される。また、設備導入が可能であれば、高周波加熱時の雰囲気は、真空雰囲気、アルゴンガスや窒素ガスによる不活性雰囲気、低酸素雰囲気、炭化水素系の還元性雰囲気、アンモニアガス雰囲気等で行うこともできる。この場合は酸化しにくい状況となるため、本発明に適用可能な加熱温度はより高く、また、加熱時間はより長く設定できる場合がある。
高周波加熱時、処理物が大きい場合などは、予備加熱を含めた多段の昇温法を適宜行うことができる。高周波加熱による焼入れ後は、通常の焼入れ手法と同様に適当な条件にて焼き戻し処理を行っても良い。
先に述べたように本発明の適用対象となる鉄鋼材料は、窒素による効果IIの焼入れ性向上作用の為、必ずしも調質鋼を用いる必要は無く、非調質鋼であるフェライト−パーライト組織の鋼でも十分な機械強度を得られる。また合金鋼の方がやや高い表面硬度が得られる傾向はあるものの、窒素による効果IIにより、安価な炭素鋼であっても十分に深い硬化深さが得られる。例えば、S45Cなどの機械構造用炭素鋼においても、十分な硬度、かつ十分な深さの硬度プロファイルを持つ熱処理材となる。また、そのS45Cでさえ、必ずしも調質材である必要は無く、非調質のフェライト−パーライト組織の鋼部材に本発明の熱処理を適用しても、十分なマルテンサイト変態を生じ、十分な機械的強度を有する熱処理機械部品となりえる。
以上のように本発明の適用により、部品の機械強度の向上、切削工程の低減や安価な材料への切り替えによって、部品の小型化による機械部品全体の小型・軽量化、および窒化処理と高周波焼入れとの複合処理によるコスト増を補って余るだけの実質コストの低減が可能となる。
基材として、十分に脱脂洗浄された直径8mm、長さ50mmのSCM440調質材を用いた。溶融塩浴中において560℃で1時間塩浴軟窒化処理(イソナイトNS-2処理:日本パーカライジング(株))を行った。後、酸化処理として400℃のAB1塩浴(日本パーカライジング(株)製)中で30分間の処理をした。こうして処理した鋼材には、最表面に0.7μmの緻密なマグネタイト層が形成され、その直下には厚さ6.3μmの窒化鉄を主体とする窒素化合物層を形成されていた。これに対し、大気雰囲気中で高周波焼入れ装置を使用して、0.8秒の加熱によって860℃に到達後、直ちに水冷して焼入れを行った。
基材として、十分に脱脂洗浄された直径8mm、長さ50mmのS45C調質材を用いた。溶融塩浴中において560℃で2時間塩浴軟窒化処理(イソナイトNS-2処理:日本パーカライジング(株))を行った。後、酸化処理として400℃のAB1塩浴(日本パーカライジング(株)製)中で30分間の処理をした。こうして処理した鋼材には、最表面に1.0μmの緻密なマグネタイト層が形成され、その直下には厚さ12.4μmの窒化鉄を主体とする窒素化合物層を形成されていた。これに対し、大気雰囲気中で高周波焼入れ装置を使用して、1.0秒の加熱によって820℃に到達後、直ちに水冷して焼入れを行った。
基材として、十分に脱脂洗浄された直径8mm、長さ50mmのS45C調質材を用いた。溶融塩浴中において570℃で1時間塩浴軟窒化処理(イソナイトTF-1処理:日本パーカライジング(株))を行った。後、酸化処理として400℃のAB1塩浴(日本パーカライジング(株)製)中で30分間の処理をした。こうして処理した鋼材には、最表面に0.8μmの緻密なマグネタイト層が形成され、その直下には厚さ7.5μmの窒化鉄を主体とする窒素化合物層を形成されていた。これに対し、大気雰囲気中で高周波焼入れ装置を使用して、1.0秒の加熱によって800℃に到達後、直ちに水冷して焼入れを行った。
基材として、十分に脱脂洗浄された直径8mm、長さ50mmのS45C非調質材(フェライト・パーライト組織)を用いた。溶融塩浴中において560℃で1時間塩浴軟窒化処理(イソナイトNS-2処理:日本パーカライジング(株))を行った後、酸化処理として500℃の水蒸気雰囲気中で60分間の処理をした。こうして処理した鋼材には、最表面に1.5μmの緻密なマグネタイト層が形成され、その直下には厚さ11.5μmの窒化鉄を主体とする窒素化合物層を形成されていた。これに対し、大気雰囲気中で高周波焼入れ装置を使用して、1秒の加熱によって820℃に到達後、直ちに水冷して焼入れを行った。
基材として、十分に脱脂洗浄された直径8mm、長さ50mmのSCM435調質材を用いた。溶融塩浴中において570℃で1時間塩浴軟窒化処理(イソナイトNS-2処理:日本パーカライジング(株))を行った後、酸化処理として140℃の黒染め用のアルカリ化成処理液中で15分間の処理をした。こうして処理した鋼材には、最表面に0.5μmの緻密なマグネタイト層が形成され、その直下には厚さ8.2μmの窒化鉄を主体とする窒素化合物層を形成されていた。これに対し、大気雰囲気中で高周波焼入れ装置を使用して、1秒の加熱によって830℃に到達後、直ちに水冷して焼入れを行った。
基材として、十分に脱脂洗浄された直径8mm、長さ50mmのS45C調質材を用いた。窒化処理と酸化処理を同時に行うことができる塩浴(イソナイトLS処理:日本パーカライジング(株))を用い、560℃で2時間塩浴軟窒化酸化処理を行った。こうして処理した鋼材には、最表面に3.5μmの緻密なリチウム含有マグネタイト層が形成され、その直下には厚さ8.6μmの窒化鉄を主体とする窒素化合物層を形成されていた。これに対し、大気雰囲気中で高周波焼入れ装置を使用して、1秒の加熱によって820℃に到達後、直ちに水冷して焼入れを行った。
基材として直径8mm、長さ50mmのSCM440調質材を使用し、この表面を脱脂洗浄したのち、溶融塩浴中において560℃で1時間塩浴軟窒化処理(イソナイトNS-2処理:日本パーカライジング(株))して油冷し、鋼材表面に厚さ約7μmの窒化鉄を主体とする窒素化合物層を形成した。これに大気雰囲気中で高周波焼入れ装置を使用して、0.8秒の加熱によって860℃に到達後、直ちに水冷して焼入れを行った。
これらの処理を行った鋼材をマイクロカッターで切断し、樹脂中に埋め込み、金属顕微鏡により断面観察を行った。また、この埋め込みサンプルを用いて、マイクロビッカース硬度計を用いて断面硬度測定を行った。
Claims (4)
- 鉄鋼材料に対して窒化処理と高周波焼入れ処理との組み合わせ複合熱処理を施す方法において、窒化処理後の高周波焼入れ処理前に、窒化処理により鉄鋼に形成された窒素化合物層上のその表層側に厚みとして0.1〜5μmの酸化層を600℃以下で生成させる処理工程を更に含むことに加え、硬度HV550以上かつ1μm以上の窒素化合物層を鉄鋼材料の表層に残存させる条件にて高周波焼入れ処理を実施することを特徴とする方法。
- 高周波焼き入れ処理での処理時間が5秒以下でありかつその最高到達温度が750〜860℃であることを特徴とする請求項1記載の方法。
- 前記酸化層が、水溶液中での酸化処理、酸化性の溶融塩浴での浸漬処理、酸化性ガス雰囲気中での酸化処理、窒素化合物層とその上に酸化物層が同時形成される酸窒化処理、からなる群から選択される少なくとも1種の酸化処理によって形成されるマグネタイト及び/又はリチウム鉄酸化物を含有することを特徴とする請求項1又は2に記載の方法。
- 請求項1〜3のいずれか一項に記載の方法によって得られる、硬度HV550以上かつ1μm以上の窒素化合物層が表層に残存し、その層の下部に窒素を含有する微細マルテンサイト組織を含むHV550を越える硬度分布領域が表面からの距離で200μm以上存在することを特徴とする鉄鋼部材。
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