JP2011194697A

JP2011194697A - 多層押出発泡成形体の製造方法及び製造装置

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Publication number: JP2011194697A
Application number: JP2010063451A
Authority: JP
Inventors: Toru Ueda; 亨上田
Original assignee: Kaneka Corp
Current assignee: Kaneka Corp
Priority date: 2010-03-19
Filing date: 2010-03-19
Publication date: 2011-10-06

Abstract

【課題】成形体を構成する各層の層構造の乱れを抑制することができる多層押出発泡成形体の製造方法を提供する。
【解決手段】発泡剤含有溶融樹脂Ａと発泡剤非含有溶融樹脂Ｂとを高圧下で厚み方向に合流させて積層溶融樹脂Ｃを得る第１工程、積層溶融樹脂Ｃを幅方向中央で分割して離反させて分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を得る第２工程、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を厚み方向に離反させる第３工程、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２が分離した状態で上下に揃うように位置を合わせる第４工程及び上下の分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を合流させて倍加積層溶融樹脂Ｅを得る第５工程を含み、前記第４工程と第５工程との間に、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２が上下に揃うように位置合せされた左右方向の位置関係を保持してこれらが分離した状態のまま下流側へ所定長さ移動させることにより左右の流速差を低減させる整流工程を設けた。
【選択図】図３

Description

本発明は、建築用、自動車用又は土木用等に好適に使用される、発泡層及び非発泡層を積層してなる多層押出発泡成形体に関する。

従来から、発泡層及び非発泡層を積層してなる多層押出発泡について、主にポリプロピレン系樹脂を用いたフィルム及びシート形状での検討がなされてきた（例えば、特許文献１〜４参照。）。
また、フィードブロックやマルチマニホールド等の積層装置の構造の複雑化、大型化を伴わずに層数を増加させる方法として、発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含有しない溶融樹脂を厚み方向に合流させた後に幅方向に２分割し、２分割した溶融樹脂の各々を厚み方向に圧縮した後、厚み方向に上下に合流させる積層２倍化方法が提案されており（例えば、非特許文献１参照。）、このような積層２倍化方法を多層化に使用することにより効率良く層数を増やすことができる（例えば、非特許文献１並びに特許文献５及び６参照。）。

特開平１０−７４８号公報特表平４−５０５５９４号公報特公平７−９８３４９号公報国際公開第０８／００８８７５号パンフレット特公昭５４−２３０２５号公報特開平４−２７８３２３号公報

ADITYA P. RANADE, ANNE HILTNER AND ERIC BAER, "Structure-Property Relationships in Coextruded Foam/Film Microlayers", JOURNAL OF CELLULAR PLASTICS, November 2004, Vol.40, pp.497-507

上述の積層２倍化方法による多層化において、２分割した溶融樹脂層を厚み方向に上下に合流させる際に、上下の溶融樹脂層の樹脂圧力、流速等が異なると得られる成形体の各層の積層状態の乱れに繋がる懸念があり、超多層プロセスを経ることにより積層状態の乱れがさらに悪化する懸念がある。
特に、多層押出発泡成形体を断熱材用途に使用する場合には、上述のように積層状態の乱れが生じて成形体を構成する各層が厚み方向に斜めに積層されると、発泡層に比べて熱伝導率の高い非発泡層を伝って熱が移動することから断熱性能が大幅に低下するため所期の性能を得ることができないという問題がある。

そこで本発明が前述の状況に鑑み、解決しようとするところは、成形体を構成する各層の層構造の乱れを抑制することができる多層押出発泡成形体の製造方法及び製造装置を提供する点にある。

本願の発明者は、上述の積層２倍化方法による多層化において、２分割した溶融樹脂を厚み方向に上下に合流させる際における積層状態の乱れに着目し、実験及び３次元流動解析シミュレーションを行った結果、上下に合流した直後の溶融樹脂層の厚み方向の流速差に起因して、得られた多層押出発泡成形体を構成する発泡層と非発泡層とが厚み方向に斜めに積層されるという知見を得、これに対する対策を実施することにより本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明に係る多層押出発泡成形体の製造方法は、前記課題解決のために、加熱可塑化した溶融樹脂を流れ方向に押し出しながら金型で一定断面の形状に整えて連続的に成形する押出発泡成形体の製造方法において、発泡剤を含有する少なくとも１つの溶融樹脂と発泡剤を含有しない少なくとも１つの溶融樹脂とを高圧下で厚み方向である上下方向に合流させて積層溶融樹脂を得る第１工程と、この積層溶融樹脂を幅方向である左右方向中央で分割し左右方向に離反させて左右２つの分割積層溶融樹脂を得る第２工程と、これら左右２つの分割積層溶融樹脂を、一方の下端が他方の上端よりも上になるように上下方向に離反させる第３工程と、これら２つの分割積層溶融樹脂を左右方向に接近させ、これら２つの分割積層溶融樹脂の左右方向中央が、前記積層溶融樹脂の左右方向中央を通り前記流れ方向に平行な垂直平面内に位置するように上下に重なる位置まで、これら２つの分割積層溶融樹脂が分離した状態で上下に揃うように位置を合わせる第４工程と、これら上下２つの分割積層溶融樹脂を上下方向に合流させて倍加積層溶融樹脂を得る第５工程とを含む多層押出発泡成形体の製造方法であって、前記第４工程と第５工程との間に、前記２つの分割積層溶融樹脂が上下に揃うように位置合せされた左右方向の位置関係を保持して前記２つの分割積層溶融樹脂が分離した状態のまま下流側へ所定長さ移動させることにより、左右の流速差を低減させる整流工程を設けたことを特徴とする。

このような構成によれば、第４工程において分割積層溶融樹脂を左右方向に接近させてこれらが分離した状態で上下に揃うように位置を合わせることにより生じる左右の流速差を、上下の分割積層溶融樹脂が第５工程において合流する前に設けた整流工程により低減することができる。
したがって、第５工程において、流路の左端部及び右端部において流速の遅い溶融樹脂と流速の速い溶融樹脂とが上下に合流することがなくなり、倍加積層溶融樹脂の流路の左端部及び右端部で厚み方向の流速が逆転することがないことから、製造された多層押出発泡成形体を構成する発泡層と非発泡層とが厚み方向に斜めに積層されずに非発泡層が略水平になるため、所期の断熱性能を確保することができる。

ここで、前記第１工程と前記第２工程との間に、前記積層溶融樹脂の断面積を変化させずに幅を２倍に拡大する幅拡大工程を設けてなることが好ましく、前記第２工程と前記第３工程との間、前記第３工程と前記第４工程との間又は前記第４工程と前記第５工程との間に、前記分割積層溶融樹脂の各々について断面積を変化させずに幅を２倍に拡大する幅拡大工程を設けてもよく、前記第５工程の後に、前記倍加積層溶融樹脂の断面積を変化させずに幅を２倍に拡大する幅拡大工程を設けてもよい。
これらのような構成によれば、積層２倍化工程の前後、すなわち第１工程の下流側の流路断面積と第５工程の下流側の流路断面積（第５工程の後に幅拡大工程を設ける場合はこの幅拡大工程の下流側の流路断面積）とが同一になることから、積層２倍化工程を多段化する際に好都合であり、簡素な構成により積層２倍化工程の多段化流路を構成して成形体を多層化することができる。

本発明に係る多層押出発泡成形体の製造装置は、前記課題解決のために、加熱可塑化した溶融樹脂を流れ方向に押し出しながら金型で一定断面の形状に整えて連続的に成形する押出発泡成形体の製造装置において、発泡剤を含有する溶融樹脂を加圧して供給する発泡用押出機及び発泡剤を含有しない溶融樹脂を加圧して供給する非発泡用押出機、これらの押出機から供給された、発泡剤を含有する少なくとも１つの溶融樹脂と発泡剤を含有しない少なくとも１つの溶融樹脂とを厚み方向である上下方向に合流させて積層溶融樹脂とする積層装置、前記積層溶融樹脂を幅方向である左右方向中央で分割して２つの分割積層溶融樹脂とし、これら分割積層溶融樹脂を上下に重ね合わせるように合流させて倍加積層溶融樹脂とする積層２倍化装置、並びに、前記倍加積層溶融樹脂を大気圧下に開放して発泡剤を気化させることにより高倍化させる成形金型を備えた多層押出発泡成形体の製造装置であって、前記積層２倍化装置が、前記左右２つの分割積層溶融樹脂を、一方の下端が他方の上端よりも上になるように上下方向に離反させ、これら２つの分割積層溶融樹脂を左右方向に接近させ、これら２つの分割積層溶融樹脂の左右方向中央が、前記積層溶融樹脂の左右方向中央を通り前記流れ方向に平行な垂直平面内に位置するように上下に重なる位置まで、これら２つの分割積層溶融樹脂が分離した状態で上下に揃うように位置を合わせた後に、前記２つの分割積層溶融樹脂が上下に揃うように位置合せされた左右方向の位置関係を保持して前記２つの分割積層溶融樹脂が分離した状態のまま下流側へ所定長さ移動させる整流路を備え、この整流路により左右の流速差を低減させた後に前記分割積層溶融樹脂を上下に重ね合わせるように合流させることを特徴とする。

このような構成によれば、積層２倍化装置により分割積層溶融樹脂を左右方向に接近させてこれらが分離した状態で上下に揃うように位置を合わせることにより生じる左右の流速差を、上下の分割積層溶融樹脂が合流する前に設けた整流路により低減することができる。
したがって、積層２倍化装置における上下の分割積層溶融樹脂が合流する流路の左端部及び右端部において、流速の遅い溶融樹脂と流速の速い溶融樹脂とが上下に合流することがなくなり、倍加積層溶融樹脂の流路の左端部及び右端部で厚み方向の流速が逆転することがないことから、製造された多層押出発泡成形体を構成する発泡層と非発泡層とが厚み方向に斜めに積層されずに非発泡層が略水平になるため、所期の断熱性能を確保することができる。

以上のように、本発明に係る多層押出発泡成形体の製造方法及び製造装置によれば、成形体を構成する各層の層構造の乱れを抑制することができることから、製造された多層押出発泡成形体を構成する発泡層と非発泡層とが厚み方向に斜めに積層されずに非発泡層が略水平になるため、所期の断熱性能を確保することができるという顕著な効果を奏する。

本発明の実施の形態に係る多層押出発泡成形体の製造装置の構成を示す概略図である。本発明の実施の形態に係る多層押出発泡成形体の製造方法及び製造装置により製造された多層押出発泡成形体の例を示す断面図である。本発明の実施の形態に係る多層押出発泡成形体の製造方法の工程説明図を流路断面の模式図と併せて示したものであり、幅拡大工程を第１工程と第２工程との間に設ける場合を示している。同じく工程説明図を流路断面の模式図と併せて示したものであり、幅拡大工程を第２工程と第３工程との間に設ける場合を示している。同じく工程説明図を流路断面の模式図と併せて示したものであり、幅拡大工程を第３工程と第４工程との間に設ける場合を示している。同じく工程説明図を流路断面の模式図と併せて示したものであり、幅拡大工程を第４工程と第５工程との間に設ける場合を示している。同じく工程説明図を流路断面の模式図と併せて示したものであり、幅拡大工程を第５工程と第６工程との間に設ける場合を示している。図３に示す工程において、（ａ）は整流路の長さＬが３０ｍｍ（実施例１）、５０ｍｍ（実施例２）、８０ｍｍ（実施例３）、０ｍｍ（比較例）の場合について第５工程で合流直後の幅方向各部の流速分布のシミュレーション結果を示す図であり、（ｂ）は積層２倍化装置の流路を示す模式図である。図６に示す工程において、整流路の長さＬが３０ｍｍ（実施例４）の場合について第５工程で合流直後の幅方向各部の流速分布のシミュレーション結果を示す図であり、（ｂ）は積層２倍化装置の流路を示す模式図である。図７に示す工程において、整流路の長さＬが３０ｍｍ（実施例５）の場合について第５工程で合流直後の幅方向各部の流速分布のシミュレーション結果を示す図であり、（ｂ）は積層２倍化装置の流路を示す模式図である。

以下において、左方及び右方は、溶融樹脂の流れ方向（上流側から下流側へ向かう方向。押出方向。図中矢印Ｆ参照。）の下流側へ向かっていうものとする。

図１に示すように、本発明の実施の形態に係る多層押出発泡成形体の製造装置は、加熱可塑化した溶融樹脂を流れ方向（図中矢印Ｆ参照。）に押し出しながら金型で一定断面の形状に整えて連続的に成形するものであり、発泡剤を含有する溶融樹脂を加圧して供給する発泡用押出機１及び発泡剤を含有しない溶融樹脂を加圧して供給する非発泡用押出機２、これらの押出機１，２から供給された、発泡剤を含有する少なくとも１つの溶融樹脂と発泡剤を含有しない少なくとも１つの溶融樹脂とを厚み方向である上下方向に合流させて積層溶融樹脂とする、例えばフィードブロックである積層装置３、前記積層溶融樹脂を幅方向である左右方向中央で分割して２つの分割積層溶融樹脂とし、これら分割積層溶融樹脂を上下に重ね合わせるように合流させて倍加積層溶融樹脂とする積層２倍化装置４、前記倍加積層溶融樹脂を大気圧下に開放して発泡剤を気化させることにより高倍化させる成形金型５、並びに、発泡成形体を引き取り上下方向に拘束しながら冷却して最終形状とする成形機６からなる。

ここで、発泡剤を含有する溶融樹脂中の発泡剤が、大気圧下に開放されるまでに経由する流路内で発泡すると、発泡層ではセル肥大化、低独立気泡率化が起こり、得られる多層押出発泡成形体は多層化によって期待される熱伝導率の低減効果が発現しないものとなる傾向がある。
したがって、発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含有しない溶融樹脂を高圧下で合流させることにより、発泡剤を含有する溶融樹脂中の発泡剤が大気圧下に開放されるまでに経由する流路内での発泡を抑える必要がある。
図２は、このような多層押出発泡成形体の製造装置により製造された多層押出発泡成形体７の一例を示す断面図であり、後述する図３〜図７の積層２倍化工程における整流工程、すなわち積層２倍化装置４の整流路１０（図８（ｂ）、図９（ｂ）及び図１０（ｂ）参照。）による整流効果により、２層の非発泡層９，９が、厚み方向に斜めに積層されることなく、略水平に（多層押出発泡成形体７の表面と略平行に）上下の発泡層８，８の間に積層されている。

多層押出発泡成形体７の構造としては、図２に示すように、押出発泡成形体７の厚み方向に発泡層８，…が非発泡層９，…を介して積層されてなる構造を有することが好ましい。これは、非発泡層９の上下両面に発泡層８が積層された構造において、非発泡層９の膜厚が発泡層８を構成するセルの膜厚に対して厚いことにより、輻射伝熱の抑制に起因する熱伝導率低減効果が有効に作用することによる。
なお、上下に積層する層の構成が非発泡層／発泡層／非発泡層の如く、非発泡層の片面のみに発泡層が積層された構造では、非発泡層による輻射伝熱の抑制に起因する熱伝導率低減効果が十分発現しない傾向がある。
また、多層押出発泡成形体７の構造としては、図２に示すような上下に積層する層の構成が発泡層／非発泡層／発泡層／非発泡層／発泡層の如く、非発泡層が複数層存在することがさらに好ましい。これは、押出発泡成形体７の厚み方向に非発泡層９を複数層設けることにより、１層の非発泡層９では得られない優れた熱伝導率の低減効果が発現することによる。

次に、本発明の実施の形態に係る多層押出発泡成形体の製造方法について、図３〜図７に示す工程説明図を用いて説明する。図３〜図７における工程において、第１工程は図１の押出機１，２及び積層装置３による工程を、第２ないし第５工程は図１の積層２倍化装置４による工程（積層２倍化工程）を、第６工程は図１の成形金型５及び成形機６による工程を示している。
また、図３〜図７における流路断面の模式図は、下流側から見た断面を示している。

先ず、図３に示す工程について説明する。
（第１工程）
第１工程は、発泡剤を含有する少なくとも１つの溶融樹脂の例として示す発泡剤を含有する上下２層の溶融樹脂Ａ，Ａと、発泡剤を含有しない少なくとも１つの溶融樹脂の例として示す１層の発泡剤を含有しない溶融樹脂Ｂとを高圧下で厚み方向である上下方向に合流させ、上下の溶融樹脂Ａ，Ａの間に溶融樹脂Ｂを介在させた積層溶融樹脂Ｃを得る工程である。
（幅拡大工程）
幅拡大工程は、第１工程で積層された積層溶融樹脂Ｃの断面積を変化させずに左右方向に拡大（例えば、β１／α１＝２）する工程である。
（第２工程）
第２工程は、幅拡大工程で拡大された積層溶融樹脂Ｃを左右方向中央で分割し左右方向に離反させて左右２つの分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を得る工程である。
（第３工程）
第３工程は、第２工程で分割された分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を、一方の下端が他方の上端よりも上になるように（図３の例ではＤ１の下端がＤ２の上端よりも上になるように）上下方向に離反させる工程である。
（第４工程）
第４工程は、第３工程で上下に離反した分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を左右方向に接近させ、これら２つの分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２の左右方向中央が、積層溶融樹脂Ｃの左右方向中央を通り流れ方向Ｆに平行な垂直平面内に位置するように上下に重なる位置まで、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２が分離した状態で上下に揃うように位置を合わせる工程である。
（整流工程）
整流工程は、第４工程で分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２が上下に揃うように位置合せされた左右方向の位置関係を保持して２つの分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２が分離した状態のまま下流側へ所定長さＬ（図８（ｂ）参照。）移動させることにより、左右方向における流速分布の差を低減させる工程である。
（第５工程）
第５工程は、整流工程で左右方向における流速分布の差が低減した上下２つの分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を上下方向に合流させて倍加積層溶融樹脂Ｅを得る工程である。
（第６工程）
第６工程は、第５工程で得られた倍加積層溶融樹脂Ｅを大気圧下に開放して発泡剤を気化させることにより高倍化させ、発泡成形体を引き取り上下方向に拘束しながら冷却して最終形状（例えば図２参照。）とする工程である。

次に、図４〜図７に示す工程について説明する。
図４〜図７に示す工程では、図３に示す工程と幅拡大工程の位置（全体工程における幅拡大工程を行う順序）が異なっている。
すなわち、図４に示す工程では第２工程と第３工程との間に、図５に示す工程では第３工程と第４工程との間に、図６に示す工程では整流工程と第５工程との間に、図７に示す工程では第５工程と第６工程との間に幅拡大工程を設けている。
そして、図４〜図６に示す工程では、幅拡大工程により、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を、これらの断面積を変化させずに左右方向に拡大（例えば、β２／α２＝２）しており、図７に示す工程では、幅拡大工程により、倍加積層溶融樹脂Ｅを、この断面積を変化させずに左右方向に拡大（例えば、β２／α２＝２）している。
なお、第４工程と整流工程との間に幅拡大工程を設けてもよい。

ここで、図３に示す工程のようにβ１／α１＝２とすることにより、あるいは、図４〜図７に示す工程のようにβ２／α２＝２とすることにより、積層２倍化工程の前後、すなわち第１工程の下流側の流路断面積と第５工程の下流側の流路断面積（第５工程の後に幅拡大工程を設ける場合はこの幅拡大工程の下流側の流路断面積）とが同一になることから、積層２倍化工程を多段化する際に好都合であり、簡素な構成により積層２倍化工程の多段化流路を構成して成形体を多層化することができる。

また、図３〜図７に示す工程のように、第４工程と第５工程との間に、すなわち第４工程で２つの分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２が上下に揃うように位置合せされた後、第５工程で分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２が上下方向に合流する前に、第４工程で左右方向の位置関係を保持して２つの分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２が分離した状態のまま下流側へ所定長さＬ（例えば、図８（ｂ）、図９（ｂ）及び図１０（ｂ）参照。）移動させることにより、左右の流速差（左右方向の中央から等距離左右に離間した位置における下流方向の流速差）を低減させる整流工程（例えば、図８（ｂ）、図９（ｂ）及び図１０（ｂ）の整流路１０参照。）を設けているため、第５工程で合流直後の倍加積層溶融樹脂Ｅの左右方向各部での厚み方向の流速差が低減する。
したがって、本発明の多層押出発泡成形体の製造方法において、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を第５工程で厚み方向に合流させる前に、左右方向における流速分布の差を低減させる整流工程を設けたことによる整流効果により、製造された多層押出発泡成形体は、例えば図２に示す多層押出発泡成形体７のように、上下の発泡層８，８にそれぞれ挟まれた非発泡層９，９が、厚み方向に斜めに積層されることなく、略水平に積層される。

これに対して、整流工程を設けない場合には、厚み方向に合流される２つの分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２の左右の流速差に起因して、第５工程で合流した直後の倍加積層溶融樹脂Ｅの厚み方向に流速差が生じるため、製造された多層押出発泡成形体を構成する発泡層と非発泡層とが厚み方向に斜めに積層されたものとなる。
これは、図３〜図７に示すような積層２倍化方法では、第４工程において分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を左右方向に接近させてこれらが分離した状態で上下に揃うように位置を合わせることから、上側の分割積層溶融樹脂Ｄ１では、（右端の流路長さＤ１ａ）＞（左端の流路長さＤ１ｂ）となり、下側の分割積層溶融樹脂Ｄ２では、（右端の流路長さＤ２ａ）＜（左端の流路長さＤ２ｂ）となり、管路抵抗により、上側の分割積層溶融樹脂Ｄ１では右端の流速が左端の流速よりも遅くなり、下側の分割積層溶融樹脂Ｄ２では左端の流速が右端の流速よりも遅くなるため、このように左右の流速差が生じることによる。

すなわち、上側の分割積層溶融樹脂Ｄ１と下側の分割積層溶融樹脂Ｄ２とを比較すると、流路の左端部では、（上側の分割積層溶融樹脂Ｄ１の流速）＞（下側の分割積層溶融樹脂Ｄ２の流速）となり、流路の右端部では、（上側の分割積層溶融樹脂Ｄ１の流速）＜（下側の分割積層溶融樹脂Ｄ２の流速）となることから、整流工程を設けない場合には、第５工程において、流路の左右において流速の遅い溶融樹脂と流速の速い溶融樹脂とが上下に合流するとともに、このように合流した倍加積層溶融樹脂Ｅにおいて、その流路の左右で厚み方向の流速の方向が反転するため、製造された多層押出発泡成形体を構成する発泡層と非発泡層とが厚み方向に斜めに積層されたものとなるのである。

このように多層押出発泡成形体において成形体を構成する発泡層と非発泡層が厚み方向に斜めに積層される現象は、第５工程で合流した直後の倍加積層溶融樹脂Ｅの左右における厚み方向の流速差に起因するものであるため、これを解消するためには、合流直後の左右方向各部における倍加積層溶融樹脂Ｅの厚み方向の平均流速（（厚み方向の流速の最大値＋厚み方向の流速の最小値）／２）に対する厚み方向の流速差（厚み方向の流速の最大値−厚み方向の流速の最小値）の比率（厚み方向の流速差／厚み方向の平均流速）を小さくすればよい。
この比率（厚み方向の流速差／厚み方向の平均流速）としては、０．３以下が好ましく、０．２以下が更に好ましく、０．１以下が最も好ましい。

また、少なくとも１層の発泡剤を含有する溶融樹脂Ａと、少なくとも1層の発泡剤を含有しない溶融樹脂Ｂを厚み方向に合流させることにより、多層化によって期待される熱伝導率の低減効果を発現しやすい構造を得ることができる。これは、断熱材の熱伝導率はＪＩＳＡ９５１１に規定されるように断熱材の厚み方向で測定され、厚み方向に非発泡層が複数層存在することにより、発泡層間の輻射伝熱を抑制する効果が期待され、また、発泡層を被覆する非発泡層の面積が広くなることにより、効率的なガスバリアー効果が期待されることによる。
このため、発泡剤を含有する溶融樹脂Ａと発泡剤を含有しない溶融樹脂Ｂとを厚み方向に合流させて得られる多層押出発泡成形体は熱伝導率が低い断熱性が良好なものとなる。一方、左右方向に合流させた場合は、得られる多層押出発泡成形体は、発泡層に比べて熱伝導率の高い非発泡層を熱量が伝熱する（熱橋として働く）ため熱伝導率が高く断熱性能に劣るものとなる傾向がある。

なお、本発明のような整流工程を設けない場合には、上述のとおり成形体を構成する発泡層及び非発泡層が厚み方向に斜めに積層されるが、このような積層状態においても、左右方向に合流させた場合に得られる多層押出発泡成形体と同様に、発泡層に比べて熱伝導率の高い非発泡層を熱量が伝熱する（熱橋として働く）ため熱伝導率が高く断熱性能に劣るものとなる傾向がある。
また、発泡剤を含有する溶融樹脂Ａと発泡剤を含有しない溶融樹脂Ｂを合流させ大気圧下に開放する共押出発泡を使用することの意味は、経済的な有利性に加え、製造直後に発生する発泡層セル内への空気の侵入を非発泡層が抑止することにより高断熱化が期待されることによる。

本発明の多層押出発泡成形体の製造方法により得られる多層押出発泡成形体を構成する発泡層とは、複数の気泡が気泡壁（ｗａｌｌ）及び気泡壁結合部（ｓｔｒｕｔｓ）によって結合された気泡構造を有する層をいう。その形状としては、特に限定されず、フィルム形状、シート形状、ボード形状が挙げられ、これらの中でも、断熱性能を発現しやすいこと、押出発泡成形体に軽量性を付与できることより、シート形状、ボード形状が好ましい。
前記発泡層の密度は、目的とする押出発泡成形体の密度にもよるが、５００ｋｇ／ｍ³以下が好ましい。
前記発泡層としては、平均気泡径の１.２倍未満の気泡径を有し、気泡径が０．２５ｍｍ以下の小気泡と、平均気泡径の１.２倍以上の気泡径を有する大気泡よりなるが海島状に混在する特徴的な気泡構造を有してもよい。このような特徴的な気泡構造を有することにより、得られる成形体は低密度化が可能となり、断熱性、成形性に優れた発泡成形体を得ることができる。ここで、小気泡は主に断熱性能の向上に寄与し、大気泡は主に低密度化、成形性改善に寄与するものである。

なお、通常の均一な気泡径の気泡のみからなる発泡成形体においても、気泡径を小さくすることにより、断熱性能をある程度向上させることは可能である。ただし、均一な気泡径の気泡のみからなる発泡成形体では、気泡径が小さくなると、所定の厚さを出すためには、より多くの樹脂が必要となって高密度化し、結果として、断熱性能改善効果が低下する傾向となる。また、押出時の圧力が高くなる、吐出量が少なくなる等、成形性が低下する傾向となる。
これに対して、小気泡と大気泡が海島状に混在する前記特徴的な気泡構造では、断熱性能を向上させると共に、大気泡により得られる発泡層が低密度で厚み方向の拡大率が高い発泡成形体を得ることが可能となる。
小気泡と大気泡の気泡径の関係について、小気泡が平均気泡径の１．２倍未満であり、小気泡の平均気泡径が０．２５ｍｍ以下であり、且つ、大気泡の平均気泡径が平均気泡径の１．２倍以上であれば、特に限定はされない。

前記発泡層において、小気泡と大気泡の気泡径の中間に位置する気泡が全く存在しないわけではないが、該気泡が目立って増加すると、小気泡と大気泡との区別がつきにくくなり、すなわち、異なる気泡径が連続的に存在する気泡構造となり、海島状に存在する前記の特徴的な気泡構造ではなくなることから、断熱性能と成形性のバランスが崩れる傾向となる。

前記多層押出発泡成形体の厚み方向中央部に位置する発泡層の断面に占める小気泡の総面積の割合（単位断面積あたりの占有面積率）は、５〜９５％が好ましく、１０〜９０％がよりに好ましく、２０〜８０％がさらに好ましく、２５〜７０％が特に好ましい。発泡層断面に占める小気泡の総面積の割合が５〜９５％の場合、断熱性と成形性に優れた良好な押出発泡成形体が得られる。
小気泡と大気泡からなる特徴的な気泡構造の発泡層を作製する方法としては、発泡剤として物理型発泡剤と水を併用することがあげられる。

発泡剤として使用される水の添加量としては、小気泡及び大気泡の生成しやすさや加工性の面から、発泡層を構成する熱可塑性樹脂１００重量部に対して、０．１〜５．０重量部が好ましく、０．２〜４．０重量部がより好ましく、０．３〜３．０重量部が特に好ましい。
また、水の添加量は、発泡層剤全量に対して、１〜８０重量％が好ましく、２〜７０重量％がより好ましく、３〜６０重量％が特に好ましい。
水の添加量が発泡層を構成する熱可塑性樹脂１００重量部に対して、０．１〜５．０重量部であり、且つ、発泡剤全量に対して１〜８０重量％を満たす場合、得られる発泡層は容易に小気泡と大気泡からなる特徴的な気泡構造をとることが可能となり、結果、得られる多層押出発泡成形体は軽量性と断熱性、成形性に優れたものとなる。

小気泡と大気泡からなる特徴的な気泡構造の発泡層を作製する方法において、発泡層を構成する熱可塑性樹脂と相溶性のない水を如何に溶融樹脂中に均一に分散させるかが、重要となる。その方法としては、熱可塑性樹脂中にスメクタイト、膨潤性フッ素雲母等の吸水性または水膨潤性の層状珪酸塩類またはこれらの有機化処理品、吸水性高分子、日本アエロジル（株）製ＡＥＲＯＳＩＬ等のシラノール基を有する無水シリカ等（本明細書においては、これらの物質を「吸水性物質」と総称する）の１種または複数種を添加することがあげられる。これにより、発泡層中の小気泡及び大気泡の分散状態が安定化し、得られる多層押出発泡成形体の成形性、生産性及び断熱性能をさらに向上させることができる。

前記発泡層を製造する際に用いられる吸水性物質の添加量は、水の添加量等によって適宜調整されるものであるが、一般に、発泡層を構成する熱可塑性樹脂１００重量部に対して０．１〜１０重量部が好ましく、０．２〜８重量部がさらに好ましく、０．３〜７重量部が特に好ましい。吸水性物質の添加量が０．１〜１０重量部の場合、押出機内で水が良好に分散されて、気泡ムラ、ボイド等の発生が無い良好なセル構造を有する発泡層が得られ、バラツキのない良好な断熱性能を有する押出発泡成形体を得ることができる。

前記発泡層を製造する際に用いられる層状珪酸塩とは、酸化ケイ素を主成分とする四面体シートと金属水酸化物を主成分とする八面体シートからなり、前記四面体シートと前記八面体シートが単位層を形成し、単位層単独構造の、または複数の単位層が層間に陽イオン等を介して積層された構造の一次粒子、及び、一次粒子の凝集体（二次粒子）として存在するものである。層状珪酸塩の具体例としては、例えば、スメクタイト族粘土及び膨潤性雲母等があげられる。
前記のスメクタイト族粘土は下記一般式（Ｉ）
Ｘ_0.2〜0.6Ｙ_2〜3Ｚ₄Ｏ₁₀(ＯＨ)₂・ｎＨ₂Ｏ・・・・・・・・・・・一般式（Ｉ）
（ただし、ＸはＫ、Ｎａ、１／２Ｃａ、及び１／２Ｍｇからなる群より選ばれる１種以上であり、ＹはＭｇ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｌｉ、Ａｌ、及びＣｒからなる群より選ばれる１種以上であり、ＺはＳｉ、及びＡｌからなる群より選ばれる１種以上である。なお、Ｈ₂Ｏは層間イオンと結合している水分子を表わすが、ｎは層間イオン及び相対湿度に応じて著しく変動する）で表される、天然または合成されたものである。
前記スメクタイト族粘土の具体例としては、例えば、モンモリロナイト、バイデライト、ノントロナイト、サポナイト、鉄サポナイト、ヘクトライト、ソーコナイト、スチブンサイト及びベントナイト等、またはこれらの置換体、誘導体、またはこれらの混合物が挙げられる。

また、前記の膨潤性雲母は下記一般式（ＩＩ）
Ｘ_0.5〜1.0Ｙ_2〜3(Ｚ₄Ｏ₁₀)（Ｆ、ＯＨ）₂・・・・・・・・・・・一般式（ＩＩ）
（ただし、ＸはＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃａ、Ｂａ、及びＳｒからなる群より選ばれる１種以上であり、ＹはＭｇ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ａｌ、及びＬｉからなる群より選ばれる１種以上であり、ＺはＳｉ、Ｇｅ、Ａｌ、Ｆｅ、及びＢからなる群より選ばれる１種以上である）で表される、天然または合成されたものである。
これらは、水、水と任意の割合で相溶する極性のある有機化合物、及び水と該極性のある有機化合物の混合溶媒中で膨潤する性質を有する物であり、例えば、リチウム型テニオライト、ナトリウム型テニオライト、リチウム型四ケイ素雲母、及びナトリウム型四ケイ素雲母等、またはこれらの置換体、誘導体、またはこれらの混合物が挙げられる。

前記膨潤性雲母の中にはバーミキュライト類と似通った構造を有するものもあり、この様なバーミキュライト類相当品等も使用し得る。該バーミキュライト類相当品には３八面体型と２八面体型があり、下記一般式（ＩＩＩ）
(Ｍｇ,Ｆｅ,Ａｌ)_2〜3(Ｓｉ_4-xＡｌ_x)Ｏ₁₀(ＯＨ)₂・(Ｍ⁺，Ｍ^2+1/2)_x・ｎＨ₂Ｏ
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・一般式（ＩＩＩ）
（ただし、ＭはＮａ及びＭｇ等のアルカリまたはアルカリ土類金属の交換性陽イオン、ｘ＝０.６〜０.９、ｎ＝３.５〜５である）で表されるものがあげられる。

膨潤性層状珪酸塩は、単独で用いても良く、２種以上組み合わせて用いても良い。これらの内では、得られる多層押出発泡成形体中の分散性の点等から、スメクタイト族粘土、膨潤性雲母が好ましく、モンモリロナイト、ベントナイト、ヘクトライト、合成スメクタイト及び膨潤性フッ素雲母等の層間にナトリウムイオンを有する膨潤性雲母が、さらに好ましい。
ベントナイトの代表例としては、天然ベントナイト、精製ベントナイト等があげられる。また、有機化ベントナイト等も使用できる。本発明におけるスメクタイトには、アニオン系ポリマー変性モンモリロナイト、シラン処理モンモリロナイト、高極性有機溶剤複合モンモリロナイト等のモンモリロナイト変性処理生成物もその範疇に含まれる。

ベントナイト等のスメクタイトの含有量は、水の添加量等によって、適宜調整されるものであるが、熱可塑性樹脂１００重量部に対して、０．１〜１０重量部が好ましくは０．２〜８重量部がさらに好ましく、０．３〜７重量部が特に好ましく、１〜５重量部が最も好ましい。

スメクタイトの添加量が０．１〜１０重量部の場合、押出機内で水が良好に分散され、気泡ムラ、ボイドの発生が無い良好なセル構造を有する発泡層が得られ、バラツキのない良好な断熱性能を有する押出発泡成形体を得ることができる。
水／スメクタイトの混合比率は、重量比で、０．０２〜２０が好ましく、０．１〜１０がさらに好ましく、０．１５〜５が特に好ましく、０．２５〜２の範囲が最も好ましい。

発泡層の密度としては、前記のように、５００ｋｇ／ｍ³以下であれば特に限定はされないが、軽量でかつ優れた断熱性及び曲げ強度、圧縮強度を付与するためには、２０〜６５ｋｇ／ｍ³であることが好ましく、２０〜５０ｋｇ／ｍ³であることが更に好ましく、２０〜４０ｋｇ／ｍ³であることがより好ましい。密度が２０〜６０ｋｇ／ｍ³の範囲では、軽量性、圧縮強度等機械的特性、断熱性に優れた発泡成形体が得られる。

前記発泡層を構成する樹脂（以降、「発泡層構成樹脂」と称する場合がある）は、押出発泡成形が可能な熱可塑性樹脂から任意に選択される。
熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリスチレン、スチレン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−（メタ）アクリル酸共重合体、スチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体等のスチレン系樹脂、ポリメチルメタクリレート、ポリアクリロニトリル系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂等のビニル系樹脂；ポリプロピレン、ポリエチレン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−プロピレン−ブテン３元共重合体、シクロオレフィン系（共）重合体等のポリオレフィン系樹脂及びこれらに分岐構造、架橋構造を導入してレオロジーコントロールされたポリオレフィン系樹脂；ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１１、ナイロン１２、ＭＸＤナイロン等のポリアミド系樹脂；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリアリレート等のポリエステル系樹脂；ポリカーボネート系樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂、ポリオキシメチレン系樹脂、ポリフェニレンスルフィド系樹脂、ポリフェニレンサルファイド系樹脂、芳香族ポリエーテル系樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、液晶樹脂等のエンジニアリングプラスチック；ポリ乳酸等の脂肪族ポリエステル系樹脂等が挙げられ、これらは単独または２種以上を混合して使用することができる。

発泡層を構成する樹脂としてスチレン系樹脂を用いる場合には、特に限定されず、例えば、スチレン単量体のみから得られるスチレンホモポリマー、スチレン単量体とスチレンと共重合可能な単量体またはその誘導体から得られるランダム、ブロックまたはグラフト共重合体、後臭素化ポリスチレン、ゴム強化ポリスチレン等の変性ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂等が挙げられる。これらは単独または２種以上混合して使用することができる。
スチレンと共重合可能な単量体としては、例えば、メチルスチレン、ジメチルスチレン、エチルスチレン、ジエチルスチレン、イソプロピルスチレン、ブロモスチレン、ジブロモスチレン、トリブロモスチレン、クロロスチレン、ジクロロスチレン、トリクロロスチレン等のスチレン誘導体；ジビニルベンゼン等の多官能性ビニル化合物；アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、メタクリロニトリル、α−クロロアクリロニトリル、アクリロニトリル等の（メタ）アクリル系化合物；ブダジエン等のジエン系化合物またはその誘導体；無水マレイン酸、無水イタコン酸、無水シトラコン酸等の不飽和カルボン酸無水物；Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−ブチルマレイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−４−ジフェニルマレイミド、Ｎ−２−クロロフェニルマレイミド、Ｎ−４−ブロモフェニルマレイミド、Ｎ−１−ナフチルマレイミド等のＮ−アルキル置換マレイミド化合物；等があげられる。これらは単独または２種以上混合して使用することができる。

発泡層を構成する樹脂としては、これらの中でも、押出発泡成形が容易で軽量かつ断熱性に優れた押出発泡成形体が得られること等から、ポリスチレン、スチレン−アクリロニトリル共重合体、スチレン−（メタ）アクリル酸共重合体、スチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体、無水マレイン酸変性ポリスチレン、スチレン−不飽和ジカルボン酸無水物−Ｎ−アルキル置換マレイミド系共重合体、耐衝撃性ポリスチレン等のスチレン系樹脂、あるいは、ポリメチルメタクリレート、ポリ塩化ビニル系樹脂等のビニル系樹脂；ポリスチレン系樹脂とポリフェニレンエーテル系樹脂の混合樹脂である変性ポリフェニレンエーテル系樹脂が好ましい。最も好ましくはポリスチレンホモポリマーである。

前記発泡層は、溶融状態にある発泡層構成樹脂に、高圧下で、水及び物理型発泡剤を圧入し、低圧領域に開放することにより得られる。
圧入する物理型発泡剤としては、特に限定されず、例えば、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン等の炭素数３〜５の飽和炭化水素；ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル、イソプロピルエーテル、ｎ−ブチルエーテル、ジイソプロピルエーテル、フラン、フルフラール、２−メチルフラン、テトラヒドロフラン、テトラヒドロピラン等のエーテル類；アセトン、メチルエチルケトン、ジエチルケトン、メチルｎ−プロピルケトン、メチルｎ−ブチルケトン、メチルｉ−ブチルケトン、メチルｎ−アミルケトン、メチルｎ−ヘキシルケトン、エチルｎ−プロピルケトン、エチルｎ−ブチルケトン等のケトン類；メタノール、エタノール、プロピルアルコール、ｉ−プロピルアルコール、ブチルアルコール、ｉ−ブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコール等のアルコール類；蟻酸メチル、蟻酸エチル、蟻酸プロピル、蟻酸ブチル、蟻酸アミル、酢酸メチル、酢酸エチル、酢酸プロピル、酢酸ブチル、酢酸アミル、プロピオン酸メチル、プロピオン酸エチル等のエステル類；塩化メチル、塩化エチル等のハロゲン化アルキル類；窒素、空気、二酸化炭素等の無機発泡剤、等が挙げられる。これら発泡剤は単独または２種以上混合して使用することができる。

前記発泡剤の中でも、押出発泡成形性と高断熱性を両立できるという点から、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン等の炭化水素が好ましい。また、低密度の押出発泡体が得られるという点から、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル等のエーテル類；メタノール、エタノール、プロピルアルコール、ｉ−プロピルアルコール、ブチルアルコール、ｉ−ブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコール等のアルコール類；塩化メチル、塩化エチル等のハロゲン化アルキル類が好ましい。さらに、不燃性であり環境適合性に優れるという点から、窒素、空気、二酸化炭素等の無機発泡剤が好ましい。

溶融した発泡層構成樹脂（熱可塑性樹脂）中に圧入される物理型発泡剤の量としては、発泡倍率の設定値等に応じて適宜選定されるが、通常、発泡剤の合計量を、熱可塑性樹脂１００重量部に対して１〜２０重量部とすることが好ましく、３〜８重量部とすることがより好ましい。物理型発泡剤の合計圧入量が１〜２０重量部の場合、発泡成形体中にボイドが無く、難燃性が制御可能な、適度な発泡倍率を有する発泡層が得られ、押出発泡成形体として軽量、断熱性等の特性が発現される。
発泡剤を圧入する際の圧力としては、特に限定されず、押出機等の内圧力よりも高い圧力であればよい。

発泡層の気泡径分布を調整する方法としては、発泡剤に水を用い、他の発泡剤の種類及び使用量、吸水性物質の種類及び使用量、押出発泡の成形条件等により調整できる。このような成形条件としては、例えば、溶融されたスチレン系樹脂組成物を大気中へ吐出する際の厚みの拡大率の調整（つまり、ダイリップのスリットの厚みと矩形にするための成形金型の高さの調整）、成形抵抗の調整、等が挙げられる。
発泡層の厚み方向の平均気泡径を制御する方法としては、シリカ、タルク、ケイ酸カルシウム、ワラストナイト、カオリン、クレイ、マイカ、酸化亜鉛、酸化チタン、炭酸カルシウム、炭酸水素ナトリウム等の無機化合物等に代表される造核剤や、前述された層状珪酸塩をスチレン系樹脂に添加し、これらの添加量を調整する方法があげられる。また、発泡剤の種類、組成及び添加量によっても、平均気泡径は調整される。さらに、溶融混練手段である押出機のスクリュー形状や、加熱温度、圧力、溶融混練されたスチレン系樹脂組成物がダイリップから吐出される量、ダイス形状、吐出の際の樹脂温度等によっても、平均気泡径は調整される。

発泡層の製造時において、必要に応じて、難燃剤、難燃助剤、シリカ、タルク、ケイ酸カルシウム、ワラストナイト、カオリン、クレイ、マイカ、酸化亜鉛、酸化チタン、炭酸カルシウム等の無機化合物、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸バリウム、流動パラフィン、オレフィン系ワックス、ステアリルアミド系化合物等の加工助剤、フェノール系抗酸化剤、リン系安定剤、窒素系安定剤、イオウ系安定剤、ベンゾトリアゾール類、ヒンダードアミン類等の耐光性安定剤、帯電防止剤、顔料等の着色剤等の添加剤を添加させることが好ましい。

また、より安定的に押出発泡するためには、トリエチレングリコール−ビス［３−（３−ｔ−ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、１，６−ヘキサンジオール−ビス｛３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート｝、２，４−ビス−（ｎ−オクチルチオ）−６−（４−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔ−ブチルアニリノ）−１，３，５−トリアジン、ペンタエリスリチル−テトラキス［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル−３−（３，５−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ベンジルホスフェート−ジエチルエステル、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）イソシアヌレイト等のヒンダードフェノール系抗酸化剤；トリフェニルフォスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）フォスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジフォスファイト、ビスステアリルペンタエリスリトールジフォスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジフォスファイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）［１，１−ビフェニル］−４，４’−ジイルビスホスホナイト等のリン系安定剤；２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン重合体、アルキル化ジフェニルアミン、オクチル化ジフェニルアミン、４，４’−ビス（α，α−ジメチルベンジル）ジフェニルアミン等のアミン系安定剤；３，３−チオビスプロピオン酸ジオデシルエステル、３，３’−チオビスプロピオン酸ジオクタデシルエステル等のイオウ系安定剤を添加するのが好ましい。

発泡層の厚みは、多層押出発泡成形体の厚み及び多層押出発泡成形体中の発泡層の数（発泡層／非発泡層／発泡層からなるユニットの数）に応じて適宜選択される。

本発明の多層押出発泡成形体の製造方法により得られる多層押出発泡成形体を構成する非発泡層とは、発泡層を構成する気泡の気泡壁あるいは気泡壁結合部のうち厚みの大きな部分よりも１．１倍以上の厚みを有する層をいう。非発泡層の密度は用いる樹脂、添加剤等の密度にもよるが、５００ｋｇ／ｍ³超であることが好ましい。非発泡層には発泡層より少ない数の気泡が含まれていてもよい。
非発泡層を構成する樹脂あるいは樹脂組成物（以降、「非発泡層構成樹脂」と称する場合がある）は、目的の高断熱性の多層押出発泡成形体を得るためには得られた発泡層と非発泡層とが良好に接着されていることが好ましいため、発泡層を構成する樹脂と相溶性を有する樹脂を選定することが好ましい。

発泡層を構成する樹脂と相溶性を有する熱可塑性樹脂としては、特に限定されず、例えば、ポリスチレン等のスチレン系樹脂；ポリプロピレン、ポリエチレン、エチレンプロピレンランダム共重合体等のポリオレフィン系樹脂；ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２等のポリアミド系樹脂；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル系樹脂；ポリカーボネート系樹脂；ポリフェニレンエーテル系樹脂、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂；ポリオキシメチレン系樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリフェニレンスルフィド系樹脂、ポリアクリロニトリル、ポリビニルアルコール、エチレン−ビニル酢酸共重合体、ポリアクリル酸、ポリメチルメタクリレート、熱可塑性フェノール系樹脂等が挙げられ、これらは単独または２種以上を混合して使用することができる。これらの中でも、前記発泡層を構成する樹脂との相溶性に優れること、成形性が容易なことから、ポリスチレン系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂が好ましく、スチレン系樹脂がより好ましい。

スチレン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、スチレン単量体のみから得られるスチレンホモポリマー、スチレン単量体とスチレンと共重合可能な単量体またはその誘導体から得られるランダム、ブロックまたはグラフト共重合体、後臭素化ポリスチレン、ゴム強化ポリスチレン等の変性ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂等が挙げられる。これらは単独または２種以上混合して使用することができる。
スチレンと共重合可能な単量体としては、メチルスチレン、ジメチルスチレン、エチルスチレン、ジエチルスチレン、イソプロピルスチレン、ブロモスチレン、ジブロモスチレン、トリブロモスチレン、クロロスチレン、ジクロロスチレン、トリクロロスチレン等のスチレン誘導体、ジビニルベンゼン等の多官能性ビニル化合物、アクリル酸、メタクリル酸、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、メタクリロニトリル、α−クロロアクリロニトリル、アクリロニトリル等の（メタ）アクリル系化合物、ブダジエン等のジエン系化合物またはその誘導体、無水マレイン酸、無水イタコン酸、無水シトラコン酸等の不飽和カルボン酸無水物、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−ブチルマレイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−４−ジフェニルマレイミド、Ｎ−２−クロロフェニルマレイミド、Ｎ−４−ブロモフェニルマレイミド、Ｎ−１−ナフチルマレイミド等のＮ−アルキル置換マレイミド化合物；等があげられる。これらは単独または２種以上混合して使用することができる。

特に、非発泡層の構成樹脂としてスチレン系樹脂を用いる場合には、発泡層との相溶性の点から、スチレンホモポリマー、スチレンアクリロニトリル共重合体、（メタ）アクリル酸共重合ポリスチレン、無水マレイン酸変性ポリスチレン、スチレン−不飽和ジカルボン酸無水物−Ｎ−アルキル置換マレイミド系共重合体、耐衝撃性ポリスチレンを用いることがさらに好ましく、最も好ましくはスチレンホモポリマーである。
粘着性・接着性を有する樹脂としては、ポリオレフィン系樹脂、塩化ビニル系樹脂、塩化ビニリデン系樹脂、ビニルアルコール系樹脂、エチレン−ビニルアルコール系共重合体樹脂、アクリル系樹脂、スチレン−ブタジエン系共重合樹脂、天然ゴム系樹脂、クロロプレン系樹脂及び、上記樹脂にロジン類、ロジン誘導体、石油系樹脂、テルペン系樹脂、フェノール樹脂、ロジンフェノール樹脂、ケトン樹脂等の粘着付与剤樹脂を配合してなる樹脂組成物等が挙げられる。

非発泡層の構造は、特に限定されず、単層、複層のいずれの構造も採りうる。
非発泡層の厚みは、押出発泡成形体の厚み及び多層押出発泡成形体中の発泡層の数（発泡層／非発泡層／発泡層からなるユニットの数）に応じて適宜選択されるが、１０〜５００μｍが好ましく、２０〜３００μｍがより好ましく、３０〜２００μｍが特に好ましく、４０〜１００μｍが最も好ましい。非発泡層の厚みが１０〜５００μｍの範囲では、軽量性及び断熱性を備えた押出発泡成形体を得ることができる。

非発泡層の製造時において、必要に応じて、可塑剤、難燃剤、難燃助剤、シリカ、タルク、ケイ酸カルシウム、ワラストナイト、カオリン、クレイ、マイカ、酸化亜鉛、酸化チタン、炭酸カルシウム等の無機化合物、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸バリウム、流動パラフィン、オレフィン系ワックス、ステアリルアミド系化合物等の加工助剤、フェノール系抗酸化剤、リン系安定剤、窒素系安定剤、イオウ系安定剤、ベンゾトリアゾール類、ヒンダードアミン類等の耐光性安定剤、帯電防止剤、顔料等の着色剤等の添加剤を添加させることが好ましい。
これらの添加剤のなかでも、可塑剤は、本発明の多層押出発泡成形体の製造方法により得られる多層押出発泡成形体製造の際、樹脂合流界面の流れを乱さないようにするため、また、非発泡層構成樹脂の溶融粘度を発泡剤含有樹脂の溶融粘度に近づける調整を行う際に有効に働くため、添加することが好ましい。

非発泡層構成樹脂に添加する可塑剤としては、特に限定されず、一般に可塑剤として使用されているいずれの化合物の使用も可能であり、例えば、フタル酸ジメチル（ＤＭＰ）、フタル酸ジエチル（ＤＥＰ）、フタル酸ジブチル（ＤＢＰ）、フタル酸ジ−２−エチルヘキシル（ＤＯＰ）、フタル酸ジノルマルオクチル（ＤＮＯＰ）、フタル酸ジイソノニル（ＤＩＮＰ）、フタル酸ジノニル（ＤＮＰ）、フタル酸ジイソデシル（ＤＩＤＰ）、フタル酸ブチルベンジル（ＢＢＰ）、フタル酸混基エステル（Ｃ６〜Ｃ１１）等のフタル酸エステル類；アジピン酸ジオクチル（ＤＯＡ）、アジピン酸ジイソノニル（ＤＩＮＡ）、アジピン酸ジアルキル（Ｃ６，８，１０）（６１０Ａ）、アジピン酸ジアルキル（Ｃ７，Ｃ９）（７９Ａ）アゼライン酸ジオクチル（ＤＯＺ）セバシン酸ジブチル（ＤＢＳ）、セバシン酸ジオクチル（ＤＯＳ）、リン酸トリクレシル（ＴＣＰ）、アセチルクエン酸トリブチル（ＡＴＢＣ）、エポキシ化大豆油（ＥＳＢＯ）、トリメリット酸トリオクチル（ＴＯＴＭ）、塩素化パラフィン等の非フタル酸エステル類、等が挙げられる。
非発泡層構成樹脂に対する可塑剤の添加量は、狙いとする溶融粘度によって適宜選択されるが、非発泡層構成樹脂１００重量部に対して１〜２０重量部が好ましく、２〜１５重量部が更に好ましく、３〜１２重量部が特に好ましく、４〜１０重量部が好ましい。可塑剤の添加量が非発泡層構成樹脂１００重量部に対して、１〜２０重量部の範囲では、押出の際に吐出変動が無く、押出後の表面ブリードアウトの無い非発泡層が得られる。

本発明において、各々の溶融樹脂を積層装置にて多層状に合流させ積層する方法としては、特に限定されず、例えば、共押出フィルムで一般に使用されているフィードブロック法、マルチマニホールド法、特表２００５−５２３８３１号公報、特開２００４−２４９５２０号公報等に記載の複数の分割流を作った後、逐次積層する方法、等が挙げられる。

押出発泡体を製造する際の積層装置の温度は、積層装置に供給される発泡剤含有溶融樹脂の樹脂温度に等しいか、異なっていても±１０℃以下が好ましい。温度差が±１０℃以下の場合、発泡適正温度でダイによる成形加工が可能となり、高倍率で低独立気泡率の良好な発泡層を有する押出発泡体を得ることができる。
押出発泡体を製造する際の積層装置内の圧力は、積層装置に供給される発泡剤含有溶融樹脂が積層装置内で発泡を起こさない圧力に設定される。但し、積層装置内で発泡を起こさない圧力は、発泡剤種、発泡剤量、発泡剤含有溶融樹脂の温度に依存するため、一概には設定できない。

本発明において、発泡成形方法も特に制限されないが、例えば、スリットダイより圧力開放して得られた発泡体をスリットダイと密着または接して設置した成形金型及び成形ロール等を用いて、断面積の大きい板状発泡体を成形する一般的な方法を用いることができる。

なお、発泡層の構成樹脂の溶融混練に関しては、
（ｉ）熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤を混合した後、加熱溶融する、
（ii）熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤から選ばれる１種以上を混合した後、加熱溶融し、これに残りの前記添加剤をそのまま、または必要により液体化または溶融させて添加し加熱混合する、
（iii）予め熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤から選ばれる１種以上の添加剤を混合した後、加熱溶融した組成物を準備し、次いで、該組成物と残りの前記添加剤、必要に応じて熱可塑性樹脂を改めて混合し、押出機に供給して加熱溶融する、
等、熱可塑性樹脂、必要に応じて、前記添加剤を加熱溶融押出機に供給し、
その後、任意の段階において高圧条件下で発泡剤を熱可塑性樹脂に添加し、流動ゲルとなす。その後、該流動ゲルは、押出発泡に適する温度に冷却した後、積層装置に供給される。

熱可塑性樹脂と発泡剤等の添加剤を加熱溶融混練する際の加熱温度、溶融混練時間及び溶融混練手段については特に制限するものではない。加熱温度は、使用する熱可塑性樹脂が溶融する温度以上であればよいが、難燃剤等の影響による樹脂の分子劣化ができる限り抑制される温度、例えば１５０〜２８０℃程度が好ましい。溶融混練時間は、単位時間あたりの押出量、溶融混練手段等によって異なるので一概には決定することができないが、熱可塑性樹脂と発泡剤が均一に分散混合するのに要する時間が適宜選ばれる。また、溶融混練手段としては、例えばスクリュー型の押出機等があげられるが、通常の押出発泡に用いられているものであれば特に限定はない。ただし、樹脂の分子劣化をできる限り抑えるため、スクリュー形状については、低剪断タイプのスクリュー形状を用いる方が好ましい。

また、非発泡層の構成樹脂の溶融混練に関しても、例えば、
（ｉ）熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤を混合した後、加熱溶融する、
（ii）熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤から選ばれる１種以上を混合した後、加熱溶融し、これに残りの前記添加剤をそのまま、または必要により液体化または溶融させて添加し加熱混合する、
（iii）予め熱可塑性樹脂に、必要に応じて前記添加剤から選ばれる１種以上の添加剤を混合した後、加熱溶融した組成物を準備し、次いで、該組成物と残りの前記添加剤、必要に応じて熱可塑性樹脂を改めて混合し、押出機に供給して加熱溶融する、
等、熱可塑性樹脂、必要に応じて前記添加剤を押出機に供給し、加熱溶融混練を行う。その後、該溶融混練物は積層装置に供給される。

熱可塑性樹脂と添加剤を加熱溶融混練する際の加熱温度、溶融混練時間及び溶融混練手段については特に制限するものではない。加熱温度は、使用する熱可塑性樹脂が溶融する温度以上であればよいが、溶融樹脂が供給される積層装置の設定温度と等しいか、異なっていても温度差が±１０℃以内であることが好ましい。温度差が±１０℃以下の場合、発泡層と非発泡層の界面部分に破泡がなく接着不良のない良好な押出発泡体を得ることができる。溶融混練時間は、単位時間あたりの押出量、溶融混練手段等によって異なるので、一概には決定することができないが、熱可塑性樹脂と添加剤が均一に分散混合するのに要する時間が適宜選ばれる。また、溶融混練手段としては、例えばスクリュー型の押出機等があげられるが、通常の樹脂押出に用いられているものであれば特に限定はない。ただし、樹脂の分子劣化をできる限り抑えるため、スクリュー形状については、低剪断タイプのスクリュー形状を用いる方が好ましい。

本発明の多層押出発泡成形体の製造方法により得られる多層押出発泡成形体の厚みは、特に限定されず、用途に応じて適宜選択される。例えば、建材等に使用される断熱材用途の場合、好ましい断熱性、曲げ強度及び圧縮強度を付与するためには、シートのような薄いものよりも、通常の板状物のような厚さのあるものが好ましく、通常１０〜１５０ｍｍ、好ましくは２０〜１００ｍｍである。

本発明の多層押出発泡成形体の製造方法により得られる多層押出発泡成形体の２０℃での等価熱伝導率は、０．０３４Ｗ／（ｍ・Ｋ）（０．０２９２ｋｃａｌ／（ｍ・ｈ・℃））以下が好ましく、０．０３２Ｗ／（ｍ・Ｋ）（０．０２７５ｋｃａｌ／（ｍ・ｈ・℃））以下がより好ましく、０．０３０Ｗ／（ｍ・Ｋ）（０．０２５８ｋｃａｌ／（ｍ・ｈ・℃））以下が特に好ましい。
等価熱伝導率が０．０３４Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下である発泡成形体は、建築用部材用途として好適に使用され、快適な居住空間の提供に貢献する。

本発明の多層押出発泡成形体の製造方法により得られる多層押出発泡成形体は、その優れた軽量性、断熱性の点から、種々の用途、例えば、床材、壁材、屋根材等の建築用部材、保冷車用断熱材、車両バンパー、自動車天井材等の自動車用部材、地盤の凍上防止剤等の土木用部材等に好適に使用できる。

次に、本発明を実施例に基づき詳細に説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではない。なお、特に断らない限り、「％」は重量％を表わす。
実施例及び比較例に対する評価方法は、以下のとおりである。
（１）押出発泡成形体の寸法［単位：ｍｍ］
時間間隔をおいてサンプリングした３つの多層押出発泡成形体について、幅方向（押出方向と直交する水平方向。左右方向。）における中央部（幅方向の中点）での厚みを測定し、平均値を算出した。
時間間隔をおいてサンプルングした３つの多層押出発泡成形体について、厚み方向における中央部（厚み方向の中点）での幅を測定し、平均値を算出した。なお、多層押出発泡成形体の上表面から前記厚みの１／２の値、左側面から前記幅の１／２の値に位置する部分を中央部分とした。
（２）押出発泡成形体の密度［単位：ｋｇ／ｍ³］
時間間隔をおいてサンプリングした３つの押出発泡成形体に対して、ＪＩＳＫ７２２２−１９９９「発泡プラスチック及びゴム−見掛け密度の測定」に記載の方法に則り、発泡体密度を測定して、その平均値を算出した。
（３）押出発泡成形体の熱伝導率［単位：Ｗ／（ｍ・Ｋ）］
押出発泡成形体の熱伝導率を、熱伝導率測定装置（栄弘精機製、ＨＣ−０７４−３００）を用いて測定した。押出発泡成形体気泡内の空気の分圧が５１ｋＰａ時の熱伝導率を実施例に示した。
（４）押出発泡成形体気泡内の空気の分圧
押出発泡成形体を切り出し面から１０ｍｍの部分を削除した後、幅方向における中央部より幅方向２５ｍｍ、長さ方向２５ｍｍ、厚み方向は成形体のままの厚さで切り出し、押出発泡成形体中の空気量を、ガスクロマトグラフ（島津製作所製ＧＣ−１４Ａ）を用いて分析測定し、平均値を算出することにより、押出発泡成形体気泡内の空気の分圧を求めた。
（５）流速分布
有限要素法流動解析ソフトウェアＰＯＬＹＦＬＯＷを用いて下記仮定のもと流速分布を測定した。
・発泡剤を含有する溶融樹脂と発泡剤を含有しない溶融樹脂の区別は行わず、ダイ内での発泡は無視する。
・層流は高粘性流（粘度１．７×１０⁶Ｐａ・ｓのニュートン流）とし慣性項は無視する。
・装置内の温度は一定とし等温流とする。

（実施例１）
［発泡剤を含有する溶融樹脂Ａの製造方法］
ポリスチレン（ＰＳジャパン株式会社製、商品名：ＰＳＪ−ポリスチレン６８０、ＭＦＲ＝７．０ｇ／１０分）１００重量部に対して、タルク（林化成株式会社製、商品名：ＴＡＬＣＡＮＰＡＷＤＥＲＰＫ−Ｚ）０．５重量部、ステアリン酸カルシウム（堺化学工業株式会社製、商品名：ＳＣ−Ｐ）０．３重量部、流動パラフィン（新日本石油株式会社製、商品名：ポリブテンＬＶ−５０）０．１重量部からなる混合物をドライブレンドしてスチレン系樹脂組成物とした。該スチレン系樹脂組成物を、口径６５ｍｍの第１押出機と口径９０ｍｍの第２押出機とを直列に連結した二段式押出機に対して、６０．５ｋｇ／時間で供給した。
第１押出機に供給したスチレン系樹脂組成物を、１８０℃に加熱して混練を行い、第１押出機の先端付近（第２押出機に接続される側）において、発泡剤として、スチレン系樹脂組成物１００重量％に対して、ｉ−ブタン（三井化学株式会社製）４．０重量％、ジメチルエーテル（大洋液化ガス株式会社製）４．０重量％を、溶融されたスチレン系樹脂組成物に圧入した。この際、第１押出機の先端における樹脂圧は１５．２ＭＰａであり、これに対して、発泡剤の圧入圧力は１３．３ＭＰａであった。
第１押出機に連結された第２押出機において、樹脂温度を１２１℃に冷却した後、２つに分流し、発泡剤を含有する溶融樹脂Ａを第２押出機の先端に設けられた２種３層多層積層用フィードブロック（株式会社プラ技研製）に供給した。

［発泡剤を含有しない溶融樹脂Ｂの製造方法］
ポリスチレン（ＰＳジャパン株式会社製、商品名：ＰＳＪ−ポリスチレン６７９、ＭＦＲ＝１８ｇ／１０分）１００重量部に対して、可塑剤としてジメチルフタレート（大八化学工業株式会社製、商品名：ＤＭＰ）８．０重量部を添加して予めマスターバッチ化した。得られた樹脂を、口径５０ｍｍの押出機へ２．３ｋｇ／時間で供給した。供給した樹脂を１２５℃に加熱して溶融混練を行い、分流することなく、発泡剤を含有しない溶融樹脂Ｂを前記２種３層多層積層用フィードブロックに供給した。

［第１工程：発泡剤を含有する溶融樹脂Ａと発泡剤を含有しない溶融樹脂Ｂを厚み方向に合流させ積層溶融樹脂Ｃを得る工程］
１２０℃に温調された前記２種３層多層積層用フィードブロック内で、３．１ＭＰａの圧力下にて、厚み方向に、発泡剤を含有しない溶融樹脂Ｂを、２つに分流された発泡剤を含有する溶融樹脂Ａで挟み込むようにして、それぞれ、１１ｍｍ／３ｍｍ／１１ｍｍの厚みで合流させ積層溶融樹脂Ｃを得た。

[第２工程２〜第５工程：積層２倍化工程により倍加積層溶融樹脂Ｅを得る工程]
積層溶融樹脂Ｃを、図３に示す積層２倍化工程からなる１２０℃に温調された積層２倍化装置（株式会社プラ技研製）に供給して倍加積層溶融樹脂Ｅを得た。なお、整流工程の長さＬ（図８（ｂ）参照。）は３０ｍｍとした。
また、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を第５工程で合流させた直後の幅方向各部における倍加積層溶融樹脂Ｅの厚み方向の平均流速（（厚み方向の流速の最大値＋厚み方向の流速の最小値）／２）に対する厚み方向の流速差（厚み方向の流速の最大値−厚み方向の流速の最小値）の比率（厚み方向の流速差／厚み方向の平均流速）を前記有限要素法流動解析ソフトウェアにより算出した結果(図８（ａ）参照。)、最大値は０．２８であった。

[第６工程：多層押出発泡成形体を得る工程]
倍加積層溶融樹脂Ｅを厚さ方向１．６ｍｍ、幅方向５０ｍｍの長方形断面の空隙を有し、８０℃に温調されたダイリップより、合流された多層流を大気中へ押し出し、上下にベルトコンベアを配置した装置に挟み込んで引き取り、例えば図２のような断面の、厚み２９ｍｍ、幅２３０ｍｍの直方体状で発泡層／非発泡層／発泡層／非発泡層／発泡層の５層構造からなる多層押出発泡成形体を得た。
得られた多層押出発泡成形体は、成形体を構成する発泡層及び非発泡層が厚み方向に若干斜めに積層された構造を有し、成形体密度は３３ｋｇ／ｍ³であり、空気分圧５１ｋＰａにおける熱伝導率は０．０２８３Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。

（実施例２）
積層２倍化工程において、整流工程の長さＬ（図８（ｂ）参照。）を５０ｍｍとした以外は、実施例１と同様とし、厚み２５ｍｍ、幅２３５ｍｍの直方体状で発泡層／非発泡層／発泡層／非発泡層／発泡層の５層構造からなる押出発泡成形体を得た。
得られた多層押出発泡成形体は、成形体を構成する発泡層及び非発泡層が厚み方向に水平に積層された構造を有し、成形体密度は３５ｋｇ／ｍ³であり、空気分圧５１ｋＰａにおける熱伝導率は０．０２７９Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。
また、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を第５工程で合流させた直後の幅方向各部における倍加積層溶融樹脂Ｅの厚み方向の平均流速（（厚み方向の流速の最大値＋厚み方向の流速の最小値）／２）に対する厚み方向の流速差（厚み方向の流速の最大値−厚み方向の流速の最小値）の比率（厚み方向の流速差／厚み方向の平均流速）を前記有限要素法流動解析ソフトウェアにより算出した結果(図８（ａ）参照。)、最大値は０．１５であった。

（実施例３）
積層２倍化工程において、整流工程の長さＬ（図８（ｂ）参照。）を８０ｍｍとした以外は、実施例１と同様とし、厚み２６ｍｍ、幅２３２ｍｍの直方体状で発泡層／非発泡層／発泡層／非発泡層／発泡層の５層構造からなる押出発泡成形体を得た。
得られた多層押出発泡成形体は、成形体を構成する発泡層及び非発泡層が厚み方向に水平に積層された構造を有し、成形体密度は３７ｋｇ／ｍ³であり、空気分圧５１ｋＰａにおける熱伝導率は０．０２７７Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。
また、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を第５工程で合流させた直後の幅方向各部における倍加積層溶融樹脂Ｅの厚み方向の平均流速（（厚み方向の流速の最大値＋厚み方向の流速の最小値）／２）に対する厚み方向の流速差（厚み方向の流速の最大値−厚み方向の流速の最小値）の比率（厚み方向の流速差／厚み方向の平均流速）を前記有限要素法流動解析ソフトウェアにより算出した結果(図８（ａ）参照。)、最大値は０．０９であった。

（比較例１）
積層２倍化工程において、整流部の長さ（図８（ｂ）参照。）を０ｍｍとした以外は、実施例１と同様とし、発泡層／非発泡層／発泡層／非発泡層／発泡層の５層構造からなる押出発泡成形体を得た。
得られた多層押出発泡成形体は、成形体を構成する発泡層及び非発泡層が厚み方向に斜めに積層された構造を有し、成形体密度は３５．５ｋｇ／ｍ³であり、空気分圧５１ｋＰａにおける熱伝導率は０．０２９５Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。
また、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を第５工程で合流させた直後の幅方向各部における倍加積層溶融樹脂Ｅの厚み方向の平均流速（（厚み方向の流速の最大値＋厚み方向の流速の最小値）／２）に対する厚み方向の流速差（厚み方向の流速の最大値−厚み方向の流速の最小値）の比率（厚み方向の流速差／厚み方向の平均流速）を前記有限要素法流動解析ソフトウェアにより算出した結果(図８（ａ）参照。)、最大値は０．９０であった。

（実施例４）
積層２倍化工程を図６に示す工程（図９（ｂ）も参照。）とし、それ以外は実施例１と同様とし、倍加積層溶融樹脂Ｅを得た。
得られた多層押出発泡成形体は、成形体を構成する発泡層及び非発泡層が厚み方向に水平に積層された構造を有し、成形体密度は３６ｋｇ／ｍ³であり、空気分圧５１ｋＰａにおける熱伝導率は０．０２７５Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。
また、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を第５工程で合流させた直後の幅方向各部における倍加積層溶融樹脂Ｅの厚み方向の平均流速（（厚み方向の流速の最大値＋厚み方向の流速の最小値）／２）に対する厚み方向の流速差（厚み方向の流速の最大値−厚み方向の流速の最小値）の比率（厚み方向の流速差／厚み方向の平均流速）を前記有限要素法流動解析ソフトウェアにより算出した結果(図９（ａ）参照。)、幅方向各部全てにおいて流速差（左右の流速差）は認められなかった。

（実施例５）
積層２倍化工程を図７に示す工程（図１０（ｂ）も参照。）とし、それ以外は実施例１と同様とし、倍加積層溶融樹脂Ｅを得た。
得られた多層押出発泡成形体は、成形体を構成する発泡層及び非発泡層が厚み方向に水平に積層された構造を有し、成形体密度は３７ｋｇ／ｍ³であり、空気分圧５１ｋＰａにおける熱伝導率は０．０２７７Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。
また、分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２を第５工程で合流させた直後の幅方向各部における倍加積層溶融樹脂Ｅの厚み方向の平均流速（（厚み方向の流速の最大値＋厚み方向の流速の最小値）／２）に対する厚み方向の流速差（厚み方向の流速の最大値−厚み方向の流速の最小値）の比率（厚み方向の流速差／厚み方向の平均流速）を前記有限要素法流動解析ソフトウェアにより算出した結果(図１０（ａ）参照。)、幅方向各部全てにおいて流速差（左右の流速差）は認められなかった。

以上の実施例１〜５並びに比較例１により、積層２倍化工程における第４工程と第５工程との間に、２つの分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２が上下に揃うように位置合せされた左右方向の位置関係を保持して２つの分割積層溶融樹脂Ｄ１，Ｄ２が分離した状態のまま下流側へ所定長さ（整流工程の長さＬ）移動させる、左右の流速差を低減させる整流工程を設けたことにより、第５工程で合流後の倍加積層溶融樹脂Ｅにおいて、その幅方向各部での厚み方向の流速差が低減し、得られた多層押出発泡成形体において成形体を構成する発泡層及び非発泡層が斜めに積層される現象を解消できるとともに、断熱性能を改善できることが確認できた。

Ａ発泡剤を含有する溶融樹脂
Ｂ発泡剤を含有しない溶融樹脂
Ｃ積層溶融樹脂
Ｄ１，Ｄ２分割積層溶融樹脂
Ｅ倍加積層溶融樹脂
Ｆ流れ方向
Ｌ整流路の長さ
１発泡用押出機
２非発泡用押出機
３積層装置
４積層２倍化装置
５成形金型
６成形機
７多層押出発泡成形体
８発泡層
９非発泡層
１０整流路

Claims

加熱可塑化した溶融樹脂を流れ方向に押し出しながら金型で一定断面の形状に整えて連続的に成形する押出発泡成形体の製造方法において、発泡剤を含有する少なくとも１つの溶融樹脂と発泡剤を含有しない少なくとも１つの溶融樹脂とを高圧下で厚み方向である上下方向に合流させて積層溶融樹脂を得る第１工程と、この積層溶融樹脂を幅方向である左右方向中央で分割し左右方向に離反させて左右２つの分割積層溶融樹脂を得る第２工程と、これら左右２つの分割積層溶融樹脂を、一方の下端が他方の上端よりも上になるように上下方向に離反させる第３工程と、これら２つの分割積層溶融樹脂を左右方向に接近させ、これら２つの分割積層溶融樹脂の左右方向中央が、前記積層溶融樹脂の左右方向中央を通り前記流れ方向に平行な垂直平面内に位置するように上下に重なる位置まで、これら２つの分割積層溶融樹脂が分離した状態で上下に揃うように位置を合わせる第４工程と、これら上下２つの分割積層溶融樹脂を上下方向に合流させて倍加積層溶融樹脂を得る第５工程とを含む多層押出発泡成形体の製造方法であって、
前記第４工程と第５工程との間に、前記２つの分割積層溶融樹脂が上下に揃うように位置合せされた左右方向の位置関係を保持して前記２つの分割積層溶融樹脂が分離した状態のまま下流側へ所定長さ移動させることにより、左右の流速差を低減させる整流工程を設けたことを特徴とする多層押出発泡成形体の製造方法。
前記第１工程と前記第２工程との間に、前記積層溶融樹脂の断面積を変化させずに幅を２倍に拡大する幅拡大工程を設けてなる請求項１記載の多層押出発泡成形体の製造方法。
前記第２工程と前記第３工程との間、前記第３工程と前記第４工程との間又は前記第４工程と前記第５工程との間に、前記分割積層溶融樹脂の各々について断面積を変化させずに幅を２倍に拡大する幅拡大工程を設けてなる請求項１記載の多層押出発泡成形体の製造方法。
前記第５工程の後に、前記倍加積層溶融樹脂の断面積を変化させずに幅を２倍に拡大する幅拡大工程を設けてなる請求項１記載の多層押出発泡成形体の製造方法。
加熱可塑化した溶融樹脂を流れ方向に押し出しながら金型で一定断面の形状に整えて連続的に成形する押出発泡成形体の製造装置において、発泡剤を含有する溶融樹脂を加圧して供給する発泡用押出機及び発泡剤を含有しない溶融樹脂を加圧して供給する非発泡用押出機、これらの押出機から供給された、発泡剤を含有する少なくとも１つの溶融樹脂と発泡剤を含有しない少なくとも１つの溶融樹脂とを厚み方向である上下方向に合流させて積層溶融樹脂とする積層装置、前記積層溶融樹脂を幅方向である左右方向中央で分割して２つの分割積層溶融樹脂とし、これら分割積層溶融樹脂を上下に重ね合わせるように合流させて倍加積層溶融樹脂とする積層２倍化装置、並びに、前記倍加積層溶融樹脂を大気圧下に開放して発泡剤を気化させることにより高倍化させる成形金型を備えた多層押出発泡成形体の製造装置であって、
前記積層２倍化装置が、前記左右２つの分割積層溶融樹脂を、一方の下端が他方の上端よりも上になるように上下方向に離反させ、これら２つの分割積層溶融樹脂を左右方向に接近させ、これら２つの分割積層溶融樹脂の左右方向中央が、前記積層溶融樹脂の左右方向中央を通り前記流れ方向に平行な垂直平面内に位置するように上下に重なる位置まで、これら２つの分割積層溶融樹脂が分離した状態で上下に揃うように位置を合わせた後に、前記２つの分割積層溶融樹脂が上下に揃うように位置合せされた左右方向の位置関係を保持して前記２つの分割積層溶融樹脂が分離した状態のまま下流側へ所定長さ移動させる整流路を備え、この整流路により左右の流速差を低減させた後に前記分割積層溶融樹脂を上下に重ね合わせるように合流させることを特徴とする多層押出発泡成形体の製造装置。