JP2011099925A - 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】物体側から順に、正の第1群G1と、負の第2群G2と、正の後群GRとから構成されており、後群GRは、最も物体側に配置されており正の第3群G3を少なくとも有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1群G1と第2群G2との間隔が増大し、第2群G2と後群GRとの間隔が減少し、第1群G1よりも像側に位置するレンズ群の少なくとも一部が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、前記偏芯レンズ群が、少なくとも1枚の負レンズと、少なくとも1枚の正レンズとを含み、所定の条件式を満足する。
【選択図】図1
Description
そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、良好な光学性能を有する変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。
物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する後群とから構成されており、
前記後群は、最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第3レンズ群を少なくとも有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大し、前記第2レンズ群と前記後群との間隔が減少し、
前記第1レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の少なくとも一部が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、
前記偏芯レンズ群が、少なくとも1枚の負レンズと、少なくとも1枚の正レンズとを含み、以下の条件式(1),(2)を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
(1) 1.90<Np
(2) 0.10<|RNs/fvr|<0.95
ただし、
Np :前記偏芯レンズ群内のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率が最も大きな正レンズの屈折率
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
fvr:前記偏芯レンズ群の焦点距離
前記変倍光学系を備えたことを特徴とする光学装置を提供する。
物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、
前記後群内の最も物体側に、正の屈折力を有する第3レンズ群を少なくとも配置し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大し、前記第2レンズ群と前記後群との間隔が減少するようにし、
前記第1レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の少なくとも一部が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯するようにし、
前記偏芯レンズ群に、少なくとも1枚の負レンズと、少なくとも1枚の正レンズとを配置し、以下の条件式(1),(2)を満足するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
(1) 1.90<Np
(2) 0.10<|RNs/fvr|<0.95
ただし、
Np :前記偏芯レンズ群内のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率が最も大きな正レンズの屈折率
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
fvr:前記偏芯レンズ群の焦点距離
本願の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する後群とから構成されており、前記後群は、最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第3レンズ群を少なくとも有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大し、前記第2レンズ群と前記後群との間隔が減少し、前記第1レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の少なくとも一部が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、前記偏芯レンズ群が、少なくとも1枚の負レンズと、少なくとも1枚の正レンズとを含み、以下の条件式(1),(2)を満足することを特徴とする。
(1) 1.90<Np
(2) 0.10<|RNs/fvr|<0.95
ただし、
Np :前記偏芯レンズ群内のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率が最も大きな正レンズの屈折率
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
fvr:前記偏芯レンズ群の焦点距離
本願の変倍光学系の条件式(2)の対応値が上限値を上回ると、球面収差とコマ収差の補正が不足し、偏芯レンズ群が偏芯した時の偏芯収差が増大してしまう。なお、条件式(2)の上限値を0.80に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式(2)の上限値を0.60に設定することで、本願の効果をさらにより確実なものとすることができる。
一方、本願の変倍光学系の条件式(2)の対応値が下限値を下回ると、球面収差とコマ収差の補正が過剰になり、偏芯レンズ群が偏芯した時の偏芯収差が増大してしまう。なお、条件式(2)の下限値を0.20に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。また、条件式(2)の下限値を0.30に設定することで、本願の効果をさらにより確実なものとすることができる。
以上の構成により、良好な光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。
この構成により偏芯レンズ群は、他のレンズ群に比べてレンズ枚数が少なくなり、レンズ径の小型化を図ることができる。このため、本願の変倍光学系は手ぶれ補正機構を組み込むことに適し、鏡筒の小型化と、手ぶれ補正に伴う収差変動の良好な補正を行うことが可能となる。
(3) 0.80<(RNs+RNL)/(RNL−RNs)<20.00
ただし、
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
RNL:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する前記正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さい前記レンズ面と反対側のレンズ面の曲率半径
本願の変倍光学系の条件式(3)の対応値が下限値を下回ると、前記偏角の差が大きくなり過ぎてしまうため好ましくない。なお、条件式(3)の下限値を1.20に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。
一方、本願の変倍光学系の条件式(3)の対応値が上限値を上回ると、前記偏角の差が小さくなり過ぎて、当該正レンズが収差補正にあまり寄与しなくなってしまうため好ましくない。なお、条件式(3)の上限値を15.00に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。
(4) −40.00<νn−νp<−15.00
ただし、
νn:前記偏芯レンズ群内のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数が最も大きな負レンズのアッベ数
νp:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズのd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
本願の変倍光学系の条件式(4)の対応値が上限値を上回ると、偏芯レンズ群で発生する軸上色収差と倍率色収差の補正が不足しやすくなる。また、これらの色収差を無理に補正しようとすれば、球面収差やコマ収差が過剰となり、偏芯レンズ群が偏芯した時の収差を補正することが困難になってしまう。なお、条件式(4)の上限値を−20.00に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。
一方、本願の変倍光学系の条件式(4)の対応値が下限値を下回ると、偏芯レンズ群で発生する軸上色収差と倍率色収差の補正が過剰になりやすくなる。また、これらの色収差を無理に補正しようとすれば、球面収差やコマ収差が不足し、偏芯レンズ群が偏芯した時の収差を補正することが困難になってしまう。なお、条件式(4)の下限値を−30.00に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。
(5) −7.00<fr/fvr<−1.00
ただし、
fr :前記偏芯レンズ群と像面との間に位置するレンズ群全体の望遠端状態における合成焦点距離
fvr:前記偏芯レンズ群の焦点距離
本願の変倍光学系の条件式(5)の対応値が上限値を上回ると、偏芯レンズ群と像面との間に位置するレンズ群全体の屈折力が大きくなり過ぎる。このため、偏芯レンズ群よりも物体側に位置するレンズ群全体で生じる収差は縮小するものの、偏芯レンズ群と像面との間に位置するレンズ群全体で生じる収差が大きくなり過ぎてしまう。この結果、像面湾曲やコマ収差を補正することが困難となる。また、レンズ群どうしの偏芯等の製造誤差に対する結像性能の劣化、即ち偏芯コマ収差の劣化が著しくなるため好ましくない。なお、条件式(5)の上限値を−1.50に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。
(6) 1.85<N3n
(7) 22.00<ν3n<40.00
ただし、
N3n:前記第3レンズ群内の前記少なくとも1枚の負レンズのd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
ν3n:前記第3レンズ群内の前記少なくとも1枚の負レンズのd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数
第3レンズ群内の負レンズの屈折率が条件式(6)の下限値を下回ると、球面収差やコマ収差を補正することが困難となるため好ましくない。なお、条件式(6)の下限値を1.90に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。
第3レンズ群内の負レンズのアッベ数が条件式(7)の下限値を下回ると、当該負レンズのレンズ面の曲率半径が、球面収差やコマ収差を補正するために必要な値よりも大きくなり過ぎる。このため、球面収差やコマ収差の補正が不足することになってしまい好ましくない。なお、条件式(7)の下限値を24.00に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。
(8) 0.30<RNs/RNL<1.00
ただし、
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
RNL:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する前記正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さい前記レンズ面と反対側のレンズ面の曲率半径
一方、本願の変倍光学系の条件式(8)の対応値が下限値を下回ると、前記偏角の差が大きくなり、その結果、偏芯レンズ群が偏芯した時のコマ収差を補正することが困難になってしまう。なお、条件式(8)の下限値を0.50に設定することで、本願の効果をより確実なものとすることができる。
また本願の変倍光学系は、前記後群が、前記第3レンズ群の像側に第4レンズ群を有しており、前記偏芯レンズ群は、前記第4レンズ群の少なくとも一部からなることが望ましい。この構成により、本願の変倍光学系は偏芯レンズ群の偏芯時にコマ収差の変動を小さく抑えることができる。
また、本願の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。
また本願の光学装置は、上述した構成の変倍光学系を備えていることを特徴とする。これにより、良好な光学性能を有する光学装置を実現することができる。
(1) 1.90<Np
(2) 0.10<|RNs/fvr|<0.95
ただし、
Np :前記偏芯レンズ群内のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率が最も大きな正レンズの屈折率
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
fvr:前記偏芯レンズ群の焦点距離
これにより、良好な光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
(第1実施例)
図1は、本願の第1実施例に係る変倍光学系の広角端状態におけるレンズ断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、正の屈折力を有する後群GRとから構成されている。
後群GRは、物体側から順に、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成されている。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹形状の負レンズL21と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22との接合負レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL23とからなる。
第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と両凹形状の負レンズL34との接合負レンズと、両凸形状の正レンズL35とからなる。
第5レンズ群G5は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL51と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL52との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL53と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL54との接合負レンズとからなる。
開口絞りSは、第3レンズ群G3の物体側近傍に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第3レンズ群G3とともに移動する。
また本実施例に係る変倍光学系では、第4レンズ群G4全体が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、これによって防振を行うことができる。
また本実施例に係る変倍光学系は、第1レンズ群G1全体を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦を行う。
表1において、fは焦点距離、BFはバックフォーカスを示す。
[面データ]において、面番号は物体側から数えたレンズ面の順番、rはレンズ面の曲率半径、dはレンズ面の間隔、ndはd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率、νdはd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、可変は可変の面間隔、(絞りS)は開口絞りS、像面は像面Iをそれぞれ示している。なお、曲率半径r=∞は平面を示し、空気の屈折率nd=1.00000の記載は省略している。
ここで、表1に掲載されている焦点距離fや曲率半径r、及びその他長さの単位は一般に「mm」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表1の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 267.2708 4.40 1.51680 64.1
2 -267.2701 0.20
3 76.5471 2.00 1.78472 25.68
4 52.6873 8.20 1.49700 81.54
5 1207.6009 可変
6 -246.6847 1.20 1.74100 52.67
7 19.6258 3.80 1.84666 23.78
8 44.5733 3.40
9 -41.2120 1.20 1.80400 46.57
10 -357.8603 可変
11(絞りS) ∞ 1.80
12 70.0435 3.10 1.69680 55.52
13 -211.0000 0.20
14 69.6788 3.10 1.69680 55.52
15 -230.0000 0.20
16 52.6910 4.80 1.49700 81.54
17 -52.6889 1.20 1.90366 31.27
18 43.1764 0.20
19 29.0997 4.60 1.56384 60.67
20 -547.7122 可変
21 522.7391 1.10 1.77250 49.61
22 17.9430 1.90 2.00069 25.46
23 28.0061 可変
24 49.1627 4.50 1.64769 33.8
25 -28.8622 3.00 1.72000 50.23
26 -52.2713 2.80
27 -26.8616 4.00 1.48749 70.41
28 -15.4005 1.00 1.80100 34.96
29 -36.4531 BF
像面 ∞
[各種データ]
変倍比 5.240
W M T
f 56.09 129.95 293.90
FNO 4.63 4.91 5.88
ω 14.76 6.16 2.77
Y 14.50 14.50 14.50
TL 166.62 194.87 208.59
BF 40.20 44.88 68.20
d5 4.35 43.24 55.74
d10 39.77 24.45 2.35
d20 17.20 17.20 17.20
d23 3.20 3.20 3.20
[レンズ群データ]
群 始面 f
1 1 120.20
2 6 -28.84
3 11 36.07
4 21 -47.54
5 24 107.10
[条件式対応値]
(1) Np = 2.00069
(2) |RNs/fvr| = 0.377
(3) (RNs+RNL)/(RNL−RNs) = 4.566
(4) νn−νp = 24.15
(5) fr/fvr = -2.253
(6) N3n = 1.90366
(7) ν3n = 31.27
(8) RNs/RNL = 0.641
図5は、本願の第2実施例に係る変倍光学系の広角端状態におけるレンズ断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、正の屈折力を有する後群GRとから構成されている。
後群GRは、物体側から順に、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成されている。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹形状の負レンズL21と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22との接合負レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL23とからなる。
第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と両凹形状の負レンズL34との接合負レンズと、両凸形状の正レンズL35とからなる。
第5レンズ群G5は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL51と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL52との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL53と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL54との接合負レンズとからなる。
開口絞りSは、第3レンズ群G3の物体側近傍に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第3レンズ群G3とともに移動する。
また本実施例に係る変倍光学系では、第4レンズ群G4全体が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、これによって防振を行うことができる。
また本実施例に係る変倍光学系は、第1レンズ群G1全体を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦を行う。
ここで、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が1.14、焦点距離が55.89(mm)であるため、0.70°の回転ぶれを補正するための第4レンズ群G4の移動量は0.60(mm)となる。また、望遠端状態においては防振係数が1.73、焦点距離が294.00(mm)であるため、0.30°の回転ぶれを補正するための第4レンズ群G4の移動量は0.89(mm)となる。
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 309.2863 5.00 1.51680 64.19
2 -230.6427 0.20
3 73.7181 2.00 1.80518 25.42
4 51.9573 8.10 1.49700 81.54
5 725.4831 可変
6 -226.8215 1.20 1.74100 52.64
7 19.8012 3.94 1.84666 23.78
8 43.4322 3.67
9 -39.2946 1.20 1.80400 46.57
10 -174.1508 可変
11(絞りS) ∞ 1.80
12 56.7621 3.88 1.80400 46.57
13 -92.1472 0.90
14 37.7808 7.33 1.49700 81.54
15 -37.9814 1.41 1.90366 31.27
16 37.9965 0.20
17 25.0724 4.70 1.60311 60.64
18 -155.2762 可変
19 354.8716 1.00 1.77250 49.60
20 19.4822 2.13 2.00069 25.46
21 28.8252 可変
22 67.6926 4.50 1.62004 36.26
23 -20.5128 2.50 1.74100 52.64
24 -37.6961 2.07
25 -22.3370 4.33 1.58913 61.13
26 -11.7712 1.00 1.72000 50.23
27 -39.6485 BF
像面 ∞
[各種データ]
変倍比 5.260
W M T
f 55.89 130.58 294.00
FNO 4.12 4.52 5.88
ω 14.83 6.14 2.77
Y 14.50 14.50 14.50
TL 165.22 193.73 207.62
BF 43.87 48.93 72.66
d5 2.80 42.17 54.61
d10 40.62 24.70 2.41
d18 11.85 11.85 11.85
d21 3.00 3.00 3.00
[レンズ群データ]
群 始面 f
1 1 120.20
2 6 -29.35
3 11 33.81
4 19 -49.30
5 22 208.70
[条件式対応値]
(1) Np = 2.000694
(2) |RNs/fvr| = 0.395
(3) (RNs+RNL)/(RNL−RNs) = 5.170
(4) νn−νp = 24.14
(5) fr/fvr = -4.234
(6) N3n = 1.90366
(7) ν3n = 31.27
(8) RNs/RNL = 0.676
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
図9は、本願の第3実施例に係る変倍光学系の広角端状態におけるレンズ断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、正の屈折力を有する後群GRとから構成されている。
後群GRは、物体側から順に、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成されている。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹形状の負レンズL21と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22との接合負レンズと、両凹形状の負レンズL23とからなる。
第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、両凸形状の正レンズL32と、両凸形状の正レンズL33と両凹形状の負レンズL34との接合負レンズと、両凸形状の正レンズL35とからなる。
第5レンズ群G5は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL51と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL52との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL53と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL54との接合負レンズとからなる。
開口絞りSは、第3レンズ群G3の物体側近傍に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第3レンズ群G3とともに移動する。
また本実施例に係る変倍光学系では、第4レンズ群G4全体が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、これによって防振を行うことができる。
また本実施例に係る変倍光学系は、第1レンズ群G1全体を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦を行う。
ここで、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が1.10、焦点距離が55.36(mm)であるため、0.70°の回転ぶれを補正するための第4レンズ群G4の移動量は0.62(mm)となる。また、望遠端状態においては防振係数が1.58、焦点距離が293.95(mm)であるため、0.30°の回転ぶれを補正するための第4レンズ群G4の移動量は0.97(mm)となる。
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 276.3385 4.40 1.51680 64.11
2 -276.3385 0.20
3 73.0686 2.00 1.78472 25.68
4 50.9075 8.20 1.49700 81.54
5 827.6476 可変
6 -234.1051 1.20 1.74100 52.67
7 20.2788 3.86 1.84666 23.78
8 50.5632 3.40
9 -63.6972 1.20 1.80400 46.57
10 118.8876 可変
11(絞りS) ∞ 1.80
12 59.3138 3.10 1.69680 55.52
13 -353.1505 0.20
14 79.2036 3.10 1.69680 55.52
15 -448.3938 0.20
16 46.2667 4.80 1.49700 81.54
17 -56.5477 1.20 1.90366 31.27
18 48.0065 0.20
19 30.0405 4.60 1.54675 64.19
20 -358.2365 可変
21 370.5894 1.28 1.77250 49.61
22 23.6184 1.55 2.00272 18.16
23 30.8651 可変
24 49.1161 4.50 1.64769 33.80
25 -23.2660 1.00 1.74397 44.85
26 -60.2732 3.22
27 -22.9694 4.00 1.48749 70.41
28 -15.4368 2.00 1.80100 34.96
29 -31.1919 BF
像面 ∞
[各種データ]
変倍比 5.310
W M T
f 55.36 132.00 293.95
FNO 4.52 4.89 5.94
ω 14.88 6.09 2.77
Y 14.50 14.50 14.50
TL 167.33 195.55 205.44
BF 39.53 45.47 65.15
d5 3.60 42.65 55.15
d10 40.98 24.63 2.40
d20 16.69 17.27 19.53
d23 5.33 4.31 2.00
[レンズ群データ]
群 始面 f
1 1 120.20
2 6 -28.50
3 11 35.27
4 21 -49.20
5 24 136.45
[条件式対応値]
(1) Np = 2.00272
(2) |RNs/fvr| = 0.480
(3) (RNs+RNL)/(RNL−RNs) = 7.518
(4) νn−νp = 31.45
(5) fr/fvr = -2.773
(6) N3n = 1.90366
(7) ν3n = 31.27
(8) RNs/RNL = 0.765
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
図13は、本願の第4実施例に係る変倍光学系の広角端状態におけるレンズ断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、正の屈折力を有する後群GRとから構成されている。
後群GRは、物体側から順に、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成されている。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹形状の負レンズL21と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22との接合負レンズと、両凹形状の負レンズL23とからなる。
第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL32と、両凸形状の正レンズL33と両凹形状の負レンズL34との接合負レンズと、両凸形状の正レンズL35とからなる。
第5レンズ群G5は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL51と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL52との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL53と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL54との接合負レンズとからなる。
開口絞りSは、第3レンズ群G3の物体側近傍に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第3レンズ群G3とともに移動する。
また本実施例に係る変倍光学系では、第4レンズ群G4全体が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、これによって防振を行うことができる。
また本実施例に係る変倍光学系は、第1レンズ群G1全体を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦を行う。
ここで、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が1.07、焦点距離が55.22(mm)であるため、0.70°の回転ぶれを補正するための第4レンズ群G4の移動量は0.63(mm)となる。また、望遠端状態においては防振係数が1.59、焦点距離が293.26(mm)であるため、0.30°の回転ぶれを補正するための第4レンズ群G4の移動量は0.96(mm)となる。
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 258.8169 4.40 1.51680 64.11
2 -258.8169 0.20
3 73.2475 2.00 1.78472 25.68
4 50.6603 8.20 1.49700 81.54
5 614.5655 可変
6 -307.1604 1.20 1.74100 52.67
7 19.8433 3.86 1.84666 23.78
8 47.7637 3.40
9 -53.5015 1.20 1.80400 46.57
10 184.3593 可変
11(絞りS) ∞ 1.80
12 55.7895 3.10 1.69680 55.52
13 -124.3740 0.20
14 61.2057 3.10 1.69680 55.52
15 206.5890 0.20
16 42.8739 4.80 1.49700 81.54
17 -58.0379 1.20 1.90366 31.27
18 37.2068 0.78
19 26.9337 4.60 1.55208 64.52
20 -1082.9155 可変
21 322.5905 1.06 1.74100 52.67
22 18.0704 1.94 1.95030 29.37
23 29.0384 可変
24 54.0053 4.50 1.68893 31.07
25 -27.0985 3.00 1.74047 45.12
26 -54.1321 2.74
27 -28.5027 4.00 1.48749 70.40
28 -15.5068 2.00 1.80100 34.96
29 -43.4369 BF
像面 ∞
[各種データ]
変倍比 5.311
W M T
f 55.22 131.79 293.26
FNO 4.44 4.85 5.88
ω 14.95 6.11 2.78
Y 14.50 14.50 14.50
TL 167.24 195.81 208.71
BF 41.36 48.41 70.45
d5 3.60 42.02 54.52
d10 40.01 23.72 2.40
d20 12.42 12.75 14.02
d23 6.36 5.42 3.84
[レンズ群データ]
群 始面 f
1 1 120.11
2 6 -28.50
3 11 35.50
4 21 -54.45
5 24 134.29
[条件式対応値]
(1) Np = 1.9503
(2) |RNs/fvr| = 0.332
(3) (RNs+RNL)/(RNL−RNs) = 4.295
(4) νn−νp = 23.30
(5) fr/fvr = -2.466
(6) N3n = 1.90366
(7) ν3n = 31.27
(8) RNs/RNL = 0.622
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
図17は、本願の第5実施例に係る変倍光学系の広角端状態におけるレンズ断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、開口絞りSと、正の屈折力を有する後群GRとから構成されている。
後群GRは、物体側から順に、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成されている。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹形状の負レンズL21と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22との接合負レンズと、両凹形状の負レンズL23とからなる。
第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL31と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL32と、両凸形状の正レンズL33と両凹形状の負レンズL34との接合負レンズと、両凸形状の正レンズL35とからなる。
第5レンズ群G5は、物体側から順に、両凸形状の正レンズL51と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL52との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL53と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL54との接合負レンズとからなる。
開口絞りSは、第3レンズ群G3の物体側近傍に配置されており、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第3レンズ群G3とともに移動する。
また本実施例に係る変倍光学系では、第4レンズ群G4全体が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、これによって防振を行うことができる。
また本実施例に係る変倍光学系は、第1レンズ群G1全体を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦を行う。
ここで、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が1.15、焦点距離が56.14(mm)であるため、0.70°の回転ぶれを補正するための第4レンズ群G4の移動量は0.60(mm)となる。また、望遠端状態においては防振係数が1.76、焦点距離が294.25(mm)であるため、0.30°の回転ぶれを補正するための第4レンズ群G4の移動量は0.88(mm)となる。
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 258.8905 4.40 1.51680 64.11
2 -258.8904 0.20
3 72.4673 2.00 1.78472 25.68
4 50.2501 8.20 1.49700 81.54
5 562.3991 可変
6 -509.8829 1.20 1.74100 52.67
7 19.4327 3.82 1.84666 23.78
8 42.4448 3.40
9 -46.2794 1.20 1.80400 46.57
10 25460.0370 可変
11(絞りS) ∞ 1.80
12 66.5953 3.10 1.69680 55.52
13 -104.3847 0.20
14 49.3992 3.10 1.69680 55.52
15 113.9473 0.70
16 41.9307 4.80 1.49700 81.54
17 -61.1741 1.20 1.90366 31.27
18 38.7947 0.20
19 26.2140 4.60 1.48749 70.40
20 -284.9611 可変
21 454.0768 1.00 1.74100 52.67
22 16.3073 2.13 1.90366 31.27
23 28.3236 可変
24 47.4889 4.50 1.68893 31.07
25 -33.4264 1.00 1.74397 44.85
26 -75.4536 4.03
27 -26.4241 4.00 1.48749 70.40
28 -15.7370 1.00 1.80100 34.96
29 -37.0102 BF
像面 ∞
[各種データ]
変倍比 5.241
W M T
f 56.14 132.11 294.25
FNO 4.60 4.88 5.88
ω 14.71 6.11 2.78
Y 14.50 14.50 14.50
TL 167.36 194.48 207.80
BF 39.81 46.93 70.87
d5 3.60 41.44 53.94
d10 41.36 24.57 2.40
d20 12.28 12.28 12.28
d23 8.52 7.48 6.53
[レンズ群データ]
群 始面 f
1 1 120.11
2 6 -29.39
3 11 35.53
4 21 -50.34
5 24 125.40
[条件式対応値]
(1) Np = 1.90366
(2) |RNs/fvr| = 0.324
(3) (RNs+RNL)/(RNL−RNs) = 3.714
(4) νn−νp = 21.40
(5) fr/fvr = -2.491
(6) N3n = 1.90366
(7) ν3n = 31.27
(8) RNs/RNL = 0.576
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
図21は、本願の第6実施例に係る変倍光学系の広角端状態におけるレンズ断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する後群GRとから構成されている。
後群GRは、物体側から順に、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4と、負の屈折力を有する第5レンズ群G5とから構成されている。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹形状の負レンズL21と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL23と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL24との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL25とからなる。
第4レンズ群G4は、物体側から順に、両凹形状の負レンズL41と両凸形状の正レンズL42との接合正レンズと、両凸形状の正レンズL43とからなる。
第5レンズ群G5は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL51と、両凸形状の正レンズL52と、両凹形状の負レンズL53とからなる。
また本実施例に係る変倍光学系では、第2レンズ群G2内の、正メニスカスレンズL23と負メニスカスレンズL24との接合正レンズと、負メニスカスレンズL25とからなる負の屈折力を有する部分群が、偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、これによって防振を行うことができる。
また本実施例に係る変倍光学系は、第1レンズ群G1全体を物体側へ移動させる、若しくは第5レンズ群G5全体を像側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦を行う。
ここで、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が0.71、焦点距離が56.50(mm)であるため、0.70°の回転ぶれを補正するための偏芯レンズ群の移動量は0.97(mm)となる。また、望遠端状態においては防振係数が1.96、焦点距離が293.99(mm)であるため、0.30°の回転ぶれを補正するための偏芯レンズ群の移動量は0.79(mm)となる。
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 164.0915 4.00 1.58913 61.13
2 -638.6860 0.20
3 94.8774 1.60 1.80518 25.42
4 64.8456 5.63 1.49782 82.56
5 516.7029 可変
6 -330.2957 1.20 1.74400 44.79
7 29.7015 2.86
8 31.7988 2.85 1.84666 23.78
9 61.3115 4.64
10 -86.2506 2.69 1.95030 29.37
11 -38.7665 1.20 1.62041 60.32
12 -204.5690 1.43
13 -54.3223 1.20 1.74400 44.79
14 -1429.4530 可変
15 91.9069 2.94 1.69680 55.53
16 -192.3532 0.20
17 64.9048 2.64 1.58913 61.16
18 385.2001 0.20
19 41.6613 5.40 1.49782 82.56
20 -54.4396 1.20 1.80440 39.58
21 71.3743 1.42
22(絞りS) ∞ 10.44
23 -167.2881 1.59 1.58913 61.16
24 -113.9496 可変
25 -1216.0789 1.20 1.74400 44.79
26 31.1523 5.72 1.50980 68.08
27 -58.8789 0.20
28 84.5100 2.98 1.62041 60.32
29 -131.5135 可変
30 784.2672 1.20 1.80217 43.78
31 34.0761 1.90
32 33.1208 4.61 1.62004 36.26
33 -33.2986 2.94
34 -28.7135 1.20 1.77250 49.60
35 118.6789 BF
像面 ∞
[各種データ]
変倍比 5.203
W M T
f 56.50 132.00 293.99
FNO 4.50 5.13 5.88
ω 14.67 6.15 2.79
Y 14.50 14.50 14.50
TL 182.58 226.76 237.37
BF 42.00 62.12 90.03
d5 2.97 47.15 57.61
d14 43.61 31.81 1.10
d24 2.90 1.17 1.00
d29 13.60 7.00 10.12
[レンズ群データ]
群 始面 f
1 1 135.96
2 6 -35.34
3 15 59.05
4 25 76.01
5 30 -59.00
fvr = -78.89
[条件式対応値]
(1) Np = 1.95030
(2) |RNs/fvr| = 0.491
(3) (RNs+RNL)/(RNL−RNs) = 2.633
(4) νn−νp = 30.95
(5) fr/fvr = -0.581
(8) RNs/RNL = 0.449
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
図25は、本願の第7実施例に係る変倍光学系の広角端状態におけるレンズ断面図である。
本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する後群GRとから構成されている。
後群GRは、物体側から順に、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、負の屈折力を有する第6レンズ群G6とから構成されている。
第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凹形状の負レンズL21と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL22との接合負レンズと、両凹形状の負レンズL23とからなる。
第3レンズ群G3は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL31と、開口絞りSと、両凸形状の正レンズL32と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL33との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL34と、両凸形状の正レンズL35と両凹形状の負レンズL36との接合負レンズと、両凸形状の正レンズL37とからなる。
第5レンズ群G5は、両凸形状の正レンズL51のみからなる。
第6レンズ群G6は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL61のみからなる。
また本実施例に係る変倍光学系では、第4レンズ群G4内の、正レンズL41と、負レンズL42と正メニスカスレンズL43との接合負レンズとからなる負の屈折力を有する部分群が、偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、これによって防振を行うことができる。
また本実施例に係る変倍光学系は、第1レンズ群G1全体を物体側へ移動させることにより、遠距離物体から近距離物体への合焦を行う。
ここで、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が0.95、焦点距離が56.09(mm)であるため、0.70°の回転ぶれを補正するための偏芯レンズ群の移動量は0.72(mm)となる。また、望遠端状態においては防振係数が1.40、焦点距離が293.89(mm)であるため、0.30°の回転ぶれを補正するための偏芯レンズ群の移動量は1.10(mm)となる。
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 146.7305 4.40 1.51680 64.1
2 -1290.5280 0.20
3 85.1613 2.00 1.78472 25.68
4 56.8668 8.20 1.49700 81.54
5 -2366.3385 可変
6 -189.3057 1.20 1.74100 52.67
7 20.6513 4.02 1.84666 23.78
8 52.5648 3.40
9 -55.8119 1.20 1.80400 46.57
10 222.3881 可変
11 -104.2306 2.08 1.54339 65.18
12 -64.0241 0.20
13(絞りS) ∞ 0.20
14 44.2255 3.63 1.67260 51.95
15 -369.7253 1.00 1.76182 26.56
16 -517.6143 0.20
17 67.4152 2.53 1.48749 70.41
18 368.1426 0.20
19 41.1878 4.35 1.49700 81.54
20 -65.7583 1.20 1.90366 31.27
21 40.4588 0.20
22 34.4006 3.62 1.48749 70.41
23 -306.2846 可変
24 169.9117 2.87 1.48749 70.41
25 -49.3144 0.20
26 -58.5646 1.00 1.74100 52.67
27 23.8176 2.53 1.95030 29.37
28 41.3244 7.88
29 27.0000 5.49 1.79500 45.29
30 24.5831 可変
31 50.7215 3.42 1.67687 31.64
32 -78.4370 可変
33 -23.3861 1.00 1.80100 34.96
34 -48.3317 BF
像面 ∞
[各種データ]
変倍比 5.240
W M T
f 56.09 132.00 293.89
FNO 4.56 5.05 5.88
ω 14.9 6.17 2.79
Y 14.50 14.50 14.50
TL 171.32 198.61 214.62
BF 40.57 49.42 72.61
d5 3.83 40.60 53.09
d10 40.36 23.25 2.40
d23 4.20 4.21 7.80
d30 7.03 5.69 4.85
d32 6.91 7.02 5.45
[レンズ群データ]
群 始面 f
1 1 120.53
2 6 -29.50
3 11 38.18
4 24 -66.62
5 31 46.00
6 33 -57.59
fvr = -73.11
[条件式対応値]
(1) Np = 1.95030
(2) |RNs/fvr| = 0.326
(3) (RNs+RNL)/(RNL−RNs) = 3.721
(4) νn−νp = 23.30
(5) fr/fvr = -2.234
(6) N3n = 1.90366
(7) ν3n = 31.27
(8) RNs/RNL = 0.576
各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
なお、以下の内容は、本願の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
本願の変倍光学系の数値実施例として5群構成又は6群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成(例えば、7群等)の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、本願の変倍光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。
また、本願の変倍光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、偏芯レンズ群として光軸に垂直な成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動(揺動)させることで、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する構成とすることもできる。
また、本願の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
また、本願の変倍光学系において、第1レンズ群は正レンズ成分を2つ有することが好ましい。また、第2レンズ群は負レンズ成分を2つ有することが好ましい。また、第3レンズ群は正レンズ成分を3つと負レンズ成分を1つ有することが好ましい。また、第4レンズ群は負のレンズ成分を1つ有することが好ましい。また、第5レンズ群は正レンズ成分を1つと負レンズ成分を1つ有することが好ましい。
図29は、本願の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
本カメラ1は、図29に示すように撮影レンズ2として上記第1実施例に係る変倍光学系を備えたデジタル一眼レフカメラである。
本カメラ1において、不図示の物体(被写体)からの光は、撮影レンズ2で集光されて、クイックリターンミラー3を介して焦点板4に結像される。そして焦点板4に結像されたこの光は、ペンタプリズム5中で複数回反射されて接眼レンズ6へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ6を介して正立像として観察することができる。
以上の構成により、上記第1実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ2として搭載した本カメラ1は、良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第2〜第7実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ2として搭載したカメラを構成しても上記カメラ1と同様の効果を奏することができる。
図30は、本願の変倍光学系の製造方法を示す図である。
本願の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、次の各ステップS1〜S4を含むものである。
ステップS2:各レンズ群に公知の移動機構を設ける等することで、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔が増大し、第2レンズ群と後群との間隔が減少するようにする。
ステップS3:各レンズ群に公知の移動機構を設ける等することで、第1レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の少なくとも一部が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯するようにする。
(1) 1.90<Np
(2) 0.10<|RNs/fvr|<0.95
ただし、
Np :前記偏芯レンズ群内のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率が最も大きな正レンズの屈折率
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
fvr:前記偏芯レンズ群の焦点距離
斯かる本願の変倍光学系の製造方法によれば、良好な光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
G5 第5レンズ群
G6 第6レンズ群
GR 後群
I 像面
S 開口絞り
W 広角端状態
T 望遠端状態
Claims (13)
- 物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する後群とから構成されており、
前記後群は、最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第3レンズ群を少なくとも有し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大し、前記第2レンズ群と前記後群との間隔が減少し、
前記第1レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の少なくとも一部が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯し、
前記偏芯レンズ群が、少なくとも1枚の負レンズと、少なくとも1枚の正レンズとを含み、以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
1.90<Np
0.10<|RNs/fvr|<0.95
ただし、
Np :前記偏芯レンズ群内のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率が最も大きな正レンズの屈折率
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
fvr:前記偏芯レンズ群の焦点距離 - 前記偏芯レンズ群が負の屈折力を有することを特徴とする請求項1に記載の変倍光学系。
- 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の変倍光学系。
0.80<(RNs+RNL)/(RNL−RNs)<20.00
ただし、
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
RNL:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する前記正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さい前記レンズ面と反対側のレンズ面の曲率半径 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか一項に記載の変倍光学系。
−40.00<νn−νp<−15.00
ただし、
νn:前記偏芯レンズ群内のd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数が最も大きな負レンズのアッベ数
νp:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズのd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項4のいずれか一項に記載の変倍光学系。
−7.00<fr/fvr<−1.00
ただし、
fr :前記偏芯レンズ群と像面との間に位置するレンズ群全体の望遠端状態における合成焦点距離
fvr:前記偏芯レンズ群の焦点距離 - 前記第3レンズ群は、少なくとも1枚の負レンズを有し、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項5のいずれか一項に記載の変倍光学系。
1.85<N3n
22.00<ν3n<40.00
ただし、
N3n:前記第3レンズ群内の前記少なくとも1枚の負レンズのd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率
ν3n:前記第3レンズ群内の前記少なくとも1枚の負レンズのd線(波長λ=587.6nm)に対するアッベ数 - 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1から請求項6のいずれか一項に記載の変倍光学系。
0.30<RNs/RNL<1.00
ただし、
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
RNL:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する前記正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さい前記レンズ面と反対側のレンズ面の曲率半径 - 前記第3レンズ群の近傍又は前記第3レンズ群中に開口絞りを有することを特徴とする請求項1から請求項7のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 前記後群は、前記第3レンズ群の像側に第4レンズ群を有しており、
前記偏芯レンズ群は、前記第4レンズ群の少なくとも一部からなることを特徴とする請求項1から請求項8のいずれか一項に記載の変倍光学系。 - 前記後群は、前記第3レンズ群の像側に第4レンズ群を有しており、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が変化することを特徴とする請求項1から請求項9のいずれか一項に記載の変倍光学系。 - 前記変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面であることを特徴とする請求項1から請求項10のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 請求項1から請求項11のいずれか一項に記載の変倍光学系を備えたことを特徴とする光学装置。
- 物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、
前記後群内の最も物体側に、正の屈折力を有する第3レンズ群を少なくとも配置し、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が増大し、前記第2レンズ群と前記後群との間隔が減少するようにし、
前記第1レンズ群よりも像側に位置するレンズ群の少なくとも一部が偏芯レンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むように偏芯するようにし、
前記偏芯レンズ群に、少なくとも1枚の負レンズと、少なくとも1枚の正レンズとを配置し、以下の条件式を満足するようにすることを特徴とする変倍光学系の製造方法。
1.90<Np
0.10<|RNs/fvr|<0.95
ただし、
Np :前記偏芯レンズ群内のd線(波長λ=587.6nm)に対する屈折率が最も大きな正レンズの屈折率
RNs:前記偏芯レンズ群内の1.90<Npを満足する正レンズにおける曲率半径の絶対値が小さいレンズ面の曲率半径
fvr:前記偏芯レンズ群の焦点距離
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