JP2010531923A - 機能性流体組成物 - Google Patents
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Abstract
Description
a.連続した数の炭素原子、100℃で1.5.と3.5mm2/sの間の動粘度、及び10wt%未満のナフテン系炭素を有する基油、及び
b.緩衝器用流体全体に基づいて4.0wt%未満の粘度指数向上剤と流動点降下剤の組合せ、
を含み、DIN51381による0.8vol%未満の1分後の脱泡量を有する緩衝器用流体を提供する。
表I
a固体又は粘着性の残渣がない
ノアク揮発度係数=160−40(100℃での動粘度)
により算出される量未満である。本実施形態では、基油留分は、100℃で1.5と4.0mm2/sの間の動粘度を有する。ノアク揮発度係数のプロットを図3に示す。
潤滑基油のアニリン点は、アニリンと油の混合物が分離する温度である。ASTM D611−01bは、アニリン点を測定するために使用される方法である。それは、添加剤及びエラストマーなどの、油と接触している物質に対する油の溶解力の大まかな指標を提供する。アニリン点が低いほど、油の溶解力は大きい。
泡立ち性及び泡安定性は、ASTM D892−03により測定される。ASTM D892−03は、24℃及び93.5℃での潤滑基油又は完成潤滑剤の泡立ち特性を測定する。それは、泡の泡立ち性及び安定性を実験的に評価する手段を提供する。24℃の温度で維持された試験油は、一定の速度で5分間空気を吹き付けられ、次いで、10分間静置される。mlでの泡の体積は、両方の期間の最後に測定される(シーケンスI)。泡立ち性は、1回目の測定で示され、泡安定性は、2回目の測定で示される。その試験は、93.5℃の試験油の新しい部分を使用して繰り返される(シーケンスII)。しかし、静置時間は、1分へ短縮される。ASTM D892−03シーケンスIIIに関しては、泡が崩壊し、24℃まで冷却した後で、シーケンスIIと同じ試料が使用される。試験油は、5分間乾燥空気を吹き付けられ、次いで、10分間静置される。泡立ち性及び泡安定性が再び測定され、mlで報告される。良質な緩衝器用流体は、一般に、シーケンスI、II、及びIIIのそれぞれについて100ml未満の泡立ち性を有し、シーケンスI、II、及びIIIのそれぞれについて0mlの泡安定性を有し、潤滑基油又は緩衝器用流体の泡立ち性が低いほど良好であると見込まれる。一実施形態では、緩衝器用流体は、典型的な緩衝器用流体より大幅に低い泡立ち性を有する。いくつかの実施形態では、緩衝器用流体は、50ml未満のシーケンスI泡立ち性を有し、緩衝器用流体は、50ml未満又は30ml未満のシーケンスII泡立ち性を有し、いくつかの実施形態では、緩衝器用流体は、50ml未満のシーケンスIII泡立ち性を有する。
機能性流体(パワーステアリング液、緩衝器用流体、及び変速機用流体など)を製造するために基油中で使用するための添加剤としては、粘度指数向上剤、流動点降下剤、洗浄剤、分散剤、流動化剤、摩擦調整剤、腐食抑制剤、防錆剤、酸化防止剤、洗浄剤、シール膨張剤、耐摩耗性添加剤、極圧(EP)剤、増粘剤、摩擦調整剤、着色剤、色安定剤、消泡剤、腐食抑制剤、防錆剤、シール膨張剤、金属不活性化剤、脱臭剤、抗乳化剤、及びそれらの混合物からなる群から選択された添加剤が挙げられる。一実施形態では、有効量の少なくとも1種の添加剤が、機能性流体を製造するために、基油とブレンドされる。「有効量」とは、所望の効果を得るために必要な量である。
粘度指数向上剤は、温度上昇に伴う低粘化の速度及び低温での増粘化の速度を低下させることにより、潤滑剤の粘度特性を修正する。粘度指数向上剤は、それにより、低温及び高温で性能を増強させる。多くの用途で、緩衝器用流体を製造するために、粘度指数向上剤は、洗浄剤−抑制剤添加剤パッケージと併用される。
緩衝器用流体で使用される流動点降下剤は、結果として粘度増加又はゲル化を伴うワックス結晶のインターロック(interlocking)を減少させるように、ワックス結晶形態を修正する。流動点降下剤の例は、アルキル化ナフタレン及びフェノール系ポリマー類、ポリメタクリレート類、アルキル化2環式芳香族類、マレエート/フマレートコポリマーエステル類、メタクリレート−ビニルピロリドンコポリマー類、スチレンエステル類、ポリフマレート類、ビニルアセテート−フマレートコポリマー類、フタル酸のジアルキルエステル類、エチレンビニルアセテートコポリマー類、及びLUBRIZOL、ETHYL Corporation、又はDegussaの事業部であるROHMAXなどの、工業用添加剤の供給業者からの他の混合炭化水素ポリマーである。
いくつかの実施形態では、基油流動点降下ブレンド成分を使用し得る。本明細書で使用する場合、「流動点降下ブレンド成分」とは、それを含有する潤滑基油ブレンドの流動点を低下させるように、相対的に高い分子量を有し、分子中に一定のアルキル分岐を有する異性化ワックス状生成物を指す。流動点降下ブレンド成分の例は、U.S.特許第6,150,577号及び同第7,053,254号、及び特許公開第US2005−0247600A1号に開示されている。流動点降下ブレンド成分は、1)フィッシャー−トロプシュ由来の異性化缶出生成物、2)高度にワックス状の異性化鉱油から調製された缶出生成物、又は3)ポリエチレンプラスチックから製造された、100℃で少なくとも約8mm2/sの動粘度を有する異性化油であることができる。
洗浄剤−抑制剤パッケージは、油汚染物質を懸濁させ、並びに、結果としてワニス及びスラッジ堆積物の形成を伴う緩衝器用流体の酸化を予防する働きをする。緩衝器用流体で有用な洗浄剤−抑制剤(DI)パッケージは、分散剤、流動化剤、摩擦調整剤、腐食抑制剤、防錆剤、酸化防止剤、洗浄剤、シール膨張剤、極圧添加剤、耐摩耗性添加剤、脱臭剤、消泡剤、抗乳化剤、着色剤、及び色安定剤からなる群から選択された1種又は複数の従来の添加剤を含有する。洗浄剤−抑制剤パッケージは、緩衝器用流体組成物の合計重量に基づいて2〜25重量パーセントの量で存在する。洗浄剤−抑制剤パッケージは、LUBRIZOL、ETHYL、Oronite、及びINFINEUMなどの添加剤供給業者から容易に入手可能である。多数の洗浄剤−抑制剤添加剤が、EP0978555A1に記載されている。
分散剤は、パワーステアリング装置又は緩衝装置などの潤滑される装置内の摩耗粉及び潤滑剤劣化生成物を分散させるために、緩衝器用流体で使用される。
流動化剤は、時々、緩衝器用流体で使用される。好適な流動化剤としては、油溶性ジエステル類が挙げられる。ジエステル類の例としては、C8〜C13アルカノール類のアジペート類、アゼレート類、及びセバケート類(又はそれらの混合物)、並びにC4〜C13アルケノール類のフタレート類(又はそれらの混合物)が挙げられる。2種以上の様々な種類のジエステル類の混合物(例えば、アジピン酸ジアルキルとアゼライン酸ジアルキル等)も使用することができる。そのような物質の例としては、アジピン酸、アゼライン酸、及びセバシン酸のn−オクチル、2エチルヘキシル、イソデシル、及びトリデシルジエステル類、並びにフタル酸のn−ブチル、イソブチル、ペンチル、ヘキシル、ヘプチル、オクチル、ノニル、デシル、ウンデシル、ドデシル、及びトリデシルジエステル類が挙げられる。緩衝器用流体で流動化剤として使用される他のエステル類は、Henkel CorporationのEMERY GroupのEMERY2918、2939及び2995エステル類、並びにHATCOL2926、2970及び2999などのポリオールエステル類である。
緩衝器用流体で使用することができる粘度指数向上剤以外の他の増粘剤としては、ポリアクリル酸及びポリアクリル酸ナトリウムなどのアクリル系ポリマー類、Union CarbideのPolyox WSRなどの酸化エチレンの高分子量ポリマー類、カルボキシメチルセルロースなどのセルロース化合物、ポリビニルアルコール(PVA)、ポリビニルピロリドン(PVP)、キサンタンガム及びグアーガム、多糖類、アルカノールアミド類、King IndustriesのDISPARLON AQシリーズなどのポリアミドのアミン塩類、疎水性修飾酸化エチレンウレタン(例えば、RohmaxのACRYSOLシリーズ)、シリケート類、並びに雲母、シリカ、セルロース、木粉、クレー類(有機クレー類を含めた)及びクレー類などの充填剤、並びにポリビニルブチラール樹脂、ポリウレタン樹脂、アクリル系樹脂及びエポキシ樹脂などの樹脂ポリマーが挙げられる。
摩擦調整剤は、場合により緩衝器用流体で使用される。好適な摩擦調整剤としては、脂肪族アミン類又はエトキシル化脂肪族アミン類、脂肪族脂肪酸アミド類、脂肪族カルボン酸、脂肪族カルボン酸エステル類、脂肪族カルボン酸エステル−アミド類、脂肪族ホスホネート類、脂肪族ホスフェート類、脂肪族チオホスホネート類、脂肪族チオホスフェート類、又はそれらの混合物のような化合物が挙げられる。脂肪族基は、化合物を適切に油溶性にするように、一般に少なくとも約8個の炭素原子を含有する。やはり好適なのは、1種又は複数の脂肪族コハク酸又は無水物をアンモニアと反応させることにより形成される、脂肪族置換スクシンイミド類である。
腐食抑制剤は、緩衝器用流体への混入に適した別の種類の添加剤である。そのような化合物としては、チアゾール類、トリアゾール類及びチアジアゾール類が挙げられる。そのような化合物の例としては、ベンゾトリアゾール、トリルトリアゾール、オクチルトリアゾール、デシルトリアゾール、ドデシルトリアゾール、2−メルカプトベンゾチアゾール、2,5−ジメルカプト−1,3,4−チアジアゾール、2−メルカプト−5−ヒドロカルビルチオ−1,3,4−チアジアゾール類、2−メルカプト−5−ヒドロカルビルジチオ−1,3,4−チアジアゾール類、2,5−ビス(ヒドロカルビルチオ)−1,3,4−チアジアゾール類、及び2,5−ビス(ヒドロカルビルジチオ)−1,3,4−チアジアゾール類が挙げられる。一般市場で入手可能なこれらの種類の腐食抑制剤としては、Cobratec TT−100及びHITEC(登録商標)314添加剤及びHITEC(登録商標)4313添加剤(ETHYL Petroleum Additives,Inc.)が挙げられる。
防錆剤は、本発明で使用するための別の種類の抑制添加剤を含む。いくつかの防錆剤は、腐食抑制剤でもある。緩衝器用流体で有用な防錆剤の例は、モノカルボン酸及びポリカルボン酸である。好適なモノカルボン酸の例は、オクタン酸、デカン酸及びドデカン酸である。好適なポリカルボン酸としては、トール油脂肪酸、オレイン酸、リノレイン酸などの酸から製造されたものなどの、ダイマー及びトライマー酸が挙げられる。この種の製品は、例えば、Witco Chemical CorporationのHumko Chemical DivisionによりHYSTRENE商標として、及びHenkel CorporationによりEMPOL商標として販売されているダイマー及びトライマー酸などのように、様々な市販供給源から現在入手可能である。緩衝器用流体で使用するための別の有用な種類の防錆剤は、例えば、テトラプロペニルコハク酸、テトラプロペニルコハク酸無水物、テトラデセニルコハク酸、テトラデセニルコハク酸無水物、ヘキサデセニルコハク酸、ヘキサデセニルコハク酸無水物などの、アルケニルコハク酸及びアルケニルコハク酸無水物腐食抑制剤からなる。やはり有用なのは、アルケニル基中に8〜24個の炭素原子を有するアルケニルコハク酸の、ポリグリコール類などのアルコール類との半エステル類である。別の好適な防錆剤は、2005年10月25日に出願されたUS特許出願第11/257900号で教示されているように、100℃未満のアニリン点を有する溶解性向上剤、アミンホスフェート類の混合物、並びに、酸性半エステル、無水物、酸、及びそれらの混合物からなる群から選択されたアルケニルコハク酸化合物を含む防錆剤である。他の好適な防錆剤又は腐食抑制剤としては、エーテルアミン類、酸性ホスフェート類、アミン類、エトキシル化アミン類、エトキシル化フェノール類、及びエトキシル化アルコール類などのポリエトキシル化化合物、イミダゾリン類、アミノコハク酸又はその誘導体などが挙げられる。これらの種の物質は、商品として入手可能である。防錆剤の混合物は使用することができる。
好適な酸化防止剤としては、とりわけ、フェノール系酸化防止剤、芳香族アミン酸化防止剤、硫化フェノール系酸化防止剤、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、モリブデン含有化合物、亜鉛ジアルキルジチオホスフェート類、及び有機ホスフィット類が挙げられる。様々な種類の酸化防止剤の混合物を使用することが多い。フェノール系酸化防止剤の例としては、イオノール由来のヒンダードフェノール類、2,6−ジ−tert−ブチルフェノール、第3級ブチル化フェノール類の液体混合物、2,6−ジ−tert−ブチル−4−メチルフェノール、4,4’−メチレンビス(2,6−ジ−tert−ブチルフェノール)、2,2’−メチレンビス(4−メチル−6−tert−ブチルフェノール)、混合メチレン架橋ポリアルキルフェノール類、4,4’−チオビス(2−メチル−6−tert−ブチルフェノール)、及び立体障害第3級ブチル化フェノール類が挙げられる。N,N’−ジ−sec−ブチル−p−フェニレンジアミン、4−イソプロピルアミノジフェニルアミン、フェニル−ナフチルアミン、フェニル−ナフチルアミン、スチレン化ジフェニルアミン、及び環アルキル化ジフェニルアミン類は、芳香族アミン酸化防止剤の例である。一実施形態では、酸化防止剤は、US20060258549に記載の、2種以上のアニオン、1つ若しくは複数の二座若しくは三座配位子及び/又は2種以上のアニオン及び配位子(単数又は複数)と錯体形成、結合又は関連した基底状態より上に2つ以上の酸化状態を有する、金属(単数又は複数)又は金属カチオン(単数又は複数)などの、1種又は複数の油溶性有機金属化合物(単数又は複数)並びに/或いは有機金属配位錯体を含む触媒酸化防止剤である。
緩衝器用流体で使用し得る洗浄剤の例は、Kirk−Othmer Encyclopedia of Chemical Technology、第3版、第14巻、477〜526ページに記載のホスホネート、スルホネート、フェノレート又はサリチレート型などの超塩基性金属洗浄剤である。
緩衝器用流体で有用ないくつかのシール膨張剤は、US特許公開US20030119682A1及びUS20070057226A1に記載されている。シール膨張剤の例は、アリールエステル類、長鎖アルキルエーテル、アルキルエステル類、植物系のエステル類、セバシン酸エステル類、スルホラン類、置換スルホラン、他のスルホラン誘導体、フェネート類、アジペート、グリセリルトリ(アセトキシステアレート)、エポキシ化大豆油、エポキシ化亜麻仁油、N,n−ブチルベンゼンスルホンアミド、脂肪族ポリウレタン、グルタル酸置換ポリエステル、カプリン酸/カプリル酸トリエチレングリコール、グルタル酸ジアルキルジエステル、モノマー、ポリマー、及びエポキシ可塑剤、フタル酸ジオクチル、フタル酸ジノニル又はフタル酸ジヘキシルなどのフタレート可塑剤、或いは酸素、硫黄、又は窒素含有多官能価ニトリル類、フェネート類、並びにそれらの組合せである。上記可塑剤の代替となる、及び/又は上記可塑剤と共に使用される他の可塑剤としては、そのすべてが溶媒担体中で可溶性である、グリセリン、ポリエチレングリコール、フタル酸ジブチル、及び2,2,4−トリメチル−1,3−ペンタンジオールモノイソブチレート、及びフタル酸ジイソノニルが挙げられる。LUBRIZOL730などの他のシール膨張剤も使用することができる。
様々な種類の硫黄含有耐摩耗性及び/又は極圧添加剤は、緩衝器用流体で使用することができる。例としては、ジヒドロカルビル多硫化物、硫化オレフィン類、天然由来と合成由来の両方の硫化脂肪酸エステル類、トリチオン類、硫化チエニル誘導体、硫化テルペン類、C2〜C8モノオレフィン類の硫化オリゴマー類、及びU.S.再発行特許Re27,331に記載のものなどの硫化Diels−Alder付加体が挙げられる。特定の例としては、とりわけ、硫化ポリイソブテン、硫化イソブチレン、硫化ジイソブチレン、硫化トリイソブチレン、ジシクロヘキシル多硫化物、ジフェニル多硫化物、ジベンジル多硫化物、ジノニル多硫化物、並びにジ−tert−ブチル三硫化物、ジ−tert−ブチル四硫化物及びジ−tert−ブチル五硫化物の混合物などの、ジ−tertブチル多硫化物の混合物が挙げられる。硫化イソブチレンとジ−tert−ブチル三硫化物の組合せ、硫化イソブチレンとジノニル三硫化物の組合せ、硫化トール油とジベンジル多硫化物の組合せなどの、硫黄含有耐摩耗性及び/又は極圧剤のそのようなカテゴリーの組合せも使用することができる。
消泡剤は、混入気泡を包囲する液膜を不安定化することにより作用する。効果的であるために、消泡剤は、空気/液体界面で効果的に拡散しなければならない。理論によると、消泡剤は、拡張係数の値、Sが正である場合、展開するであろう。Sは、以下の式、S=P1−P2−P12(式中、P1は泡沫状液の表面張力であり、P2は消泡剤の表面張力であり、P1、2はそれらの間の界面張力である)により定義される。表面張力及び界面張力は、ASTM D1331−89(Reapproved2001)、「表面活性剤の溶液の表面及び界面張力(Surface and Interfacial Tension of Solutions of Surface−Active Agents)」により、環状張力計を使用して測定される。本発明に関しては、p1は、緩衝器用流体の消泡剤の添加前の表面張力である。
着色剤又は染料は、着色するため、又は特定の種類の光の下で蛍光を出すために使用される。蛍光染料は、漏洩検知を容易にする。着色された油は、様々な潤滑剤製品の識別を助ける。これらの着色剤又は染料の例は、アントラキノン類、アゾ化合物、トリフェニル−メタン、ペリレン染料、ナフタルイミド染料、及びそれらの混合物である。特定の種類の蛍光染料は、U.S.特許第6,165,384号で教示されている。
希釈油は、液体媒体中の添加剤を効果的に懸濁又は溶解させるために、様々な種類の添加剤パッケージで使用されることが多い。一般に、緩衝器用流体を製造するために使用されるすべての添加剤パッケージ中の希釈油の最大量は、0〜40体積%以内であるべきである。一実施形態では、希釈油は、US20060201852Aに記載の高パラフィン系ワックスに由来する、超軽質炭化水素液体であり、希釈油は、100℃で約1.0と3.5mm2/sの間の粘度及び50重量%未満のノアク揮発度を有し、3重量%を超える、シクロパラフィン系官能基を有する分子及び0.30重量パーセント未満の芳香族類も有する。
Wt%沸点は、ASTM D6352−04により測定される。
n−d−MによるWt%ナフテン系炭素、%CNを測定するために、ASTM D3238−95(Reapproved 2005)が使用される。
ワックス含有試料中のノルマルパラフィン類の定量分析値は、ガスクロマトグラフィー(GC)により測定される。GC(キャピラリースプリット/スプリットレス注入口及び水素炎イオン化検出器を有するAgilent6890又は5890)は、炭化水素に非常に敏感な水素炎イオン化検出器を備える。該方法は、炭化水素混合物を沸点により分離するために通常使用されるメチルシリコーンキャピラリーカラムを利用する。カラムは、Agilentにより供給された、溶解シリカ、100%メチルシリコーン、長さ30メートル、0.25mmID、膜厚0.1ミクロンである。ヘリウムがキャリアガス(2ml/分)であり、水素及び空気が、炎のための燃料として使用される。
・ 初期温度:150℃(C7〜C15炭化水素が存在する場合、初期温度は50℃である)
・ ランプ:6℃/分
・ 最終温度:400℃
・ 最終保持:5分又はピークが溶出しなくなるまで。
基油中のwt%オレフィン類は、以下のステップA〜Dに従って、プロトン−NMRにより測定される。
6.0〜4.5ppm(オレフィン)
2.2〜1.9ppm(アリル)
1.9〜0.5ppm(飽和)
の間の積分強度を測定する。
1.飽和炭化水素の平均分子式
2.オレフィン類の平均分子式
3.合計積分強度(=すべての積分強度の和)
4.試料水素当たりの積分強度(=合計積分/式中の水素数)
5.オレフィン水素の数(=オレフィン積分/水素当たりの積分)
6.二重結合の数(=オレフィン水素×オレフィン式中の水素/2)
7.プロトンNMRによるwt%オレフィン類=100×二重結合の数×典型的なオレフィン分子中の水素の数÷典型的な試験物質分子中の水素の数
を算出する。
潤滑剤基油中の、少なくとも1種の芳香族官能基を有する低レベルの分子を測定するために使用される方法は、HPケムステーション(Chem−station)に接続されたHP1050ダイオードアレイUV−検出器と結合された、Hewlett Packard1050シリーズ第4グラジエント(Quaternary Gradient)高速液体クロマトグラフィー(HPLC)装置を使用する。高飽和基油中の個々の芳香族の種類の同定は、そのUVスペクトルパターン及びその溶出時間に基づいて実施された。この分析で使用されるアミノカラムは、主としてその環数(又は、より正確には、二重結合数)に基づいて、芳香族分子を区別する。したがって、単環芳香族含有分子が最初に溶出し、その後、多環式芳香族類が、分子当たりの二重結合数が増加する順番で溶出する。類似の二重結合特性を有する芳香族類に関しては、アルキル置換のみを環上に有するものが、ナフテン置換を有するものより早く溶出する。
HPLC−UVは、これらの種類の芳香族化合物を非常に低いレベルでも同定するために使用される。複環芳香族類は、一般に、単環芳香族類より10〜200倍強力に吸収する。アルキル置換も、吸収に約20%影響を及ぼした。したがって、様々な種類の芳香族類を分離及び同定するためにHPLCを使用すること、並びにそれらがいかに効率的に吸収するかを知ることが重要である。
精製モノ芳香族標準物中の、少なくとも1個の芳香族官能基を有するすべての分子の重量パーセントは、長期炭素13NMR分析を介して確認された。NMRは、単純に芳香族炭素を測定し、応答が分析される芳香族類の種類に依存しないため、HPLC UVより較正するのが容易であった。NMR結果は、高飽和潤滑剤基油中の95〜99%の芳香族類が単環芳香族類であることを知ることにより、%芳香族炭素から%芳香族分子へ変換された(HPLC−V及びD2007と一致するように)。
潤滑剤基油は、電界イオン化質量分析法(FIMS)により、アルカン類及び様々な数の不飽和を有する分子に特徴付けられた。油留分中の分子の分布は、FIMSにより測定された。試料は、固体プローブを介して、好ましくは試験される少量(約0.1mg)の基油をガラスキャピラリーチューブへ入れることにより導入された。該キャピラリーチューブは、質量分析計用の固体プローブの先端に置かれ、該プローブは、約10−6トルで作動中の質量分析計中で、50℃と100℃/分の間の速度で、約40〜50℃から最大で500又は600℃まで加熱された。質量分析計は、5秒/ディケードの速度で、m/z40〜m/z1000まで走査された。
改善された油圧式緩衝装置は、本明細書に開示の向上した性能を有する緩衝装置を用いて製造及び作動される。該緩衝装置は、乗用車、スポーツ汎用車、又はトラックなどの装置に搭載される。向上した性能を有する緩衝装置は、該緩衝装置への要求が極めて厳しいレーシングカーでも有用である。
1000psi、0.5〜1.5LHSV、及び660〜990℃で、Pt/SAPO4−11触媒によりCo系フィッシャー−トロプシュワックス及びFe系フィッシャー−トロプシュワックスを水素異性化脱蝋することにより、2種の基油を調製した。引き続いて、芳香族類及びオレフィン類のレベルを減少させるためにそれらを水素処理し、次いで、留分に真空蒸留した。
表II
上記FT−XXL−2及びFT−XL−2基油を使用して、3種の緩衝器用流体をブレンドした。石油由来のナフテン及びパラフィン系基油を使用して製造された緩衝器用流体の比較用市販配合物を調製した(COMP SAFD)。石油由来のパラフィン系基油(深く脱蝋された鉱油)及び他の緩衝器用流体で使用されるものなどの類似の添加剤を使用して、緩衝器用流体の第2の比較用ブレンドをブレンドした(COMP SAFE)。100℃で約2.4mm/s以上の動粘度を得るために、必要に応じて粘度指数向上剤を添加した。様々な緩衝器用流体の配合及び特性を以下の表VIにまとめる。
表VI
緩衝装置耐久試験で、例4に記載のものと同じブレンドを2回試験した。緩衝装置耐久試験は、Servotestの試験リグで実施した。Servotestリグは、一度に最大で6種までの緩衝装置を試験するため、及び乗用車用のダンパーから列車用のダンパーまでを有する様々な緩衝装置を試験するために装備されている。緩衝装置耐久試験で使用される種類の緩衝装置は、乗用車で使用するための、KONI80−1350複筒式、使用可能、調整可能緩衝装置であった。緩衝装置ピストンバルブが、リバウンドフェーズにおけるダンピングを測定し、緩衝装置底バルブが、コンプレッション又はバウンドフェーズにおけるダンピングを測定した。1.0Hzの振動数及び70mmのストロークを有する振動運動(正弦波)をダンパーに受けさせた。ストロークは、ダンパーの振動運動の振幅の2倍と定義する。該試験の間に、一貫した摩耗を可能にするために、圧縮空気ピストンにより、100Nの一定横負荷もダンパーに受けさせた。個々のダンパーの温度を温度センサーにより監視した。各温度を継続的に監視し、加圧空気流により、95と105℃の間の温度を維持するように自動的に調整した。各ダンパーは、コンシステンシーを確認するための試験の前に、リバウンドフェーズにおいて0.22m/sの速度で1150Nのダンピング力に調整した。耐久試験の前及び後にダンピング曲線を測定し、ピーク面積増加を算出した。該試験の最後に、油の品質を評価し、ダンパーの器材を摩耗に関してチェックした。試験期間は、280時間及び1,008,000サイクルであった。
Claims (46)
- 緩衝器用流体全体に基づいて4.0wt%未満の粘度指数向上剤と流動点降下剤の組合せを含む緩衝器用流体であって、100℃で5mm2/s未満の動粘度、129以上の粘度指数、及び−30℃で1,000mPa.s未満のブルックフィールド粘度を有する上記緩衝器用流体。
- 緩衝器用流体全体に基づいて3.0wt%未満の粘度指数向上剤と流動点降下剤の組合せを含む、請求項1に記載の緩衝器用流体。
- 緩衝器用流体全体に基づいて2.0wt%未満の粘度指数向上剤と流動点降下剤の組合せを含む、請求項2に記載の緩衝器用流体。
- 100℃での動粘度が2.0と4.0mm2/sの間である、請求項1に記載の緩衝器用流体。
- 100℃での動粘度が2.4と3.4mm2/sの間である、請求項4に記載の緩衝器用流体。
- 粘度指数が150以上である、請求項1に記載の緩衝器用流体。
- 粘度指数が175以上である、請求項6に記載の緩衝器用流体。
- a.連続した数の炭素原子、
b.100℃で1.5と3.5mm2/sの間の動粘度、及び
c.10wt%未満のナフテン系炭素
を有する基油をさらに含む、請求項1に記載の緩衝器用流体。 - 基油がワックス状供給原料から製造される、請求項8に記載の緩衝器用流体。
- 基油がフィッシャー−トロプシュ由来である、請求項8に記載の緩衝器用流体。
- 基油が475未満の平均分子量及び140未満の粘度指数を有する、請求項8に記載の緩衝器用流体。
- 緩衝器用流体がKayaba 0304−050−0002又はVW TL 731クラスA向けの規格に適合する、請求項1に記載の緩衝器用流体。
- 流動点降下ブレンド成分をさらに含む、請求項1に記載の緩衝器用流体。
- 100℃で3.0mm2/s未満の基油動粘度、連続した数の炭素原子、10wt%未満のナフテン系炭素、及び121を超える粘度指数を有する基油を含む緩衝器用流体であって、100℃で5mm2/s未満の動粘度及び95℃以上のアニリン点を有する上記緩衝器用流体。
- 100℃で3.0mm2/s未満の基油動粘度、連続した数の炭素原子、10wt%未満のナフテン系炭素、及び121を超える粘度指数を有する基油を含む緩衝器用流体であって、DIN51381による0.8vol%未満の1分後の脱泡量を有する上記緩衝器用流体。
- 基油が、式、粘度指数=28×Ln(100℃での動粘度)+X、中のXが90を超えるような粘度指数を有する、請求項14又は15に記載の緩衝器用流体。
- 基油が、式、粘度指数=28×Ln(100℃での動粘度)+X、中のXが95を超えるような粘度指数を有する、請求項14又は15に記載の緩衝器用流体。
- 基油がフィッシャー−トロプシュ由来であり、475未満の平均分子量及び140未満の粘度指数を有する、請求項14又は15に記載の緩衝器用流体。
- 100℃での動粘度が2.0と4.0mm2/sの間である、請求項14又は15に記載の緩衝器用流体。
- 100℃での動粘度が2.4と3.4mm2/sの間である、請求項14又は15に記載の緩衝器用流体。
- 100℃での基油動粘度が1.5と3.0mm2/sの間である、請求項14又は15に記載の緩衝器用流体。
- 緩衝器用流体全体に基づいて4.0wt%未満の粘度指数向上剤と流動点降下剤の組合せをさらに含む、請求項14又は15に記載の緩衝器用流体。
- 流動点降下ブレンド成分をさらに含む、請求項14又は15に記載の緩衝器用流体。
- a.連続した数の炭素原子、100℃で1.5と3.5mm2/sの間の動粘度、及び10wt%未満のナフテン系炭素を有する基油、並びに
b.緩衝器用流体全体に基づいて4.0wt%未満の粘度指数向上剤と流動点降下剤の組合せ
を含む緩衝器用流体であって、DIN51381による0.8vol%未満の1分後の脱泡量を有する上記緩衝器用流体。 - 基油が121を超える粘度指数を有する、請求項24に記載の緩衝器用流体。
- 基油が、式、VI=28×Ln(100℃での動粘度)+X、中のXが90を超えるような粘度指数を有する、請求項24に記載の緩衝器用流体。
- 基油が−30℃未満の流動点を有する、請求項24に記載の緩衝器用流体。
- 88℃を超えるアニリン点をさらに有する、請求項24に記載の緩衝器用流体。
- アニリン点が95℃以上である、請求項28に記載の緩衝器用流体。
- 基油が5wt%未満のナフテン系炭素を有する、請求項24に記載の緩衝器用流体。
- 緩衝器用流体全体に基づいて3.0wt%未満の粘度指数向上剤と流動点降下剤の組合せを含む、請求項24に記載の緩衝器用流体。
- 緩衝器用流体全体に基づいて2.0wt%未満の粘度指数向上剤と流動点降下剤の組合せを含む、請求項24に記載の緩衝器用流体。
- 流動点降下ブレンド成分をさらに含む、請求項24に記載の緩衝器用流体。
- DIN51381に従った1分後の脱泡量が0.5vol%以下である、請求項1、14、15、又は24に記載の緩衝器用流体。
- 195℃を超える引火点及び100℃で5mm2/s未満の動粘度を有し、連続した数の炭素原子、及び2wt%と5wt%未満の間のナフテン系炭素を有する基油を機能性流体組成物全体に基づいて95wt%を超えて含む機能性流体であって、基油がXLNグレード、XXLNグレード、又はXLNグレードとXXLNグレードのブレンドである上記機能性流体。
- 基油がフィッシャー−トロプシュ由来である、請求項35に記載の機能性流体。
- 引火点が200℃を超える、請求項35に記載の機能性流体。
- 100℃での動粘度が2.0と4.0mm2/sの間である、請求項35に記載の機能性流体。
- 機能性流体組成物全体に基づいて4.0wt%未満の粘度指数向上剤と流動点降下剤の組合せをさらに含む、請求項35に記載の機能性流体。
- 流動点降下ブレンド成分をさらに含む、請求項35に記載の機能性流体。
- 少なくとも1.5mm2/sの基油動粘度及び式、22×Ln(100℃での動粘度)+132、により算出される量を超える粘度指数を有する基油を含む機能性流体であって、100℃で2.5と5.0mm2/sの間の動粘度、−30℃で1,000mPa.s未満のブルックフィールド粘度、95℃以上のアニリン点、及びDIN51381による0.8vol%未満の1分後の脱泡量を有する上記機能性流体。
- 流動点降下ブレンド成分をさらに含む、請求項41に記載の機能性流体。
- 緩衝器用流体を保持する油圧油タンクを備える油圧緩衝装置であって、緩衝器用流体が、請求項1、14、15、又は24の組成物である上記油圧緩衝装置。
- 緩衝装置中の油圧油タンクに緩衝器用流体を入れることを含む緩衝装置の操作方法であって、緩衝器用流体が請求項1、14、15、又は24の組成物である上記方法。
- 緩衝装置が、乗用車、スポーツ汎用車、又はトラック上に搭載される、請求項44に記載の緩衝装置の操作方法。
- 乗用車がレーシングカーである、請求項45に記載の緩衝装置の操作方法。
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