JP2010269502A - ポリオレフィン系樹脂による積層発泡シートの押出成形方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】発泡性ガスを含有するポリプロピレン系樹脂(A)と、充填材を含有するポリオレフィン系樹脂(B)を別々のスクリュー型押出機にて溶融混練し、合流部分を通して積層して成形ダイスへ供給し、ダイス出口より吐出させることにより積層発泡シートを製造する方法において、発泡性ガス含有溶融ポリプロピレン系樹脂のスクリュー先端部での樹脂温度を(T1)及び樹脂圧力を(P1)とし、充填材含有溶融ポリオレフィン系樹脂のスクリュー先端部での樹脂温度を(T2)及び樹脂圧力を(P2)としたときに、T1がポリプロピレン系樹脂の結晶化温度Tc+30〜70℃に調整され、P1が15〜30MPa、P2が10〜30MPaであり、0.8≦P1/P2≦1.8の関係を満たし、T2がT1−20≦T2≦T1+40を満たす、積層発泡シートの製造方法。
【選択図】なし
Description
特に最近では、容器成型性の更なる向上や、剛性及び耐熱性などを高めるために、発泡シートを多層化する手法が展開されている(特許文献1など)。
特に、ポリオレフィン系樹脂を多層構成にて押出成形する場合に、各層樹脂の温度と圧力及びその制御方法によって、発泡成形されたシートの外観や気泡状態が大きく影響を受け、その結果、発泡シートの気泡が粗大になったり、連続した気泡が多く生成したりして、発泡シートの二次加工性に影響を与えるのみならず、発泡倍率の変化ももたらしてシートの偏肉にも影響を与え、生産効率に大きな支障をきたす。
この傾向は中心層に発泡樹脂層、その両外側に特にせん断発熱の大きい充填材を含有した非発泡樹脂層を配した場合に顕著になり、充填材を含有した非発泡樹脂層の粘度や温度及び圧力なども発泡樹脂層の発泡状態に大きな影響を与えることになる。
しかし、押出積層発泡成形において、連続気泡の発生を抑え気泡を緻密にして、シートの外観や二次成形性を高め、更に生産効率も向上させるなどの総合的な観点から、押出溶融樹脂の温度や圧力を制御する手法は未だ見られない。
また、上記のいずれかの積層発泡シートの製造方法により製造され、全体の気泡に対して連続気泡率が20%以下である積層発泡シート、及び当積層発泡シートを成型してなるポリオレフィン系樹脂積層容器をも実施の態様とする。
[3]発泡性ガス含有層に用いるポリプロピレン系樹脂(A)のMFR(230℃・2.16kg荷重;MFR1)と、充填材を含有するポリオレフィン系樹脂(B)のMFR(温度230℃・5.0kg荷重;MFR2)とが、MFR1<MFR2の関係を有することを特徴とする、[1]又は[2]における積層発泡シートの製造方法。
[4]発泡性ガス含有層に用いるポリプロピレン系樹脂において、溶融張力Yが、Y >7.4446 (MFR)−0.7419を満たすことを特徴とする、[3]における積層発泡シートの製造方法。
[5]発泡性ガスが炭酸ガスであり、炭酸ガスを含有するポリプロピレン系樹脂(A)の両外側面に、充填材を含有するポリオレフィン系樹脂(B)を積層することを特徴とする、[1]〜[4]のいずれかにおける積層発泡シートの製造方法。
[6][1]〜[5]のいずれかにおける積層発泡シートの製造方法により製造され、全体の気泡に対して連続気泡率が20%以下であることを特徴とする積層発泡シート。
[7][6]における積層発泡シートを成型してなる、ポリオレフィン系樹脂積層容器。
本発明に用いられる溶融ポリプロピレン系樹脂(A)は、任意の公知のポリプロピレン系樹脂が用いられる。
特にこの後の工程で発泡した場合の気泡形状の維持の観点から溶融張力Yが、Y >7.4446(MFR)−0.7419を満たすポリプロピレンが好ましい。ここで、本数式は、一般的な分子量分布を有するポリプロピレンのMFRと溶融張力の依存性を示した式であり、一般に発泡用ポリプロピレンとは本数式よりも高い溶融張力を示す。そのようなポリプロピレンの製造方法としては、ポリプロピレンを電子線照射して長鎖分岐を付与したり、パーオキサイドと架橋モノマーの存在下に押出機内で変性するによって長鎖分岐を付与したり、多段重合により高分子量の成分を付与して溶融張力を向上させるといった方法が挙げられる。
本発明に使用される発泡性ガスは、揮発性炭化水素やエーテルなどの通常の発泡性ガスが使用されるが、特に炭酸ガスが好ましく使用される。
炭酸ガスを含有させるための方法としては、大別して押出機内に直接炭酸ガスを注入する方法と、化学的に熱分解し炭酸ガスが発生する化学発泡剤を予め添加して、押出機内で混錬する方法が挙げられる。
また、化学的に熱分解し炭酸ガスが発生する化学発泡剤をあらかじめ添加して、押出機内で混錬する方法は、押出機にポリプロピレン系樹脂を供給する段階において、マスターバッチの形態で化学発泡剤をドライブレンドなどの方法で添加しておき、押出機内で可塑化混錬しつつ、化学発泡剤を分解し、溶融ポリプロピレンに炭酸ガスを含有せしめる方法である。
これらの中で、特に炭酸ガスを充分に発生させ、押出機内での残渣が少ないため、クエン酸か重炭酸ナトリウム、若しくはそれらの混合物が好まく使用される。これらはそのままポリプロピレン系樹脂に添加してもよいし、分解温度より低い融点を持つ樹脂、例えば低密度ポリエチレンなどに予め所定濃度で混錬しておき、マスターバッチとしたものを加えておくことが好ましい。
充填材を含有する樹脂複合材料として使用される、非発泡のポリオレフィン系樹脂は、通常のポリオレフィン系樹脂であり、代表例として、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ホモポリプロピレン、エチレン又は炭素数4以上のα−オレフィン・プロピレンランダムコポリマー、エチレン又は炭素数4以上のα−オレフィン・プロピレンブロックコポリマー、エチレンプロピレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴムなどが挙げられる。
これらの内で、共押出特性から、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ホモポリプロピレン、プロピレンエチレンブロックコポリマー、プロピレンエチレンランダムコポリマー、及びこれらの混合物が好ましく、更に好ましくは、押出し時の発熱を抑える意味からホモポリプロピレン、プロピレンエチレンブロックコポリマー、プロピレンエチレンランダムコポリマー、及びこれらの混合物が使用される。
これらでは、無機系の充填材が物性向上、ハンドリング、臭気、価格の面から好ましく、タルク、炭酸カルシウムが物性向上、価格、臭気の面から更に好ましい。
また、当樹脂複合材料には、必要に応じて一般的にポリオレフィンに用いられる補助添加成分、例えば、酸化防止剤、中和剤、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、防曇剤、スリップ剤、アンチブロッキング剤、抗菌剤、着色剤、難燃剤などを配合することができる。
また、50重量%を上限として、本発明の積層発泡シートを得る際に発生する耳ロスやスケルトンなどの粉砕物、若しくは改質材として必要に応じてスチレン系などのエラストマー、石油樹脂やシクロオレフィン系樹脂など、ポリエチレンワックスや石油ワックス、エチレン−酢酸ビニル共重合体、マレイン酸変性ポリプロピレン、エチレン−ビニルアルコール共重合体、ポリエチレンテレフタレート、ポリスチレン、ABSなどの各種の樹脂材料を、本発明の作用効果を阻害しない範囲で配合することもできる。
(1)ポリプロピレン系樹脂(A)の押出方法
発泡性ガスを含有するポリプロピレン系樹脂(A)と、充填材を含有するポリオレフィン系樹脂(B)とを別々の押出機にて溶融混練し合流して積層するに際して、発泡性ガスを含有する溶融ポリプロピレン系樹脂(A)を押し出す押出機としては、任意のシングルタイプの単軸押出機、二軸押出機、ダンデム方式の押出機などが使用でき、剪断履歴による分子切断を避ける意味からいずれの方式でも単軸押出機が好ましい。充填材を含有するポリオレフィン系樹脂(B)の押出機は、上記のいずれでもよいが単軸押出機が好ましい。
また、それぞれの押出機には温度調整を正確に反映できる点から、水冷やオイル冷却式のシリンダー温調を有する押出機が好ましい。口径に関しては、得られるシートの発泡層と非発泡層の厚み比率に応じて選ばれるが、小径で高回転により吐出量を上げた場合、剪断発熱による樹脂温度の調整が困難になるために、大きい口径にて低回転で押出すことが好ましい。
発泡性ガスを含有するポリプロピレン系樹脂(A)のスクリュー先端樹脂温度(T1)はポリプロピレン系樹脂(A)の結晶化温度を(Tc)とした場合、T1=Tc+30〜70℃の関係を満たすことが必要である。
これは、押出後ダイス出口からキャストした以降での冷却速度を速め、樹脂の粘度を高い状態で維持するために必要であり、この条件より高いと最終的に得られる積層発泡シートの気泡が粗大化し、連続した気泡が増加し、シートの外観が悪くなって、その後の容器成形性が不良になるなどの弊害がある。また、この温度より低いと、樹脂の流路内での固化が始まってしまい、押し出せなくなってしまう。この温度は上記のスクリューシリンダ設定温度、及びシリンダ冷却条件にて調整される。
圧力の調整方法に関しては任意の方法によるが、押出機の吐出量による調整、スクリュ
ー先端先に設置されるねじ式圧力弁による調整、ギヤポンプによる圧力調整方法などが挙げられる。
別々のスクリュー型押出機にて押出された発泡性ガスを含有する溶融ポリプロピレン系樹脂(A)と、充填材を含有する溶融ポリオレフィン系樹脂(B)は、スクリュウー先端部において、両層の温度の関係がT1−20≦T2≦T1+40の範囲を満たした場合、良好な発泡積層体が得られる。これは、発泡層が充填材を含有する非発泡層から積層後に授受される熱量の影響を最小限に食い止めるためのものであり、充填材を含有する溶融ポリオレフィン系樹脂(B)の温度が上記T1−20よりも低ければ、流路にて発泡性ガスを含有する溶融ポリプロピレン系樹脂(A)の結晶化が開始してしまい、流路内が閉塞したりといった不具合が生じ、T1+40よりも高い場合、合流後、ダイスから吐出されるまでの間に発泡性ガスを含有する溶融ポリプロピレン系樹脂(A)が、充填材を含有する溶融ポリオレフィン系樹脂(B)から熱量を与えられ、(A)の樹脂温度が上がってしまい、その結果、微細な独立した気泡が得られない。
圧力の調整方法に関しては任意の方法によるが、押出機の吐出量による調整、スクリュ
ー先端先に設置されるねじ式圧力弁による調整、ギヤポンプによる圧力調整方法などが挙げられる
これは合流時の(A)と(B)との間での合流部での乱流や、各層樹脂の押出時の剪断発熱の低下による各層の溶融樹脂の最適樹脂温度の維持、幅方向の層構成比の維持、サージングなどを防ぐための押出安定性の確保のために必要である。P1/P2の関係が0.8より小さいと、発泡層の樹脂圧力が充填材含有層の樹脂圧に負けてしまい、合流部での乱流の影響が発生し、充填材含有層の剪断発熱が大きくなり、発泡層樹脂の温度に影響を与えて、微細で独立した気泡が得られないなどの影響があり、1.8より大きいと、充填材層が樹脂圧力によって押しやられてしまい、幅方向に均一な多層構成を維持できず、充填材層の押出安定性に影響を与えて、発泡層樹脂の剪断発熱が生じ、発泡層樹脂温度の制御が困難になるなどの影響が生じる。
かくして上記の条件で押出された樹脂は、合流部分を通して積層される。これらの層を合流させる方法は、溶融状態で積層する方法であればいずれの手法を用いてもよい。例えば、押出機で溶融混練された後、ダイス内で積層するマルチマニホールド方式や、ダイスに流入させる直前に積層するフィードブロック方式(コンバイニングアダプター方式)などを挙げることができが、好ましくは、フィードブロック方式である。なぜなら、マルチマニフォールド方式はダイス出口直前に樹脂が滞留し、ダイ幅全体へ広げる圧損部分が存在し、この部分で樹脂に溶解したガスが気泡を生成し、その結果、発泡シートの気泡が粗大になりやすいためである。
なお、両層の積層態様は、発泡性ガスを含有するポリプロピレン系樹脂(A)の両外側面に、充填材を含有するポリオレフィン系樹脂(B)を積層する多層積層がより好ましい。
ダイスの温度調節は一般的に用いられている電気ヒーターで調整されるが、樹脂の温度を一定に保ち、圧力上昇による温度上昇を低下させるために、熱媒循環によって制御されることが好ましい。熱媒としては、オイルが用いられ、熱媒循環の態様は、ダイス内部に流路を設定し、温度調節されたオイルを循環させる以外に、ヒーター外部に流路を設定し調節することも可能である。熱媒は常時流すことも可能であるが、熱電対にて温度を検知し、設定温度よりも高い場合、弁が開いて熱媒が流れるような機構を持つことが最も好ましい。
この際の熱媒温度は、発泡性ガスを含有する溶融ポリプロピレン系樹脂(A)の押出樹脂温度との関係で、T1−100<T3<T1−50を満たすことが好ましい。これは、ダイスの温度を適切に維持するための設定において必要であり、T1−50以上の場合、熱媒循環による温度制御が困難になり、T1−100以下の場合、熱媒循環により急激に冷却されてしまい、ダイス内で樹脂が固化を開始してしまう場合がある。押出機に於いて適切に温度調節された溶融積層体は、適切なダイス温度にて押出すことにより、良好な発泡積層体が得られる。
また、発泡層のMFR1は、0.5〜10を満たすことが更に好ましい。MFR1が0.5未満では押出時に剪断の影響による発熱が顕著になり、樹脂温度が高くなってしまい安定した気泡が形成されない。MFR1が10を超えると、押出成形時のダイス出口から冷却ロールまでのシートの保持力が弱くなり、成形ができないなどの不具合がある。
なお、ここで言うMFR(単位:g/10min)とは、JIS−K6921−2附属書に準拠し測定した。
次いで、ダイスより押出された発泡積層シートは、公知の方法、例えばポリシングロール、エアーナイフ、マンドレルなどにより冷却固化され、その後、巻き取り機にて巻き取られる、若しくは裁断機にて所定の寸法にカットされる。冷却固化後の後処理に関しては、特に制限は無く、例えばコロナ処理、火炎処理、フレーム処理、プラズマ処理などの極性基付与処理工程、コーターロールによる防曇剤、帯電防止剤などのコーティング処理工程、フィルム貼合、印刷、塗装などが使用可能である。
特に、フィルム貼合は、二次成型時前に貼合する熱成形前ラミ法、積層発泡シート成形時の冷却時に貼合する熱ラミ法、積層発泡シートを冷却した後に再度加熱ロールなどで加温して貼合する方法などがあるが、いずれの公知の方法により貼合することが可能である。
貼り合わせるフィルムの種類も、CPPフィルム、及びその印刷フィルム、EVOHなどを積層したフィルムなど、特に限定はないが、ポリオレフィン系と接着し易い、貼合面にポリオレフィン系樹脂を配したフィルム、又は塩素化ポリプロピレンや低分子量のポリオレフィンを混合したインク、接着剤などを塗布したフィルムを用いることが好ましい。
最終的に得られた積層発泡シートは微細な気泡を有する、連続気泡率の低減された良好な積層発泡シートとなり、良好な容器成形などの二次成型性を有する。
ここで、連続気泡率と独立気泡率とは、気泡構造において隣接する気泡とどの程度連続、即ち気泡壁が破れて連続しているか、独立しているかを示す指標であり、一般的には実施例で示すような空気比重計を用いて測定される。
連続気泡率と独立気泡率の値は、その後の容器成形などの二次加工性に影響を及ぼす。また、でき上がったシートの外観にも影響を及ぼす。好ましい連続気泡率は20%以下であり、更に好ましくは15%以下である。20%の値より大きいと、気泡が連続している部分が窪んだりしてシートの外観が悪化すると共に、二次加工の際の再加熱によって熱膨張が優先的に起こり破膜したりという不具合が生じる。
かくして得られた積層発泡シートは、容器などの成形品に二次成型するのに極めて好適である。二次成型に用いられる成形法には、通常任意の公知の方法である真空圧空成形法、真空成形法、プラグ成形法、プレス成形法、両面真空成形法などがある。
このような成形法により得られた成形品としては、文房具ファイル、食品容器、飲料カップ、ディスプレイ筺体、工業産業用部品、トレーなどあらゆる分野に適用可能である。
連続気泡率(単位:%)と独立気泡率(単位:%):測定装置としてエアーピクノメーター(東芝ベックマン製・型式930)を用いて、空気比重を測定し、多層による非発泡層の体積を除外し、以下の式により連続気泡率と独立気泡率を測定した。
連続気泡率={(見掛発泡層体積−測定値)/見掛発泡層体積}×100
独立気泡率={(測定値−発泡層重量/0.9)/見掛発泡層体積}×100
シート成形性:積層発泡シートを成形する際、問題なく成形でき、得られた積層発泡シートに、光沢ムラ、スジ、荒れが無いものを ○ と評価し、積層発泡シートを成形する際、各層材料の粘度バランスの不良による流れむらなどが生じ、シート外観で光沢ムラ、フローマーク、スジ、荒れを目視で確認できたものを × と評価した。
ポリプロピレン(日本ポリプロ社製 ニューフォーマー・FB5100 MFR1=0.9g/10分 結晶化温度120.1℃)100重量部に対し、発泡剤としてクラリアント社製発泡剤CF40E(重曹・クエン酸系化学発泡剤)を発泡倍率(X)が3倍になるように添加量を調整してドライブレンドで混ぜ、発泡層の樹脂材料とした。また、非発泡層の原料としてポリオレフィン系タルクマスターバッチ(日本ポリプロ社製 ノバテックPP・TX1447MB タルク含有量60重量%)を50重量%、ポリプロピレン(日本ポリプロ社製 ノバテックPP・BC3 MFR10g/10分)50重量%をドライブレンドしたもの(MFR2=24g/10分)を用いた。発泡層を成形する押出機として115φmm、非発泡層を成形する押出機として90φmmの押出機を用いた。樹脂温度と樹脂圧力は各押出機スクリュー先端において、流路内に接触温度計及び圧力計を設置し測定した。樹脂温度計と樹脂圧計の下流側にはねじ式の圧力調整弁を設置し、押出圧力を任意に調整できるようにした。
層構成が、非発泡層/発泡層/非発泡層、厚み比率が、100μm/800μm/10
0μmになるよう各押出機吐出量を調整し、セレクター(設定温度175℃)にて流路分配を行い、フィードブロックにて各層を合流させた。合流された樹脂は、1,300mm幅のTダイ(設定温度175℃)を用いてスリット上に押出した。ダイス内に100℃に温度調節されたオイルを循環した。その後ポリシングロールで冷却固化を行い、巻き取ることによって発泡多層シートの成形を行った。
各層樹脂のスクリュー先端の、樹脂温度と圧力及び得られたシートの発泡倍率、連続気泡率、独立気泡率、シート成形性の結果を表1に示す。
実施例1において、押出機温度設定条件において発泡層スクリュー先端樹脂温度を20
0℃近傍になるように設定した以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表1に示す。外観は連続気泡率の上昇に伴う表面あれが見られ良好ではなかった。
[比較例2]
実施例1において、押出機温度設定条件において非発泡層のスクリュー先端樹脂温度を230℃近傍になるように設定した以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表1に示す。外観は連続気泡率の上昇に伴う表面あれが顕著に見られ良好ではなかった。
実施例1において、発泡層スクリュー先端に設置した圧力調整弁にてスクリュー先端樹脂圧力を34MPa近傍になるように設定した以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表1に示す。外観は若干表面あれが見られ良好ではなかった。
[比較例4]
実施例1において、発泡層スクリュー先端に設置した圧力調整弁にてスクリュー先端樹脂圧力を12MPa近傍になるように設定した以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表1に示す。連続気泡率は非常に高く、表面あれが見られ、良好な外観ではなかった。
実施例1において、非発泡層スクリュー先端に設置した圧力調整弁にてスクリュー先端樹脂圧力を33MPa近傍になるように設定し、非発泡層の先端の樹脂温度を220℃とした以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表1に示す。外観は連続気泡率の上昇に伴う表面あれとともに、合流時の流れむらが顕著に見られ良好ではなかった。
[比較例6]
実施例1において、非発泡層スクリュー先端に設置した圧力調整弁にてスクリュー先端樹脂圧力を8MPa近傍になるように設定した以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表1に示す。外観は連続気泡率の上昇に伴う表面あれとともに、合流時の流れむらが顕著に見られ良好ではなかった。
実施例1において、発泡層スクリュー先端に設置した圧力調整弁にてスクリュー先端樹脂圧力を28MPa近傍になるように設定し、非発泡層スクリュー先端に設置した圧力調整弁にてスクリュー先端樹脂圧力を12MPa近傍になるように設定した以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表2に示す。合流時の流れむらが顕著に見られ良好ではなかった。
[比較例8]
実施例1において、発泡層スクリュー先端に設置した圧力調整弁にてスクリュー先端樹脂圧力を16MPa近傍になるように設定し、非発泡層スクリュー先端に設置した圧力調整弁にてスクリュー先端樹脂圧力を28MPa近傍になるように設定した以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表2に示す。外観は合流時の流れむらが顕著に見られ良好ではなかった。
実施例1において、ダイス内に150℃に温度調節されたオイルを循環した以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表2に示す。外観は表面あれが目立った。
[比較例10]
実施例1において、発泡層の原料としてポリプロピレン(日本ポリプロ社製 ニューフォーマー・FB3312 MFR1=3.5g/10分)100重量部に対し、発泡剤としてクラリアント社製発泡剤CF40E(重曹・クエン酸系化学発泡剤)を用い、非発泡層の原料としてポリオレフィン系タルクマスターバッチ(日本ポリプロ社製 ノバテックPP・TX1778MB タルク含有量60重量%)を50重量%、ポリプロピレン(日本ポリプロ社製 ノバテックPP・EC9 MFR0.5g/10分)50重量%をドライブレンドしたもの(MFR2=0.4g/10分を用いた以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表2に示す。連続気泡率は非常に高く、外観も荒れた状態であった。
実施例1において、ポリプロピレン(日本ポリプロ社製 ニューフォーマー・FB51
00 MFR1=0.9g/10分)100重量部に対し、発泡核剤としてクラリアント社製発泡剤CF40E(重曹・クエン酸系化学発泡剤)を0.5重量部添加し、ドライブレンドで混ぜ、発泡層の樹脂材料とし、発泡層用押出機の中間にて、ダイヤフラム供給ポンプにて炭酸ガスを、発泡層の発泡倍率(X)が5倍になるように供給量を調整して供給し押出した。また、発泡層を成形する押出機の温度設定を樹脂温度が165℃になるように設定し、非発泡層を成形する押出機の樹脂温度が170℃になるように設定した。上記以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表2に示す。外観はやや荒れている状態であった。
実施例1において、発泡層の原料としてポリプロピレン(日本ポリプロ社製 ノバテックPP・BC4L MFR1=5.0g/10分)100重量部に対し、発泡剤としてクラリアント社製発泡剤CF40E(重曹・クエン酸系化学発泡剤)を発泡倍率(X)が3倍になるように添加量を調整してドライブレンドで混ぜ、発泡層の樹脂材料とした以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表2に示す。外観はやや荒れている状態であった。
実施例1において、発泡層の原料としてポリプロピレン(日本ポリプロ社製 ノバテックPP・EC9 MFR1=0.5g/10分)100重量部に対し、発泡剤としてクラリアント社製発泡剤CF40E(重曹・クエン酸系化学発泡剤)を発泡倍率(X)が3倍になるように添加量を調整してドライブレンドで混ぜ、発泡層の樹脂材料とした以外、実施例1と同様の方法にて評価を実施した。結果を表2に示す。外観はやや荒れている状態であった。
各比較例においては、比較例1はT1が高過ぎ、比較例2はT2が高過ぎ、比較例3はP1が高過ぎ、比較例4はP1が低過ぎ、比較例5はT2とP2が高過ぎ、比較例6はP2が低過ぎ、比較例7はP1/P2が高過ぎ、比較例8はP1/P2が低過ぎ、比較例9はT3が高過ぎ、比較例10はMFR2が低過ぎ、本発明の構成の要件を満たしていないので、連続気泡率及びシート成形性(シート外観)のいずれか又は双方に劣っていた。
そして、各実施例のデータ及び各実施例と各比較例の対照から明らかなように、本発明の構成の要件の合理性と有意性及び従来例に対する卓越性が実証されている。
Claims (7)
- 発泡性ガスを含有するポリプロピレン系樹脂(A)と、充填材を含有するポリオレフィン系樹脂(B)を別々のスクリュー型押出機にて溶融混練し、合流部分を通して積層して成形ダイスへ供給し、ダイス出口より吐出させることにより積層発泡シートを製造する方法において、発泡性ガス含有溶融ポリプロピレン系樹脂のスクリュー先端部での樹脂温度を(T1)及び樹脂圧力を(P1)とし、充填材含有溶融ポリオレフィン系樹脂のスクリュー先端部での樹脂温度を(T2)及び樹脂圧力を(P2)としたときに、T1がポリプロピレン系樹脂の結晶化温度Tc+30〜70℃に調整され、P1が15〜30MPa、P2が10〜30MPaであり、0.8≦P1/P2≦1.8の関係を満たし、T2がT1−20≦T2≦T1+40を満たすことを特徴とする、積層発泡シートの製造方法。
- ダイスの温度が電気ヒータ及び/又は熱媒循環によって制御され、熱媒の温度T3がT1−100<T3<T1−50を満たすことを特徴とする、請求項1に記載された積層発泡シートの製造方法。
- 発泡性ガス含有層に用いるポリプロピレン系樹脂(A)のMFR(230℃・2.16kg荷重;MFR1)と、充填材を含有するポリオレフィン系樹脂(B)のMFR(温度230℃・5.0kg荷重;MFR2)とが、MFR1<MFR2の関係を有することを特徴とする、請求項1又は2に記載された積層発泡シートの製造方法。
- 発泡性ガス含有層に用いるポリプロピレン系樹脂において、溶融張力Yが、Y >7.4446 (MFR)−0.7419を満たすことを特徴とする、請求項3に記載された積層発泡シートの製造方法。
- 発泡性ガスが炭酸ガスであり、炭酸ガスを含有するポリプロピレン系樹脂(A)層の両外側面に、充填材を含有するポリオレフィン系樹脂(B)を積層することを特徴とする、請求項1〜4のいずれかに記載された積層発泡シートの製造方法。
- 請求項1〜5のいずれかに記載された積層発泡シートの製造方法により製造され、全体の気泡に対して連続気泡率が20%以下であることを特徴とする積層発泡シート。
- 請求項6に記載された積層発泡シートを成型してなる、ポリオレフィン系樹脂積層容器。
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