JP2010237430A

JP2010237430A - Finder optical system of single lens reflex camera

Info

Publication number: JP2010237430A
Application number: JP2009085120A
Authority: JP
Inventors: Takaaki Yano; 隆明矢野
Original assignee: Hoya Corp
Current assignee: Hoya Corp
Priority date: 2009-03-31
Filing date: 2009-03-31
Publication date: 2010-10-21

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a high-performance finder optical system of a single lens reflex camera efficiently correcting distortion aberration caused in a magnifier optical system (negative lens group nearest to an eye side therein). <P>SOLUTION: The finder optical system 100 of the single lens reflex camera includes, in order from an object side, a focusing screen 4 having an imaging surface 4b on which a subject image is formed, an erect prism (pentagonal prism) 5 making the subject image formed on the imaging surface 4b of the focusing screen 4 erect, and the magnifier optical system 20 magnifying the subject image made erect by the pentagonal prism 5, and including a lens group 24 having negative power that is arranged nearest to the eye side, and includes a distortion aberration correction lens (field lens) 10 having negative power which is located between the focusing screen 4 and the pentagonal prism 5, and corrects the distortion aberration caused by the lens group 24 having the negative power that is arranged nearest to the eye side in the magnifier optical system 20. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&INPIT

Description

本発明は、一眼レフカメラのファインダ光学系に関する。 The present invention relates to a finder optical system for a single-lens reflex camera.

一眼レフカメラのファインダ光学系として、物体側から順に、被写体像が結像される結像面を有するピント板と、このピント板の結像面に結像された被写体像を正立化させる正立プリズム（ペンタプリズム、ペンタゴナルダハプリズム）と、この正立プリズムにより正立化された被写体像を拡大するルーペ光学系とを有する基本構成のものが知られている（特許文献１）。 As a finder optical system for a single-lens reflex camera, a focus plate having an image plane on which a subject image is formed in order from the object side, and a normal image that erects the subject image formed on the image plane of the focus plate. A basic configuration having a vertical prism (penta prism, pentagonal roof prism) and a loupe optical system for enlarging a subject image erected by the erecting prism is known (Patent Document 1).

このような基本構成のファインダ光学系において高倍率を実現するためには、ピント板とルーペ光学系の距離を近づけてルーペ光学系の焦点距離を短くすることが理論的には有効であるが、ピント板とルーペ光学系の間にある正立プリズムの大きさ（光路長）は、視野枠の大きさやファインダ像の四隅の見やすさ（アイレリーフの長さ）から自ずと決まる（制約される）ので、結局ピント板とルーペ光学系の距離は見やすさを犠牲にしない限り近づけることが難しい。 In order to achieve high magnification in the finder optical system having such a basic configuration, it is theoretically effective to shorten the focal length of the loupe optical system by reducing the distance between the focus plate and the loupe optical system. The size of the erecting prism (optical path length) between the focusing screen and the loupe optical system is naturally determined (restricted) by the size of the field frame and the visibility of the four corners of the viewfinder image (length of the eye relief). After all, it is difficult to reduce the distance between the focus plate and the loupe optical system unless sacrificing visibility.

そこで、従来、ピント板とルーペ光学系の距離を変えずにルーペ光学系の焦点距離を短くして高倍率化を図るために、ルーペ光学系の最も眼側に負のパワーのレンズ群を配置している。 Therefore, in order to shorten the focal length of the loupe optical system and increase the magnification without changing the distance between the focus plate and the loupe optical system, a lens group with negative power is arranged on the most eye side of the loupe optical system. is doing.

特開２００３−３０７６８８号公報JP 2003-307688 A

しかし、ルーペ光学系のこの最も眼側の負レンズ群により歪曲収差が発生する。そして、この負レンズ群のパワーが強すぎると、その歪曲収差が補正困難となってファインダ光学系の性能が低下してしまう。 However, distortion is generated by the most eye-side negative lens group of the loupe optical system. If the power of the negative lens group is too strong, the distortion is difficult to correct, and the performance of the finder optical system is degraded.

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、ルーペ光学系（の最も眼側の負レンズ群）で発生する歪曲収差を効率的に補正できる、高性能な一眼レフカメラのファインダ光学系を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above points, and is a high-performance single-lens reflex camera finder optical system capable of efficiently correcting distortion occurring in a loupe optical system (a negative lens group closest to the eye thereof). The purpose is to provide.

本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系は、物体側から順に、被写体像が結像される結像面を有するピント板；このピント板の結像面に結像された被写体像を正立化させる正立プリズム；及びこの正立プリズムにより正立化された被写体像を拡大する、最も眼側に負のパワーのレンズ群が配置されたルーペ光学系；を有する一眼レフカメラのファインダ光学系において、上記ピント板と正立プリズムの間に位置させて、上記ルーペ光学系の最も眼側に配置された負のパワーのレンズ群に起因する歪曲収差を補正する負のパワーの歪曲収差補正レンズを設けたことを特徴としている。 The finder optical system of the single-lens reflex camera of the present invention has a focusing plate having an imaging surface on which an object image is formed in order from the object side; erecting the object image formed on the imaging surface of the focusing plate A finder optical system of a single-lens reflex camera having an erecting prism to be magnified; and a magnifying optical system in which a lens group having a negative power is arranged closest to the eye side to enlarge an object image erected by the erecting prism. A negative power distortion correction lens that is positioned between the focusing plate and the erecting prism and corrects distortion aberration caused by the negative power lens group disposed on the most eye side of the loupe optical system. It is characterized by providing.

上記歪曲収差補正レンズは、少なくとも一方の面が非球面であり、その非球面は、近軸球面に比して、光軸から離れるに従って負のパワーを強める性質であることが、歪曲収差の補正には有効である。 The above-described distortion correction lens has at least one aspherical surface, and the aspherical surface has a property of increasing the negative power as it moves away from the optical axis as compared with the paraxial spherical surface. Is effective.

上記ルーペ光学系は、物体側から順に、負のパワーの第１レンズ群と、正のパワーの第２レンズ群と、正のパワーの第３レンズ群と、負のパワーの第４レンズ群とからなり、第１レンズ群は、物体側に凸の１枚の負メニスカスレンズからなり、第４レンズ群は、最も物体側の面が物体側に凹で最も眼側の面が眼側に凹であり、次の条件式（１）を満足することが好ましい。
（１）０．２５＜ＳＦ４＜０．６０
ここで、
ＳＦ４：第４レンズ群のシェーピングファクタ、
ただし、
ＳＦ４＝（ｒ４ｓ＋ｒ４ｅ）／（ｒ４ｓ−ｒ４ｅ）
ｒ４ｓ：第４レンズ群の物体側の面の曲率半径、
ｒ４ｅ：第４レンズ群の眼側の面の曲率半径、
である。 The loupe optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a negative power, a second lens group having a positive power, a third lens group having a positive power, and a fourth lens group having a negative power. The first lens group is composed of one negative meniscus lens that is convex on the object side, and the fourth lens group is concave on the object side on the most object side and concave on the eye side on the most eye side. It is preferable that the following conditional expression (1) is satisfied.
(1) 0.25 <SF4 <0.60
here,
SF4: shaping factor of the fourth lens group,
However,
SF4 = (r4s + r4e) / (r4s−r4e)
r4s: radius of curvature of the object side surface of the fourth lens group,
r4e: radius of curvature of the eye side surface of the fourth lens group,
It is.

本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系は、さらに、次の条件式（２）及び（３）を満足することが好ましい。
（２）−０．５＜ｆ４／ｆｅ＜−０．３
（３）１．１＜ｆｂ／ｆｅ＜１．３
ここで、
ｆ４：第４レンズ群の焦点距離、
ｆｅ：歪曲収差補正レンズ、正立プリズム及びルーペ光学系の全体の焦点距離、
ｆｂ：ピント板の結像面から第１レンズ群の物体側の面までの空気換算距離、
である。 The finder optical system of the single-lens reflex camera of the present invention preferably further satisfies the following conditional expressions (2) and (3).
(2) -0.5 <f4 / fe <-0.3
(3) 1.1 <fb / fe <1.3
here,
f4: focal length of the fourth lens group,
fe: the overall focal length of the distortion correction lens, the erecting prism, and the loupe optical system,
fb: an air-converted distance from the image plane of the focusing plate to the object side surface of the first lens group,
It is.

本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系は、さらに、次の条件式（４）を満足することが好ましい。
（４）ｆｃ／ｆｅ＜−５．０
ここで、
ｆｃ：歪曲収差補正レンズの焦点距離、
ｆｅ：歪曲収差補正レンズ、正立プリズム及びルーペ光学系の全体の焦点距離、
である。 The finder optical system of the single-lens reflex camera of the present invention preferably further satisfies the following conditional expression (4).
(4) fc / fe <−5.0
here,
fc: focal length of the distortion correction lens,
fe: the overall focal length of the distortion correction lens, the erecting prism, and the loupe optical system,
It is.

第４レンズ群は、例えば、物体側から順に位置する物体側に凹の正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズから構成することができる。 The fourth lens group can be composed of, for example, a cemented lens of a positive meniscus lens that is concave on the object side and a biconcave negative lens that are sequentially positioned from the object side.

本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系は、さらに、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
（５）１．５０＜ＳＦ１＜５．００
ここで、
ＳＦ１：第１レンズ群のシェーピングファクタ、
ただし、
ＳＦ１＝（ｒ１ｓ＋ｒ１ｅ）／（ｒ１ｓ−ｒ１ｅ）
ｒ１ｓ：第１レンズ群の物体側の面の曲率半径、
ｒ１ｅ：第１レンズ群の眼側の面の曲率半径、
である。 The finder optical system of the single-lens reflex camera of the present invention preferably further satisfies the following conditional expression (5).
(5) 1.50 <SF1 <5.00
here,
SF1: Shaping factor of the first lens group,
However,
SF1 = (r1s + r1e) / (r1s−r1e)
r1s: radius of curvature of the object side surface of the first lens group,
r1e: radius of curvature of the eye side surface of the first lens group,
It is.

本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系は、さらに、次の条件式（６）を満足することが好ましい。
（６）ｎｐｄ＞１．６５
ここで、
ｎｐｄ：正立プリズムのｄ線の屈折率、
である。 The finder optical system of the single-lens reflex camera of the present invention preferably further satisfies the following conditional expression (6).
(6) npd> 1.65
here,
npd: refractive index of d-line of the erecting prism,
It is.

本発明によれば、ルーペ光学系（の最も眼側の負レンズ群）で発生する歪曲収差を効率的に補正できる、高性能な一眼レフカメラのファインダ光学系を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the finder optical system of a high performance single-lens reflex camera which can correct | amend efficiently the distortion which generate | occur | produces with a loupe optical system (the negative lens group of the most eye side) can be provided.

本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系の実施例１のレンズ構成図である。It is a lens block diagram of Example 1 of the finder optical system of the single-lens reflex camera of the present invention. 図１の構成における諸収差図である。FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 1. 本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系の実施例２のレンズ構成図である。It is a lens block diagram of Example 2 of the finder optical system of the single-lens reflex camera of this invention. 図３の構成における諸収差図である。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 3. 本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系の実施例３のレンズ構成図である。It is a lens block diagram of Example 3 of the finder optical system of the single-lens reflex camera of this invention. 図５の構成における諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 5. 本発明の一眼レフカメラのファインダ光学系の実施例４のレンズ構成図である。It is a lens block diagram of Example 4 of the finder optical system of the single-lens reflex camera of this invention. 図７の構成における諸収差図である。FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations in the configuration of FIG. 7. 本発明の対象とするファインダ光学系を有する一眼レフカメラの一般構成を示す図である。It is a figure which shows the general structure of the single-lens reflex camera which has a finder optical system made into the object of this invention.

図９は、本発明の対象とするファインダ光学系を有する一眼レフカメラの一般構成を示している。周知のように、撮影レンズ１からの被写体光束はメインミラー３で反射して、結像面（撮像素子）２と光学的に等価なピント板４上に結像する。ピント板４のメインミラー３側の面にはフレネルレンズ４ａが形成され、このフレネルレンズ４ａの反対側の面には、撮影レンズ１（メインミラー３）からの光束が被写体像として結像する結像面（拡散板面）４ｂが形成されている。ペンタプリズム５は、ピント板４の結像面４ｂに結像した被写体像を正立化させる正立プリズムであり、光束入射面５ａと、この光束入射面５ａからの光束を２回反射させる第１、第２のダハ反射面５ｂ、５ｃと、この第１、第２のダハ反射面５ｂ、５ｃからの光束を反射させる第３の反射面５ｄと、この第３の反射面５ｄからの光束を射出させる光束射出面５ｅとを有しており、光束出射面５ｅから出射した光束は、ルーペ光学系（アイピース）２０に導かれる。 FIG. 9 shows a general configuration of a single-lens reflex camera having a finder optical system as an object of the present invention. As is well known, the subject luminous flux from the photographic lens 1 is reflected by the main mirror 3 and forms an image on a focusing plate 4 that is optically equivalent to the imaging surface (imaging device) 2. A Fresnel lens 4a is formed on the surface of the focusing plate 4 on the main mirror 3 side, and a light beam from the photographing lens 1 (main mirror 3) is formed on the surface on the opposite side of the Fresnel lens 4a as a subject image. An image surface (diffusion plate surface) 4b is formed. The pentaprism 5 is an erecting prism that erects the subject image formed on the imaging surface 4b of the focusing plate 4, and the light beam incident surface 5a and the second light beam reflected from the light beam incident surface 5a are reflected twice. First, second roof reflecting surfaces 5b, 5c, a third reflecting surface 5d for reflecting the light beams from the first and second roof reflecting surfaces 5b, 5c, and a light beam from the third reflecting surface 5d The light beam exiting from the light beam exit surface 5e is guided to the loupe optical system (eyepiece) 20.

本実施形態は、以上の一般構成を有する一眼レフカメラのファインダ光学系において、図１、図３、図５及び図７の各実施例に示すように、ルーペ光学系２０が、ペンタプリズム５側（物体側）から順に、負のパワーの第１レンズ群２１と、正のパワーの第２レンズ群２２と、正のパワーの第３レンズ群２３と、負のパワーの第４レンズ群２４とによって構成されている。
第１レンズ群２１は、物体側に凸の１枚の負メニスカスレンズからなり、両面が非球面の樹脂レンズである。
第２レンズ群２２は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズ２２ａと両凸正レンズ２２ｂの接合レンズである。第２レンズ群２２は正のパワーであればよく、例えば、物体側から順に位置する両凸正レンズと眼側に凸の負メニスカスレンズの接合レンズとすることもできる。
第３レンズ群２３は、物体側に凸の正レンズであり、本実施の形態では、両凸正レンズである。
ともに正のパワーの第２レンズ群２２と第３レンズ群２３は、ルーペ光学系に必要な正のパワーを負担するレンズ群としての役割を持っている。ルーペ光学系に必要な正のパワーをこれら２つのレンズ群に分担させることで、視度調節レンズ群に適度なパワーを持たせることができ、移動による視度の変化量と収差の変動をバランスさせることができる。第２レンズ群２２と第３レンズ群２３のうち、第２レンズ群２２は、視度補正のために移動する移動レンズ群である。この移動レンズ群のパワー及び移動量と、視度補正範囲とには関係があり、ファインダの全長の制約から第２レンズ群２２の移動量がある程度決まり、その結果必要な視度補正範囲を確保するために移動群の正のパワーがほぼ決まり、第３レンズ群２３のパワーもほぼ決まる。また、第２レンズ群を貼り合わせにすることで、移動時の収差変動を抑えることができる。
第４レンズ群２４は、物体側から順に位置する物体側に凹の正メニスカスレンズ２４ａと両凹負レンズ２４ｂの接合レンズであり、全体として負のパワーを持っている。第４レンズ群２４は全体として負のパワーを持っていればよく、例えば、物体側から順に位置する両凹負レンズと眼側に凹の正メニスカスレンズの接合レンズとすることもできる。 In the present embodiment, in the finder optical system of the single-lens reflex camera having the above-described general configuration, the loupe optical system 20 is arranged on the side of the pentaprism 5 as shown in each of the examples of FIGS. In order from the object side, the first lens group 21 with negative power, the second lens group 22 with positive power, the third lens group 23 with positive power, and the fourth lens group 24 with negative power It is constituted by.
The first lens group 21 is a single negative meniscus lens convex on the object side, and both surfaces are aspherical resin lenses.
The second lens group 22 is a cemented lens of a negative meniscus lens 22a convex to the object side and a biconvex positive lens 22b, which are positioned in order from the object side. The second lens group 22 only needs to have a positive power. For example, the second lens group 22 may be a cemented lens of a biconvex positive lens sequentially positioned from the object side and a negative meniscus lens convex to the eye side.
The third lens group 23 is a positive lens convex on the object side, and is a biconvex positive lens in the present embodiment.
Both the second lens group 22 and the third lens group 23 having positive power serve as lens groups that bear positive power necessary for the loupe optical system. By sharing the positive power required for the loupe optical system between these two lens groups, the diopter adjustment lens group can have an appropriate power, and balances the amount of change in diopter and aberration variation due to movement. Can be made. Of the second lens group 22 and the third lens group 23, the second lens group 22 is a moving lens group that moves for diopter correction. There is a relationship between the power and the amount of movement of the moving lens group and the diopter correction range, and the amount of movement of the second lens group 22 is determined to some extent due to restrictions on the overall length of the finder, and as a result, the necessary diopter correction range is secured. Therefore, the positive power of the moving group is almost determined, and the power of the third lens group 23 is also almost determined. Also, by attaching the second lens group together, it is possible to suppress aberration fluctuations during movement.
The fourth lens group 24 is a cemented lens of a positive meniscus lens 24a concave on the object side and a biconcave negative lens 24b located in order from the object side, and has a negative power as a whole. The fourth lens group 24 has only to have negative power as a whole, and can be, for example, a cemented lens of a biconcave negative lens positioned in order from the object side and a positive meniscus lens concave on the eye side.

ルーペ光学系２０（第４レンズ群２４）の最も眼側にはカバーガラス７が設けられている。ｅは観察者の瞳孔の位置（アイポイント）である。 A cover glass 7 is provided on the most eye side of the loupe optical system 20 (fourth lens group 24). e is the position (eye point) of the pupil of the observer.

本実施形態では、以上のルーペ光学系２０の構成に加えて、ピント板４とペンタプリズム５の間に、負のパワーの歪曲収差補正レンズ（フィールドレンズ）１０を配置している。ピント板４と歪曲収差補正レンズ１０の間にはカバーガラス６が配置されているが、このカバーガラス６は省略可能である。歪曲収差補正レンズ１０は、少なくとも一面に非球面を有する非球面レンズからなっており、その非球面は、近軸球面に比して、光軸から離れるに従って負のパワーが強まるような性質を有している。歪曲収差補正レンズ１０は、近軸球面に比して、光軸から離れるに従って負のパワーが強まる非球面を有するものであればよく、例えば、眼側に凹の非球面を有する非球面平凹レンズとすることもできる。 In the present embodiment, in addition to the configuration of the loupe optical system 20 described above, a distortion aberration correction lens (field lens) 10 having a negative power is disposed between the focusing plate 4 and the pentaprism 5. A cover glass 6 is disposed between the focus plate 4 and the distortion correction lens 10, but this cover glass 6 can be omitted. The distortion correction lens 10 is composed of an aspheric lens having an aspheric surface on at least one surface, and the aspheric surface has a property that negative power increases as the distance from the optical axis increases as compared to a paraxial spherical surface. is doing. The distortion correction lens 10 only needs to have an aspheric surface whose negative power increases as it moves away from the optical axis as compared to the paraxial spherical surface. For example, an aspherical plano-concave lens having a concave aspheric surface on the eye side. It can also be.

以上のルーペ光学系２０の最も眼側の負のパワーの第４レンズ群２４は、ピント板４とルーペ光学系２０の距離を変えずにルーペ光学系２０の焦点距離を短くして高いファインダ倍率を得るために、配置したものである。 The fourth lens group 24 with negative power closest to the eye side of the loupe optical system 20 described above has a high finder magnification by shortening the focal length of the loupe optical system 20 without changing the distance between the focus plate 4 and the loupe optical system 20. Is arranged to obtain.

しかし、前述のように、第４レンズ群２４の負のパワーはルーペ光学系２０内に歪曲収差を発生させ、第４レンズ群２４の負のパワーが強すぎる場合にはこの歪曲収差が補正困難なレベルにまで達してファインダ光学系の性能が低下してしまう。
本実施形態において、ピント板４とペンタプリズム５の間に位置させて配置した歪曲収差補正レンズ１０は、ルーペ光学系２０の最も眼側の負のパワーの第４レンズ群２４によって発生する歪曲収差を補正する。この歪曲収差補正レンズ１０は、ピント板４とルーペ光学系２０の間に配置されているので、ルーペ光学系２０（第４レンズ群２４）で発生した歪曲収差を効率的に補正することができる。また、歪曲収差補正レンズ１０は、ピント板４の近傍に配置されているので、球面収差やコマ収差などの他の収差を発生させることなく歪曲収差を補正することができる。 However, as described above, the negative power of the fourth lens group 24 causes distortion in the loupe optical system 20, and it is difficult to correct the distortion when the negative power of the fourth lens group 24 is too strong. However, the performance of the finder optical system will be reduced to a certain level.
In the present embodiment, the distortion correction lens 10 disposed between the focusing plate 4 and the pentaprism 5 is distorted by the fourth lens group 24 having the negative power closest to the eye of the loupe optical system 20. Correct. Since the distortion correction lens 10 is disposed between the focusing plate 4 and the loupe optical system 20, it is possible to efficiently correct the distortion generated in the loupe optical system 20 (fourth lens group 24). . Further, since the distortion correction lens 10 is disposed in the vicinity of the focus plate 4, the distortion aberration can be corrected without generating other aberrations such as spherical aberration and coma aberration.

条件式（１）は、最も物体側の面が物体側に凹で最も眼側の面が眼側に凹である第４レンズ群２４のシェーピングファクタＳＦ４に関する条件式であり、十分なアイレリーフを確保し、大きな瞳径に対する良好な球面収差、コマ収差の補正を可能にするための条件である。
条件式（１）の下限を超えると、第４レンズ群２４の物体側の面の発散力が強くなりすぎて、長いアイレリーフを得ることが困難になる。
条件式（１）の上限を超えると、大きな瞳径に対する良好な球面収差、コマ収差の補正が困難になる。
各実施例では、第４レンズ群２４は、物体側から順に位置する物体側に凹の正メニスカスレンズ２４ａと両凹負レンズ２４ｂの接合レンズからなっており、上記シェーピングファクタは、接合レンズの形状を論じている。 Conditional expression (1) is a conditional expression regarding the shaping factor SF4 of the fourth lens group 24 in which the most object side surface is concave on the object side and the most eye side surface is concave on the eye side, and sufficient eye relief is obtained. This is a condition for ensuring and correcting good spherical aberration and coma aberration for a large pupil diameter.
When the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the divergence of the object-side surface of the fourth lens group 24 becomes too strong, making it difficult to obtain a long eye relief.
When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, it becomes difficult to correct good spherical aberration and coma for a large pupil diameter.
In each embodiment, the fourth lens group 24 is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens 24a and a biconcave negative lens 24b which are located in order from the object side, and the shaping factor is the shape of the cemented lens. Are discussed.

条件式（２）は、ルーペ光学系２０の最も眼側の第４レンズ群２４のパワーを規定する条件式であり、ルーペ光学系の焦点距離に比べてピント板４とルーペ光学系２０の距離を大きくしたときに光学性能が悪化しないための条件である。
本実施形態のファインダ光学系は、アイポイントｅの方から逆向きに見ると、最もアイポイント側のレンズ群が強い負のパワーを持ち、長いバックフォーカスを確保できるレトロフォーカスタイプのレンズ構成となっている。従って、最もアイポイント側の第４レンズ群２４の負のパワーを強くすると、ルーペ光学系の焦点距離を短くして、その上更にピント板４とルーペ光学系２０の距離を長くとることができるようになり（倍率を上げてアイレリーフを長くとるために有利な口径の大きいルーペを使用するための大きなプリズムの使用が可能になり）、ルーペ光学系の焦点距離を短くすることができ、その結果ファインダ倍率を高めることができる。しかし、第４レンズ群２４の負のパワーを強くしすぎると、歪曲収差が大きくなりすぎて、また倍率色収差も大きくなって、ファインダ性能が悪化する。
すなわち、条件式（２）の上限を超えると、ファインダ光学系のバックフォーカスが伸びてファインダ倍率を上げることはできるが、第４レンズ群２４の負のパワーが強くなりすぎて、第４レンズ群２４で発生する歪曲収差や球面収差、コマ収差の補正が困難になる。一方、条件式（２）の下限を超えると、諸収差の補正は容易になるが、ルーペ光学系の焦点距離に比べてバックフォーカス（ピント板４とルーペ光学系２０の距離）を短くすることが困難になり、その結果ルーペ光学系の焦点距離が伸びてファインダ倍率が低下する。 Conditional expression (2) is a conditional expression that prescribes the power of the fourth lens group 24 closest to the eye of the loupe optical system 20, and the distance between the focus plate 4 and the loupe optical system 20 compared to the focal length of the loupe optical system. This is a condition for preventing the optical performance from deteriorating when the value is increased.
The viewfinder optical system according to the present embodiment has a retrofocus type lens configuration in which the lens group on the most eyepoint side has a strong negative power when viewed in the reverse direction from the eyepoint e, and a long back focus can be secured. ing. Therefore, when the negative power of the fourth lens group 24 closest to the eye point is increased, the focal length of the loupe optical system can be shortened, and the distance between the focusing plate 4 and the loupe optical system 20 can be further increased. (It is possible to use a large prism to use a magnifier with a large aperture, which is advantageous to increase the magnification and increase the eye relief), and the focal length of the loupe optical system can be shortened. As a result, the viewfinder magnification can be increased. However, if the negative power of the fourth lens group 24 is increased too much, the distortion aberration becomes too large and the chromatic aberration of magnification also becomes large, so that the viewfinder performance is deteriorated.
That is, if the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the back focus of the finder optical system can be extended and the finder magnification can be increased, but the negative power of the fourth lens group 24 becomes too strong and the fourth lens group. It becomes difficult to correct distortion aberration, spherical aberration, and coma aberration that occur at 24. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, correction of various aberrations becomes easy, but the back focus (distance between the focus plate 4 and the loupe optical system 20) is made shorter than the focal length of the loupe optical system. As a result, the focal length of the loupe optical system is increased and the finder magnification is reduced.

条件式（３）は、ピント板４の結像面４ｂから第１レンズ群２１の物体側の面までの空気換算距離と、ルーペ光学系の焦点距離（歪曲収差補正レンズ１０、ペンタプリズム５及びルーペ光学系２０の全体の焦点距離）を規定する条件式であり、収差補正上で大きな問題が発生しないで高倍率を実現するための条件である。
条件式（３）の下限を超えると、高倍率を維持するのが困難になり、またプリズム入射面付近のゴミが見えやすくなる。
条件式（３）の上限を超えると、正の歪曲収差や倍率色収差が大きくなりすぎたり、レンズ径が大きくなりすぎたりして好ましくない。 Conditional expression (3) indicates that the air conversion distance from the imaging surface 4b of the focusing plate 4 to the object side surface of the first lens group 21 and the focal length of the loupe optical system (distortion aberration correcting lens 10, pentaprism 5 and This is a conditional expression that defines the overall focal length of the loupe optical system 20, and is a condition for realizing a high magnification without causing a major problem in aberration correction.
When the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, it becomes difficult to maintain a high magnification, and dust near the prism incident surface becomes easy to see.
Exceeding the upper limit of conditional expression (3) is not preferable because positive distortion and lateral chromatic aberration become too large or the lens diameter becomes too large.

条件式（４）は、フィールドレンズ１０のパワーを規定する条件式であり、歪曲収差を補正しながらレンズ厚を薄くして小型化するとともに、ファインダ光学系を覗いたときにピント板４の周辺が暗くならないための条件である。
一般的にピント板４の付近には正のパワーのフレネルレンズが入っていて（さらに図示しない正のパワーのコンデンサレンズが入っていて）、ピント板４で拡散した光線をアイポイントｅに向けて屈折させファインダ光学系を明るくしている。
しかし、条件式（４）の上限を超えてフィールドレンズ１０の負のパワーが強くなると、ピント板４の付近に入れた正のパワーのフレネルレンズ（またはコンデンサレンズ）により拡散光線をアイポイントｅに向けて屈折させている作用がキャンセルされ、ファインダ光学系を覗いたときにピント板４の周辺が暗くなってしまう。 Conditional expression (4) is a conditional expression that prescribes the power of the field lens 10 and reduces the lens thickness by reducing the lens thickness while correcting distortion, and the periphery of the focusing plate 4 when looking into the viewfinder optical system. This is a condition for preventing the image from becoming dark.
In general, there is a positive power Fresnel lens in the vicinity of the focus plate 4 (and a positive power condenser lens not shown), and the light beam diffused by the focus plate 4 is directed to the eye point e. Refract to brighten the viewfinder optical system.
However, when the negative power of the field lens 10 increases beyond the upper limit of the conditional expression (4), the diffused light is made to the eye point e by the positive power Fresnel lens (or condenser lens) placed near the focusing plate 4. The action of refracting is canceled, and the periphery of the focusing plate 4 becomes dark when looking into the finder optical system.

条件式（５）は、物体側に凸の１枚の負メニスカスレンズからなる第１レンズ群２１のシェーピングファクタＳＦ１に関する条件式であり、ルーペ光学系２０の第１レンズ群２１以降のレンズ（第２レンズ群２２〜第４レンズ群２４）が大型化するのを防ぎ、軸外光線を大きく曲げずに大きな収差を発生させず、また、広い視度調整域にわたって十分なアイレリーフを確保するための条件である。
条件式（５）の下限を超えると、第１レンズ群２１の負のパワーが強くなりすぎて、発生する球面収差、コマ収差、非点収差の補正が困難になる。
条件式（５）の上限を超えると、第１レンズ群２１の負のパワーが弱くなりすぎて、広い視度調整域にわたって十分なアイレリーフを確保するのが困難になり、また非点収差の補正が困難になる。 Conditional expression (5) is a conditional expression related to the shaping factor SF1 of the first lens group 21 including one negative meniscus lens convex on the object side. In order to prevent the second lens group 22 to the fourth lens group 24) from increasing in size, to avoid large aberrations without bending the off-axis rays, and to ensure sufficient eye relief over a wide diopter adjustment range. This is the condition.
When the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the negative power of the first lens group 21 becomes too strong, and it becomes difficult to correct the generated spherical aberration, coma aberration, and astigmatism.
If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the negative power of the first lens group 21 becomes too weak, making it difficult to ensure sufficient eye relief over a wide diopter adjustment range, and astigmatism. Correction becomes difficult.

条件式（６）は、ペンタプリズム５のｄ線の屈折率ｎｐｄに関する条件式であり、ピント板４とルーペ光学系２０の光学的距離を短くするための条件である。
従来のプリズムは、製造コストや製造のしやすさから、ＢＫ７のような低屈折率の硝材を用いていた。しかし、プリズムの空気換算光路長は実光路長を屈折率で割った値になるので、低屈折率の硝材でプリズムを作ると、空気換算光路長が伸びてルーペ光学系の焦点距離が長くなる結果、ファインダ倍率が低くなる。
そこで、屈折率が１．６５より大きい高屈折率の硝材でペンタプリズム５を構成することで、空気換算光路長及びルーペ光学系の焦点距離を短くし、ファインダ倍率を高くすることができる。例えば、プリズムの屈折率が１．７３である場合、プリズムの屈折率が１．５２の場合に比べてファインダ倍率を約１割高めることができる。 Conditional expression (6) is a conditional expression regarding the refractive index npd of the d-line of the pentaprism 5, and is a condition for shortening the optical distance between the focusing plate 4 and the loupe optical system 20.
Conventional prisms use a glass material with a low refractive index such as BK7 because of manufacturing cost and ease of manufacturing. However, the air-converted optical path length of the prism is a value obtained by dividing the actual optical path length by the refractive index. Therefore, if the prism is made of a glass material with a low refractive index, the air-converted optical path length is extended and the focal length of the loupe optical system is increased. As a result, the viewfinder magnification is lowered.
Therefore, by configuring the pentaprism 5 with a glass material having a refractive index higher than 1.65, the air-converted optical path length and the focal length of the loupe optical system can be shortened, and the finder magnification can be increased. For example, when the refractive index of the prism is 1.73, the finder magnification can be increased by about 10% compared to the case where the refractive index of the prism is 1.52.

次に具体的な実施例を示す。諸収差図及び表中において、球面収差で表される色収差図（軸上色収差図）及び非点収差図中のｄ線、ｇ線、Ｃ線、Ｆ線、ｅ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、ＥＲは瞳孔（アイリング）、Ｂは見掛け視界、Ｒは曲率半径[mm]、ｄはレンズ間隔（レンズ厚）[mm]、Ｎ（ｄ）はｄ線の屈折率、νｄはアッベ数をそれぞれ示す。
回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy²/[1+[1-(1+K)c²y²]^1/2]+A4y⁴+A6y⁶+A8y⁸ +A10y¹⁰+A12y¹²・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の非球面係数） Next, specific examples will be described. In the various aberration diagrams and tables, the chromatic aberration diagram (axial chromatic aberration diagram) represented by spherical aberration and the astigmatism diagrams d-line, g-line, C-line, F-line, and e-line are the aberrations for the respective wavelengths, S for sagittal, M for meridional, ER for pupil (eye ring), B for apparent field of view, R for radius of curvature [mm], d for lens spacing (lens thickness) [mm], N (d) for refraction of d-line The rate and νd indicate Abbe numbers, respectively.
A rotationally symmetric aspherical surface is defined by the following equation.
x = cy ² / [1+ [1- (1 + K) c ² y ² ] ^1/2 ] + A4y ⁴ + A6y ⁶ + A8y ⁸ + A10y ¹⁰ + A12y ¹² ...
(Where c is the curvature (1 / r), y is the height from the optical axis, K is the conic coefficient, A4, A6, A8,... Are the aspheric coefficients of each order)

［数値実施例１］
図１〜図２と表１〜表３は、本発明による一眼レフ用高倍率ファインダ光学系の実施例１を示している。図１はレンズ構成図、図２はその諸収差図である。表１は面データ、表２は非球面データ、表３は各種データである。 [Numerical Example 1]
1 and 2 and Tables 1 to 3 show Example 1 of a high-magnification finder optical system for single-lens reflex cameras according to the present invention. FIG. 1 is a lens configuration diagram, and FIG. Table 1 shows surface data, Table 2 shows aspheric data, and Table 3 shows various data.

本実施例のファインダ光学系１００は、物体側から順に、ピント板４と、カバーガラス６と、歪曲収差補正レンズ１０と、正立プリズム（ペンタプリズム）５と、ルーペ光学系２０と、カバーガラス７とからなる。ｅは観察者の瞳孔の位置（アイポイント）である。 A finder optical system 100 according to the present embodiment includes, in order from the object side, a focusing plate 4, a cover glass 6, a distortion correction lens 10, an erecting prism (penta prism) 5, a loupe optical system 20, and a cover glass. 7 e is the position (eye point) of the pupil of the observer.

ピント板４の物体側の面にはフレネルレンズ４ａが、眼側の面には結像面４ｂがそれぞれ形成されている。
歪曲収差補正レンズ１０は、物体側に凹の非球面を有する非球面平凹レンズであり、この非球面は、近軸球面に比して、光軸から離れるに従って負のパワーが強まる性質を有している。 A Fresnel lens 4a is formed on the object-side surface of the focusing plate 4, and an imaging surface 4b is formed on the eye-side surface.
The distortion correction lens 10 is an aspherical plano-concave lens having a concave aspherical surface on the object side. This aspherical surface has a property that negative power increases as the distance from the optical axis increases as compared to a paraxial spherical surface. ing.

ルーペ光学系２０は、物体側から順に、負のパワーの第１レンズ群２１と、正のパワーの第２レンズ群２２と、正のパワーの第３レンズ群２３と、負のパワーの第４レンズ群２４とからなっている。
第１レンズ群２１は、物体側に凸の負メニスカスレンズであり、両面が非球面の樹脂レンズである。
第２レンズ群２２は、物体側から順に位置する物体側に凸の負メニスカスレンズ２２ａと両凸正レンズ２２ｂの接合レンズである。
第３レンズ群２３は、両凸正レンズである。
第４レンズ群２４は、物体側から順に位置する物体側に凹の正メニスカスレンズ２４ａと両凹負レンズ２４ｂの接合レンズである。 The loupe optical system 20 includes, in order from the object side, a first lens group 21 having a negative power, a second lens group 22 having a positive power, a third lens group 23 having a positive power, and a fourth lens having a negative power. It consists of a lens group 24.
The first lens group 21 is a negative meniscus lens convex on the object side, and both surfaces are aspherical resin lenses.
The second lens group 22 is a cemented lens of a negative meniscus lens 22a convex to the object side and a biconvex positive lens 22b, which are positioned in order from the object side.
The third lens group 23 is a biconvex positive lens.
The fourth lens group 24 is a cemented lens of a positive meniscus lens 24a that is concave on the object side and a biconcave negative lens 24b that are sequentially positioned from the object side.

（表１）
面データ
面番号 R d N(d) νd
1 ∞ 1.400 1.51633 64.1
2 ∞ 0.950
3 ∞ 1.000 1.51633 64.1
4 ∞ 3.050
5* -207.260 1.800 1.52538 56.3
6 ∞ 0.500
7 ∞ 88.593 1.73400 51.5
8 ∞ 0.500
9* 38.500 2.400 1.58547 29.9
10* 23.984 2.702
11 40.295 2.000 1.80518 25.4
12 25.920 9.600 1.61800 63.4
13 -47.540 4.788
14 21.785 7.000 1.61800 63.4
15 -119.280 2.010
16 -58.071 4.000 1.72825 28.5
17 -18.474 2.000 1.74100 52.7
18 20.642 2.000
19 ∞ 1.000 1.51633 64.1
20 ∞ 22.150
＊は回転対称非球面である。
（表２）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である）
面番号 K A4 A6
5 0.000 -0.2243×10^-4 0.3885×10^-7
9 0.000 -0.3150×10^-4
10 0.000 -0.4072×10^-4
（表３）
各種データ
物体距離 1.30
物体高 14.13
焦点距離 50.85
見掛け視界 16.1°
アイレリーフ 22.1
視度 -1.02 1/m (Table 1)
Surface data surface number R d N (d) νd
1 ∞ 1.400 1.51633 64.1
2 ∞ 0.950
3 ∞ 1.000 1.51633 64.1
4 ∞ 3.050
5 * -207.260 1.800 1.52538 56.3
6 ∞ 0.500
7 ∞ 88.593 1.73400 51.5
8 ∞ 0.500
9 * 38.500 2.400 1.58547 29.9
10 * 23.984 2.702
11 40.295 2.000 1.80518 25.4
12 25.920 9.600 1.61800 63.4
13 -47.540 4.788
14 21.785 7.000 1.61800 63.4
15 -119.280 2.010
16 -58.071 4.000 1.72825 28.5
17 -18.474 2.000 1.74100 52.7
18 20.642 2.000
19 ∞ 1.000 1.51633 64.1
20 ∞ 22.150
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 2)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6
5 0.000 -0.2243 × 10 ^-4 0.3885 × 10 ^-7
9 0.000 -0.3150 × 10 ^-4
10 0.000 -0.4072 × 10 ^-4
(Table 3)
Various data object distance 1.30
Object height 14.13
Focal length 50.85
Apparent field of view 16.1 °
Eye relief 22.1
Diopter -1.02 1 / m

［数値実施例２］
図３〜図４と表４〜表６は、本発明による一眼レフ用高倍率ファインダ光学系の実施例２を示している。図３はレンズ構成図、図４はその諸収差図である。表４は面データ、表５は非球面データ、表６は各種データである。 [Numerical Example 2]
3 to 4 and Tables 4 to 6 show Example 2 of the high-magnification finder optical system for single-lens reflex according to the present invention. FIG. 3 is a lens configuration diagram, and FIG. Table 4 shows surface data, Table 5 shows aspheric data, and Table 6 shows various data.

この実施例２のレンズ構成は、以下の点を除いて実施例１のレンズ構成と同様である。
（Ａ）カバーガラス６が配置されていないこと。
（Ｂ）歪曲収差補正レンズ１０が、眼側に凹の非球面を有する非球面平凹レンズであること。
（Ｃ）ルーペ光学系２０の第２レンズ群２２が、物体側から順に位置する両凸正レンズ２２ａと眼側に凸の負メニスカスレンズ２２ｂの接合レンズであること。 The lens configuration of Example 2 is the same as the lens configuration of Example 1 except for the following points.
(A) The cover glass 6 is not disposed.
(B) The distortion correction lens 10 is an aspheric plano-concave lens having a concave aspheric surface on the eye side.
(C) The second lens group 22 of the loupe optical system 20 is a cemented lens of a biconvex positive lens 22a positioned in order from the object side and a negative meniscus lens 22b convex to the eye side.

（表４）
面データ
面番号 R d N(d) νd
1 ∞ 1.400 1.51633 64.1
2 ∞ 0.500
3 ∞ 2.200 1.52538 56.3
4* 656.400 1.500
5 ∞ 88.593 1.73400 51.5
6 ∞ 0.630
7* 94.305 2.400 1.58547 29.9
8* 56.579 3.547
9 61.290 9.200 1.72916 54.7
10 -24.051 2.000 1.80518 25.4
11 -69.500 6.323
12 30.800 5.000 1.77250 49.6
13 -110.000 3.600
14 -50.887 2.500 1.80518 25.4
15 -24.330 1.800 1.72916 54.7
16 24.330 2.000
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 23.780
＊は回転対称非球面である。
（表５）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である）
面番号 K A4 A6
4 0.000 0.2284×10^-4 -0.2950×10^-7
7 0.000 0.5278×10^-6 -0.1572×10^-7
8 0.000 0.2482×10^-6 -0.1417×10^-7
（表６）
各種データ
物体距離 0.80
物体高 14.13
焦点距離 51.36
見掛け視界 15.9°
アイレリーフ 23.8
視度 -1.01 1/m (Table 4)
Surface data surface number R d N (d) νd
1 ∞ 1.400 1.51633 64.1
2 ∞ 0.500
3 ∞ 2.200 1.52538 56.3
4 * 656.400 1.500
5 ∞ 88.593 1.73400 51.5
6 ∞ 0.630
7 * 94.305 2.400 1.58547 29.9
8 * 56.579 3.547
9 61.290 9.200 1.72916 54.7
10 -24.051 2.000 1.80518 25.4
11 -69.500 6.323
12 30.800 5.000 1.77250 49.6
13 -110.000 3.600
14 -50.887 2.500 1.80518 25.4
15 -24.330 1.800 1.72916 54.7
16 24.330 2.000
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 23.780
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 5)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6
4 0.000 0.2284 × 10 ^-4 -0.2950 × 10 ^-7
7 0.000 0.5278 × 10 ^-6 -0.1572 × 10 ^-7
8 0.000 0.2482 × 10 ^-6 -0.1417 × 10 ^-7
(Table 6)
Various data object distance 0.80
Object height 14.13
Focal length 51.36
Apparent field of view 15.9 °
Eye relief 23.8
Diopter -1.01 1 / m

［数値実施例３］
図５〜図６と表７〜表９は、本発明による一眼レフ用高倍率ファインダ光学系の実施例３を示している。図３はレンズ構成図、図４はその諸収差図である。表４は面データ、表５は非球面データ、表６は各種データである。 [Numerical Example 3]
5 to 6 and Tables 7 to 9 show Embodiment 3 of the high-magnification finder optical system for single-lens reflex according to the present invention. FIG. 3 is a lens configuration diagram, and FIG. Table 4 shows surface data, Table 5 shows aspheric data, and Table 6 shows various data.

この実施例３のレンズ構成は、以下の点を除いて実施例１のレンズ構成と同様である。
（Ａ）カバーガラス６が配置されていないこと。
（Ｂ）歪曲収差補正レンズ１０が、眼側に凹の非球面を有する非球面平凹レンズであること。 The lens configuration of Example 3 is the same as the lens configuration of Example 1 except for the following points.
(A) The cover glass 6 is not disposed.
(B) The distortion correction lens 10 is an aspheric plano-concave lens having a concave aspheric surface on the eye side.

（表７）
面データ
面番号 R d N(d) νd
1 ∞ 2.000 1.51633 64.1
2 ∞ 3.050
3 ∞ 1.800 1.52538 56.3
4* 1357.900 3.500
5 ∞ 88.593 1.69680 55.5
6 ∞ 0.500
7* 39.990 2.400 1.58547 29.9
8* 26.312 3.553
9 53.190 2.000 1.80518 25.4
10 29.566 10.000 1.61800 63.4
11 -44.319 3.399
12 24.949 7.000 1.61800 63.4
13 -971.496 5.230
14 -81.998 4.000 1.74077 27.8
15 -19.400 2.000 1.77250 49.6
16 25.121 3.500
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 20.500
＊は回転対称非球面である。
（表８）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である）
面番号 K A4 A6
4 0.000 0.1819×10^-4 -0.4257×10^-9
7 0.000 -0.2984×10^-4 0.1140×10^-8
8 0.000 -0.3714×10^-4 0.3798×10^-8
（表９）
各種データ
物体距離 2.65
物体高 14.13
焦点距離 51.46
見掛け視界 15.53°
アイレリーフ 20.5
視度 -0.96 1/m (Table 7)
Surface data surface number R d N (d) νd
1 ∞ 2.000 1.51633 64.1
2 ∞ 3.050
3 ∞ 1.800 1.52538 56.3
4 * 1357.900 3.500
5 ∞ 88.593 1.69680 55.5
6 ∞ 0.500
7 * 39.990 2.400 1.58547 29.9
8 * 26.312 3.553
9 53.190 2.000 1.80518 25.4
10 29.566 10.000 1.61800 63.4
11 -44.319 3.399
12 24.949 7.000 1.61800 63.4
13 -971.496 5.230
14 -81.998 4.000 1.74077 27.8
15 -19.400 2.000 1.77250 49.6
16 25.121 3.500
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 20.500
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 8)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6
4 0.000 0.1819 × 10 ^-4 -0.4257 × 10 ^-9
7 0.000 -0.2984 × 10 ^-4 0.1140 × 10 ^-8
8 0.000 -0.3714 × 10 ^-4 0.3798 × 10 ^-8
(Table 9)
Various data object distance 2.65
Object height 14.13
Focal length 51.46
Apparent field of view 15.53 °
Eye relief 20.5
Diopter -0.96 1 / m

［数値実施例４］
図７〜図８と表１０〜表１２は、本発明による一眼レフ用高倍率ファインダ光学系の実施例４を示している。図７はレンズ構成図、図８はその諸収差図である。表１０は面データ、表１１は非球面データ、表１２は各種データである。 [Numerical Example 4]
7 to 8 and Tables 10 to 12 show Example 4 of the high magnification finder optical system for single lens reflex according to the present invention. FIG. 7 is a lens configuration diagram, and FIG. Table 10 shows surface data, Table 11 shows aspherical data, and Table 12 shows various data.

この実施例４のレンズ構成は、以下の点を除いて実施例１のレンズ構成と同様である。
（Ａ）カバーガラス６が配置されていないこと。
（Ｂ）歪曲収差補正レンズ１０が、眼側に凹の非球面を有する非球面平凹レンズであること。 The lens configuration of Example 4 is the same as the lens configuration of Example 1 except for the following points.
(A) The cover glass 6 is not disposed.
(B) The distortion correction lens 10 is an aspheric plano-concave lens having a concave aspheric surface on the eye side.

（表１０）
面データ
面番号 R d N(d) νd
1 ∞ 2.000 1.51633 64.1
2 ∞ 3.050
3 ∞ 1.800 1.52538 56.3
4* 250.000 3.500
5 ∞ 88.593 1.69680 55.5
6 ∞ 0.500
7* 310.213 2.400 1.58547 29.9
8* 101.800 3.626
9 61.290 2.000 1.80518 25.4
10 25.354 9.600 1.67790 55.3
11 -81.843 4.954
12 26.946 7.000 1.65100 56.2
13 -136.445 6.420
14 -41.766 4.000 1.74077 27.8
15 -21.400 2.000 1.64000 60.1
16 23.052 3.500
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 20.500
＊は回転対称非球面である。
（表１１）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である）
面番号 K A4 A6
4 0.000 0.1845×10^-4 0.4250×10^-8
7 0.000 0.2930×10^-4 -0.5180×10^-7
8 0.000 0.2840×10^-4 -0.5300×10^-7
（表１２）
各種データ
物体距離 2.65
物体高 14.13
焦点距離 52.38
見掛け視界 15.3°
アイレリーフ 20.5
視度 -1.04 1/m (Table 10)
Surface data surface number R d N (d) νd
1 ∞ 2.000 1.51633 64.1
2 ∞ 3.050
3 ∞ 1.800 1.52538 56.3
4 * 250.000 3.500
5 ∞ 88.593 1.69680 55.5
6 ∞ 0.500
7 * 310.213 2.400 1.58547 29.9
8 * 101.800 3.626
9 61.290 2.000 1.80518 25.4
10 25.354 9.600 1.67790 55.3
11 -81.843 4.954
12 26.946 7.000 1.65 100 56.2
13 -136.445 6.420
14 -41.766 4.000 1.74077 27.8
15 -21.400 2.000 1.64000 60.1
16 23.052 3.500
17 ∞ 1.000 1.51633 64.1
18 ∞ 20.500
* Is a rotationally symmetric aspherical surface.
(Table 11)
Aspheric data (Aspherical coefficient not shown is 0.00)
Surface number K A4 A6
4 0.000 0.1845 × 10 ^-4 0.4250 × 10 ^-8
7 0.000 0.2930 × 10 ^-4 -0.5180 × 10 ^-7
8 0.000 0.2840 × 10 ^-4 -0.5300 × 10 ^-7
(Table 12)
Various data object distance 2.65
Object height 14.13
Focal length 52.38
Apparent field of view 15.3 °
Eye relief 20.5
Diopter -1.04 1 / m

各実施例の各条件式に対する値を表１３に示す。
（表１３）
実施例１実施例２実施例３実施例４
条件式（１） 0.476 0.535 0.531 0.289
条件式（２） -0.388 -0.446 -0.458 -0.453
条件式（３） 1.183 1.108 1.252 1.230
条件式（４） -7.76 -24.33 -50.22 -9.09
条件式（５） 4.304 2.620 4.847 1.977
条件式（６） 1.734 1.734 1.697 1.697 Table 13 shows values for each conditional expression in each example.
(Table 13)
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
Conditional expression (1) 0.476 0.535 0.531 0.289
Conditional expression (2) -0.388 -0.446 -0.458 -0.453
Conditional expression (3) 1.183 1.108 1.252 1.230
Conditional expression (4) -7.76 -24.33 -50.22 -9.09
Conditional expression (5) 4.304 2.620 4.847 1.977
Conditional expression (6) 1.734 1.734 1.697 1.697

表１３から明らかなように、実施例１〜実施例４は、条件式（１）〜（６）を満足しており、また諸収差図から明らかなように諸収差は比較的よく補正されている。 As apparent from Table 13, Examples 1 to 4 satisfy the conditional expressions (1) to (6), and various aberrations are relatively well corrected as is apparent from the various aberration diagrams. Yes.

１撮影レンズ
２撮像素子
３メインミラー
４ピント板
４ａフレネルレンズ
４ｂ結像面
５ペンタプリズム
６、７カバーガラス
１０負のパワーの歪曲収差補正レンズ
２０ルーペ光学系
２１第１レンズ群
２２第２レンズ群
２３第３レンズ群
２４第４レンズ群 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Shooting lens 2 Image pick-up element 3 Main mirror 4 Focus plate 4a Fresnel lens 4b Imaging surface 5 Penta prism 6, 7 Cover glass 10 Negative power distortion correction lens 20 Loupe optical system 21 1st lens group 22 2nd lens group 23 Third lens group 24 Fourth lens group

Claims

物体側から順に、被写体像が結像される結像面を有するピント板；このピント板の結像面に結像された被写体像を正立化させる正立プリズム；及びこの正立プリズムにより正立化された被写体像を拡大する、最も眼側に負のパワーのレンズ群が配置されたルーペ光学系；を有する一眼レフカメラのファインダ光学系において、
上記ピント板と正立プリズムの間に位置させて、上記ルーペ光学系の最も眼側に配置された負のパワーのレンズ群に起因する歪曲収差を補正する負のパワーの歪曲収差補正レンズを設けたことを特徴とする一眼レフカメラのファインダ光学系。 A focus plate having an imaging surface on which an object image is formed in order from the object side; an erecting prism that erects the object image formed on the imaging surface of the focus plate; In a finder optical system of a single-lens reflex camera having a magnifying optical system in which a lens group having a negative power is arranged closest to the eye side, and which magnifies a standing subject image,
Positioned between the focusing plate and the erecting prism, a negative power distortion correction lens for correcting distortion caused by the negative power lens group disposed on the most eye side of the loupe optical system is provided. A finder optical system for single-lens reflex cameras.

請求項１記載の一眼レフカメラのファインダ光学系において、
上記歪曲収差補正レンズは、少なくとも一方の面が非球面であり、その非球面は、近軸球面に比して、光軸から離れるに従って負のパワーを強める性質である一眼レフカメラのファインダ光学系。 In the finder optical system of the single-lens reflex camera according to claim 1,
The above-mentioned distortion correction lens has at least one aspherical surface, and the aspherical surface has a property of increasing the negative power with increasing distance from the optical axis as compared with the paraxial spherical surface. .

請求項１または請求項２記載の一眼レフカメラのファインダ光学系において、
上記ルーペ光学系は、物体側から順に、負のパワーの第１レンズ群と、正のパワーの第２レンズ群と、正のパワーの第３レンズ群と、負のパワーの第４レンズ群とからなり、
第１レンズ群は、物体側に凸の１枚の負メニスカスレンズからなり、
第４レンズ群は、最も物体側の面が物体側に凹で最も眼側の面が眼側に凹であり、
次の条件式（１）を満足する一眼レフカメラのファインダ光学系。
（１）０．２５＜ＳＦ４＜０．６０
ここで、
ＳＦ４：第４レンズ群のシェーピングファクタ、
ただし、
ＳＦ４＝（ｒ４ｓ＋ｒ４ｅ）／（ｒ４ｓ−ｒ４ｅ）
ｒ４ｓ：第４レンズ群の物体側の面の曲率半径、
ｒ４ｅ：第４レンズ群の眼側の面の曲率半径。 In the finder optical system of the single-lens reflex camera according to claim 1 or 2,
The loupe optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a negative power, a second lens group having a positive power, a third lens group having a positive power, and a fourth lens group having a negative power. Consists of
The first lens group is composed of one negative meniscus lens convex on the object side,
In the fourth lens group, the most object side surface is concave on the object side and the most eye side surface is concave on the eye side.
A finder optical system for a single-lens reflex camera that satisfies the following conditional expression (1).
(1) 0.25 <SF4 <0.60
here,
SF4: shaping factor of the fourth lens group,
However,
SF4 = (r4s + r4e) / (r4s−r4e)
r4s: radius of curvature of the object side surface of the fourth lens group,
r4e: radius of curvature of the eye side surface of the fourth lens group.

請求項３記載の一眼レフカメラのファインダ光学系において、
次の条件式（２）及び（３）を満足する一眼レフカメラのファインダ光学系。
（２）−０．５＜ｆ４／ｆｅ＜−０．３
（３）１．１＜ｆｂ／ｆｅ＜１．３
ここで、
ｆ４：第４レンズ群の焦点距離、
ｆｅ：歪曲収差補正レンズ、正立プリズム及びルーペ光学系の全体の焦点距離、
ｆｂ：ピント板の結像面から第１レンズ群の物体側の面までの空気換算距離。 In the finder optical system of the single-lens reflex camera according to claim 3,
A finder optical system of a single-lens reflex camera that satisfies the following conditional expressions (2) and (3).
(2) -0.5 <f4 / fe <-0.3
(3) 1.1 <fb / fe <1.3
here,
f4: focal length of the fourth lens group,
fe: the overall focal length of the distortion correction lens, the erecting prism, and the loupe optical system,
fb: an air equivalent distance from the image plane of the focusing plate to the object side surface of the first lens group.

請求項３又は請求項４記載の一眼レフカメラのファインダ光学系において、
次の条件式（４）を満足する一眼レフカメラのファインダ光学系。
（４）ｆｃ／ｆｅ＜−５．０
ここで、
ｆｃ：歪曲収差補正レンズの焦点距離、
ｆｅ：歪曲収差補正レンズ、正立プリズム及びルーペ光学系の全体の焦点距離。 In the finder optical system of the single-lens reflex camera according to claim 3 or claim 4,
A finder optical system of a single-lens reflex camera that satisfies the following conditional expression (4).
(4) fc / fe <−5.0
here,
fc: focal length of the distortion correction lens,
fe: Focal length of the entire distortion correction lens, erecting prism, and loupe optical system.

請求項３ないし５のいずれか１項記載の一眼レフカメラのファインダ光学系において、
第４レンズ群は、物体側から順に位置する物体側に凹の正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズからなっている一眼レフカメラのファインダ光学系。 In the finder optical system of the single-lens reflex camera of any one of Claim 3 thru | or 5,
The fourth lens group is a finder optical system for a single-lens reflex camera that is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens that is concave on the object side and a biconcave negative lens that is positioned sequentially from the object side.