JP2014115451A - Finder optical system and image capturing device - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ファインダー光学系および撮像装置に関し、特に一眼レフカメラ等に好適なものである。 The present invention relates to a finder optical system and an imaging apparatus, and is particularly suitable for a single-lens reflex camera or the like.
従来、一眼レフカメラでは、撮影レンズによって焦点板上に形成した被写体像(ファインダー像)を、ファインダー光学系を介して観察している。このファインダー光学系は、焦点板上に形成された被写体像をペンタダハプリズム等の像反転手段を介して正立像とした後、接眼レンズ系によって拡大して観察できるように構成されている。 Conventionally, in a single-lens reflex camera, a subject image (finder image) formed on a focusing screen by a photographing lens is observed through a finder optical system. This viewfinder optical system is configured so that a subject image formed on a focusing screen is made upright through an image inverting means such as a penta roof prism and then magnified by an eyepiece lens system.
この一眼レフカメラ用のファインダー光学系では、主に焦点板から接眼レンズ系までの光路長（ペンタダハプリズムの大きさに依存）によって、観察倍率やアイレリーフ等のファインダーの仕様が決定されている。なお、ここでアイレリーフとは、接眼レンズ系の射出面から観察者の瞳孔(アイポイント)までの距離である。 In this finder optical system for a single-lens reflex camera, the specifications of the finder such as observation magnification and eye relief are determined mainly by the optical path length from the focusing screen to the eyepiece lens system (depending on the size of the penta roof prism). Here, eye relief is the distance from the exit surface of the eyepiece lens system to the pupil (eye point) of the observer.
このような一眼レフカメラ用のファインダー光学系に用いられる接眼レンズ系には、高い観察倍率を有すること、十分な長さのアイレリーフがあること、視度調節機能があること等が求められ、従来より各種提案されている（特許文献１乃至４）。 The eyepiece system used in such a finder optical system for a single-lens reflex camera is required to have a high observation magnification, a sufficiently long eye relief, a diopter adjustment function, etc. Various proposals have been made in the past (Patent Documents 1 to 4).
一般的にファインダー光学系の観察倍率を大きくするためには、接眼レンズ系の焦点距離を短くすることが必要となる。しかしながら、一眼レフカメラのファインダー光学系においては、一般に接眼レンズ系の視度を−１ディオプター付近に設定することが必要となる。このため、被写体像が形成される焦点板から接眼レンズ系までの距離（接眼レンズの主点位置までの光路長）によって実質的な接眼レンズ系の焦点距離、ファインダー光学系の観察倍率は決定される。 In general, in order to increase the observation magnification of the finder optical system, it is necessary to shorten the focal length of the eyepiece lens system. However, in the viewfinder optical system of a single-lens reflex camera, it is generally necessary to set the diopter of the eyepiece lens system in the vicinity of −1 diopter. For this reason, the focal distance of the eyepiece lens system and the observation magnification of the finder optical system are determined by the distance from the focusing screen on which the subject image is formed to the eyepiece lens system (the optical path length to the main point position of the eyepiece lens). The
また一般に、アイレリーフを十分に長くするには、ペンタダハプリズムを十分に大きく構成して、ペンタダハプリズムによる光線のケラレを極力少なくすることが必要である。しかし、このようにすると、焦点板から接眼レンズ系までの光路長が必然的に長くなり、ファインダー光学系の観察倍率は小さくなってくる。 In general, in order to make the eye relief sufficiently long, it is necessary to make the penta roof prism sufficiently large so as to minimize the vignetting of the light beam by the penta roof prism. However, if this is done, the optical path length from the focusing screen to the eyepiece lens system will inevitably become longer, and the observation magnification of the finder optical system will become smaller.
このように、一眼レフカメラのファインダー光学系においては、ファインダー光学系の観察倍率を大きくしつつ、アイレリーフを十分に長く設定することは大変難しい。したがって、最も単純にファインダー光学系の観察倍率を大きくするには、ペンタダハプリズムの光路長を短くし、接眼レンズ系をペンタプリズムに近接させて配置すれば良い。しかしながら、このような構成にすると、ファインダー光学系の観察部(アイポイント)がカメラの後面より物体側へ移動してしまい、アイレリーフが短くなってくるため好ましくない。 As described above, in the finder optical system of a single-lens reflex camera, it is very difficult to set the eye relief sufficiently long while increasing the observation magnification of the finder optical system. Therefore, in order to increase the observation magnification of the finder optical system in the simplest manner, the optical path length of the penta roof prism should be shortened and the eyepiece lens system should be placed close to the penta prism. However, such a configuration is not preferable because the observation unit (eye point) of the finder optical system moves to the object side from the rear surface of the camera, and the eye relief becomes shorter.
一般に一眼レフカメラにおいて、ファインダー光学系の観察倍率を大きくしつつ、アイレリーフを長くするには、上述したようにペンタダハプリズムの大きさ（光路長）はあまり小さくすることができない。そこで、接眼レンズ系のレンズ構成を適切に設定することが重要になってくる。接眼レンズ系のレンズ構成が不適切であると、観察倍率を高くしつつ、アイレリーフを長くするのが困難になってくる。 In general, in a single-lens reflex camera, in order to increase the eye relief while increasing the observation magnification of the finder optical system, as described above, the size (optical path length) of the penta roof prism cannot be reduced so much. Therefore, it is important to appropriately set the lens configuration of the eyepiece lens system. When the lens configuration of the eyepiece lens system is inappropriate, it is difficult to increase the eye relief while increasing the observation magnification.
また、改善すべき更なる点として、観察倍率を大きくすることで、倍率色収差が劣化するということがある。観察倍率を大きくし、色収差を良好に補正するためには、硝材を適切に設定することが重要になってくる。 Further, as a further point to be improved, the magnification chromatic aberration is deteriorated by increasing the observation magnification. In order to increase the observation magnification and correct the chromatic aberration satisfactorily, it is important to set the glass material appropriately.
本発明の目的は、観察倍率が大きく、大きなファインダー像の観察ができ、しかもアイレリーフを十分に長く確保することができ、かつ色収差を良好に改善した高性能なファインダー光学系及びそれを用いた撮像装置を提供することにある。 An object of the present invention is to use a high-performance finder optical system that has a large observation magnification, can observe a large finder image, can secure a sufficiently long eye relief, and has improved chromatic aberration satisfactorily. An imaging device is provided.
上記目的を達成するために、本発明に係るファインダー光学系は、撮影光学系により所定面に形成した物体像を観察するファインダー光学系であって、前記所定面から観察側へ順に、正立像形成用の像反転部材、負の屈折力の第１レンズ群、光軸方向に移動させることで視度調節を行う正の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群を有し、前記第１レンズ群を構成する第１レンズの屈折率をｎｄ１、アッべ数をｖｄ１、前記第２レンズ群を構成する第２レンズの屈折率をｎｄ２、アッべ数をｖｄ２とするとき、
１．５５＜ｎｄ１＜１．６５
１．６５＜ｎｄ２＜１．９
２０＜ｖｄ１＜３３
３５＜ｖｄ２＜５８
なる条件式を満足することを特徴とする。
In order to achieve the above object, a finder optical system according to the present invention is a finder optical system that observes an object image formed on a predetermined surface by a photographing optical system, and forms an erect image in order from the predetermined surface to the observation side. Image reversing member, first lens group with negative refractive power, second lens group with positive refractive power that adjusts diopter by moving in the optical axis direction, and third lens group with positive or negative refractive power The refractive index of the first lens constituting the first lens group is nd1, the Abbe number is vd1, the refractive index of the second lens constituting the second lens group is nd2, and the Abbe number is vd2. and when,
1.55 <nd1 <1.65
1.65 <nd2 <1.9
20 <vd1 <33
35 <vd2 <58
The following conditional expression is satisfied.
また、上記ファインダー光学系を用いた撮像装置も本発明の他の一側面を構成する。 An imaging device using the above finder optical system also constitutes another aspect of the present invention.
本発明によれば、観察倍率が大きく、大きなファインダー像の観察ができ、しかもアイレリーフを十分に長く確保することができ、かつ色収差を良好に改善した高性能なファインダー光学系及びそれを用いた撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, a high-performance finder optical system that has a large observation magnification, can observe a large finder image, can secure a sufficiently long eye relief, and has improved chromatic aberration satisfactorily, and the same are used. An imaging device can be provided.
以下に、本発明の好ましい実施の形態を、添付の図面に基づき詳細に説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
《第１の実施形態》
（撮像装置）
図１は、本発明の実施形態に係るファインダー光学系を一眼レフカメラに適用したときの要部断面図である。図１において、１は撮影光学系としての撮影レンズ、２はクイックリターンミラー、３は焦点板である。４はペンタダハプリズム（焦点板３の所定面に形成される物体像を正立像とする正立像形成用の像反転部材）、５は接眼レンズ系、６はアイポイントの位置を表している。撮影レンズ１による被写体像は、クイックリターン２で反射された光路における焦点板３上に形成される。そして、焦点板３上に形成された被写体像は、ペンタダハプリズム４で正立像とされ、接眼レンズ系５を介してアイポイント６にて観察される。
<< First Embodiment >>
(Imaging device)
FIG. 1 is a cross-sectional view of a main part when a finder optical system according to an embodiment of the present invention is applied to a single-lens reflex camera. In FIG. 1, 1 is a photographic lens as a photographic optical system, 2 is a quick return mirror, and 3 is a focusing screen. 4 is a penta roof prism (an image inverting member for erecting an erect image with an object image formed on a predetermined surface of the focusing screen 3), 5 is an eyepiece lens system, and 6 is the position of an eye point. A subject image by the photographic lens 1 is formed on the focusing screen 3 in the optical path reflected by the quick return 2. The subject image formed on the focusing screen 3 is made into an erect image by the penta roof prism 4 and is observed at the eye point 6 through the eyepiece lens system 5.
（ファインダー光学系）
以下、図２を参照して、本実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本実施形態におけるファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４および接眼レンズ系５から構成される。接眼レンズ系５は、観察側へ順に第１レンズ群を構成する負の屈折力の第１レンズ５ａ、第２レンズ群を構成する正の屈折力の第２レンズ５ｂ、第３レンズ群を構成する正の屈折力の第３レンズ５ｃおよび負の屈折力の第４レンズ５ｄから成っている。なお、第３レンズ群は正または負の屈折力を有する。また、正の屈折力の第２レンズ５ｂについては、接眼レンズの光軸に沿って移動することで視度調節を行なう。
(Finder optical system)
Hereinafter, the finder optical system according to the present embodiment will be described with reference to FIG. The finder optical system in the present embodiment includes a penta roof prism 4 and an eyepiece lens system 5. The eyepiece lens system 5 constitutes a first lens 5a having a negative refractive power that constitutes the first lens group in order toward the observation side, a second lens 5b having a positive refractive power constituting the second lens group, and a third lens group. The third lens 5c has a positive refractive power and the fourth lens 5d has a negative refractive power. The third lens group has a positive or negative refractive power. Further, the diopter adjustment is performed by moving the second lens 5b having a positive refractive power along the optical axis of the eyepiece.
図２、図３は、本実施形態に係るファインダー光学系の光路を展開した断面図と、収差図である。断面図と収差図は、ファインダー視度がー１ディオプトリー（標準視度）のときを示している。収差図において、球面収差はアイポイント位置での瞳径φ１２ｍｍでの収差図を表している。非点収差、歪曲収差、色収差は焦点板上での最大像高を１２．９８ｍｍとしている。色収差はf線（波長４８６．１３ｎｍ）での色収差を表している。 2 and 3 are a sectional view and an aberration diagram in which the optical path of the finder optical system according to this embodiment is developed. The sectional view and the aberration diagram show the case where the finder diopter is −1 diopter (standard diopter). In the aberration diagrams, spherical aberration represents an aberration diagram at a pupil diameter φ12 mm at the eye point position. Astigmatism, distortion, and chromatic aberration have a maximum image height of 12.98 mm on the focusing screen. Chromatic aberration represents chromatic aberration at the f-line (wavelength 486.13 nm).
このような構成において、等倍前後、またはそれ以上の観察倍率を得ようとした場合、第１レンズ５ａは屈折力を弱くする必要がある一方で、アイポイントを確保するためには屈折力を強くする必要がある。したがって、アイポイントを確保し高倍率化を行うためには、第１レンズ５ａの屈折率を適切に設定することが必要である。また、高倍率化および十分な視度調節範囲を確保するためには、第２レンズ５ｂの屈折力を強くする必要がある。 In such a configuration, when it is intended to obtain an observation magnification of about the same magnification or higher, the first lens 5a needs to have a low refractive power, but in order to secure an eye point, a refractive power is required. It needs to be strong. Therefore, in order to secure the eye point and increase the magnification, it is necessary to appropriately set the refractive index of the first lens 5a. Further, in order to ensure a high magnification and a sufficient diopter adjustment range, it is necessary to increase the refractive power of the second lens 5b.
さらに高倍率化により劣化した倍率色収差を補正するためには、第１レンズ５ａの材料の分散、および第２レンズ５ｂの材料の分散を適切に設定することが必要である。 Furthermore, in order to correct the lateral chromatic aberration deteriorated due to the higher magnification, it is necessary to appropriately set the dispersion of the material of the first lens 5a and the dispersion of the material of the second lens 5b.
そこで、接眼レンズ系５は、第１レンズ群を構成する第１レンズ５ａを樹脂製とし、その屈折率をｎｄ１、アッべ数をｖｄ１、また第２レンズ群を構成する第２レンズ５ｂをガラス製とし、その屈折率をｎｄ２、アッべ数をｖｄ２とする。このとき、以下の条件式（１）乃至（４）を満足するようにしている。 Therefore, in the eyepiece lens system 5, the first lens 5a constituting the first lens group is made of resin, the refractive index is nd1, the Abbe number is vd1, and the second lens 5b constituting the second lens group is glass. The refractive index is nd2, and the Abbe number is vd2. At this time, the following conditional expressions (1) to (4) are satisfied.
１．５５＜ｎｄ１＜１．６５ ・・・（１）
１．６５＜ｎｄ２＜１．９ ・・・（２）
２０＜ｖｄ１＜３３ ・・・（３）
３５＜ｖｄ２＜５８ ・・・（４）
条件式（１）は、上述した高い観察倍率を実現しながら、十分なアイポイントを確保するための条件である。条件式の下限を超えると第１レンズの屈折力が弱くなってしまい、十分なアイポイントを確保することができなくなる。一方、上限を超えると第１レンズの屈折力が強くなりすぎていまい、高い観察倍率を実現することが困難になる。
1.55 <nd1 <1.65 (1)
1.65 <nd2 <1.9 (2)
20 <vd1 <33 (3)
35 <vd2 <58 (4)
Conditional expression (1) is a condition for securing a sufficient eye point while realizing the high observation magnification described above. If the lower limit of the conditional expression is exceeded, the refractive power of the first lens will be weak, and a sufficient eye point cannot be secured. On the other hand, if the upper limit is exceeded, the refractive power of the first lens will become too strong, making it difficult to achieve a high observation magnification.
条件式（２）は、十分な視度調節を確保しながら、高い観察倍率を実現するための条件式である。条件式の下限を超えると、第２レンズの屈折力が弱くなってしまい、十分な視度調節が行えなくなってしまう。また全体の焦点距離が長くなってしまうため、高い観察倍率を実現することが困難になる。また条件式（２）を超えて曲率を小さくすることで、屈折力を強くすると、レンズのコバ厚を確保するためにレンズが厚くなってしまい、第２レンズの移動量が減ってしまうために十分な視度調節が確保できなくなる。 Conditional expression (2) is a conditional expression for realizing a high observation magnification while ensuring sufficient diopter adjustment. If the lower limit of the conditional expression is exceeded, the refractive power of the second lens becomes weak, and sufficient diopter adjustment cannot be performed. In addition, since the entire focal length becomes long, it is difficult to realize a high observation magnification. Further, if the refractive power is increased by reducing the curvature beyond the conditional expression (2), the lens becomes thick in order to secure the edge thickness of the lens, and the movement amount of the second lens is reduced. Sufficient diopter adjustment cannot be secured.
条件式（３）および条件式（４）は、ファインダー光学系の倍率色収差および軸上色収差の補正を良好に行うための条件式である。条件式（３）の下限を超えると、軸上色収差の補正が不十分となる。また条件式（３）の上限を超えると倍率色収差の補正が不十分となる。さらに条件式（４）の下限を超えると倍率色収差の補正が不十分となる。また条件式（４）の上限を超えると軸上色収差の補正が不十分となる。 Conditional expressions (3) and (4) are conditional expressions for satisfactorily correcting the lateral chromatic aberration and the longitudinal chromatic aberration of the finder optical system. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the correction of axial chromatic aberration will be insufficient. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, correction of lateral chromatic aberration will be insufficient. If the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, correction of lateral chromatic aberration will be insufficient. If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the correction of longitudinal chromatic aberration will be insufficient.
ここで、ガラス製の第４レンズのアッべ数をｖｄ４とするとき、以下の条件式（５）を満たすことが好ましい。 Here, when the Abbe number of the fourth glass lens is vd4, it is preferable to satisfy the following conditional expression (5).
２０＜ｖｄ４＜４５ ・・・（５）
条件式（５）は、ファインダー光学系の倍率色収差および軸上色収差の補正を良好に行うための条件式である。さらに条件式（５）の下限を超えると軸上色収差の補正が不十分となる。また条件式（５）の上限を超えると倍率色収差の補正が不十分となる。
20 <vd4 <45 (5)
Conditional expression (5) is a conditional expression for satisfactorily correcting the lateral chromatic aberration and the axial chromatic aberration of the finder optical system. If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the correction of longitudinal chromatic aberration will be insufficient. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, correction of lateral chromatic aberration will be insufficient.
更に、ファインダー光学系全系の焦点距離をｆ、樹脂製の第３レンズ５ｃの焦点距離をｆ３、ガラス製の第４レンズ５ｄの焦点距離をｆ４としたとき、以下の条件式（６）、（７）を満たすことが好ましい。 Furthermore, when the focal length of the entire finder optical system is f, the focal length of the third lens 5c made of resin is f3, and the focal length of the fourth lens 5d made of glass is f4, the following conditional expression (6): It is preferable to satisfy (7).
０．５＜ｆ３／ｆ＜０．８ ・・・（６）
１．５＜｜ｆ３／ｆ４｜＜１．８ ・・・（７）
条件式（６）、（７）は高い観察倍率を実現し、十分なアイポイントを確保するための条件式である。条件式（６）の下限を超えると、十分なアイポイントが確保できなくなるとともに、歪曲収差が劣化してしまう。一方、上限を超えると接眼レンズの主点位置が焦点板から遠ざかってしまい、高い観察倍率を実現することが困難になる。条件式（７）の下限を超えると高い観察倍率を実現することが困難になる。一方、条件式（７）の上限を超えると十分なアイポイントを確保することが困難となる。
0.5 <f3 / f <0.8 (6)
1.5 <| f3 / f4 | <1.8 (7)
Conditional expressions (6) and (7) are conditional expressions for realizing a high observation magnification and ensuring a sufficient eye point. If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, a sufficient eye point cannot be secured and distortion will deteriorate. On the other hand, if the upper limit is exceeded, the principal point position of the eyepiece will move away from the focusing screen, making it difficult to achieve a high observation magnification. If the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, it will be difficult to achieve a high observation magnification. On the other hand, when the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, it is difficult to ensure a sufficient eye point.
（数値例）
以下の数値例においては、rｉは焦点板側より順に第ｉ番目の面の曲率半径、ｄｉは焦点板側よりｉ番目のレンズ厚および空気間隔、Ｎｉとｖｉは各々焦点板側より順に第ｉ番目のレンズの屈折率とアッべ数である。
(Numerical example)
In the following numerical examples, ri is the radius of curvature of the i-th surface in order from the focusing screen side, di is the i-th lens thickness and air spacing from the focusing screen side, and Ni and vi are i-th in order from the focusing screen side. The refractive index and Abbe number of the second lens.
具体的には、面番号１は焦点板上の被写体像面、面番号２、３はペンタダハプリズム４の入射面、出射面、面番号４、５は第１レンズ５ａの入射面、出射面、面番号６、７は第２レンズ５ｂの入射面、出射面である。また、面番号８、９は第３レンズ５ｃの入射面、出射面、面番号１０、１１は第４レンズ５ｄの入射面、出射面、面番号１２はアイポイント面である。 Specifically, surface number 1 is the subject image surface on the focusing screen, surface numbers 2 and 3 are the entrance surface and exit surface of the penta roof prism 4, and surface numbers 4 and 5 are the entrance surface and exit surface of the first lens 5a. Surface numbers 6 and 7 are the entrance surface and the exit surface of the second lens 5b. Surface numbers 8 and 9 are the entrance and exit surfaces of the third lens 5c, surface numbers 10 and 11 are the entrance and exit surfaces of the fourth lens 5d, and surface number 12 is the eye point surface.
なお、数値例において*印は非球面を表している。ここで、光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＹ軸、光の進行方向を正とし近軸曲率半径をＲ、円錐係数をＫ、４次の非球面係数をＢ、６次の非球面係数をＣ、８次の非球面係数をＤ、１０次の非球面係数をＥとする。このとき、非球面形状は、以下の式によって定義されるものである。なお、「e-0X」の表示は「10-X」を意味している。
なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第３レンズ５ｃに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。 In the present embodiment, since aspherical surfaces are used for the first lens 5a and the third lens 5c, it is desirable to use a resin mold in order to realize the finder system of the present embodiment at a low cost.
ここで、本実施形態における諸数値を表１に示す。表１の後半部では、ファインダー視度が−１ディオプトリー、−２ディオプトリー、−３ディオプトリーである場合の夫々の全系焦点距離、アイポイント、倍率（ファインダー倍率）を示している。また、第３レンズの焦点距離ｆ３、第４レンズの焦点距離ｆ４の値も示している。なお、ファインダー倍率は、焦点距離５０ｍｍの標準レンズを撮影レンズとして装着したときのアフォーカル系の角倍率で表わすことができ、ここでは近似的に撮影レンズの焦点距離とファインダー光学系の焦点距離の比で表わしている。 Here, Table 1 shows various numerical values in the present embodiment. The latter half of Table 1 shows the total focal length, eye point, and magnification (finder magnification) when the finder diopter is −1 diopter, −2 diopter, and −3 diopter. The values of the focal length f3 of the third lens and the focal length f4 of the fourth lens are also shown. The finder magnification can be represented by an afocal angular magnification when a standard lens with a focal length of 50 mm is mounted as a photographic lens. Here, the finder magnification is approximately the focal length of the photographic lens and the focal length of the finder optical system. It is expressed as a ratio.
[表１]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10004.324 1.70 1.58306 30.2
5* 58.003 (可変)
6 43.070 4.27 1.73400 51.5
7 -52.301 (可変)
8* 16.126 5.70 1.53110 56.2
9 139.791 1.35
10 2669.117 2.50 1.80100 35.0
11 15.840
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K =-2.59707e+000 Ｂ= 2.30242e-006 Ｃ= 6.33058e-009 Ｄ= 2.98203e-012
第8面
K =-1.02323e+000 Ｂ= 2.61410e-005 Ｃ= 2.61462e-008 Ｄ= 2.24915e-010
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.65 52.24 51.13
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.68 1.54 5.96
d 7 2.79 4.92 0.50
f3 33.783
f4 -19.902
[Table 1]
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 (Subject image plane on the focusing screen)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10004.324 1.70 1.58306 30.2
5 * 58.003 (variable)
6 43.070 4.27 1.73400 51.5
7 -52.301 (variable)
8 * 16.126 5.70 1.53110 56.2
9 139.791 1.35
10 2669.117 2.50 1.80 100 35.0
11 15.840
12 (Eyepoint)
Aspheric data 5th surface
K = -2.59707e + 000 B = 2.30242e-006 C = 6.33058e-009 D = 2.98203e-012
8th page
K = -1.02323e + 000 B = 2.61410e-005 C = 2.61462e-008 D = 2.24915e-010
Viewfinder diopter -1 -3 +1
Total focal length f 51.65 52.24 51.13
Eyepoint 22.00 22.00 22.00
Magnification 0.99 0.99 0.98
d 5 3.68 1.54 5.96
d 7 2.79 4.92 0.50
f3 33.783
f4 -19.902
《第２の実施形態》
以下、図４を参照して、本発明の第２の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３レンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第４レンズ５ｄで構成されている。図５は、本実施形態の収差図を示している。
<< Second Embodiment >>
Hereinafter, the finder optical system according to the second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. This finder optical system is made from the penta roof prism 4 side to the observation side, in order, a first lens 5a made of resin having a negative refractive power, a second lens 5b made of glass having a positive refractive power, and a resin made of resin having a positive refractive power. The third lens 5c is composed of a fourth lens 5d made of glass having a negative refractive power. FIG. 5 shows aberration diagrams of the present embodiment.
なお、本実施形態でも、第１レンズ５ａおよび第３レンズ５ｃに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表２に示す。 In this embodiment as well, since the first lens 5a and the third lens 5c are aspherical surfaces, it is desirable to use a resin mold in order to realize the finder system of this embodiment at a low cost. Here, Table 2 shows various numerical values in the present embodiment.
[表２]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10002.867 1.70 1.63200 23.0
5* 58.625 (可変)
6 42.650 4.57 1.71300 53.9
7 -51.386 (可変)
8* 15.846 5.70 1.53110 56.2
9 177.801 1.51
10 450.625 2.50 1.83481 42.7
11 15.889
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K =-4.38746e-001 Ｂ=-2.26723e-006 Ｃ= 2.15416e-008 Ｄ=-2.90019e-011
第8面
K =-2.15996e+000 Ｂ= 5.75831e-005 Ｃ=-3.09308e-008 Ｄ= 2.31864e-010
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.64 52.60 50.73
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.45 1.47 5.51
d 7 2.56 4.54 0.50
f3 32.360
f4 -19.780
[Table 2]
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 (Subject image plane on the focusing screen)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10002.867 1.70 1.63200 23.0
5 * 58.625 (variable)
6 42.650 4.57 1.71300 53.9
7 -51.386 (variable)
8 * 15.846 5.70 1.53110 56.2
9 177.801 1.51
10 450.625 2.50 1.83481 42.7
11 15.889
12 (Eyepoint)
Aspheric data 5th surface
K = -4.38746e-001 B = -2.26723e-006 C = 2.15416e-008 D = -2.90019e-011
8th page
K = -2.15996e + 000 B = 5.75831e-005 C = -3.09308e-008 D = 2.31864e-010
Viewfinder diopter -1 -3 +1
Total focal length f 51.64 52.60 50.73
Eyepoint 22.00 22.00 22.00
Magnification 0.99 0.99 0.98
d 5 3.45 1.47 5.51
d 7 2.56 4.54 0.50
f3 32.360
f4 -19.780
《第３の実施形態》
以下、図６を参照して、本発明の第３の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３レンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第４レンズ５ｄで構成されている。即ち、本実施形態では、第３レンズ群を構成する２つのレンズ（第３レンズ５ｃ、第４レンズ５ｄ）の一方を樹脂製、他方をガラス製とする点では、前述した実施形態と同様であるが、第３レンズ５ｃではなく第４レンズ５ｄを樹脂製とする点で異なる。
<< Third Embodiment >>
A finder optical system according to the third embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG. This finder optical system is made of a resin-made first lens 5a having a negative refractive power, a glass second lens 5b having a positive refractive power, and a glass having a positive refractive power in order from the penta roof prism 4 side to the observation side. The third lens 5c is composed of a resin-made fourth lens 5d having a negative refractive power. That is, in this embodiment, one of the two lenses (the third lens 5c and the fourth lens 5d) constituting the third lens group is made of resin, and the other is made of glass. There is a difference in that the fourth lens 5d is made of resin instead of the third lens 5c.
図７は、本実施形態の収差図を示している。なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第４レンズ５ｄに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表３に示す。 FIG. 7 shows aberration diagrams of the present embodiment. In the present embodiment, since the first lens 5a and the fourth lens 5d are aspherical surfaces, it is desirable to use a resin mold in order to realize the finder system of the present embodiment at a low cost. Here, Table 3 shows various numerical values in the present embodiment.
[表３]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10004.247 1.71 1.58306 30.2
5* 53.090 (可変)
6 49.138 3.71 1.75500 52.3
7 -49.966 (可変)
8 18.146 5.70 1.74400 44.8
9 41.514 2.15
10 -375.250 2.09 1.58306 30.2
11* 13.754
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 4.56475e-002 Ｂ= 3.27825e-007 Ｃ= 2.64880e-009 Ｄ= 2.80967e-013
第11面
K =-6.00114e-001 Ｂ= 2.41500e-005 Ｃ= 2.17762e-007 Ｄ=-2.49204e-009 Ｅ= 1.54791e-011
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.63 50.69
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.84 1.89 5.86
d 7 2.52 4.48 0.50
f3 39.245
f4 -22.710
[Table 3]
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 (Subject image plane on the focusing screen)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10004.247 1.71 1.58306 30.2
5 * 53.090 (variable)
6 49.138 3.71 1.75 500 52.3
7 -49.966 (variable)
8 18.146 5.70 1.74400 44.8
9 41.514 2.15
10 -375.250 2.09 1.58306 30.2
11 * 13.754
12 (Eyepoint)
Aspheric data 5th surface
K = 4.56475e-002 B = 3.27825e-007 C = 2.64880e-009 D = 2.80967e-013
11th page
K = -6.00114e-001 B = 2.41500e-005 C = 2.17762e-007 D = -2.49204e-009 E = 1.54791e-011
Viewfinder diopter -1 -3 +1
Total focal length f 51.63 52.63 50.69
Eyepoint 22.00 22.00 22.00
Magnification 0.99 0.99 0.98
d 5 3.84 1.89 5.86
d 7 2.52 4.48 0.50
f3 39.245
f4 -22.710
《第４の実施形態》
以下、図８を参照して、本発明の第４の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３レンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第４レンズ５ｄで構成されている。図９は、本実施形態の収差図を示している。
<< Fourth Embodiment >>
A finder optical system according to the fourth embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG. This finder optical system is made of a resin-made first lens 5a having a negative refractive power, a glass second lens 5b having a positive refractive power, and a glass having a positive refractive power in order from the penta roof prism 4 side to the observation side. The third lens 5c is composed of a resin-made fourth lens 5d having a negative refractive power. FIG. 9 shows aberration diagrams of the present embodiment.
なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第４レンズ５ｄに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表４に示す。 In the present embodiment, since the first lens 5a and the fourth lens 5d are aspherical surfaces, it is desirable to use a resin mold in order to realize the finder system of the present embodiment at a low cost. Here, Table 4 shows various numerical values in the present embodiment.
[表４]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10001.686 1.70 1.58306 30.2
5* 52.307 (可変)
6 48.094 3.78 1.73400 51.5
7 -48.774 (可変)
8 17.879 5.70 1.73800 32.3
9 44.749 2.27
10 -607.011 1.75 1.63200 23.0
11* 14.174
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 2.79547e-001 Ｂ=-5.77008e-007 Ｃ= 5.88478e-009 Ｄ=-6.83633e-012
第11面
K =-7.13315e-001 Ｂ= 3.26470e-005 Ｃ= 1.44767e-007 Ｄ=-1.28122e-009 Ｅ= 8.70930e-012
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.71 50.61
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.79 1.86 5.76
d 7 2.47 4.40 0.50
f3 37.012
f4 -21.892
[Table 4]
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 (Subject image plane on the focusing screen)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10001.686 1.70 1.58306 30.2
5 * 52.307 (variable)
6 48.094 3.78 1.73400 51.5
7 -48.774 (variable)
8 17.879 5.70 1.73800 32.3
9 44.749 2.27
10 -607.011 1.75 1.63200 23.0
11 * 14.174
12 (Eyepoint)
Aspheric data 5th surface
K = 2.79547e-001 B = -5.77008e-007 C = 5.88478e-009 D = -6.83633e-012
11th page
K = -7.13315e-001 B = 3.26470e-005 C = 1.44767e-007 D = -1.28122e-009 E = 8.70930e-012
Viewfinder diopter -1 -3 +1
Total focal length f 51.63 52.71 50.61
Eyepoint 22.00 22.00 22.00
Magnification 0.99 0.99 0.98
d 5 3.79 1.86 5.76
d 7 2.47 4.40 0.50
f3 37.012
f4 -21.892
《第５の実施形態》
以下、図１０を参照して、本発明の第５の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３レンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第４レンズ５ｄで構成されている。図１１は、本実施形態の収差図を示している。
<< Fifth Embodiment >>
A finder optical system according to the fifth embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG. This finder optical system is made of a resin-made first lens 5a having a negative refractive power, a glass second lens 5b having a positive refractive power, and a glass having a positive refractive power in order from the penta roof prism 4 side to the observation side. The third lens 5c is composed of a resin-made fourth lens 5d having a negative refractive power. FIG. 11 shows aberration diagrams of the present embodiment.
なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第４レンズ５ｄに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表５に示す。 In the present embodiment, since the first lens 5a and the fourth lens 5d are aspherical surfaces, it is desirable to use a resin mold in order to realize the finder system of the present embodiment at a low cost. Here, Table 5 shows various numerical values in the present embodiment.
[表５]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10002.338 1.70 1.63200 23.0
5* 53.019 (可変)
6 49.564 3.72 1.75500 52.3
7 -49.059 (可変)
8 18.164 5.70 1.74950 35.3
9 41.855 2.18
10 -362.283 2.37 1.58306 30.2
11* 13.933 (可変)
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 5.02516e-001 Ｂ=-9.44567e-007 Ｃ= 3.72163e-009 Ｄ=-1.86608e-012
第11面
K =-6.27079e-001 Ｂ= 2.82315e-005 Ｃ= 2.32925e-007 Ｄ=-2.90039e-009 Ｅ= 1.88212e-011
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.90 50.44
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.70 1.88 5.54
d 7 2.37 4.19 0.53
f3 38.815
f4 -22.958
[Table 5]
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 (Subject image plane on the focusing screen)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10002.338 1.70 1.63200 23.0
5 * 53.019 (variable)
6 49.564 3.72 1.75 500 52.3
7 -49.059 (variable)
8 18.164 5.70 1.74950 35.3
9 41.855 2.18
10 -362.283 2.37 1.58306 30.2
11 * 13.933 (variable)
12 (Eyepoint)
Aspheric data 5th surface
K = 5.02516e-001 B = -9.44567e-007 C = 3.72163e-009 D = -1.86608e-012
11th page
K = -6.27079e-001 B = 2.82315e-005 C = 2.32925e-007 D = -2.90039e-009 E = 1.88212e-011
Viewfinder diopter -1 -3 +1
Total focal length f 51.63 52.90 50.44
Eyepoint 22.00 22.00 22.00
Magnification 0.99 0.99 0.98
d 5 3.70 1.88 5.54
d 7 2.37 4.19 0.53
f3 38.815
f4 -22.958
《第６の実施形態》
以下、図１２を参照して、本発明の第６の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３レンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第４レンズ５ｄで構成されている。図１３は、本実施形態の収差図を示している。
<< Sixth Embodiment >>
A finder optical system according to the sixth embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG. This finder optical system is made of a resin-made first lens 5a having a negative refractive power, a glass second lens 5b having a positive refractive power, and a glass having a positive refractive power in order from the penta roof prism 4 side to the observation side. The third lens 5c is composed of a resin-made fourth lens 5d having a negative refractive power. FIG. 13 shows aberration diagrams of the present embodiment.
なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第４レンズ５ｄに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表６に示す。 In the present embodiment, since the first lens 5a and the fourth lens 5d are aspherical surfaces, it is desirable to use a resin mold in order to realize the finder system of the present embodiment at a low cost. Here, Table 6 shows various numerical values in the present embodiment.
[表６]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10001.103 1.70 1.63200 23.0
5* 53.945 (可変)
6 51.987 3.61 1.78590 44.2
7 -49.994 (可変)
8 18.010 5.70 1.73800 32.3
9 43.293 2.35
10 -671.941 1.84 1.63200 23.0
11* 14.439 (可変)
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 2.78666e+000 Ｂ=-2.92829e-006 Ｃ= 4.57706e-009 Ｄ=-1.15833e-011
第11面
K =-6.24255e-001 Ｂ= 2.79968e-005 Ｃ= 1.03958e-007 Ｄ=-8.55376e-010 Ｅ= 5.68139e-012
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.80 50.53
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.79 1.93 5.68
d 7 2.39 4.24 0.50
f3 38.137
f4 -22.343
[Table 6]
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 (Subject image plane on the focusing screen)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10001.103 1.70 1.63200 23.0
5 * 53.945 (variable)
6 51.987 3.61 1.78590 44.2
7 -49.994 (variable)
8 18.010 5.70 1.73800 32.3
9 43.293 2.35
10 -671.941 1.84 1.63200 23.0
11 * 14.439 (variable)
12 (Eyepoint)
Aspheric data 5th surface
K = 2.78666e + 000 B = -2.92829e-006 C = 4.57706e-009 D = -1.15833e-011
11th page
K = -6.24255e-001 B = 2.79968e-005 C = 1.03958e-007 D = -8.55376e-010 E = 5.68139e-012
Viewfinder diopter -1 -3 +1
Total focal length f 51.63 52.80 50.53
Eyepoint 22.00 22.00 22.00
Magnification 0.99 0.99 0.98
d 5 3.79 1.93 5.68
d 7 2.39 4.24 0.50
f3 38.137
f4 -22.343
《第７の実施形態》
以下、図１４を参照して、本発明の第７の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３レンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第４レンズ５ｄで構成されている。図１５は、本実施形態の収差図を示している。
<< Seventh Embodiment >>
A finder optical system according to the seventh embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG. This finder optical system is made from the penta roof prism 4 side to the observation side, in order, a first lens 5a made of resin having a negative refractive power, a second lens 5b made of glass having a positive refractive power, and a resin made of resin having a positive refractive power. The third lens 5c is composed of a fourth lens 5d made of glass having a negative refractive power. FIG. 15 shows aberration diagrams of the present embodiment.
なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第３レンズ５ｃに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表７に示す。 In the present embodiment, since aspherical surfaces are used for the first lens 5a and the third lens 5c, it is desirable to use a resin mold in order to realize the finder system of the present embodiment at a low cost. Here, Table 7 shows various numerical values in the present embodiment.
[表７]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10005.688 1.70 1.58306 30.2
5* 38.534 (可変)
6 30.526 5.00 1.67790 55.3
7 -50.102 (可変)
8* 14.640 5.70 1.53110 56.2
9 177.195 1.27
10 -195.585 1.75 1.70154 41.2
11 13.548
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 4.56171e+000 Ｂ=-1.66028e-005 Ｃ= 3.95181e-008 Ｄ=-2.27475e-010
第8面
K =-2.42188e+000 Ｂ= 8.14526e-005 Ｃ=-7.54726e-008 Ｄ= 4.74409e-010
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.62 53.11 50.26
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 2.88 1.39 4.39
d 7 2.21 3.70 0.70
f3 29.687
f4 -17.999
[Table 7]
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 (Subject image plane on the focusing screen)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10005.688 1.70 1.58306 30.2
5 * 38.534 (variable)
6 30.526 5.00 1.67790 55.3
7 -50.102 (variable)
8 * 14.640 5.70 1.53110 56.2
9 177.195 1.27
10 -195.585 1.75 1.70154 41.2
11 13.548
12 (Eyepoint)
Aspheric data 5th surface
K = 4.56171e + 000 B = -1.66028e-005 C = 3.95181e-008 D = -2.27475e-010
8th page
K = -2.42188e + 000 B = 8.14526e-005 C = -7.54726e-008 D = 4.74409e-010
Viewfinder diopter -1 -3 +1
Total focal length f 51.62 53.11 50.26
Eyepoint 22.00 22.00 22.00
Magnification 0.99 0.99 0.98
d 5 2.88 1.39 4.39
d 7 2.21 3.70 0.70
f3 29.687
f4 -17.999
《第８の実施形態》
以下、図１６を参照して、本発明の第８の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３レンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第４レンズ５ｄで構成されている。図１７は、本実施形態の収差図を示している。
<< Eighth Embodiment >>
A finder optical system according to the eighth embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG. This finder optical system is made from the penta roof prism 4 side to the observation side, in order, a first lens 5a made of resin having a negative refractive power, a second lens 5b made of glass having a positive refractive power, and a resin made of resin having a positive refractive power. The third lens 5c is composed of a fourth lens 5d made of glass having a negative refractive power. FIG. 17 shows aberration diagrams of the present embodiment.
なお、本実施形態でも、第１レンズ５ａおよび第３レンズ５ｃに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表８に示す。 In this embodiment as well, since the first lens 5a and the third lens 5c are aspherical surfaces, it is desirable to use a resin mold in order to realize the finder system of this embodiment at a low cost. Here, Table 8 shows various numerical values in the present embodiment.
[表８]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10006.698 1.70 1.58306 30.2
5* 39.759 (可変)
6 37.283 3.98 1.83481 42.7
7 -59.579 (可変)
8* 14.909 5.70 1.53110 56.2
9 151.674 0.82
10 -203.013 2.50 1.68683 31.8
11 13.039
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K =-6.37673e-001 Ｂ=-5.58654e-007 Ｃ= 1.36411e-008 Ｄ=-6.67713e-012
第8面
K =-2.09022e+000 Ｂ= 7.73746e-005 Ｃ=-9.01708e-008 Ｄ= 1.03892e-009
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.65 52.84 50.55
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.41 1.85 5.05
d 7 2.14 3.70 0.50
f3 30.688
f4 -17.755
[Table 8]
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 (Subject image plane on the focusing screen)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10006.698 1.70 1.58306 30.2
5 * 39.759 (variable)
6 37.283 3.98 1.83481 42.7
7 -59.579 (variable)
8 * 14.909 5.70 1.53110 56.2
9 151.674 0.82
10 -203.013 2.50 1.68683 31.8
11 13.039
12 (Eyepoint)
Aspheric data 5th surface
K = -6.37673e-001 B = -5.58654e-007 C = 1.36411e-008 D = -6.67713e-012
8th page
K = -2.09022e + 000 B = 7.73746e-005 C = -9.01708e-008 D = 1.03892e-009
Viewfinder diopter -1 -3 +1
Total focal length f 51.65 52.84 50.55
Eyepoint 22.00 22.00 22.00
Magnification 0.99 0.99 0.98
d 5 3.41 1.85 5.05
d 7 2.14 3.70 0.50
f3 30.688
f4 -17.755
《第９の実施形態》
以下、本実施形態に係るファインダー光学系について説明する。図１８は本実施形態に係るファインダー光学系を一眼レフカメラに適用した時の要部断面図、図１９は本実施形態に係るファインダー光学系の光路を展開した断面図である。本実施形態では、ペンタダハプリズム４の前方（ペンタダハプリズム４の観察側とは反対側）に、正の屈折力を有するガラス製のコンデンサレンズＣＬを配置している。
<< Ninth embodiment >>
Hereinafter, the finder optical system according to the present embodiment will be described. 18 is a cross-sectional view of a main part when the finder optical system according to the present embodiment is applied to a single-lens reflex camera, and FIG. 19 is a cross-sectional view in which the optical path of the finder optical system according to the present embodiment is developed. In the present embodiment, a glass condenser lens CL having a positive refractive power is disposed in front of the penta roof prism 4 (opposite to the observation side of the penta roof prism 4).
本実施形態における接眼レンズ系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３レンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第４レンズ５ｄを備える。図２０は、本実施形態の収差図を示している。 The eyepiece lens system according to the present embodiment includes a first lens 5a made of resin having negative refractive power, a second lens 5b made of glass having positive refractive power, and a positive refractive power in order from the penta roof prism 4 side to the observation side. A third lens 5c made of resin and a fourth lens 5d made of glass having a negative refractive power are provided. FIG. 20 shows aberration diagrams of the present embodiment.
なお、本実施形態でも、第１レンズ５ａおよび第３レンズ５ｃに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表９に示す。 In this embodiment as well, since the first lens 5a and the third lens 5c are aspherical surfaces, it is desirable to use a resin mold in order to realize the finder system of this embodiment at a low cost. Here, Table 9 shows various numerical values in the present embodiment.
なお、表９において、面番号１は被写体像面、面番号２、３は焦点板３の入射面、出射面、面番号４、５はコンデンサレンズＣＬの入射面、出射面、面番号６、７はペンタダハプリズム４の入射面、出射面、面番号８、９は第１レンズ５ａの入射面、出射面である。また、面番号１０、１１は第２レンズ５ｂの入射面、出射面である。また、面番号１２、１３は第３レンズ５ｃの入射面、出射面、面番号１４、１５は第４レンズ５ｄの入射面、出射面、面番号１６はアイポイント面である。 In Table 9, surface number 1 is the subject image surface, surface numbers 2 and 3 are the entrance surface and exit surface of the focusing screen 3, and surface numbers 4 and 5 are the entrance surface, exit surface, and surface number 6 of the condenser lens CL. Reference numeral 7 denotes an entrance surface and an exit surface of the penta roof prism 4, and surface numbers 8 and 9 denote an entrance surface and an exit surface of the first lens 5a. Surface numbers 10 and 11 are the entrance surface and the exit surface of the second lens 5b. Surface numbers 12 and 13 are the entrance surface and exit surface of the third lens 5c, surface numbers 14 and 15 are the entrance surface and exit surface of the fourth lens 5d, and surface number 16 is the eye point surface.
[表９]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd vd
1 (被写体像面)
∞ 1.36
2 ∞ 1.22 1.58306 30.2
3 ∞ 0.79
4 ∞ 3.67 1.49171 30.2
5 -42.808 0.98
6 ∞ 84.30 1.51633 64.1
7 ∞ 1.53
8 -508.022 1.77 1.58306 30.2
9* 61.035 (可変)
10 57.273 4.25 1.77250 49.6
11 -57.273 (可変)
12* 15.984 5.72 1.53110 56.2
13* 133.755 1.46
14 228.702 4.99 1.85026 32.3
15 16.641 3.20
16 (アイポイント)
非球面データ
第9面
K =-2.95369e+001 Ｂ= 3.81994e-006 Ｃ= 3.13696e-008 Ｄ=-9.29815e-011
第12面
K = 1.66712e-001 Ｂ=-3.33916e-005 Ｃ= 2.52620e-009 Ｄ=-1.11012e-010
第13面
K = 0.00000e+000 Ｂ=-2.19790e-005 Ｃ= 1.40368e-007
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 48.38 46.84 49.99
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 1.03 1.03 1.02
d 9 3.12 1.15 5.08
d11 2.46 4.42 0.50
f3 33.614
f4 -21.255
[Table 9]
Unit mm
Surface data surface number rd nd vd
1 (Subject image plane)
∞ 1.36
2 ∞ 1.22 1.58306 30.2
3 ∞ 0.79
4 ∞ 3.67 1.49171 30.2
5 -42.808 0.98
6 ∞ 84.30 1.51633 64.1
7 ∞ 1.53
8 -508.022 1.77 1.58306 30.2
9 * 61.035 (variable)
10 57.273 4.25 1.77250 49.6
11 -57.273 (variable)
12 * 15.984 5.72 1.53110 56.2
13 * 133.755 1.46
14 228.702 4.99 1.85026 32.3
15 16.641 3.20
16 (Eyepoint)
Aspheric data 9th surface
K = -2.95369e + 001 B = 3.81994e-006 C = 3.13696e-008 D = -9.29815e-011
12th page
K = 1.66712e-001 B = -3.33916e-005 C = 2.52620e-009 D = -1.11012e-010
Side 13
K = 0.00000e + 000 B = -2.19790e-005 C = 1.40368e-007
Viewfinder diopter -1 -3 +1
Total focal length f 48.38 46.84 49.99
Eyepoint 22.00 22.00 22.00
Magnification 1.03 1.03 1.02
d 9 3.12 1.15 5.08
d11 2.46 4.42 0.50
f3 33.614
f4 -21.255
（各実施形態の比較）
以上、第１乃至第９の実施形態について述べたが、以下の表１０に各実施形態における条件式１乃至７に関する具体的数値を実施例１乃至９として記載する。なお、条件式６については、ファインダー視度がー１ディオプトリー（標準視度）の場合の全系焦点距離f
が用いられている。
(Comparison of each embodiment)
Although the first to ninth embodiments have been described above, specific numerical values related to the conditional expressions 1 to 7 in the respective embodiments are shown as Examples 1 to 9 in Table 10 below. Regarding conditional expression 6, the focal length f of the entire system when the finder diopter is −1 diopter (standard diopter).
Is used.
（変形例）
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。例えば、上述した実施形態では、第１レンズ５ａの少なくとも１面を非球面形状としたが、非球面形状を用いない形態であっても良い。また、正の屈折力を有する第３レンズ５ｃと、負の屈折力を有する第４レンズ５ｄで構成された第３レンズ群の全体屈折力は、正とする他、負としても良い。
(Modification)
As mentioned above, although preferable embodiment of this invention was described, this invention is not limited to these embodiment, A various deformation | transformation and change are possible within the range of the summary. For example, in the above-described embodiment, at least one surface of the first lens 5a has an aspherical shape, but an aspherical shape may not be used. The overall refractive power of the third lens group including the third lens 5c having a positive refractive power and the fourth lens 5d having a negative refractive power may be positive or negative.
１・・撮影レンズ、３・・焦点板、４・・ペンタダハプリズム、５・・接眼レンズ系、５ａ・・第１レンズ（第１レンズ群）、５ｂ・・第２レンズ（第２レンズ群）、５ｃ・・第３レンズ（第３レンズ群）、５ｄ・・第４レンズ（第３レンズ群）、６・・アイポイント 1 .... Photography lens, 3 .... Focus plate, 4 .... Pentadaha prism, 5 .... Eyepiece lens system, 5a ... First lens (first lens group), 5b ... Second lens (second lens group) 5c ··· Third lens (third lens group), 5d · · Fourth lens (third lens group), 6 · · Eyepoint
Claims (10)
前記所定面から観察側へ順に、正立像形成用の像反転部材、負の屈折力の第１レンズ群、光軸方向に移動させることで視度調節を行う正の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群を有し、
前記第１レンズ群を構成する第１レンズの屈折率をｎｄ１、アッべ数をｖｄ１、前記第２レンズ群を構成する第２レンズの屈折率をｎｄ２、アッべ数をｖｄ２とするとき、
１．５５＜ｎｄ１＜１．６５
１．６５＜ｎｄ２＜１．９
２０＜ｖｄ１＜３３
３５＜ｖｄ２＜５８
なる条件式を満足することを特徴とするファインダー光学系。 A finder optical system for observing an object image formed on a predetermined surface by a photographing optical system,
In order from the predetermined surface to the observation side, an image inverting member for forming an erect image, a first lens group having a negative refractive power, and a second lens group having a positive refractive power for adjusting diopter by moving in the optical axis direction. A third lens group having a positive or negative refractive power,
When the refractive index of the first lens constituting the first lens group is nd1, the Abbe number is vd1, the refractive index of the second lens constituting the second lens group is nd2, and the Abbe number is vd2.
1.55 <nd1 <1.65
1.65 <nd2 <1.9
20 <vd1 <33
35 <vd2 <58
A finder optical system characterized by satisfying the following conditional expression:
２０＜ｖｄ４＜４５
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のファインダー光学系。 The third lens group includes a third lens having a positive refracting power and a fourth lens having a negative refracting power, which are sequentially arranged toward the observation side, and the Abbe number of the fourth lens is set. When vd4,
20 <vd4 <45
The viewfinder optical system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
０．５＜ｆ３／ｆ＜０．８
１．５＜｜ｆ３／ｆ４｜＜１．８
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項に記載のファインダー光学系。 The third lens group includes a third lens having a positive refractive power and a fourth lens having a negative refractive power that are sequentially arranged toward the observation side, and has a focal length of the entire finder optical system. f, when the focal length of the third lens is f3 and the focal length of the fourth lens is f4,
0.5 <f3 / f <0.8
1.5 <| f3 / f4 | <1.8
The finder optical system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
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